JP2012040461A - 多孔性中空糸膜の製造方法、多孔性中空糸膜、多孔性中空糸膜を用いたモジュール、多孔性中空糸膜を用いたろ過装置及び多孔性中空糸膜を用いた水処理方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を含む溶融混練物を中空糸成型用ノズル12の環状の吐出口16から吐出して中空糸状物を成型し、当該中空糸状物を冷却固化した後に有機液体及び無機微粉を抽出除去して多孔性中空糸膜1を製造する方法であって、熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を溶融混練してから溶融混練物を中空糸状に吐出して成型するまでの間の少なくとも1箇所にフィルター17を設け、溶融混練物をフィルター17に通過させてから中空糸状に吐出して成型する。
【選択図】図2
Description
(1)熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を含む溶融混練物を中空糸成型用ノズルの環状の吐出口から吐出して中空糸状物を成型し、当該中空糸状物を冷却固化した後に有機液体及び無機微粉を抽出除去して多孔性中空糸膜を製造する方法であって、熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を溶融混練してから溶融混練物を中空糸状に吐出して成型するまでの間の少なくとも1箇所にフィルターを設け、フィルターに溶融混練物を通過させてから中空糸状に吐出して成型することを特徴とする多孔性中空糸膜の製造方法、
(2)溶融混練物がフィルターを通過してから吐出されるまでの時間が100秒以内であることを特徴とする(1)記載の多孔性中空糸膜の製造方法、
(3)フィルターのスリット幅は、無機微粉の一次粒子径の1000倍以上120000倍以下であることを特徴とする(1)又は(2)に記載の多孔性中空糸膜の製造方法、
(4)熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を溶融混練する温度、及び溶融混練物を吐出口から吐出したときの樹脂温度のそれぞれは、プラストミルにより測定される溶融混練物のトルク変曲温度より高いことを特徴とする(1)〜(3)の何れか一項記載の多孔性中空糸膜の製造方法、
(5)無機微粉が疎水性シリカであることを特徴とする(1)〜(4)の何れか一項記載の多孔性中空糸膜の製造方法、
(6)(1)〜(5)のいずれかに記載の多孔性中空糸膜の製造方法によって製造された多孔性中空糸膜、
(7)熱可塑性樹脂から成る多孔性中空糸膜であって、含浸した液体の重量から算出した空孔率Pwetを、乾燥重量から算出した空孔率Pdryで除した値が0.90以上1.00以下であることを特徴とする多孔性中空糸膜、
(8)等方的な3次元網目構造を有することを特徴とする(7)記載の多孔性中空糸膜、
(9)熱可塑性樹脂がポリオレフィン及びポリフッ化ビニリデンであることを特徴とする(7)又は(8)に記載の多孔性中空糸膜、
(10)(6)〜(9)のいずれかに記載の多孔性中空糸膜を用いたモジュール、
(11)(6)〜(9)のいずれかに記載の多孔性中空糸膜を用いたろ過装置、
(12)(6)〜(9)のいずれかに記載の多孔性中空糸膜を用いた水処理方法、
である。
図1は、本発明の一実施形態に係る多孔性中空糸膜の一例を示す概略図である。図1(a)は、多孔性中空糸膜の斜視図であり、図1(b)は、多孔性中空糸膜を長手方向から見た図である。各図に示すように、多孔性中空糸膜1は、中心部分に開孔2が設けられた略筒状の形状を呈している多孔性中空糸膜である。なお、図1においては、外周部及び内周部が略円形状を呈しているが、多孔性中空糸膜1は、異形であってもよい。すなわち、多孔性中空糸膜1は、外周部に周方向に沿って凹凸が形成されていてもよいし、内周部に周方向に沿って凹凸が形成されていてもよい。外周部とは、多孔性中空糸膜1の外表面部を意味しており、内周部とは、多孔性中空糸膜1の内表面部を意味している。
多孔性中空糸膜の製造方法は、便宜的に三つの工程に区切ることができる。第一工程は、熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を均一に溶融混練して溶融混練物を生成する工程、第二工程は、溶融混練物を中空糸成型用ノズル12(後述)から吐出することで中空糸状成型物を得る工程、第三工程は、得られた中空糸状成型物から有機液体及び無機微粉を抽出除去して多孔性中空糸膜1を得る工程である。
熱可塑性樹脂(熱可塑性高分子)は、常温(20℃±15℃(5−35℃))では変形しにくく弾性を有し塑性を示さないが、適当な加熱により塑性を現して成型が可能になり、冷却して温度が下がると再びもとの弾性体に戻る可逆変化を行い、その間に分子構造など化学変化を生じない性質を持つ樹脂である(化学大辞典編集委員会編集、化学大辞典6縮刷版、共立出版、860及び867頁、1963年)。熱可塑性樹脂の例としては、14705の化学商品(化学工業日報社、2005年)の熱可塑性プラスチックの頁(1069〜1125頁)記載の樹脂や、化学便覧応用編改訂3版(日本化学会編、丸善、1980年)の809〜810頁記載の樹脂などを挙げることができる。
有機液体は、熱可塑性樹脂に対して潜在的溶剤となるものである。有機液体は、対象となる熱可塑性樹脂に対して常温では実質的に溶解力を持たないが、高温では高濃度に溶解力を持つ有機化合物である。有機液体は、熱可塑性樹脂との混練溶融温度にて液状であればよく、常温において必ずしも液体である必要はない。
無機微粉としては、シリカ、アルミナ、酸化チタン、酸化ジルコニア、炭酸カルシウムなどが挙げられるが、平均一次粒子径が0.5μm以下のシリカ微粉が好ましい。さらに、凝集しにくく分散性の良い疎水性シリカ微粉がより好ましく、さらに好ましくは粉体が完全に濡れ、メタノールの容量%を測定するメタノールウェッタビリティ(NW)法で測定したMW値が30容量%以上である疎水性シリカである。ここでいうMW値は、純水中にシリカを入れ、攪拌した状態で液面下にメタノールを添加していったときに、シリカの50重量%が沈降したときの水溶液中におけるメタノールの容量%である。
溶融混練機11は、上述の熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を溶融混練する部分であり、通常の溶融混練手段、例えば2軸押出機などの連続式混練機や、バンバリーミキサーなどのバッチ式混練機を用いることができる。これらの機器により溶融混練した溶融混練物を、同心円状に配置された吐出口16を有する中空糸成型用ノズル12から中空糸状に溶融成型することで、多孔性中空糸膜1の前駆体(中空糸状物)が好適に得られる。
続いて、有機液体の抽出除去及び無機微粉の抽出除去について説明する。有機液体の抽出除去及び無機微粉の抽出除去は、同じ溶剤にて抽出除去できる場合であれば同時に行うことができるが、通常は別々に抽出除去を行う。
また、図2に戻って、中空糸膜製造装置10では、溶融混練機11の押出口11aと中空糸成型用ノズル12の吐出口16との間、すなわち溶融混練工程と中空糸状に溶融混練物を吐出する工程との間の少なくとも1箇所以上(図2においては2箇所)に、フィルター17が配置されている。このフィルター17に溶融混練物を通すことで、独立孔が少なく高い連通性、すなわち高い実液性能を有する多孔性中空糸膜1を得ることができる。一般的には、不溶物や焦げなどの異物を除去するために比較的目開き(スリット幅)が大きいフィルターを用いることは公知であるが、本実施形態のフィルター17は、この目的とは明確に異なる。
溶融混練物をフィルターの開口部、すなわち狭いスリット部を通過させることで、スリットサイズ以下に凝集体が分散される。これにより、溶融混練工程で分散させた以上の均一性まで到達することができる。その結果、ポリマー濃度が低く(相対的に有機液体濃度が高く)吐出後の冷却過程での相分離が早く進み、独立孔ができやすい不均一領域ができにくくなる。
溶融混練物を狭いスリットに通すことで、無機微粉の凝集状態が変化する。具体的には、線状に凝集した状態が作り出される。このように、溶融混練物の流れ方向に配向した無機微粉の凝集体が吐出口16から吐出される際のバラス効果により、無機微粉の凝集体が中空糸膜厚方向に配向する。吐出後の冷却過程において相分離が起こる際には、相分離の開始は無機微粉を基点として発生し、相分離が進行していくため、この基点となる無機微粉が膜厚方向に(均一に)配向していることになる。その結果、連通性が高い多孔性中空糸膜となる。
多孔性中空糸膜1を製造するにあたり、溶融混練する際の樹脂温度Tm及び吐出口(紡口)から吐出するときの樹脂温度Tsの両方をトルク変曲温度Tp以上とすることも、高い連通性を有する多孔性中空糸膜1を得るために好ましい。ここで、トルク変曲温度とは、シリカを含んだ溶融混練物において有機液体がブリードする(例えば、冷却時では熱可塑性樹脂からも無機微粉の凝集体からも有機液体が独立して存在し始める)温度である。このトルク変曲温度は、例えば、以下の方法で測定することができる。すなわち、溶融混練物(一度溶融混練して固化したもの)をプラストミルで融点以上の温度(ポリフッ化ビニリデン樹脂なら190℃程度が目安)で均一に融解するまで練り、その後昇温することで有機液体が熱可塑性樹脂と混ざりトルクが上昇する。そして、ある温度を超えると有機液体と熱可塑性樹脂が均一となり、その後は熱可塑性樹脂の粘度低下が支配的となってトルクは逆に低下する。このとき、トルクが極大になる温度をトルク変曲温度とする。
次に、本実施形態の多孔性中空糸膜の製造方法により得られる多孔性中空糸膜1の構造的な特徴について詳細に説明する。多孔性中空糸膜1は、連通孔を多く有することが大きな特徴である。多孔性中空糸膜1の連通性は、純水透水率などでは多少独立泡(液体が通らない部分)があっても、ほとんど差異が出ないため、次の方法にて測定をおこなった。連通性は、多孔性中空糸膜1に含浸した液体の量から算出した空孔率Pwetを、ドライ状態の多孔性中空糸膜1の質量(乾燥重量)から算出した空孔率Pdryで除した値である連通率により評価することができる。空孔率Pwet及び空孔率Pdryは、図10に示す実施例7に記載の方法で精度良く測定することができる。後述の実施例に記載のとおり、連通性はその数値の差(比)以上に大きく実液性能に寄与する。これは、連通性が低くなる部分が膜厚方向の中央部に集中しており、膜厚全体から見ると差異は小さいが、実際のろ過における流路の数としては、数値以上に大きく影響していると推察される。なお、多孔性中空糸膜1に含浸した液体の量から算出した空孔率Pwetを、ドライ状態の多孔性中空糸膜1の質量から算出した空孔率Pdryで除した値は、0.90以上1.00以下であることが好ましい。
また、本実施形態の多孔性中空糸膜1は、3次元網目構造を有している。ここで3次元網目構造とは、樹脂が無数の柱状になり、その両端で互いに接合することで3次元構造を形成している構造をいう。3次元網目構造では、樹脂のほぼ全部が柱状物を形成しており、いわゆる球晶構造で無数に見られる樹脂の塊状物がほとんど見られない。3次元網目構造の空隙部は、熱可塑性樹脂の柱状物に囲まれており、空隙部の各部分は互いに連通している。このように、用いられた樹脂のほとんどが、多孔性中空糸膜1の強度に寄与し得る柱状物を形成しているので、高い強度の支持層を形成することが可能になる。また、耐薬品性も向上する。耐薬品性が向上する理由は明確ではないが、強度に寄与し得る柱状物の数が多いため、柱状物の一部が薬品に侵されても、層全体としての強度には大きな影響が及ばないためではないかと考えられる。
以上のようにして得られた多孔性中空糸膜1は、中空糸膜モジュール、この中空糸膜モジュールが取り付けられたろ過装置、及びろ過装置による水処理(水処理方法)等に用いられる。
(1)多孔性中空糸膜の内径(mm)、外径(mm)の測定
中空糸膜を膜長手方向に垂直な向きにカミソリなどで薄く切り、顕微鏡を用いて断面の内径の長径と短径、外径の長径と短径を測定し、以下の式(1)、(2)により、それぞれ内径と外径を決定した。
約10cm長の湿潤中空糸膜の一端を封止し、他端の中空部内へ注射針を入れ、注射針から0.1MPaの圧力にて純水を中空部内へ注入し、外表面へと透過してくる純水の透過水量を測定し、以下の式(3)により純水透水率を決定した。
インストロン型引張試験機(島津製作所製AGS−5D)により、湿潤中空糸膜をチャック間距離5cm、引張り速度20cm/min.にて引張り、破断時の荷重と変位から、以下の式(4)、(5)により破断強度及び破断伸度を決定した。
ここで、膜断面積は以下の式(6)により求められる。
使用するフィルターのスリット幅を、スリット幅が十分に測定できる倍率にてマイクロスコープにより撮影した。その後、撮影した写真から20個のスリット幅を測定し、平均した値をスリット幅とした。
押出機吐出樹脂温度及び紡口吐出樹脂温度は、K型熱伝対温度計を差し込んで測定した。
まず、完全に乾燥した多孔性中空糸膜10cm×20本の質量を、デイオナイザーを稼動させたブースの中で(膜に静電気が帯電するのを防ぐため)精密天秤を用いて測定した。得られた質量Wdryと熱可塑性樹脂の密度ρp(例えば本願で用いているポリフッ化ビニリデン樹脂の場合は1.78g/cm3)、及び(1)で測定した外径、内径から以下の式(7)によりPdryを求めた。
更に上記のPdryとPwetを用いて、以下の式(9)にて連通率を算出した。
以下のようにして、膜面積50m2の加圧型中空糸膜モジュールを作製した。複数の多孔性中空糸膜を束ねた後、中空糸束の片側端部面中空部を目止め処理し、内径150mm、長さ2000mmのポリスルフォン製円筒状モジュールケースに収納した。目止め処理を行った端部には、接着治具のみを取り付け、他方端部には、多孔性中空糸膜と平行に外径11mmのポリプロピレン製棒状物を合計24本配置した後に液密的に接着治具を取り付けた。
(8)で得られた中空糸膜モジュールを使用し、原水として濁度が5〜10度、水温が18〜25℃の河川表流水を用いた。透水量は、ポンプによる加圧により、外圧の全量ろ過方式で段階的に透水量を上げていき、膜間差圧が急激に上昇しない(25℃換算で10kPa/週を越えない)限界の透水量を測定した。
ASTM:F316−86に記載されている最大孔径の測定方法(別称:バブルポイント法)に準拠して測定した。測定は、5cm長の中空糸膜に対し、液体としてエタノール、加圧用気体として圧縮空気を用い、25℃、昇圧速度0.05atm/秒で行った。得られたバブルポイント圧力に対して、下記式(10)により最大孔径を算出した。
なお、使用液体がエタノールの場合、25℃における表面張力は21.97dynes/cmである。(日本化学会編、化学便覧基礎編改定3版、II−82頁、丸善、1984年)
(10)記載の最大孔径の測定を、サンプリング箇所を変えて採取したサンプルを用いて計100点測定した。測定したデータについて、ある1サンプルの最大孔径をDi、100点の算術平均をDave.として、下記式(11)により最大孔径の標準偏差率(%)を算出した。
実施例で用いた原材料を下記に示す。
<可塑性樹脂>
(R−1)フッ化ビニリデンホモポリマー(株式会社クレハ製、商品名:KF#1000)
(R−2)高密度ポリエチレン樹脂(旭化成ケミカルズ株式会社製、商品名:SH800)
(R−3)ポリプロピレン樹脂(トクヤマ株式会社製、商品名:PN110G)
<有機液体>
(L−1)フタル酸ビス(2−エチルヘキシル)(シージーエスター株式会社製)
(L−2)フタル酸ジブチル(シージーエスター株式会社製)
(L−3)トリアセチン(アルドリッチ社製)
(L−4)グリセリン(和光純薬株式会社製)
<無機微粉>
(P−1)微粉シリカ(日本アエロジル株式会社製、商品名:AEROSIL−R972、平均1次粒子径が約16nmのもの、)
(P−2)微粉シリカ(株式会社トクヤマ製、商品名:ファインシールX−45、一次粒子径15nm)
<凝集剤>
(S−1)モノラウリン酸ヘキサグリセリル(日光ケミカルズ株式会社製、Hexalglyn l-L)
各実施例での配合や製造条件は図10に示す。
熱可塑性樹脂としてフッ化ビニリデンホモポリマー(株式会社クレハ製、商品名:KF#1000)、有機液体としてフタル酸ジ(2−エチルヘキシル)とフタル酸ジブチルとの混合物、無機微粉として微粉シリカ(日本アエロジル社製、商品名:AEROSIL−R972)を用い、溶融押出しを行った。吐出する溶融混練物としては、組成がフッ化ビニリデンホモポリマー:フタル酸ビス(2−エチルヘキシル):フタル酸ジブチル:微粉シリカ=25.0:38.5:7.7:28.8(質量比)の溶融混練物を用い、中空部形成用流体としては空気用いた。そして、2つの円環状吐出口を有する中空糸成形用ノズルにおいて、外側の円環状吐出口(図3に示す「吐出口16」)から溶融混練物を吐出させ、内側の円環状吐出口(図3に示す「開孔K」)から空気吐出させることにより中空糸状成型物を得た。
紡口吐出口に近い側の最終フィルターを、それぞれ635メッシュ(綾織、スリット幅20μm)、200メッシュ(平織、スリット幅45μm)、40メッシュ(平織、スリット幅390μm)、12メッシュ(平織、スリット幅1720μm)を用いた(バックアップとして40メッシュを重ねたのは共通)以外は、実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。
押出機直後のフィルターを除いた以外は、実施例1と同様に多孔性中空糸膜を作製した。フィルターの目詰まりによる圧上昇は若干実施例1より大きかったが、連通性が高い多孔性中空糸膜が得られた。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図10に示す。
吐出部直前のフィルターを除いた以外は、実施例1と同様多孔性中空糸膜を作製した。フィルターから吐出までの樹脂の移動時間は75秒であった。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図10に示す。
吐出部に近い位置のフィルター(最終フィルター)の流路中の位置を調整して最終フィルターから吐出までの樹脂の移動時間を15秒、30秒、60秒となるように設置した以外は、実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
樹脂温度Tm及び樹脂温度Tsを共に210℃にした以外は実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。紡糸した中空糸膜15000m中にシリカ凝集物による欠陥が10個発生した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
樹脂温度Tsを210℃にした以外は実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。紡糸した中空糸膜15000m中にシリカ凝集物による欠陥が3個発生した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
樹脂温度Tmを210℃にした以外は実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
吐出する溶融混練物として、組成がフッ化ビニリデンホモポリマー:フタル酸ビス(2−エチルヘキシル):フタル酸ジブチル:R972=34.0:33.8:6.8:25.4(質量比)とした以外は実施例1と同様に多孔性中空糸膜を作製した。フィルターの目詰まりによる圧上昇が小さく、且つ連通性が高く、実液性能も高い多孔性中空糸膜が得られた。また、紡糸した中空糸膜15000m中にシリカ凝集物による欠陥は存在しなかった。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
吐出する溶融混練物を、熱可塑性樹脂として高密度ポリエチレン樹脂、有機液体としてフタル酸ジブチル、無機微粉としてR972を用い、ポリエチレン樹脂:フタル酸ジブチル:R972=18.5:54.3:27.2(質量比)とし、樹脂温度Tsを230℃とした以外は、実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
吐出する溶融混練物を、熱可塑性樹脂としてポリプロピレン樹脂(トクヤマ社製、商品名:PN110G)、有機液体としてフタル酸ジブチル(シージーエスター株式会社製)、無機微粉としてR972を用い、ポリエチレン樹脂:フタル酸ジブチル:R972=34.0:40.6:25.4(質量比)とし、樹脂温度Tsを230℃とした以外は、実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
吐出する溶融混練物を、熱可塑性樹脂としてフッ化ビニリデンホモポリマー、有機液体としてトリアセチンとグリセリンの混合物、無機微粉としてR972を用い、フッ化ビニリデンホモポリマー:トリアセチン:グリセリン:R972=30.0:38.2:6.4:25.4(質量比)とし、樹脂温度Tmと樹脂温度Tsを180℃とした以外は、実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
熱可塑性樹脂としてフッ化ビニリデンホモポリマー(株式会社クレハ製、商品名:KF#1000)、有機液体として安息香酸ヘキシル、無機微粉として微粉シリカ(株式会社トクヤマ製、商品名:ファインシールX−45、一次粒子径15nm)、凝集剤としてモノラウリン酸ヘキサグリセリルを用い、溶融押出しを行った。吐出する溶融混練物としては、組成がフッ化ビニリデンホモポリマー:安息香酸ヘキシル:微粉シリカ:=20:60:10:10(質量比)の溶融混練物を用い、中空部形成用流体としては空気を用いた。
フィルターを設置しないこと以外は実施例1と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。得られた多孔性中空糸膜は、連通性が低く、実液性能も低い膜となった。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
フィルターを設置しないこと以外は実施例14と同様にして多孔性中空糸膜を作製した。得られた多孔性中空糸膜は、連通性が低く、実液性能も低い膜となった。中空糸膜の作製条件と得られた多孔性中空糸膜の諸物性及び実液性能の評価結果を図11に示す。
Claims (12)
- 熱可塑性樹脂、有機液体及び無機微粉を含む溶融混練物を中空糸成型用ノズルの環状の吐出口から吐出して中空糸状物を成型し、当該中空糸状物を冷却固化した後に前記有機液体及び前記無機微粉を抽出除去して多孔性中空糸膜を製造する方法であって、
前記熱可塑性樹脂、前記有機液体及び前記無機微粉を溶融混練してから前記溶融混練物を中空糸状に吐出して成型するまでの間の少なくとも1箇所にフィルターを設け、前記フィルターに前記溶融混練物を通過させてから中空糸状に吐出して成型することを特徴とする多孔性中空糸膜の製造方法。 - 前記溶融混練物が前記フィルターを通過してから吐出されるまでの時間が100秒以内であることを特徴とする請求項1記載の多孔性中空糸膜の製造方法。
- 前記フィルターのスリット幅は、前記無機微粉の一次粒子径の1000倍以上120000倍以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の多孔性中空糸膜の製造方法。
- 前記熱可塑性樹脂、前記有機液体及び前記無機微粉を溶融混練する温度、及び前記溶融混練物を前記吐出口から吐出したときの樹脂温度のそれぞれは、プラストミルにより測定される前記溶融混練物のトルク変曲温度より高いことを特徴とする請求項1〜3の何れか一項記載の多孔性中空糸膜の製造方法。
- 前記無機微粉が疎水性シリカであることを特徴とする請求項1〜4の何れか一項記載の多孔性中空糸膜の製造方法。
- 請求項1〜5のいずれか一項に記載の多孔性中空糸膜の製造方法によって製造された多孔性中空糸膜。
- 熱可塑性樹脂から成る多孔性中空糸膜であって、含浸した液体の重量から算出した空孔率Pwetを、乾燥重量から算出した空孔率Pdryで除した値が0.90以上1.00以下であることを特徴とする多孔性中空糸膜。
- 等方的な3次元網目構造を有することを特徴とする請求項7記載の多孔性中空糸膜。
- 前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン及びポリフッ化ビニリデンであることを特徴とする請求項7又は8に記載の多孔性中空糸膜。
- 請求項6〜9のいずれか一項に記載の多孔性中空糸膜を用いたモジュール。
- 請求項6〜9のいずれか一項に記載の多孔性中空糸膜を用いたろ過装置。
- 請求項6〜9のいずれか一項に記載の多孔性中空糸膜を用いた水処理方法。
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