JP2011074403A - 大入熱溶接用鋼 - Google Patents
大入熱溶接用鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011074403A JP2011074403A JP2009214209A JP2009214209A JP2011074403A JP 2011074403 A JP2011074403 A JP 2011074403A JP 2009214209 A JP2009214209 A JP 2009214209A JP 2009214209 A JP2009214209 A JP 2009214209A JP 2011074403 A JP2011074403 A JP 2011074403A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- heat input
- less
- toughness
- high heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】Ceq(IIW)(=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15):0.33〜0.45、質量%で、C:0.03〜0.08%、Si:0.01〜0.15%、Mn:1.5〜2.6%、P、S、Al:0.005〜0.1%、Nb:0.003〜0.05%、Ti:0.003〜0.03%、N:0.0025〜0.0070%、B:0.0003〜0.0025%、Ca:0.0005〜0.0030%、必要に応じて、V,Cr,Mo,Mg,Zr,REMの一種または二種以上、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、鋼中にMnとCaとを質量比でMn/(Mn+Ca):Mn/(Mn+Ca)で0.1〜0.7の範囲で含む硫化物、あるいは酸化物と複合した該硫化物が、0.1〜5μmの大きさで1mm2中に50〜1000個が分散した鋼。
【選択図】なし
Description
1.ボンド部の旧オーステナイト粒の粒内組織をアシキュラーフェライトとすることが極めて有効である。
1.Ceq(IIW)(=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15、各元素記号は含有量(質量%)):0.33〜0.45を満足する鋼であって、質量%で、C:0.03〜0.08%、Si:0.01〜0.15%、Mn:1.5〜2.6%、P:0.03%以下、S:0.0005〜0.0040%、Al:0.005〜0.1%、Nb:0.003〜0.05%、Ti:0.003〜0.03%、N:0.0025〜0.0070%、B:0.0003〜0.0025%、Ca:0.0005〜0.0030%、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成と、鋼中に、MnとCaとを質量比でMn/(Mn+Ca):0.1〜0.7の範囲で含む硫化物あるいは酸硫化物が、0.1〜5μmの大きさで1mm2中に50〜1000個が分散して存在していることを特徴とする大入熱溶接用鋼。
2.更に、質量%で、Cu:1.0%以下、Ni:1.0%以下、Cr:0.4%以下、Mo:0.4%以下、V:0.2%以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする1に記載の大入熱溶接用鋼。
3.更に、質量%で、Mg:0.0005〜0.0050%、Zr:0.001〜0.02%、REM:0.001〜0.02%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする1または2に記載の大入熱溶接用鋼。
[成分組成]以下の説明において%は質量%とする。
Ceq(IIW)は、0.33未満であると必要な母材強度が得られない。また0.45以下とすると島状マルテンサイトの面積分率を概ね3%未満に抑えることができるが0.45を超えると、溶接熱影響部とくにボンド部近傍において島状マルテンサイトの生成が顕著となって靭性が劣化するため、0.33〜0.45の範囲とする。Ceq(IIW)は、C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15、各元素記号は含有量(質量%)とする。
C:0.03〜0.08%
Cは、構造用鋼として必要な強度を得るために0.03%以上とし、一方、0.08%を超えると島状マルテンサイトの生成が顕著となるため、0.03〜0.08%とする。
Siは、製鋼上0.01%以上が必要で、一方、0.15%を超えると、母材の靱性を劣化させるほか、大入熱溶接熱影響部に島状マルテンサイトを生成して溶接部の靱性を劣化させるようになるので、0.01〜0.15%とする。
Mnは、母材の強度を確保するとともに、アシキュラーフェライトの生成を促進するために1.5%以上を必要とし、一方、2.6%を超えると溶接部の靱性を劣化させるようになるため、1.5〜2.6%とする。
本発明においてP,Sは不可避的不純物で、Pは、0.03%を超えると溶接部の靱性を劣化させるため、0.03%以下とする。Sは、アシキュラーフェライトの生成に必要な(Ca,Mn)Sを生成するために0.0005%以上が必要で、一方、0.0040%を超えると母材の靱性を劣化させるようになるため、0.0005〜0.0040%とする。
Alは、鋼の脱酸上0.005%以上、好ましくは0.01%以上を必要とし、一方、0.1%を超えて含有すると母材の靱性を低下させると同時に溶接金属の靱性を劣化させるようになるため、0.005 〜0.1 %とする。
Nbは、母材の強度・靱性および継手の強度を確保するのに有効な元素であるが、0.003%未満ではその効果が小さく、0.05%を超えて含有すると溶接熱影響部の靱性が
劣化するようになるため、0.003〜0.05%以下とする。
Tiは、凝固時にTiNとなって析出し、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制やフェライト変態核となって高靱性化に寄与するが0.003%に満たないとその効果が少なく、一方、0.03%を超えるとTiN粒子の粗大化によって期待する効果が得られなくなるため、0.003 〜0.03%とする。
Nは、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制やフェライト変態核となって高靱性化に寄与するTiNの必要量を確保するうえで必要な元素で、0.0025%未満では十分なTiN量が得られず、一方、0.0070%を超えると溶接熱サイクルによってTiNが溶解する領域では固溶N量が増加するので靱性が著しく低下するため、0.0025〜0.0070%とする。
Bは、溶接熱影響部でBNを生成して、固溶Nを低減するとともにフェライト変態核として作用させるため0.0003%以上を必要とし、一方、0.0025%を超えて添加すると焼入れ性が増して溶接部の靱性が劣化するようになるため、0.0003〜0.0025%とする。
Caは、アシキュラーフェライトの生成に必要な(Ca,Mn)Sを生成するために0.0005%以上を必要とし、一方、0.0030%を超えて含有しても効果が飽和するため、0.0005〜0.0030%とする。
Cu:1.0%以下、Ni:1.0%以下、Cr:0.4%以下およびMo:0.4%以下
Cu,Ni,CrおよびMoは、母材の高強度化に有効な元素であるが、その効果を得るためにはCu,Niは0.05%以上、Cr,Moは0.02%以上の添加が必要である。しかし、いずれの元素も多量に添加し過ぎると、靱性に悪影響を及ぼすため、添加する場合には、Cu,Niは1.0%以下、Cr,Moは0.4%以下とするのが望ましい。
V:0.2%以下
Vは、母材の強度・靱性の向上および溶接熱影響部においてVNを形成してフェライト生成核として働くが、0.2%を超えると靱性の低下を招くようになるので、含有させる場合は、0.2%以下とする。
Mg、Zr、REMは、酸化物の分散による靱性改善効果を有し、このような効果を発揮させるため、含有させる場合は、Mg:0.0005〜0.0050%、Zr:0.001〜0.02%、REM:0.001〜0.02%とする。上限はいずれも効果が飽和するため規定する。
[硫化物あるいは酸硫化物]
本発明に係る鋼は、鋼中に、MnとCaとを質量比でMn/(Mn+Ca):0.1〜0.7の範囲で含む硫化物あるいは酸硫化物が、0.1〜5μmの大きさで1mm2中に50〜1000個を分散して存在させ、大入熱溶接時に最も高温にさらされるボンド部近傍において、アシキュラーフェライトの生成を促進する。前記硫化物は(Ca、Mn)Sとする。また、前記硫化物が酸化物と複合した物質である酸硫化物として存在する場合にも、硫化物単独の場合と同様、上述のアシキュラーフェライトの生成が促進される。
Claims (3)
- Ceq(IIW)(=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15、各元素記号は含有量(質量%)):0.33〜0.45を満足する鋼であって、質量%で、C:0.03〜0.08%、Si:0.01〜0.15%、Mn:1.5〜2.6%、P:0.03%以下、S:0.0005〜0.0040%、Al:0.005〜0.1%、Nb:0.003〜0.05%、Ti:0.003〜0.03%、N:0.0025〜0.0070%、B:0.0003〜0.0025%、Ca:0.0005〜0.0030%、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成と、鋼中に、MnとCaとを質量比でMn/(Mn+Ca):0.1〜0.7の範囲で含む硫化物あるいは酸硫化物が、0.1〜5μmの大きさで1mm2中に50〜1000個が分散して存在していることを特徴とする大入熱溶接用鋼。
- 更に、質量%で、Cu:1.0%以下、Ni:1.0%以下、Cr:0.4%以下、Mo:0.4%以下、V:0.2%以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の大入熱溶接用鋼。
- 更に、質量%で、Mg:0.0005〜0.0050%、Zr:0.001〜0.02%、REM:0.001〜0.02%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の大入熱溶接用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009214209A JP5842314B2 (ja) | 2009-09-16 | 2009-09-16 | 大入熱溶接用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009214209A JP5842314B2 (ja) | 2009-09-16 | 2009-09-16 | 大入熱溶接用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011074403A true JP2011074403A (ja) | 2011-04-14 |
JP5842314B2 JP5842314B2 (ja) | 2016-01-13 |
Family
ID=44018691
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009214209A Active JP5842314B2 (ja) | 2009-09-16 | 2009-09-16 | 大入熱溶接用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5842314B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013147732A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2013147740A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
JP5321766B1 (ja) * | 2012-12-13 | 2013-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接用鋼材 |
WO2015141203A1 (ja) * | 2014-03-17 | 2015-09-24 | Jfeスチール株式会社 | 溶接用鋼材 |
WO2015151519A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 高張力鋼板およびその製造方法 |
WO2016009595A1 (ja) * | 2014-07-15 | 2016-01-21 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼板の製造方法 |
WO2016060141A1 (ja) * | 2014-10-17 | 2016-04-21 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
TWI551387B (zh) * | 2012-03-01 | 2016-10-01 | Jfe Steel Corp | Large heat into the welding steel |
WO2018212196A1 (ja) * | 2017-05-15 | 2018-11-22 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼及び部品 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002235114A (ja) * | 2001-02-05 | 2002-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 大入熱溶接部靱性に優れた厚肉高張力鋼の製造方法 |
JP2002256379A (ja) * | 2001-03-05 | 2002-09-11 | Kawasaki Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2003321728A (ja) * | 2002-04-26 | 2003-11-14 | Nippon Steel Corp | 超大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた溶接用高張力鋼およびその製造方法 |
JP2005307261A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板 |
JP2007046096A (ja) * | 2005-08-09 | 2007-02-22 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた厚手高強度鋼板の製造方法及び靭性に優れた厚手高強度鋼板 |
JP2008095152A (ja) * | 2006-10-12 | 2008-04-24 | Nippon Steel Corp | 音響異方性が小さく溶接性に優れる引張強さ570MPa級以上の超大入熱溶接用高張力鋼板およびその製造方法 |
JP2008163446A (ja) * | 2006-12-06 | 2008-07-17 | Jfe Steel Kk | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2008255458A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Kobe Steel Ltd | Haz靭性および母材靭性に優れた厚鋼板 |
JP2009138255A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-25 | Kobe Steel Ltd | 大入熱溶接時の熱影響部の靭性に優れた溶接用高張力厚鋼板 |
-
2009
- 2009-09-16 JP JP2009214209A patent/JP5842314B2/ja active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002235114A (ja) * | 2001-02-05 | 2002-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 大入熱溶接部靱性に優れた厚肉高張力鋼の製造方法 |
JP2002256379A (ja) * | 2001-03-05 | 2002-09-11 | Kawasaki Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2003321728A (ja) * | 2002-04-26 | 2003-11-14 | Nippon Steel Corp | 超大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた溶接用高張力鋼およびその製造方法 |
JP2005307261A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板 |
JP2007046096A (ja) * | 2005-08-09 | 2007-02-22 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた厚手高強度鋼板の製造方法及び靭性に優れた厚手高強度鋼板 |
JP2008095152A (ja) * | 2006-10-12 | 2008-04-24 | Nippon Steel Corp | 音響異方性が小さく溶接性に優れる引張強さ570MPa級以上の超大入熱溶接用高張力鋼板およびその製造方法 |
JP2008163446A (ja) * | 2006-12-06 | 2008-07-17 | Jfe Steel Kk | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2008255458A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Kobe Steel Ltd | Haz靭性および母材靭性に優れた厚鋼板 |
JP2009138255A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-25 | Kobe Steel Ltd | 大入熱溶接時の熱影響部の靭性に優れた溶接用高張力厚鋼板 |
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013147740A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
JP2013147732A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
TWI551387B (zh) * | 2012-03-01 | 2016-10-01 | Jfe Steel Corp | Large heat into the welding steel |
JP5321766B1 (ja) * | 2012-12-13 | 2013-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接用鋼材 |
WO2014091604A1 (ja) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接用鋼材 |
KR101488633B1 (ko) | 2012-12-13 | 2015-01-30 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 용접용 강재 |
JPWO2015141203A1 (ja) * | 2014-03-17 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 溶接用鋼材 |
WO2015141203A1 (ja) * | 2014-03-17 | 2015-09-24 | Jfeスチール株式会社 | 溶接用鋼材 |
WO2015151519A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 高張力鋼板およびその製造方法 |
US10316385B2 (en) | 2014-03-31 | 2019-06-11 | Jfe Steel Corporation | High-tensile-strength steel plate and process for producing same |
JPWO2015151519A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2017-04-13 | Jfeスチール株式会社 | 高張力鋼板およびその製造方法 |
JP6048627B2 (ja) * | 2014-07-15 | 2016-12-21 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼板の製造方法 |
KR20170007815A (ko) * | 2014-07-15 | 2017-01-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 대입열 용접용 강판의 제조 방법 |
JPWO2016009595A1 (ja) * | 2014-07-15 | 2017-04-27 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼板の製造方法 |
KR101971772B1 (ko) * | 2014-07-15 | 2019-04-23 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 대입열 용접용 강판의 제조 방법 |
WO2016009595A1 (ja) * | 2014-07-15 | 2016-01-21 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼板の製造方法 |
WO2016060141A1 (ja) * | 2014-10-17 | 2016-04-21 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
JPWO2016060141A1 (ja) * | 2014-10-17 | 2017-04-27 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
KR101930181B1 (ko) | 2014-10-17 | 2018-12-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 대입열 용접용 강재 |
WO2018212196A1 (ja) * | 2017-05-15 | 2018-11-22 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼及び部品 |
CN110651060A (zh) * | 2017-05-15 | 2020-01-03 | 日本制铁株式会社 | 钢和部件 |
JPWO2018212196A1 (ja) * | 2017-05-15 | 2020-03-26 | 日本製鉄株式会社 | 鋼及び部品 |
CN110651060B (zh) * | 2017-05-15 | 2021-09-07 | 日本制铁株式会社 | 钢和部件 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5842314B2 (ja) | 2016-01-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101386042B1 (ko) | 대입열 용접용 강재 | |
JP5842314B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼 | |
JP5172970B2 (ja) | 低温ctod特性に優れたフラックスコアードアーク溶接金属部及びこの溶接金属部を有する鋼部材 | |
JP5076658B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
JP4311740B2 (ja) | 大入熱溶接継手靭性に優れた厚鋼板 | |
JP5708431B2 (ja) | 溶接熱影響部の靱性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
JP2011179106A (ja) | 落重特性に優れた高強度厚鋼板 | |
JP5796636B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
JP2003213366A (ja) | 母材および大小入熱溶接熱影響部の靭性に優れた鋼材 | |
JP4041447B2 (ja) | 大入熱溶接継手靭性に優れた厚鋼板 | |
JP5303571B2 (ja) | Ctod特性に優れた溶接継ぎ部を含む溶接構造用鋼 | |
JP2005068478A (ja) | 超大入熱溶接熱影響部靱性に優れた低降伏比高張力厚鋼板の製造方法 | |
JP5233364B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
JP4276576B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板 | |
JP5233365B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
JP2005213534A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材の製造方法 | |
JP2017082267A (ja) | 厚鋼板 | |
JP2013095999A (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた鋼材並びに溶接継手、溶接継手の製造方法 | |
JP2011074448A (ja) | 大入熱溶接用鋼 | |
JP4066879B2 (ja) | 溶接熱影響部ctod特性に優れた厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
JP2002371338A (ja) | レーザー溶接部の靭性に優れた鋼 | |
JP5434437B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼 | |
JP5126375B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
JP2011074445A (ja) | 大入熱溶接熱影響部靱性に優れた非調質厚肉高張力鋼の製造方法。 | |
WO2013128650A1 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120321 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120727 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131127 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131210 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140204 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140930 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141126 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150331 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150707 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150925 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20151005 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151020 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151102 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5842314 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |