JP2013147740A - 大入熱溶接用鋼材 - Google Patents
大入熱溶接用鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013147740A JP2013147740A JP2012276386A JP2012276386A JP2013147740A JP 2013147740 A JP2013147740 A JP 2013147740A JP 2012276386 A JP2012276386 A JP 2012276386A JP 2012276386 A JP2012276386 A JP 2012276386A JP 2013147740 A JP2013147740 A JP 2013147740A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat input
- welding
- less
- toughness
- steel material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 27
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 3
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 239000010754 BS 2869 Class F Substances 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003631 expected effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】本発明は、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施しても溶接熱影響部の靭性に優れる大入熱溶接用鋼材を提供することにある。
【解決手段】質量％で、一定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎｂを含有し、さらにＴｉ：０．００４〜０．０３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｎ：０．００３５〜０．００７０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％、Ｏ：０．００４０％以下を含み、かつ、下記（１）式を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μm以下であることを特徴とする大入熱溶接用鋼材
。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）
ただし、上記式中のＣａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量（質量％）を表す。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、一定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎｂを含有し、さらにＴｉ：０．００４〜０．０３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｎ：０．００３５〜０．００７０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％、Ｏ：０．００４０％以下を含み、かつ、下記（１）式を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μm以下であることを特徴とする大入熱溶接用鋼材
。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）
ただし、上記式中のＣａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量（質量％）を表す。
【選択図】なし
Description
本発明は、造船、建築、土木等の各種溶接構造物で使用される鋼材に用いて好適な、入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施した際の溶接熱影響部の低温靱性に優れる大入熱溶接用鋼材に関する。
造船、建築、土木等の分野で使用される鋼材は、一般に、溶接接合により所望の形状の構造物に仕上げられる。これらの構造物においては、安全性の観点から、使用される鋼材の母材靱性はもちろんのこと、溶接部の靱性に優れることが要請されている。一方で、これら構造物や船舶はますます大型化し、使用される鋼材の高強度化・厚肉化に伴い、溶接施工にはサブマージアーク溶接、エレクトロガス溶接およびエレクトロスラグ溶接などの高能率な大入熱溶接が適用されている。このため、大入熱溶接により溶接施工したときに、溶接部の靱性に優れた鋼材が必要となっている。
しかし、一般に、溶接入熱量が大きくなると、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の組織が粗大化するために、溶接熱影響部の靱性は低下することが知られている。このような大入熱溶接による靱性の低下に対して、これまでにも多くの対策が提案されてきた。
例えば、特許文献１には、ＴｉＮの微細分散によるオーステナイト粒の粗大化抑制やフェライト変態核としての作用を利用する技術及びＴｉの酸化物を分散させる技術が開示されている。
ＴｉＮを主体に利用するこれらの従来技術には、ＴｉＮが溶解する温度域に加熱される溶接熱影響部においてはＴｉが有する上記の作用がなくなり、さらには地の組織が固溶Ｔｉおよび固溶Ｎにより脆化して靱性が著しく低下するという問題があった。また、Ｔｉ酸化物を利用する技術では、酸化物を均一微細に分散させることが困難であるという問題があった。
これに対し、例えば特許文献２には、３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱量で溶接した溶接熱影響部の靱性を向上させるためには、硫化物の形態制御に必要なＣａを適正に含有させ、ＣａＳを活用することが開示されている。酸化物に比べて低温で晶出するＣａＳを活用することで、これを微細に分散させ、これを核として析出するＭｎＳやＴｉＮ、ＢＮ等フェライト変態生成核となる析出物を冷却中に微細に分散させた。これにより、溶接熱影響部の組織を微細なフェライトパーライトの組織とし、溶接熱影響部の高靱性化を達成することができた。
しかしながら、溶接構造物の使用環境はより厳しくなる傾向にあり、例えば、サハリンを航行する船舶には今まで以上に低温靱性を向上した高強度低温靱性仕様が必要とされる。このような厳しい要求特性を満足するには大入熱溶接熱影響部靱性向上技術の更なる高性能化に対応することが必要である。
本発明では、降伏強度が３９０ＭＰａ以上の高強度鋼について、入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施した際の溶接熱影響部の低温靱性が、造船用厚鋼板の分野において、要求特性が最も厳しいＦ級鋼（日本海事協会 鋼船規則Ｋ編、Ｍ編、Ｆ級鋼：母材靱性：−６０℃仕様、大入熱溶接継手靱性：−４０℃仕様）の特性を兼ね備えた大入熱溶接用鋼材を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意検討を行い、以下の知見を得た。
１．大入熱溶接熱影響部の靱性向上には、高温域でのオーステナイト粒の粗大化を抑制し、その後の冷却過程において、前記オーステナイト粒の粒界ではなく粒内から生成するフェライト（以下、粒内フェライトと称する）の核生成を促進させ、この粒内フェライトの粒径を微細にすることが肝要である。
２．具体的な成分設計指針として、オーステナイト粒の粗大化抑制のため所望のＴｉ、Ｎ量を確保すること、Ｃａ、Ｓ、Ｏ量を適正に制御して粒内フェライトの各生成サイトを十分多量に確保し、その結果として粒内フェライトの粒径を微細にすることが有効である。本発明は、上記知見をもとに、さらに検討を加えてなされたものであり、すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］質量％で、Ｃ：０．０３０〜０．１２０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．４０〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０００５〜０．００４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎｂ：０．００３〜０．０３０％、Ｔｉ：０．００４〜０．０３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｎ：０．００３５〜０．００７０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％、Ｏ：０．００４０％以下を含み、かつ、下記（１）式を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μｍ以下であることを特徴とする大入熱溶接用鋼材。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）
ただし、上記式中のＣａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量（質量％）を表す。
［２］さらに、下記（２）式を満たすことを特徴とする、［１］に記載の大入熱溶接用鋼材。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８・・・（２）
ただし、上記式中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは各成分の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
［３］さらに、質量％で、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｃｒ：０．４０％以下、Ｍｏ：０．４０％以下、Ｗ：０．０５〜０．４０％の中から選ばれる１種以上を含有する［１］または［２］に記載の大入熱溶接用鋼材。
［４］さらに、質量％で、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、Ｚｒ：０．００１０〜０．０２００％、ＲＥＭ：０．００１０〜０．０２００％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の大入熱溶接用鋼材。
１．大入熱溶接熱影響部の靱性向上には、高温域でのオーステナイト粒の粗大化を抑制し、その後の冷却過程において、前記オーステナイト粒の粒界ではなく粒内から生成するフェライト（以下、粒内フェライトと称する）の核生成を促進させ、この粒内フェライトの粒径を微細にすることが肝要である。
２．具体的な成分設計指針として、オーステナイト粒の粗大化抑制のため所望のＴｉ、Ｎ量を確保すること、Ｃａ、Ｓ、Ｏ量を適正に制御して粒内フェライトの各生成サイトを十分多量に確保し、その結果として粒内フェライトの粒径を微細にすることが有効である。本発明は、上記知見をもとに、さらに検討を加えてなされたものであり、すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］質量％で、Ｃ：０．０３０〜０．１２０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．４０〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０００５〜０．００４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎｂ：０．００３〜０．０３０％、Ｔｉ：０．００４〜０．０３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｎ：０．００３５〜０．００７０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％、Ｏ：０．００４０％以下を含み、かつ、下記（１）式を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μｍ以下であることを特徴とする大入熱溶接用鋼材。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）
ただし、上記式中のＣａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量（質量％）を表す。
［２］さらに、下記（２）式を満たすことを特徴とする、［１］に記載の大入熱溶接用鋼材。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８・・・（２）
ただし、上記式中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは各成分の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
［３］さらに、質量％で、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｃｒ：０．４０％以下、Ｍｏ：０．４０％以下、Ｗ：０．０５〜０．４０％の中から選ばれる１種以上を含有する［１］または［２］に記載の大入熱溶接用鋼材。
［４］さらに、質量％で、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、Ｚｒ：０．００１０〜０．０２００％、ＲＥＭ：０．００１０〜０．０２００％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の大入熱溶接用鋼材。
本発明によれば、３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施しても溶接熱影響部の強度と靱性に優れる鋼材を安価に得ることができる。したがって、本発明の鋼材は、サブマージアーク溶接、エレクトロガス溶接、エレクトロスラグ溶接などの大入熱溶接により施工される船舶や大型鋼構造物に好適に用いられる。
以下に本発明を実施するための形態について説明する。まず、本発明において化学成分を限定した意義について説明する。本発明において、化学成分に関する％表示は全て質量％を意味している。
Ｃ：０．０３０〜０．１２０％
Ｃは、構造用鋼として必要な強度を得るためにその含有量の下限を０．０３０％とし、島状マルテンサイトの生成量を抑えるため、上限を０．１２０％とする。
Ｃは、構造用鋼として必要な強度を得るためにその含有量の下限を０．０３０％とし、島状マルテンサイトの生成量を抑えるため、上限を０．１２０％とする。
Ｓｉ：０．５０％以下
Ｓｉは、鋼中に必ず含有される元素であり、母材の強度を向上する効果を有するが、０．５０％を超えて含有すると、大入熱溶接熱影響部に島状マルテンサイトを生成して靱性を劣化させるため、上限を０．５０％とする。
Ｓｉは、鋼中に必ず含有される元素であり、母材の強度を向上する効果を有するが、０．５０％を超えて含有すると、大入熱溶接熱影響部に島状マルテンサイトを生成して靱性を劣化させるため、上限を０．５０％とする。
Ｍｎ：１．４０〜２．００％
Ｍｎは、母材の強度を確保するために、１．４０％以上は必要であり、２．００％を超えると溶接部の靱性を劣化させる。したがって、Ｍｎの範囲は、１．４０〜２．００％とするが、好ましくは、１．４０％〜１．７８％の範囲であり、より好ましくは、１．４０％〜１．６０％の範囲である。
Ｍｎは、母材の強度を確保するために、１．４０％以上は必要であり、２．００％を超えると溶接部の靱性を劣化させる。したがって、Ｍｎの範囲は、１．４０〜２．００％とするが、好ましくは、１．４０％〜１．７８％の範囲であり、より好ましくは、１．４０％〜１．６０％の範囲である。
Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは、不可避的に混入する不純物であり、０．０２０％を超えると、母材および溶接部の靱性を低下させるため、上限を０．０２０％とする。
Ｐは、不可避的に混入する不純物であり、０．０２０％を超えると、母材および溶接部の靱性を低下させるため、上限を０．０２０％とする。
Ｓ：０．０００５〜０．００４０％
Ｓは、所要のＣａＳあるいはＭｎＳを生成するために０．０００５％以上必要であり、０．００４０％を超えると母材の靱性を劣化させる。したがって、Ｓの含有量は、０．０００５〜０．００４０％の範囲とする。
Ｓは、所要のＣａＳあるいはＭｎＳを生成するために０．０００５％以上必要であり、０．００４０％を超えると母材の靱性を劣化させる。したがって、Ｓの含有量は、０．０００５〜０．００４０％の範囲とする。
Ａｌ：０．００５〜０．１００％
Ａｌは、鋼の脱酸上０．００５％以上が必要であり、０．０１％以上含有することが好ましいが、０．１００％を超えて含有すると母材の靱性を低下させると同時に溶接金属の靱性を劣化させる。したがって、Ａｌの含有量は、０．００５〜０．１００％の範囲とする。
Ａｌは、鋼の脱酸上０．００５％以上が必要であり、０．０１％以上含有することが好ましいが、０．１００％を超えて含有すると母材の靱性を低下させると同時に溶接金属の靱性を劣化させる。したがって、Ａｌの含有量は、０．００５〜０．１００％の範囲とする。
Ｎｂ：０．００３〜０．０３０％
Ｎｂは、母材の強度・靱性および継手の強度を確保するのに有効な元素であるが、０．００３％未満ではその効果が小さい。０．０３０％を超えて含有すると溶接熱影響部に島状マルテンサイトを形成することにより靱性が劣化する。したがって、Ｎｂの含有量は、０．００３〜０．０３０％の範囲とする。
Ｎｂは、母材の強度・靱性および継手の強度を確保するのに有効な元素であるが、０．００３％未満ではその効果が小さい。０．０３０％を超えて含有すると溶接熱影響部に島状マルテンサイトを形成することにより靱性が劣化する。したがって、Ｎｂの含有量は、０．００３〜０．０３０％の範囲とする。
Ｔｉ：０．００４〜０．０３０％
Ｔｉは、凝固時にＴｉＮとなって析出し、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制や粒界や粒内においてフェライト変態核となって高靱性化に寄与する。０．００４％に満たないとその効果が少なく、０．０３０％を超えるとＴｉＮ粒子の粗大化によって期待する効果が得られなくなる。したがって、Ｔｉの含有量は、０．００４〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００６％〜０．０２８％の範囲である。
Ｔｉは、凝固時にＴｉＮとなって析出し、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制や粒界や粒内においてフェライト変態核となって高靱性化に寄与する。０．００４％に満たないとその効果が少なく、０．０３０％を超えるとＴｉＮ粒子の粗大化によって期待する効果が得られなくなる。したがって、Ｔｉの含有量は、０．００４〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００６％〜０．０２８％の範囲である。
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％
Ｂは、溶接熱影響部でＢＮを生成して、固溶Ｎを低減するとともにオーステナイト粒界や粒内においてフェライト変態核として作用する元素である。このような効果を奏するには０．０００３％以上の含有が必要であるが、０．００３０％を超えて添加すると焼入れ性が過度に増して靱性が劣化する。したがって、Ｂの含有量は、０．０００３〜０．００３０％の範囲とする。
Ｂは、溶接熱影響部でＢＮを生成して、固溶Ｎを低減するとともにオーステナイト粒界や粒内においてフェライト変態核として作用する元素である。このような効果を奏するには０．０００３％以上の含有が必要であるが、０．００３０％を超えて添加すると焼入れ性が過度に増して靱性が劣化する。したがって、Ｂの含有量は、０．０００３〜０．００３０％の範囲とする。
Ｎ：０．００３５〜０．００７０％
Ｎは、ＴｉＮを形成させるためのＴｉと見合う量を確保することが必要であり、０．００３５％未満では十分なＴｉＮ量が得られず、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制やフェライト変態核として高靱性化に寄与する、などの効果が得られない。０．００７０％を超えると溶接熱サイクルによってＴｉＮが溶解する領域での固溶Ｎ量の増加によって靱性が著しく低下する。したがって、Ｎの含有量は、０．００３５〜０．００７０％の範囲とする。好ましくは、０．００３７〜０．００７０％の範囲とする。
Ｎは、ＴｉＮを形成させるためのＴｉと見合う量を確保することが必要であり、０．００３５％未満では十分なＴｉＮ量が得られず、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制やフェライト変態核として高靱性化に寄与する、などの効果が得られない。０．００７０％を超えると溶接熱サイクルによってＴｉＮが溶解する領域での固溶Ｎ量の増加によって靱性が著しく低下する。したがって、Ｎの含有量は、０．００３５〜０．００７０％の範囲とする。好ましくは、０．００３７〜０．００７０％の範囲とする。
Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％
Ｃａは、ＣａＳを形成することによりＳを化学的に固定し靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには少なくとも０．０００５％以上含有する必要があるが、０．００３０％を超えて含有しても効果が飽和する。このため、本発明では、０．０００５％〜０．００３０％の範囲に限定する。
Ｃａは、ＣａＳを形成することによりＳを化学的に固定し靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには少なくとも０．０００５％以上含有する必要があるが、０．００３０％を超えて含有しても効果が飽和する。このため、本発明では、０．０００５％〜０．００３０％の範囲に限定する。
Ｏ：０．００４０％以下
Ｏは、必ず含有するが、凝固時に酸化物となって析出するため、０．００４０％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靱性が低下する。このため、Ｏの含有量は０．００４０％以下とする。
Ｏは、必ず含有するが、凝固時に酸化物となって析出するため、０．００４０％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靱性が低下する。このため、Ｏの含有量は０．００４０％以下とする。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）ただし、Ｃａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量を（質量％）を表す。
Ｃａ、ＯおよびＳは、０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０の関係を満足するように含有させる必要がある。この場合には、ＣａＳ上にＭｎＳが析出した複合硫化物の形態となる。Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値が０．４０を超えると、粒内フェライトの核生成数が減少してフェライト粒を微細にすることができない。これとは逆に、Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値が０を超え、かつ０．４０以下であれば、粒内フェライトの核生成数が顕著に増加して、後述のように、粒内フェライトの平均粒径を５０μｍとすることができる。
Ｃａ、ＯおよびＳは、０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０の関係を満足するように含有させる必要がある。この場合には、ＣａＳ上にＭｎＳが析出した複合硫化物の形態となる。Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値が０．４０を超えると、粒内フェライトの核生成数が減少してフェライト粒を微細にすることができない。これとは逆に、Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値が０を超え、かつ０．４０以下であれば、粒内フェライトの核生成数が顕著に増加して、後述のように、粒内フェライトの平均粒径を５０μｍとすることができる。
（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０の場合には、ＣａＳが晶出しないためにＳはＭｎＳ単独の形態で析出し、このＭｎＳが鋼板製造時の圧延で伸長されて均一かつ微細に分散されないため、母材の靱性の低下を引き起こすとともに、溶接熱影響部での靭性向上が達成されない。したがって、０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０とした。好ましくは、０．１０≦（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ＜０．３０の範囲である。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８・・・（２）
ただし、上記式中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは各成分の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が１．７８を超えると、大入熱溶接熱影響部組織における島状マルテンサイト生成抑制効果が不十分となり、かつ、鉄母相の強度が過度に上昇し、試験温度−４０℃での継手ＨＡＺ靭性の安定確保が困難となる。したがって、Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８とすることが好ましい。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８・・・（２）
ただし、上記式中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは各成分の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が１．７８を超えると、大入熱溶接熱影響部組織における島状マルテンサイト生成抑制効果が不十分となり、かつ、鉄母相の強度が過度に上昇し、試験温度−４０℃での継手ＨＡＺ靭性の安定確保が困難となる。したがって、Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８とすることが好ましい。
本発明では、さらにＶ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの中から選ばれる１種以上を、それぞれ下記範囲内において選択的に含有することができる。Ｖ、Ｃｒ、Ｍｏを含有する場合は、Ｍｎ量との関係において、含有量を規定する。
Ｖ：０．２０％以下
Ｖは、母材の強度・靱性の向上およびＶＮとしてのフェライト生成核として働き、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、０．２０％を超えるとかえって靱性の低下を招く場合がある。したがって、Ｖを添加する場合は、０．２０％以下とすることが好ましい。
Ｖは、母材の強度・靱性の向上およびＶＮとしてのフェライト生成核として働き、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、０．２０％を超えるとかえって靱性の低下を招く場合がある。したがって、Ｖを添加する場合は、０．２０％以下とすることが好ましい。
Ｎｉ：１．００％以下
Ｎｉは、母材の高靱性を保ちつつ強度を上昇させる。この効果は０．１０％以上含有することにより発揮されるが、１．００％を超えても効果が飽和する場合があるので、Ｎｉを添加する場合は、１．００％以下とすることが好ましい。
Ｎｉは、母材の高靱性を保ちつつ強度を上昇させる。この効果は０．１０％以上含有することにより発揮されるが、１．００％を超えても効果が飽和する場合があるので、Ｎｉを添加する場合は、１．００％以下とすることが好ましい。
Ｃｕ：１．００％以下
Ｃｕは、Ｎｉと同様の、母材の高靱性を保ちつつ強度を上昇させる。この効果は０．１０％以上含有することにより発揮されるが、１．００％を超えると熱間脆性を生じ、鋼板の表面性状を劣化させる場合がある。したがって、Ｃｕを添加する場合は、１．００％以下とすることが好ましい。
Ｃｕは、Ｎｉと同様の、母材の高靱性を保ちつつ強度を上昇させる。この効果は０．１０％以上含有することにより発揮されるが、１．００％を超えると熱間脆性を生じ、鋼板の表面性状を劣化させる場合がある。したがって、Ｃｕを添加する場合は、１．００％以下とすることが好ましい。
Ｃｒ：０．４０％以下
Ｃｒは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０３％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがあるため、上限を０．４０％とすることが好ましい。
Ｃｒは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０３％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがあるため、上限を０．４０％とすることが好ましい。
Ｍｏ：０．４０％以下
Ｍｏは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがある。したがって、Ｍｏを添加する場合は、０．４０％以下とすることが好ましい。
Ｍｏは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがある。したがって、Ｍｏを添加する場合は、０．４０％以下とすることが好ましい。
Ｗ：０．０５〜０．４０％
Ｗは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがある。したがって、Ｗを添加する場合は、０．０５〜０．４０％とすることが好ましい。
Ｗは、母材の高強度化に有効な元素であり、この効果は０．０５％以上含有することにより発揮されるが、過剰に添加すると靱性に悪影響を与えることがある。したがって、Ｗを添加する場合は、０．０５〜０．４０％とすることが好ましい。
本発明では、さらにＭｇ、Ｚｒ、ＲＥＭの中から選ばれる１種以上を下記範囲内において含有させることができる。
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％
Ｍｇは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．０００５％以上含有することが好ましいが、０．００５０％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、Ｍｇを添加する場合は、０．０００５〜０．００５０％とすることが好ましい。
Ｍｇは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．０００５％以上含有することが好ましいが、０．００５０％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、Ｍｇを添加する場合は、０．０００５〜０．００５０％とすることが好ましい。
Ｚｒ：０．００１０〜０．０２００％
Ｚｒは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．００１０％以上含有することが好ましいが、０．０２００％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、Ｚｒを添加する場合は、０．００１０〜０．０２００％とすることが好ましい。
Ｚｒは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．００１０％以上含有することが好ましいが、０．０２００％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、Ｚｒを添加する場合は、０．００１０〜０．０２００％とすることが好ましい。
ＲＥＭ：０．００１０〜０．０２００％
ＲＥＭは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．００１０％以上含有することが好ましいが、０．０２００％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、ＲＥＭを添加する場合は０．００１０〜０．０２００％とすることが好ましい。
ＲＥＭは、酸化物の分散による靱性改善効果を有する元素である。このような効果を発揮させるには０．００１０％以上含有することが好ましいが、０．０２００％を超えて含有しても効果が飽和することがある。したがって、ＲＥＭを添加する場合は０．００１０〜０．０２００％とすることが好ましい。
溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μｍ以下であること
溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を対象としたのは、このような大入熱溶接の場合に島状マルテンサイトが生成しやすいので、この生成を防止するためである。
溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を対象としたのは、このような大入熱溶接の場合に島状マルテンサイトが生成しやすいので、この生成を防止するためである。
ボンド近傍の熱影響部組織とは、溶接金属と母鋼板の境界からおよそ０．５ｍｍ母材の鋼板側に入った位置までの間の領域をいう。
粒内フェライトの粒径は後述するように画像解析装置を用いて測定することができる。粒内フェライトの粒径が５０μｍ以下としたのは、５０μｍ以下であれば靱性を安定的に確保することができる。５０μｍを超えると靱性値のバラツキが大きくなる。
本発明においては、前述のように、Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値を、０より大きく、かつ、０．４０以下の範囲に制限することにより、ＴｉＮの析出挙動制御による溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化抑制や高靱性化効果と相俟って、溶接熱影響部の粒内フェライトの粒径を５０μｍ以下の細粒に制御することができ、その結果、溶接熱影響部において優れた靱性を達成する。
なお、本発明の鋼材は、例えば、以下のようにして製造される。まず溶銑を転炉で精錬して鋼とした後、ＲＨ脱ガスを行い、連続鋳造または造塊−分塊工程を経て鋼片とする。これを再加熱し、熱間圧延後放冷するか、あるいはまた、前記熱間圧延後に、加速冷却、直接焼入れ−焼戻し、再加熱焼入れ−焼戻し、再加熱焼準−焼戻しなどの工程を経て製造することができる。
次に本発明を実施例に基づいて説明する。
１５０ｋｇの高周波溶解炉にて、表１に示す組成の鋼を溶製し、厚さ１７０ｍｍのスラブとした。このスラブを１１５０℃に１時間加熱後、仕上圧延温度が板厚中心温度で８３０℃である熱間圧延を行なって板厚５０ｍｍに仕上げた後、１０℃／ｓの冷却速度（板厚中心部）で加速冷却した。得られた厚鋼板の１／４ｔ（ｔ：板厚）の位置でＣ方向（圧延方向と垂直方向）から平行部１４ｍｍφ×８５ｍｍ、標点間距離７０ｍｍの丸棒引張試験片を、１／４ｔの位置のＬ方向（圧延方向）から２ｍｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、母材の強度（ＹＳ、ＴＳ）と靱性を評価した。
１５０ｋｇの高周波溶解炉にて、表１に示す組成の鋼を溶製し、厚さ１７０ｍｍのスラブとした。このスラブを１１５０℃に１時間加熱後、仕上圧延温度が板厚中心温度で８３０℃である熱間圧延を行なって板厚５０ｍｍに仕上げた後、１０℃／ｓの冷却速度（板厚中心部）で加速冷却した。得られた厚鋼板の１／４ｔ（ｔ：板厚）の位置でＣ方向（圧延方向と垂直方向）から平行部１４ｍｍφ×８５ｍｍ、標点間距離７０ｍｍの丸棒引張試験片を、１／４ｔの位置のＬ方向（圧延方向）から２ｍｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、母材の強度（ＹＳ、ＴＳ）と靱性を評価した。
さらに、溶接継手熱影響部の特性を評価するため、大入熱溶接（４００〜５００ｋＪ／ｃｍ）のエレクトロガス溶接（ＥＧＷ）によって継手を作製した後、ＨＡＺ靱性を、板厚方向の表面と裏面１ｍｍ位置についてボンド部にノッチを入れたシャルピー試験片を用いて、試験温度−４０℃での吸収エネルギー（３本の試験片の平均値、「ｖＥ−４０℃」と記載する。）により評価した。目標特性は、大入熱溶接継手シャルピー靱性が−４０℃仕様のＦ級鋼を対象として、溶接継手ＨＡＺ靱性で吸収エネルギーｖＥ−４０℃≧５０Ｊとした。
溶接熱影響部における粒内フェライトの粒径は、光学顕微鏡写真５枚（倍率：５０〜２００倍）を用いて切断法を用いて評価した。偏平した結晶粒についてはその短片を測定した。粒内フェライトとしては、まずオーステナイト粒界を優先的に腐食する腐食液で腐食して、いわゆる旧オーステナイト粒界を現出させてこれをトレースした後、その内部に生成したフェライト組織を対象とした。表２に、粒内フェライトの粒径と、ＨＡＺ靱性を母材の機械的性質とともに示す。
表２から、本発明例ではあるＮｏ．１〜８ではいずれも降伏応力ＹＳが３９０Ｎ／ｍｍ２以上、引張強さＴＳが５１０Ｎ／ｍｍ２以上で脆性破面遷移温度（ｖＴｒｓ）も−８０℃以下と優れた母材特性を有していることが確認された。また、本発明鋼は、溶接熱影響部の吸収エネルギーｖＥ−４０℃が５０Ｊ以上であり、溶接熱影響部靱性にも優れている。一方、化学成分や（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓの値、粒内フェライトの粒径の少なくとも１つ以上が本発明範囲を外れる比較例であるＮｏ．９〜２０は、上記のいずれか１つ以上の特性が劣っている。
Claims (4)
- 質量％で、
Ｃ：０．０３０〜０．１２０％
Ｓｉ：０．５０％以下
Ｍｎ：１．４０〜２．００％
Ｐ：０．０２０％以下
Ｓ：０．０００５〜０．００４０％
Ａｌ：０．００５〜０．１００％
Ｎｂ：０．００３〜０．０３０％
Ｔｉ：０．００４〜０．０３０％
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％
Ｎ：０．００３５〜０．００７０％
Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％
Ｏ：０．００４０％以下
を含み、かつ、下記（１）式を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、溶接入熱量が３００ｋＪ／ｃｍを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部組織において、粒内フェライトの粒径が５０μm以下であることを特徴とする大入熱溶接用鋼材。
０＜（Ｃａ−（０．１８＋１３０×Ｃａ）×Ｏ）／１．２５／Ｓ≦０．４０・・・（１）
ただし、上記式中のＣａ、Ｏ、Ｓは各成分の含有量（質量％）を表す。 - さらに、下記（２）式を満たすことを特徴とする、請求項１に記載の大入熱溶接用鋼材。
Ｍｎ＋０．８×（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≦１．７８・・・（２）
ただし、上記式中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは各成分の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。 - さらに、質量％で、Ｖ：０．２０％以下、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｃｒ：０．４０％以下、Ｍｏ：０．４０％以下、Ｗ：０．０５〜０．４０％の中から選ばれる１種以上を含有する請求項１または２に記載の大入熱溶接用鋼材。
- さらに、質量％で、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、Ｚｒ：０．００１０〜０．０２００％、ＲＥＭ：０．００１０〜０．０２００％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の大入熱溶接用鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012276386A JP5966907B2 (ja) | 2011-12-19 | 2012-12-19 | 大入熱溶接用鋼材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011276836 | 2011-12-19 | ||
| JP2011276836 | 2011-12-19 | ||
| JP2012276386A JP5966907B2 (ja) | 2011-12-19 | 2012-12-19 | 大入熱溶接用鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013147740A true JP2013147740A (ja) | 2013-08-01 |
| JP5966907B2 JP5966907B2 (ja) | 2016-08-10 |
Family
ID=49045526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012276386A Active JP5966907B2 (ja) | 2011-12-19 | 2012-12-19 | 大入熱溶接用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5966907B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017141714A1 (ja) | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板及びその製造方法 |
| KR20180100422A (ko) | 2016-02-15 | 2018-09-10 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 강판 및 그 제조 방법 |
| CN112139242A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-12-29 | 龙岩学院 | 一种大热输入焊接用钢及其热影响区韧性提升方法 |
| WO2023121236A1 (ko) * | 2021-12-21 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 대입열 인성이 향상된 고강도 용접이음부 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009235458A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部の靭性および脆性き裂伝播停止特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2009242852A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2009242853A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2010047805A (ja) * | 2008-08-22 | 2010-03-04 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部の靭性および脆性き裂伝播停止特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2011006772A (ja) * | 2009-05-22 | 2011-01-13 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2011052280A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材および溶接継手 |
| JP2011074403A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼 |
-
2012
- 2012-12-19 JP JP2012276386A patent/JP5966907B2/ja active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009235458A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部の靭性および脆性き裂伝播停止特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2009242852A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2009242853A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2010047805A (ja) * | 2008-08-22 | 2010-03-04 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部の靭性および脆性き裂伝播停止特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2011006772A (ja) * | 2009-05-22 | 2011-01-13 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材 |
| JP2011052280A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼材および溶接継手 |
| JP2011074403A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接用鋼 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017141714A1 (ja) | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板及びその製造方法 |
| KR20180100422A (ko) | 2016-02-15 | 2018-09-10 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 강판 및 그 제조 방법 |
| CN112139242A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-12-29 | 龙岩学院 | 一种大热输入焊接用钢及其热影响区韧性提升方法 |
| CN112139242B (zh) * | 2020-08-24 | 2022-07-08 | 龙岩学院 | 一种大热输入焊接用钢及其热影响区韧性提升方法 |
| WO2023121236A1 (ko) * | 2021-12-21 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 대입열 인성이 향상된 고강도 용접이음부 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5966907B2 (ja) | 2016-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101386042B1 (ko) | 대입열 용접용 강재 | |
| JP5076658B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP5910219B2 (ja) | 鋼板内の材質均一性に優れた大入熱溶接用高強度鋼板及びその製造方法 | |
| WO2018199145A1 (ja) | 高Ｍｎ鋼およびその製造方法 | |
| JP6451871B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP2005320624A (ja) | 大入熱溶接による溶接熱影響部の低温靭性に優れた厚手高強度鋼板 | |
| WO2015151519A1 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP5966907B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| KR101971772B1 (ko) | 대입열 용접용 강판의 제조 방법 | |
| JP6624208B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP5849892B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| US10300564B2 (en) | Weld joint | |
| JP6477743B2 (ja) | 脆性き裂伝播停止特性および溶接熱影響部靭性に優れた高強度極厚鋼板およびその製造方法 | |
| WO2013128650A1 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP5126375B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP2011074445A (ja) | 大入熱溶接熱影響部靱性に優れた非調質厚肉高張力鋼の製造方法。 | |
| JP6276914B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JP7272471B2 (ja) | 鋼板 | |
| JP5895780B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
| JP5857693B2 (ja) | 大入熱用鋼板およびその製造方法 | |
| WO2023112634A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| JP2022115704A (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| JP2013256699A (ja) | 溶接性、溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150908 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151109 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151215 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160128 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160607 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160620 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5966907 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |