JP5857693B2 - 大入熱用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
近年、これら鋼構造物や船舶は、ますます大型化し、使用される鋼材の高強度化や厚肉化が進行している。これに伴い、溶接施工にはサブマージアーク溶接やエレクトロガス溶接、エレクトロスラグ溶接などの、高能率で大入熱の溶接方法が適用されるようになってきている。しかし、一般に、溶接入熱量が大きくなると、溶接熱影響部の組織が粗大化し、溶接熱影響部の靭性は低下することが知られている。
Siは、脱酸材としてまた鋼の強化元素として添加する元素であり、0.01mass%以上が必要である。しかし、0.15mass%を超えると、母材の勒性が低下するほか、大入熱溶接熱影響部における島状マルテンサイトの生成を促進して、靭性を低下させる。よって、Siは0.01〜0.15mass%の範囲に制限する。
Mnは、母材の強度を確保するために必要な元素であり、1.2mass%以上の添加を必要とする。一方、2.0mass%を超える添加は、溶接部の靭性を低下させる。よって、Mnは1.2〜2.0mass%の範囲とする。
Pは、鋼中に不可避的に混入してくる不純物であり、特に0.01mass%を超えると、溶接熱影響部の組織中への島状マルテンサイトの生成を促進し、靭性を低下させる。よって、Pは0.01mass%以下に制限する。
Sは、溶接部の靭性向上に必要なCaSおよびMnSを構成する重要な元素であり、それらの必要量を確保するためには0.0005mass%以上含有させる必要がある。しかし、0.0040mass%を超えて添加すると、却って、母材の靭性が低下するようになる。よって、Sは0.0005〜0.0040mass%の範囲とする。
Alは、鋼の脱酸に必要な元素であり、0.005mass%以上の添加が必要である。好ましくは0.01mass%以上である。しかし、0.1mass%を超えて添加すると、母材の靭性を低下させると同時に、溶接金属の靭性を低下させる。よって、Alは0.005〜0.1mass%の範囲とする。
Niは、母材の高強度化、高靭性化に有効な元素であり、それらの効果を得るには0.1mass%以上の添加が必要である。しかし、0.6mass%を超える添加は、合金コストの上昇を招く。よって、Niは0.1〜0.6mass%の範囲とする。
Nbは、母材の強度や靭性および溶接継手の強度を確保するのに必要な元素である。特に本発明においては、母材の強度−伸びバランスを向上するための元素としても重要である。すなわち、母材の伸び向上のためには、熱間圧延後の冷却における停止温度を高める必要がある。しかし、冷却停止温度の高温度化は母材強度の低下を招く。そこで、本発明では、必要な母材強度を確保するためにNbの添加が必須となる。Nbの添加量が0.005mass%未満では強度向上効果が小さく、一方、0.02mass%を超えて添加すると、溶接熱影響部の靭性の低下を招く。よって、Nbは0.005〜0.02mass%の範囲とする。
Tiは、鋳造した鋼が凝固する際にTiNとなって析出し、溶接熱影響部でのオーステナイトの粗大化を抑制したり、フェライト変態核となって、溶接熱影響部の靭性向上に寄与する元素である。上記効果は、0.005mass%以上の添加で得られるが、0.02mass%を超えて添加すると、TiN粒子の粗大化によって所期した効果が得られなくなる。よって、Tiは0.005〜0.02mass%の範囲とする。
Nは、上述したTiNを生成させるために必要な元素であり、必要なTiN量を確保するためには0.0035mass%以上含有させる必要がある。しかし、0.0070mass%を超えると、溶接熱サイクルによってTiNが溶解する領域での固溶N量が増加し、靭性の著しい低下を招く。よって、Nは0.0035〜0.0070mass%の範囲とする。
Caは、Sを固定することによって靭性を改善する元素である。この効果を得るには少なくとも0.0005mass%の添加が必要である。しかし、0.0030mass%を超えて添加しても効果が飽和する。このため、本発明では、Caは0.0005〜0.0030mass%の範囲とする。
Bは、溶接熱影響部でBNを形成して、固溶N量を低減する効果がある。また、形成したBNはフェライト変態核として作用する。このような効果を得るには0.0003mass%以上の添加が必要である。しかし、0.0025mass%を超えて添加すると、焼入れ性が増して靭性が劣化するようになる。よって、Bは0.0003〜0.0025mass%の範囲とする。
Moは、母材の高強度化に有効な元素であり、その効果を得るには0.01mass%以上添加するのが好ましい。しかし、多量に添加すると、靭性に悪影響を与えるようになるため、上限は0.3mass%とするのが好ましい。
Vは、母材の高強度化に有効な元素であるとともに、VNを形成してフェライト生成核としても働く元素である。これらの効果を得るためには0.01mass%以上の添加が好ましい。一方、多量の添加は、靭性に悪影響を及ぼすようになるので、上限は0.2mass%とするのが好ましい。
Cuは、母材の高強度化に有効な元素であり、その効果を得るためには0.1mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.5mass%を超えると、靭性に悪影響を及ぼすようになるので、上限は0.5mass%とするのが好ましい。
Zrは、Tiと同様、窒化物を形成し、溶接時における熱影響部のオーステナイト粒の粗大化を抑制するので、溶接熱影響部の靭性改善に有効な元素である。このような効果を得るためには、0.001mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.02mass%を超えて添加すると、却って母材靭性や溶接熱影響部の靭性を低下させるようになるので、上限は0.02mass%とするのが好ましい。
Taは、Nbと同様、炭窒化物を形成し、溶接時における熱影響部のオーステナイト粒の粗大化を抑制するので、溶接熱影響部の靭性改善に有効な元素である。このような効果を発現させるためには、0.001mass%以上添加することが好ましい。しかし、0.02mass%を超えて添加すると、却って母材靭性や溶接熱影響部の靭性を低下させるようになるので、上限は0.02mass%とするのが好ましい。
REMは、Caと同様、溶接熱影響部の靭性を向上させる効果を有する元素である。また、REMは、MnSの球状化効果、言い換えれば介在物の形態制御により異方性を低減する作用があり、溶接熱影響部の靭性を向上させる。このような効果を発現させるためには、0.0005mass%以上添加することが好ましい。しかし、0.01mass%を超えると、却って母材勒性および溶接熱影響部の靭性を低下させるようになるので、上限は0.01mass%とするのが好ましい。
本発明の製造方法においては、熱間圧延後の変態組織を十分に微細化して靭性を向上させるため、熱間圧延における圧延終了温度は、Ar3変態点以上とする必要がある。圧延終了温度が、Ar3変態点未満では、加工フェライトに起因して靭性が低下する場合があり、好ましくない。
また、上記熱間圧延は、オーステナイトの未再結晶温度域であるAr3変態点〜850℃の温度域での累積圧下率を40%以上とする必要がある。この温度域における累積圧下率を40%以上として、加工歪を導入することで、オーステナイト−フェライト変態後のフェライト粒径を微細化し、靭性の向上を図ることができるからである。
なお、熱間圧延前の鋼素材の加熱温度は、上記熱間圧延条件が確保できればよく、特に制限はない。
ここで、上記Ar3変態点は、実測して求めてもよいが、下記計算式で求めることもできる。また、他の計算式を用いてもよい。
Ar3変態点(℃)=910−310C−80Mn−20Cu−15Cr−55Ni−80Mo
(ここで、各元素記号は、それぞれの元素の含有量(mass%)を表す。)
<母材の特性評価>
・引張試験
各厚鋼板の圧延直角方向から、NK−U1号全伸引張試験片(原点距離:200mm、試験片幅:25mm)を採取し、母材の降伏点YP、引張強さTSおよび全伸びElを測定した。なお、目標とする引張特性は、引張強さTSが510MPa以上、全伸びElが18%以上とした。
・衝撃試験
各厚鋼板から、長さ方向を圧延方向とする2mmVノッチシャルピー試験片を採取し、−90〜−40℃の温度範囲でシャルピー衝撃試験を行って脆性破面率を測定し、脆性破面が50%となる遷移温度vTrsを求めた。なお、目標とする母材の靭性特性は、vTrsで−60℃以下とした。
<溶接熱影響部の特性評価>
・衝撃試験
大入熱溶接により熱サイクルを受けた後の溶接熱影響部の靭性特性を評価するため、各厚鋼板(No.25〜29を除く)から幅80mm×長さ80mm×厚さ15mmの試験片を採取し、1450℃に加熱後、800〜500℃を1℃/sで冷却する溶接熱サイクル(入熱量450kJ/cmのエレクトロガス溶接をしたときの溶接熱影響部の冷却速度に相当)を付与した後、母材と同様にして、長さ方向を圧延方向とする2mmVノッチシャルピー試験片を採取し、0℃〜−80℃の温度範囲でシャルピー衝撃試験を行い、遷移温度vTrsを求めた。なお、目標とする溶接部の靭性特性は、vTrsで−30℃以下とした。
・島状マルテンサイト分率
上記溶接熱サイクル相当の熱処理を施した鋼板の断面を、2段エッテング法で島状マルテンサイトを現出させた後、SEMで撮影した2000倍の写真をトレースし、画像解析することにより、島状マルテンサイトの面積分率を測定した。なお、目標とする島状マルテンサイトの面積分率は1%未満とした。
Claims (4)
- C:0.03〜0.1mass%、
Si:0.01〜0.15mass%、
Mn:1.2〜2.0mass%、
P:0.01mass%以下、
S:0.0005〜0.0040mass%、
Al:0.005〜0.1mass%、
Ni:0.1〜0.6mass%、
Nb:0.005〜0.02mass%、
Ti:0.005〜0.02mass%、
N:0.0035〜0.0070mass%、
Ca:0.0005〜0.0030mass%、
B:0.0003〜0.0025mass%を含有し、かつ、
上記成分が下記式で定義されるCeq:0.36以下、ACR:0〜1を満たして含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、溶接入熱量が200kJ/cmを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部における島状マルテンサイトの面積分率が1%未満である板厚が40mm以下の大入熱溶接用鋼板。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15
ACR={Ca−(0.18+130×Ca)×O}/(1.25×S)
(ここで、上記式中の各元素記号は、当該成分の含有量(mass%)を表す。) - 上記成分組成に加えてさらに、Cr:0.1〜0.5mass%、Mo:0.01〜0.3mass%、V:0.01〜0.2mass%およびCu:0.1〜0.5mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の大入熱溶接用鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、Mg:0.005mass%以下、Zr:0.02mass%以下、Ta:0.02mass%以下およびREM:0.01mass%以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の大入熱溶接用鋼板。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼素材を加熱後、Ar3変態点以上850℃以下の温度域での累積圧下率を40%以上、圧延終了温度をAr3変態点以上とする熱間圧延し、その後、(Ar3変態点−30℃)以上の温度から10℃/s以上の平均冷却速度で500〜600℃の温度範囲まで加速冷却することを特徴とする、溶接入熱量が200kJ/cmを超える大入熱溶接を施したときのボンド近傍の熱影響部における島状マルテンサイトの面積分率が1%未満である板厚が40mm以下の大入熱溶接用鋼板の製造方法。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15
ACR={Ca−(0.18+130×Ca)×O}/(1.25×S)
(ここで、上記式中の各元素記号は、当該成分の含有量(mass%)を表す。)
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