JP2009052055A - アルコキシレート化合物 - Google Patents

Abstract

【課題】粘度が高い反応液を用いた場合であっても、効率良くアルキレンオキサイドの活性水素含有化合物への付加を成し得る方法を提供する。
【解決手段】活性水素含有化合物にアルキレンオキサイドを付加する場合において、反応液の粘度が１０ｍＰａ・ｓ以上の場合に、撹拌反応器内部に垂直方向に連続的に設けられた羽根の回転により、下記式（１）：

（式中、Ａはアルキレンオキサイドの供給により新たに浸漬された羽根の長さ（ｍ）であり、ｈ_１はアルキレンオキサイド供給前の液面高さ（ｍ）であり、ｈ_２はアルキレンオキサイド供給後の液面高さ（ｍ）である）
で表される数値Ｃが０．５以上となるように撹拌する方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、不飽和アルコールなどのアルケニル基含有ヒドロキシ化合物にアルキレンオキサイドを付加して得られるアルコキシレート化合物に関する。

不飽和アルコールといったアルケニル基含有ヒドロキシ化合物のアルキレンオキサイド付加物（アルコキシレート化合物）は、各種洗剤や化学品等の原料として広く用いられている。アルキレンオキサイドの付加方法としては、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物とアルキレンオキサイドとを、酸触媒または塩基触媒の存在下において反応させることが一般的である。

反応液中にアルキレンオキサイドを供給した場合、反応液の溶解度以上に供給されたアルキレンオキサイドは反応容器の気相中に存在する。気相中のアルキレンオキサイドは、アルキレンオキサイド付加反応の進行によって液相中のアルキレンオキサイド濃度が溶解度以下に下がったとき液相中に吸収され、さらなるアルキレンオキサイド付加反応に供される。

しかしながら、反応液の粘度が高い反応条件下においては、気相中に存在するアルキレンオキサイドの液相への吸収が遅いため、液相中において充分なアルキレンオキサイド量を確保できず、また、反応器の圧力が下がりにくい。その結果、アルキレンオキサイドの液相への吸収が律速段階となってしまい、目的であるアルキレンオキサイドとアルケニル基含有ヒドロキシ化合物との反応速度が低下する問題があった。反応速度の低下は、生産性を低めるのみならず、不純物の生成、反応液の着色などの原因ともなる。

一方、アルキレンオキサイド付加反応においては、一旦生成した付加物の分解や、反応系に存在する水とアルキレンオキサイドとの反応によって、アルコキシレート化合物の特性を低下させる成分が副生する問題があった。

本発明の目的とするところは、アルコキシレート化合物の特性低下の原因となる副生成物の含有量が低減されたアルコキシレート化合物を提供することである。

本発明は、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物に、エチレンオキサイドを含むアルキレンオキサイドを付加して得られるアルコキシレート化合物であって、
アルキレンオキサイド付加反応で副生するポリアルキレンオキサイドの濃度が、前記アルキレンオキサイド付加反応で生成する全生成物に対して１５質量％以下であり、かつ、
前記アルキレンオキサイド付加反応で副生するイソプレンの濃度が、前記アルキレンオキサイド付加反応で生成する全生成物に対して１０００ｐｐｍ以下である、アルコキシレート化合物である。

また、本発明は、上記アルコキシレート化合物と、不飽和カルボン酸と、前記アルコキシレート化合物または前記不飽和カルボン酸と共重合可能な他の単量体とを、１〜９９／１〜９９／０〜９０の質量比で共重合させて得られる重量平均分子量５，０００〜１００，０００のポリカルボン酸である。

また、本発明は、上記アルコキシレート化合物と、不飽和カルボン酸と、前記アルコキシレート化合物または前記不飽和カルボン酸と共重合可能な他の単量体とを、１〜９９／１〜９９／０〜９０の質量比で共重合させる段階を含む、ポリカルボン酸の製造方法である。

さらに本発明は、上記ポリカルボン酸、または上記の方法によって製造されるポリカルボン酸を含むセメント分散剤である。

本発明によって、アルコキシレート化合物の特性低下を抑制することができる。

アルキレンオキサイド付加反応進行中における、羽根と液面との関係について、図１を参照しながら説明する。図１は、反応液３を撹拌する羽根２を備えた撹拌反応器１の概略図である。ｈ_１はアルキレンオキサイド供給前の反応液の液面、即ち、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物を含む溶液の液面高さ（ｍ）である。なお、本発明において「液面高さ」とは静置時における反応器底部からの液面高さをいう。また、「撹拌反応器」とは、内部に羽根２が備えられ、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物とアルキレンオキサイドとの反応が進行する容器をいい、「反応液」とは撹拌反応器内部において液相として存在し、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物とアルキレンオキサイドとの反応が進行する液体を指す。

撹拌されている反応液３にアルキレンオキサイドが供給され、反応液３の液面が上昇する。このとき、羽根２を用いて気液境界面を撹拌することによって、気相中に存在するアルキレンオキサイドを効果的に液相中に吸収させることができる。従って、羽根２はアルキレンオキサイド供給前の液面よりも気相方向にまで設けられてなり、反応液３の液面が上昇した場合であっても、気液境界面に羽根が存在し、気液境界面が撹拌されることが好ましい。羽根はアルキレンオキサイド供給開始時に気液境界面に存在することが好ましいが、ない場合を排除するものではない。具体的には、アルキレンオキサイド供給後の液面高さ（アルキレンオキサイドの供給終了時の液面高さ）をｈ_２（ｍ）としたとき、下記式（１）：

で表される数値Ｃが０．５以上であることが本発明の効果を得るために必要である。なお、式中Ａとは、アルキレンオキサイドの供給により新たに反応液３中に浸漬された羽根の長さ（ｍ）であり、アルキレンオキサイドの供給により、羽根２が反応液３中に完全に浸漬する場合には、開始時液面高さｈ_１から羽根２の上部端辺までの長さとして与えられる数値である。羽根が間欠的に設けられてなる場合には、Ａの長さは実際に羽根が設けられてなる部分の合計を指し、例えば０．４ｍの羽根が０．１ｍ間隔で垂直方向に間欠的に設けられてなる撹拌反応器において２ｍの液面高さ上昇があった場合のＡ値は１．６ｍとなる。本発明の効果をより効果的に得るためには、数値Ｃは０．６以上であることが好ましく、０．７以上であることがより好ましく、０．８以上であることがさらにより好ましく、０．９以上であることが特に好ましく、１であることが最も好ましい。なお、数値Ｃが１の場合とは、反応中気液境界面に常に羽根２が存在している撹拌条件である。

図２を参照して、アルキレンオキサイド付加に対する撹拌羽根の影響を説明する。ライン１は気液境界面が上昇した場合においても常に気液境界面に図７に示すタイプの羽根が存在するように設計された撹拌反応器（Ｃ＝１）を用いたケースであり、ライン２は図６に示す４つの羽根が間欠的に設けられた撹拌反応器（Ｃ＝０．１１）を用いたケースであり、ライン３は気液境界面が上昇した場合においても常に気液境界面に図４に示すタイプの羽根が存在するように設計された撹拌反応器（Ｃ＝１）を用いたケースである。なお、ライン２のケースにおいては羽根と羽根との間隔は充分に広く設けられている。アルキレンオキサイド付加反応は、撹拌反応器中の気相の圧力が一定になるように進行させた。すなわち、気相中のアルキレンオキサイドが溶液中に吸収され、圧力が低下した場合に、低下した圧力を補うように新たにアルキレンオキサイドを供給する方式とした。グラフの横軸はアルキレンオキサイド供給開始からの経過時間であり、縦軸は供給されたアルキレンオキサイド量を示す。

ライン１およびライン３においては、気液境界面に常に羽根が存在し、充分撹拌されるため、液相へのアルキレンオキサイドの溶解が一定の速度で進行し、溶解速度も充分速い。一方、ライン２においては羽根が存在する場合（グラフ中、「２段目」、「３段目」、「４段目」と記載した位置近傍）においては、液相へのアルキレンオキサイドの溶解速度が上昇する。しかしながら、アルキレンオキサイドの供給とともに気液境界面が上昇し、気液境界面に羽根が存在しなくなると溶解速度が低下する。その結果、図２に示すように溶解に要する時間が長くなり、生産性の低下や不純物・着色の発生といった弊害を招来する。

アルキレンオキサイド付加後の反応液中には、未付加の原料、エチレンオキサイド付加モル数の少ない製品、副生した不純物（２，３−ブタンジオン、アセトニトリル、分子量２００以下の低級アミンなど）、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物やアルキレンオキサイドを供給する際に含まれ得る溶媒、触媒を添加する際に用いられる溶媒などが含まれる。そこで、生成物の純度を高める目的で不純物や溶剤を除去することが好ましい。このとき羽根２の撹拌を利用して効率良く純度向上を図ることができる。即ち、アルキレンオキサイドを供給する場合と同様に、気液境界面を羽根２の作用で撹拌することによって、液相中の不純物および／または溶剤を効率良く気化させて除去することができる。従って、羽根２は反応液３の液面が下降した場合であっても、気液境界面に羽根が存在し、気液境界面が撹拌されることが好ましい。具体的には、アルキレンオキサイド供給後の液面高さ（ｍ）をｈ_２、不純物または溶剤除去処理後（処理終了時の液面高さ（ｍ）をｈ_３としたとき、下記式（２）：

で表される数値Ｃ’が０．５以上となるように反応液を羽根の回転により撹拌しながら不純物および／または溶剤を除去することが好ましい。なお、式中Ｂとは、不純物および／または溶剤の除去を伴う反応液の減少によって気相に新たに露出した羽根の長さ（ｍ）であり、撹拌反応器の垂直方向の長さとして与えられる数値である。アルケニル基含有ヒドロキシ化合物および／またはアルキレンオキサイドを供給する際に溶媒が用いられない場合には液面の下降は実際には殆ど生じないが、このような場合には、不純物および／または溶剤除去の開始時に気液境界面に羽根が存在するように条件を調整すればよい。不純物および／または溶剤の除去は、アルキレンオキサイド付加反応に用いた撹拌反応器を用いて行ってもよく、別個に不純物を除去する撹拌反応器を設けてもよい。また、上記不純物および／または溶剤の除去は、後述する不活性ガスによるバブリングと併用することによってより一層の効果が得られる。単蒸留、薄膜蒸留、スプレードライヤー処理等を併用することも有用である。本発明の効果をより効果的に得るためには、数値Ｃ’は０．６以上であることが好ましく、０．７以上であることがより好ましく、０．８以上であることがさらにより好ましく、０．９以上であることが特に好ましく、１であることが最も好ましい。なお、数値Ｃ’が１の場合とは、プロセス中、気液境界面に常に羽根２が存在している撹拌条件である。

本発明の方法は、反応液３の粘度に無関係に適用できるものであるが、高粘度の反応液に適用した場合に特に有益な効果が得られるものである。この観点からは、反応液３の最高粘度が１０ｍＰａ・ｓ以上である場合に本発明は有益である。また本発明は、最高粘度が３０ｍＰａ・ｓ以上となる場合により有益であり、５０ｍＰａ・ｓ以上となる場合にさらにより有益であり、１００ｍＰａ・ｓ以上となる場合に特に有益である。最高粘度の上限は特に限定されるものではないが、一定値以上に粘度が高くなると反応液を撹拌させることが困難になるため、好ましくは２００，０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは３０，０００ｍＰａ・ｓ以下、特に好ましくは１０，０００ｍＰａ・ｓ以下とするとよい。反応液の粘度はＢ型粘度計を用いて測定することができる。

次に、撹拌反応器、羽根形状等の本発明に用いられる装置について詳細に説明する。

撹拌反応器の形状は特に限定されるものではないが、効率のよい撹拌を達成するためには撹拌反応器の横方向の断面が円形である撹拌反応器を用いることが適切である。具体的には円筒形や、図３に示すような撹拌反応器上部になるほど撹拌反応器直径が段階的に大きくなる形状などが挙げられる。図３に示すような撹拌反応器を用いた場合には、初期仕込み量に対する目的物の仕上がり量の比を大きくすることができ、アルキレンオキサイドの付加モル倍率を高めることができる。本発明は、液面高さ変化が大きい場合に特に効果的であり、具体的にはアルキレンオキサイド供給前の液面高さ（ｍ）に対するアルキレンオキサイド供給後の液面高さ（ｍ）の比（ｈ_２／ｈ_１）が１．５以上のときに効果的であり、２以上のときにより効果的であり、３以上の時に特に効果的である。撹拌反応器は、反応液量に対する気液境界面の面積を考慮すると、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）がより小さいことが好ましいが、本発明の効果は供給された液体の縦横比が１以上となるように設計されているときに有効であり、１．５以上であるときにより有効であり、２以上であるときに特に有効である。従って、装置の反応液供給部の縦横比が上記値を満足するように設計されていることが好ましい。縦横比の上限は特に限定されるものではないが、縦横比が高すぎると装置の設計上不具合が生じる恐れがあるため５以下であることが実際的である。段階的に撹拌反応器直径が大きくなる形状の撹拌反応器を用いる場合には、「撹拌反応器の直径」とは直径が最大となる部分の直径を意味し、段階的な広がり度合いは段階的に直径を大きくした効果を高めるためには３０〜６０°程度が好適である。しかしながら、いずれの場合も上記範囲に限定されるものではなく、反応条件や使用するアルケニル基含有ヒドロキシ化合物の種類に応じて適宜変更することは勿論可能であり、そのような方法を排除するものではない。

撹拌反応器底部および蓋部の形状も特に限定されるものではなく、平面状、コニカル状、楕円状など各種形状を有することが可能である。撹拌反応器スケールに関しても特に制限はないが、本発明の効果を工業的に得るためには撹拌反応器内部の体積が１ｍ^３以上であることが好ましく、５ｍ^３以上であることがより好ましく、１０ｍ^３以上であることが特に好ましい。

撹拌反応器内部には反応液を撹拌するための羽根２が設けられる。羽根は、上記式（１）で表される数値Ｃに関する条件を満足するために、撹拌反応器内部に垂直方向に連続的に設けられていることが好ましい。なお、本発明において「垂直方向」とは水平面に対して垂直な方向を意味する。また「連続的な羽根」とは、図１に示すような平板タイプ、図４に示すような複数枚の平板が組み合わさったタイプ（住友重機械工業株式会社製トルネード翼等）のような垂直方向に切れ目がないタイプ、図５に示すような２以上の撹拌羽根が垂直方向に切れ目なく設けられてなるタイプ（神鋼パンテック株式会社製フルゾーン翼、綜研化学株式会社製Ｈｉ−Ｆミキサー等）などの種々の形態を含む概念であり、撹拌力に問題が無ければ間欠的ではあるが略連続的に羽根が設けられてなるタイプでもよい。羽根の具体例としては、上記例示したものの他にも、図６に示すようなパドル羽根が間欠的に設けられてなるピッチドパドル型、図７に示すような撹拌力を増すために羽根に切れ目が入っているタイプ（住友重機械工業株式会社製マックスブレンド等）、スクリュー型、ヘリカルリボン型、広幅パドル型、アンカー型、ピッチドパドル型、馬蹄型、ゲート型、パドル多段翼、シングルリボンスクリュー翼、ダブルリボンスクリュー翼、コーン型、ディスクタービン型、ファンタービン型、ピッチドタービン型、ハイドロフォイル型、湾曲羽根ファンタービン型、矢羽根タービン型、ファドラー型、フルマージン型、プロペラ型、往復回転式翼などが挙げられ、使用する反応液の粘性や製造スケールに応じて適宜使いわければよい。また、本発明の効果が得られる限りにおいては各種改良を加えてもよい。市販の撹拌器を用いてもよく、スーパーミックスＨＲ−１００、ＨＲ−３２０、ＨＲ−５００ｉ（いずれも佐竹化学機械株式会社製）、サンメラー（三菱重工業株式会社製）、ＶＣＲ（三菱重工業株式会社製）、ベンドリーフ（八光産業株式会社製）、スーパーブレンド（住友重機械工業株式会社製）、ログボーン（神鋼パンテック株式会社製）、ねじり格子翼（株式会社日立製作所製）、ウォールウェッター（関西化学機械製作株式会社製）などが挙げられる。

羽根は、反応液を均一に撹拌するためには撹拌反応器の中心に回転軸があることが好ましい。羽根の大きさは羽根の種類や撹拌反応器の大きさ、反応させる化合物の種類によって適宜選択すればよく一義的に決定できないが、羽根の回転半径が撹拌反応器半径の３０〜９０％程度であることが好適である。羽根の設けられる範囲は、各種反応条件に対応するためには、撹拌反応器底部近傍から蓋部近傍に渡って設けられていることが好ましいが、実際に反応液が供給される量が一定量なのであればそれに応じて羽根の設置位置を限定することも可能である。

撹拌反応器および羽根の材質は、ステンレスなど各種金属材を用いることができ、グラスライニングや電解研磨を利用した表面仕上げなどの改善処理を施すこともできる。

撹拌反応器には反応液に徐々にアルキレンオキサイドを供給するための供給手段が設けられることが好ましい。供給手段についても特に限定はないが、アルキレンオキサイドの液相への吸収効率を上げるためには反応液を撹拌反応器上部からシャワーリングする供給手段が設けられてなることが好ましい。

また、撹拌反応器にはアルキレンオキサイド付加による結果物（アルコキシレート化合物）を、不活性ガスによって脱臭するためのバブリング手段が設けられてなることが好ましい。このようなバブリングによって反応液中の不純物を効果的に除去することができ、純度の高く、臭気の少ないアルコキシレート化合物を得ることができる。バブリングに用いられる不活性ガスとしてはアルゴン、窒素、ヘリウム、二酸化炭素、またはこれらの混合ガスなどが挙げられ、効果的なバブリング処理を施すためには反応液への不活性ガス吹き出し口を２か所以上設け、不活性ガスを供給することが好ましい。泡の大きさは微細であるほど好ましく、具体的にはノズルの径を４０ｍｍ以下とすることが好ましく、３０ｍｍ以下とすることがより好ましい。不活性ガスの供給にあたっては、撹拌反応器内部に供給手段を設けることが好ましく、例えばガス吹き出し口が設けられたリング状の不活性ガス供給手段を反応液中に浸漬するように設けることができる。バブリングの代わりに、または併用して、単蒸留、薄膜蒸留またはスプレードライヤー処理によって反応液中の不純物を除去してもよい。単蒸留とは精留部分のない回分蒸留を意味し、一般的な装置によって実施することができる。薄膜蒸留は、ヒックマン型蒸留機、流下膜式蒸留機、ロータートレイ型蒸留機、ブラシ式分子蒸留機等を用いて行うことができ、圧力０．１ｍｍＨｇ以下、温度１００〜２００℃の条件で行うことが適切である。スプレードライヤー処理は、上部より目的物を噴霧し、下部より１００〜２００℃の熱風不活性ガスを吹き込むことにより実施できる。この場合、目的物を粒状にして乾燥するため、蒸発表面積が大きく、液滴と熱風との接触時間が短くてすみ、目的物の熱負荷による変質を低減できる。その他の脱臭方法としては活性炭、モレキュラーシーブス、多孔質高分子、ゼオライトなどを挙げることができる。ただし、これらを用いて脱臭した場合には使用後の後処理が必要となることを留意して使用する必要がある。

撹拌反応器には、上記構成要素以外の構成要素を付加してもよい。例えば、撹拌力を高めるために撹拌反応器側面に沿って邪魔板を設けたり、冷却コイルを設けることができる。冷却コイルは撹拌力低下の原因となるが、本発明の方法を用いることによりこの弊害を解決することができる。

続いて本発明のアルコキシレート化合物の製造条件について詳細に説明する。

アルケニル基含有ヒドロキシ化合物は、アルキレンオキサイドと反応可能な化合物であれば特に限定されるものではない。例えば、アミノ基、ヒドロキシ基、カルボキシル基を含有する化合物が挙げられる。本発明を実施する上で特に有効な化合物としては、不飽和結合を有するアルコール、多価アルコールなどが挙げられる。不飽和結合を有するアルコールとしては、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物、イソプロパノール、メタリルアルコールなどが挙げられる。アルケニル基含有ヒドロキシ化合物は、特に制限されるものではないが、例えば、アリルアルコール、メタリルアルコール、３−ブテン−１−オール、２−メチル−２−ブテン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−１−オール、３−メチル−３−ブテン−１−オール、３−メチル−２−ブテン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−２−オール等の不飽和アルコール等；これら不飽和アルコールに後述するアルキレンオキサイドを１〜２５モル程度付加させたアルコキシレート化合物；等が挙げられ、これらの１種または２種以上を用いることができる。アルケニル基含有ヒドロキシ化合物へのアルキレンオキサイドの平均付加モル数を４０モル以上とすることを所望する場合には、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物として、不飽和アルコールにアルキレンオキサイドを付加させたアルコキシレート化合物を用い、多段階でアルキレンオキサイドを付加することが好ましい。多価アルコールとしては、ソルビトール、グリセリンなどが挙げられる。

アルケニル基含有ヒドロキシ化合物は、各種公知の方法によって調製、精製することができる他、市販の化合物を使用することもできる。

これらのアルケニル基含有ヒドロキシ化合物は、アルキレンオキサイドが供給される前に撹拌反応器に供給され、予め撹拌されることが好ましい。撹拌反応器へのアルケニル基含有ヒドロキシ化合物の供給方法は特に限定されるものではなく、化合物一般に通常要求される配慮をすればよい。アルケニル基含有ヒドロキシ化合物の供給量も撹拌反応器の内部体積や使用する化合物等によって決定されるため一義的に決定できないが、撹拌反応器の内部体積の５〜５０体積％程度供給することが適切である。アルケニル基含有ヒドロキシ化合物は単体で供給してもよく、場合によっては水やアセトンなどの溶媒と共に供給してもよい。ただし、溶媒と共に加える場合には溶媒中の活性水素との反応に起因する不純物の生成に留意する必要がある。また、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物を含む溶液は、気相中のアルキレンオキサイドの液相中への溶解度や分配平衡を考慮すると、供給されるアルキレンオキサイドの極性との差が小さいことが好ましい。

本発明の製造方法において用いることのできる前記アルキレンオキサイドは、特に制限されるものではないが、炭素数２〜４のアルキレンオキサイドが好ましい。具体的には、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオキサイド、イソプロピレンオキサイド、イソブチレンオキサイドなどが挙げられるが、これらの中では反応性、製造コストの観点からエチレンオキサイドまたはプロピレンオキサイドが好ましく、エチレンオキサイドがより好ましい。アルキレンオキサイドは単独で用いても複数のアルキレンオキサイドを併用してもよく、ランダム付加、ブロック付加、交互付加等のいずれの形態であってもよい。また、セメント分散剤用の原料としてアルコキシレート化合物を用いる場合には、少なくともエチレンオキサイドが含まれることが望ましく、このとき、全アルキレンオキサイドに対するエチレンオキサイドの割合は５０〜１００モル％とするのがよい。エチレンオキサイドが５０モル％未満であると、得られるアルコキシレート化合物を用いてセメント分散剤用ポリマーを得た場合に減水性能が低下する傾向がある。全アルキレンオキサイドに対するエチレンオキサイドの割合は、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、最も好ましくは９０モル％以上である。また、アルキレンオキサイドの代わりに、グリシドールやエピクロロヒドリン等のエポキシド含有化合物を用いてもよい。

アルキレンオキサイドの供給方法としては、上述したようにシャワーリングする方法や、蓋や内壁上部に注入口を設ける方法が挙げられる。アルキレンオキサイドの供給量は、所望する生成物によって異なるため一義的に決定することは困難であるが、供給されるアルキレンオキサイド総量（ｍｏｌ）とアルケニル基含有ヒドロキシ化合物中の活性水素基量（ｍｏｌ）との比（アルキレンオキサイド／活性水素基）が、０．５〜２００程度となるように供給することが一般的である。一般に、付加させるアルキレンオキサイドの量が多くなるほど、副生成物の生成も増す傾向がある。このことを考慮すると、本発明によって生じる副生成物の生成を効率良く抑制する効果は、アルキレン付加モル数が多いほど有益である。具体的には、本発明は、アルキレンオキサイドの平均付加モル数が４０モル以上である場合に有益であり、４５モル以上である場合により有益であり、６０モル以上である場合にさらに有益であり、９０モル以上である場合にとりわけ有益であり、１１０モル以上である場合に最も適している。

好ましいアルキレンオキサイドの供給速度も、反応系や撹拌反応器によって異なるため一義的に定義することは困難であるが、気相の圧力が一定値を上回らないように供給するとよい。具体的には圧力が０．５〜１０ｋｇ／ｃｍ^２程度となるように供給することが適当である。アルキレンオキサイドは単体で供給してもよく、場合によっては水やアセトンなどの溶媒と共に供給してもよい。ただし、溶媒と共に加える場合には溶媒中の活性水素との反応に起因する不純物の生成に留意する必要がある。

アルキレンオキサイド付加反応を行う際には、触媒として、例えば、アルカリ金属、アルカリ土類金属、およびこれらの水酸化物等の１種または２種以上を用いるとよい。具体的には、例えば、ナトリウム、ナトリウムアマルガム、ナトリウムハライド、ナトリウムメトキサイド、カリウム、カリウムアマルガム、カリウムハライド、カリウムメトキサイド、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等が挙げられる。

本発明の方法によって得られるアルコキシレート化合物としては、イソプレノールのエチレンオキサイド付加物、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物のアルキレンオキサイド付加物などが挙げられる。アルコキシレート化合物は、付加したアルキレンオキサイドの末端が水素であってもよいし、その後アルキル化を行うことにより炭化水素基に変換されていてもよい。炭化水素基としては、炭素数１〜３０のものが好ましく、例えば、脂肪族または脂環族アルキル基；フェニル基、アルキルフェニル基、フェニルアルキル基、（アルキル）フェニル基で置換されたフェニル基、ナフチル基等のベンゼン環を有する芳香族基；等が挙げられる。

反応中の羽根の撹拌動力についても、羽根の種類、付加するアルキレンオキサイド、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物の種類によって適宜選択すべき数値であるため一義的には規定できないが、一般的には撹拌不良による不均一反応の発生や反応速度の低下を抑制する観点から、撹拌動力が０．２〜３ｋＷ／ｍ^３が適当であり、０．５〜２．５ｋＷ／ｍ^３がより適当である。撹拌動力は一定に保つ必要は無く、反応条件に応じて撹拌動力を変化させてもよい。

反応温度、反応圧力、反応方法などについては、所望する最終生成物や求める純度、収率などに応じて適宜選択すればよいが、反応温度については温度が高いほど反応液におけるアルキレンオキサイドの溶解度が低下する傾向がある。このため、本発明は、反応液温度を１００℃以上にする必要がある場合に有益であり、１２０℃以上にする必要がある場合により有益であり、１４０℃以上にする必要がある場合に特に有益である。ただし、反応温度が低い条件に本発明を適用することを除外するものではない。また、反応中の撹拌反応器中の雰囲気は、減圧してアルキレンオキサイドを供給して、雰囲気ガスの大部分をアルキレンオキサイドガスとしてもよく、アルキレンオキサイドの爆発性を低下させるために窒素やアルゴン等の不活性ガスで置換してからアルキレンオキサイドの供給を開始してもよい。

また、下記式（３）：

を満足する条件でアルキレンオキサイド付加反応を進行させることが好ましい。このような条件でアルキレンオキサイド付加反応を進行させることによって、アルコキシレート化合物製造に伴い生成する副生物の量を抑制することができる。この効果は、前述のようにアルキレンオキサイドの平均付加モル数が４０モル以上である場合に有益であり、４５モル以上である場合により有益であり、６０モル以上である場合にさらに有益であり、９０モル以上である場合にとりわけ有益であり、１１０モル以上である場合に最も適している。なお、式中、Ｘは反応温度（℃）であり、Ｙは反応時間（アルキレンオキサイド投入時間（ｈｒ）＋熟成時間（ｈｒ））であり、Ｚは触媒濃度（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対する触媒の質量％）である。

反応温度（Ｘ）は、アルキレンオキサイド付加反応の反応温度を表し、反応液の温度を測定することによって求め得る。また、反応温度がアルキレンオキサイド付加反応中に変化する場合には平均温度を、前記式（３）における反応温度として用いる。例えば、一分毎に温度を測定して平均温度を算出する。反応温度（Ｘ）は、前記式（３）を満足するように設定すればよいのであるが、好ましくは８０〜１５５℃の範囲内、より好ましくは９０〜１４０℃の範囲内、さらに好ましくは１００〜１３０℃の範囲内である。反応温度（Ｘ）が高過ぎると、ポリアルキレンオキサイドの副生が増える傾向があり、例えば、得られたアルコキシレート化合物を用いてセメント分散剤用ポリマーを得た場合、減水性能等が低下する傾向がある。一方、反応温度（Ｘ）が低過ぎると、付加速度が遅くなり、生産性が低下する原因となる。

反応時間（Ｙ）は、アルキレンオキサイド投入時間と熟成時間との合計時間を表す。例えば、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物および触媒中に、前記アルキレンオキサイドを連続的に投入して付加反応を行う場合には、アルキレンオキサイドを投入している時間および反応を完結させるために熟成させる時間の合計時間となる。反応時間（Ｙ）は、前記式（３）を満たすよう反応時間（Ｙ）をコントロールすればよいのであるが、好ましくは５０時間以内、より好ましくは４０時間以内、さらに好ましくは３０時間以内である。反応時間（Ｙ）が長すぎると、副生成物の生成量が増える傾向がある。

触媒濃度（Ｚ）は、仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対する触媒の質量比を表す。前記式（３）を満足するように設定すればよいのであるが、好ましくは１００００ｐｐｍ以下、より好ましくは８０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは５０００ｐｐｍ以下、最も好ましくは３０００ｐｐｍ以下である。触媒濃度が高すぎると、副生成物が多量に発生する傾向がある。

前記式（３）を満足する条件でアルコキシレート化合物を調製することによって、副生成物の生成を効果的に抑制することが可能である。好ましくは、アルキレンオキサイド付加反応で副生するポリアルキレンオキサイドの生成量が、該付加反応で生成する全生成物中１５質量％以下、より好ましくは１３質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下となる。副生するポリアルキレンオキサイドの生成量が前記割合より多いと、アルコキシレート化合物の特性が低下する恐れがある。例えば、得られたアルコキシレート化合物を用いてセメント分散剤用ポリマーを得た場合、減水性能等の性能が低下する傾向がある。なお、ポリアルキレンオキサイドの生成量は、通常の方法で測定することができ、例えば、ポリエチレングリコールであれば、実施例で後述する測定方法によって測定することができる。

また、アルキレンオキサイド付加反応においては、副生成物としてイソプレンが生成することがあるが、本発明の製造方法によれば、イソプレンの生成量を抑制することも可能である。好ましくは、該付加反応で生成する全生成物中、好ましくは１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは９００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは８００ｐｐｍ以下、とりわけ好ましくは７００ｐｐｍ以下となる。なお、イソプレンの生成量は、例えば、実施例で後述する測定方法によって測定することができる。

また、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物を用いる場合には、得られたアルコキシレート化合物は、セメント添加剤用ポリカルボン酸を得るのに好適に用いることができる。その際には、不飽和ジカルボン酸類もしくはこれらのエステル類、不飽和スルホン酸類、不飽和アミド類、ビニルエステル類、または芳香族ビニル類とアルコキシレート化合物とを共重合させる。本発明の方法によって製造されたアルコキシレート化合物は不純物含有量が少ないため、得られるセメント添加材用ポリカルボン酸は減水性能等の性能に優れた効果を発揮するものとなる。以下、アルコキシレート化合物をセメント添加剤用ポリカルボン酸原料として用いる場合の一例について説明する。しかしながら、以下の用途に限定されるものではない。

セメント添加剤用ポリカルボン酸は、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物から合成されたアルコキシレート化合物（Ａ）と、不飽和カルボン酸類（Ｂ）と、必要に応じて，これら（Ａ）または（Ｂ）と共重合可能な他の単量体（Ｃ）とを共重合することにより得られる。

不飽和カルボン酸類（Ｂ）としては、例えば、（メタ）アクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、およびこれらの一価金属塩（リチウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩等）、二価金属塩（カルシウム塩、マグネシウム塩等）、アンモニウム塩、有機アミン塩（エタノールアミン塩、ジエタノールアミン塩、トリエチルアミン塩等）；マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等と炭素数１〜２２のアルコールとのハーフエステル；炭素数２〜４のグリコールのハーフエステルと炭素数１〜２２のアミンとのハーフアミド；等が挙げられる。

他の単量体（Ｃ）としては、例えば、スチレン、ブロモスチレン、クロロスチレン、メチルスチレン等のスチレン類；１，３−ブタジエン、イソプレン、イソブチレン等のジエン類；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ペンチル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸デシル、（メタ）アクリル酸ラウリル等の（メタ）アクリル酸エステル類；炭素数１〜３０のアルコールに炭素数２〜１８のアルキレンオキサイドを１〜５００モル付加させたアルコキシ（ポリ）アルキレングリコールと、（メタ）アクリル酸等の不飽和モノカルボン酸類とのエステル類；（ポリ）エチレングリコールモノメタクリレート、（ポリ）プロピレングリコールモノメタクリレート、（ポリ）ブチレングリコールモノメタクリレート等の不飽和モノカルボン酸類に炭素数２〜１８のアルキレンオキサイドを１〜５００モル付加させた付加物類；ヘキセン、ヘプテン、デセン等のα−オレフィン類；メチルビニルエーテル、エチルビニルエーテル、ブチルビニルエーテル等のアルキルビニルエーテル類；酢酸ビニル等のビニルエステル類；酢酸アリル等のアリルエステル類；ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート等の二官能（メタ）アクリレート類、およびこれらの一価金属塩、二価金属塩、アンモニウム塩、有機アミン塩；ビニルスルホネート、（メタ）アリルスルホネート、スチレンスルホン酸等の不飽和スルホン酸類、およびこれらの一価金属塩、二価金属塩、アンモニウム塩、有機アミン塩；（メタ）アクリルアミド等の不飽和アミド類；アリルアルコール等のアリル類；ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート等の不飽和アミノ化合物類；メトキシポリエチレングリコールモノビニルエーテル、ポリエチレングリコールモノビニルエーテル、メトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アリルエーテル、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アリルエーテル等のビニルエーテル類またはアリルエーテル類；等が挙げられる。

アルコキシレート化合物（Ａ）／前記不飽和カルボン酸類（Ｂ）／前記他の単量体（Ｃ）の割合は、１〜９９／１〜９９／０〜９０（質量比）とすることが好ましく、５〜９９／２〜８０／０〜５０（質量比）とすることがより好ましく、１０〜９５／２〜５０／０〜２５（質量比）とすることがさらに好ましい。

前記（Ａ）、（Ｂ）および必要に応じて（Ｃ）を共重合する際の重合方法については、特に制限はなく、重合開始剤を用いて、例えば、溶液重合や塊状重合等の公知の方法で行なえばよい。また、前記共重合は、回分式で行なってもよいし、連続式で行なってもよい。

前記重合開始剤としては、特に制限はないが、例えば、過硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩；過酸化水素；アゾビス−２−メチルプロピオンアミジン塩酸塩、アゾイソブチロニトリル等のアゾ化合物；ベンゾイルパーオキサイド等のパーオキサイド等を用いることができる。また、前記重合開始剤とともに促進剤を併用してもよく、促進剤としては、例えば、亜硫酸水素ナトリウム、亜硫酸ナトリウム、モール塩、アスコルビン酸等の還元剤を用いることができる。さらに、共重合の際には、必要に応じて、例えば、メルカプトプロピオン酸、ドデシルメルカプタン、デカンチオール等の連鎖移動剤を用いることもできる。なお、これら重合開始剤、促進剤および連鎖移動剤は、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

また、前記共重合の際には、必要に応じて、溶媒を用いてもよい。使用できる溶媒としては、特に制限はなく、例えば、水；メチルアルコール、エチルアルコール、イソプロピルアルコール等のアルコール類；ベンゼン、トルエン、キシレン、シクロヘキサン、ｎ−ヘプタン等の芳香族または脂肪族炭化水素類；酢酸エチル等のエステル類；アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類；等の１種または２種以上を用いることができる。

このようにして得られたセメント添加剤用ポリカルボン酸は、重量平均分子量が３，０００〜２００，０００、好ましくは５，０００〜１００，０００、より好ましくは１０，０００〜８０，０００であるのがよい。

アルコキシレート化合物を用いて得られたポリカルボン酸は、例えば、セメント分散剤等の無機物分散剤や増粘剤等の有効成分として用いられるが、特にセメント分散剤として好適に用いられる。このとき、前記ポリカルボン酸は、単独または混合物の形態や、水溶液の形態でそのままセメント分散剤として使用することができる。また、前記ポリカルボン酸を他の公知のセメント添加剤と組み合わせて使用してもよく、このような公知のセメント添加剤としては、例えば、従来のセメント分散剤、空気連行剤、セメント湿潤剤、膨張剤、防水剤、遅延剤、急結剤、水溶性高分子物質、増粘剤、凝集剤、乾燥収縮低減剤、強度増進剤、硬化促進剤、および消泡剤等を挙げることができる。

前記ポリカルボン酸を必須とするセメント分散剤は、ポルトランドセメント、アルミナセメント、ビーライト高含有セメントや各種混合セメント等の水硬セメント、または、石膏等のセメント以外の水硬材料等に用いることができる。また、セメント組成物に配合し得る細骨材および粗骨材についても、特に制限されるものではなく、現在使用されている数多くの種類の細骨材および粗骨材から適宜選択して使用することができる。また、セメント組成物中への細骨材および粗骨材の配合量等についても、特に制限されるものではなく、使用する材料等に応じて、適宜決定すればよい。

前記セメント分散剤を用いてなるセメント組成物、すなわち、少なくともセメント、水および前記セメント分散剤を含有する組成物における前記セメント分散剤の配合割合は、セメント固形分に対して、０．０１〜１．０質量％、好ましくは０．０２〜０．５質量％である。セメント分散剤が上記範囲を満たすように配合されて調製されたセメント組成物では、例えば、スランプ保持時間がはるかに向上するほか、単位水量の低減、コンクリート強度の増大、およびモルタルまたはコンクリートの耐久性の向上等の各種好ましい諸効果がもたらされる。

以下に実施例を挙げ、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお、ポリエチレングリコール、イソプレンおよび２，３−ブタンジオンの生成量、ならびにポリカルボン酸の重量平均分子量などについては、以下の条件で測定した。

（ポリエチレングリコールの生成量）
カラム：ｓｈｏｄｅｘ製、ＬＣカラム「ＧＦ−３１０（長さ４００ｍｍ）」
溶離液：水
流速：１ｍｌ／分
標準物質：ポリエチレングリコール（重量平均分子量１，０００）
検出器：ＲＩ
（イソプレン、２，３−ブタンジオンの生成量）
ヘッドスペース（ＴＥＫＭＥＲ製）で８０℃１０分間加熱処理後、ＧＬサイエンス社製
「ＧＣ３５３」で定量
カラム：Ｊ＆Ｗ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ社製「ＤＢ−１（長さ３００ｍｍ）」
検出器：ＦＩＤ
（ポリカルボン酸の重量平均分子量）
カラム：東ソー社製「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎＳＷＸＬ」＋「ＴＳＫｇｅｌＧ４０
００ＳＷＸＬ」＋「ＴＳＫｇｅｌＧ３０００ＳＷＸＬ」＋「ＴＳＫｇｅｌＧ２０００ＳＷ
ＸＬ」
溶離液：水１０９９９ｇとアセトニトリル６００１ｇとの混合溶媒に酢酸ナトリウム三水
和物１１５．６ｇを溶解させ、さらに３０％水酸化ナトリウム水溶液でｐＨ６．０に調整
した溶液
流速：０．８ｍｌ／秒
カラム温度：３５℃
標準物質：ポリエチレングリコール（重量平均分子量２７２，５００、２１９，３００、
８５，０００、４６，０００、２４，０００、１２，６００、７，１００、４，２５０、
１，４７０）
検出器：日本Ｗａｔｅｒｓ社製、示差屈折検出器
解析ソフト：日本Ｗａｔｅｒｓ社製「ＭＩＬＬＥＮＮＩＵＭ ｖｅｒ２．１８」
＜実施例１＞
アルケニル基含有ヒドロキシ化合物（３−メチル−３−ブテン−１−オール）に平均１０モルのエチレンオキサイドが付加した不飽和アルコール（以下、「ＩＰＮ−１０」とも記載）：粘度１５ｍＰａ・ｓ（１２０℃））を図４に示すトルネードタイプの羽根が備えられた撹拌反応器（住友重機器工業株式会社製「マックスブレンド」）に２．３ｍ^３供給した。触媒として水酸化ナトリウム（５．４ｋｇ）を仕込み、撹拌しながら反応容器内部を窒素置換し、窒素雰囲気下で１２０℃に加熱した。仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対する触媒濃度は、０．０５質量％であった。気相部の濃度が４５体積％に保たれるようにエチレンオキサイドを供給し、１５時間かけて７．５ｍ^３供給した。なお、反応温度は１２０℃であり、得られたイソプレノールに平均５０モルのエチレンオキサイドが付加した不飽和アルコール（以下、「ＩＰＮ−５０」とも記載）を含む反応液の粘度は５６ｍＰａ・ｓ（１２０℃）であった。反応中の撹拌動力は１ｋＷ／ｍ^３とした。本実施例においては、製造中常に気液境界面に羽根が存在していた。即ち、上記式（１）のＣの値は１であった。また、上記式（３）のＪ値は６９３であった。条件および結果を表１に示す。着色はＡＰＨＡおよびガードナーで比較した（以下同じ）。

＜実施例２＞
撹拌反応器として図７に示すマックスブレンド翼が備えられた撹拌反応器を用いた以外は、実施例１と同様にしてエチレンオキサイド付加を行った。製造に要した時間は７時間であった。製造中は、常に気液境界面に羽根が存在しており、上記式（１）のＣの値は１であった。また、上記式（３）のＪ値は４９１であった。条件および結果を表１に示す。

＜比較例１＞
撹拌反応器として５つの４５°傾斜パドル翼が備えられた撹拌反応器を用いた以外は、実施例１と同様にしてエチレンオキサイド付加を行った。製造に要した時間は７０時間であった。製造前後の液面高さから上記式（１）のＣの値を算出したところ、０．１１であった。また、上記式（３）のＪ値は２０７９であった。条件および結果を表１に示す。

＜参考例４＞
撹拌反応器として図５に示すフルゾーン翼が備えられた撹拌反応器を用い、実施例１と同様の手順により、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）に対するエチレンオキサイド付加を行った。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。製造中は、常に気液境界面に羽根が存在しており、上記式（１）のＣの値は１であった。また、製造に要した時間は８時間であった。結果を表１に示す。

＜比較例２＞
撹拌反応器として５つの傾斜パドル翼（傾斜角：最下部４５°，その他９０°）が設けられた撹拌反応器を用いた以外は、参考例４と同様にしてポリエチレングリコール（ＰＥＧ）に対するエチレンオキサイド付加を行った。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。製造前後の液面高さから上記式（１）のＣの値を算出したところ、０．２５７であった。また、製造に要した時間は１２時間であった。結果を表１に示す。

＜参考例５＞
撹拌反応器として図７に示すマックスブレンド翼が備えられた撹拌反応器を用い、実施例１と同様の手順により、ポリエチレンイミン（株式会社日本触媒製ＳＰ−００６；以下「ＰＥＩ−６」とも記載）に対するエチレンオキサイド付加を行った。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。製造中は、常に気液境界面に羽根が存在しており、上記式（１）のＣの値は１であった。また、製造に要した時間は８時間であった。結果を表１に示す。

＜比較例３＞
撹拌反応器として５つの４５°傾斜パドル翼が備えられた撹拌反応器を用いた以外は、参考例５と同様にしてポリエチレンイミンに対するエチレンオキサイド付加を行った。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。製造前後の液面高さから上記式（１）のＣの値を算出したところ、０．４２であった。また、製造に要した時間は１５時間
であった。結果を表１に示す。

＜参考例６＞
撹拌反応器として図７に示すマックスブレンド翼が備えられた撹拌反応器を用い、実施例１と同様の手順により、ポリエチレンイミン（株式会社日本触媒製ＳＰ−０１８；以下「ＰＥＩ−１８」とも記載）に対するエチレンオキサイド付加を行った。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。製造中は、常に気液境界面に羽根が存在しており、上記式（１）のＣの値は１であった。また、製造に要した時間は１２時間であった。
結果を表１に示す。

＜比較例４＞
撹拌反応器として５つの４５°傾斜パドル翼が備えられた撹拌反応器を用いた以外は、参考例６と同様にしてポリエチレンイミンに対するエチレンオキサイド付加を行った。反応を継続したが、参考例６と同量のエチレンオキサイドを付加することができず、途中で中止した。反応液粘度、付加温度等の条件は表１に示す通りである。なお、反応中止時を終了時として上記式（１）のＣの値を算出したところ、０．４５であった。

表１に示すように、本発明の方法を適用することにより、アルキレンオキサイドの付加反応を促進させることができ、生産性が向上することが示された。また、副生する不純物量を低減させることができることが示された。

続いて、前記式（３）で定義されるＪ値と不純物生成量との関係について、以下の実施例を用いて説明する。

＜実施例６＞
図４に示すトルネードタイプの羽根が備えられた撹拌反応器（住友重機器工業株式会社製「マックスブレンド」；スケール２ｋｇ）に、ＩＰＮ−１０を４６０ｇ、水酸化ナトリウム１ｇ（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．０５質量％）を仕込み、撹拌下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で１２０℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１２０℃を保持したままエチレンオキサイド１５４０ｇを２６時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間２８時間で付加反応を完結させ、ＩＰＮ−５０を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中８．７質量％であり、イソプレンの生成量は７４０ｐｐｍであった。上記付加反応におけるＪ値は１０２１であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜実施例７＞
温度計、窒素・酸素導入管、および攪拌翼（神鋼バンテック（株）製「フルゾーン翼」；Ｃ値１．０）を備えたステンレス製撹拌反応器を用い、反応温度を１００℃とした以外は、実施例６と同様にしてＩＰＮ−５０を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中３．１質量％であり、イソプレンの生成量は２２０ｐｐｍであった。上記付加反応におけるＪ値は５７５であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜実施例８＞
実施例６と同様のタイプのステンレス製高圧反応器に、ＩＰＮ−１０を４６０ｇ、水酸化カリウム４ｇ（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．２０質量％）を仕込み、撹拌下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で１００℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１００℃を保持したままエチレンオキサイド１５４０ｇを５．５時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間７．５時間で付加反応を完結させ、ＩＰＮ−５０を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中３．３質量％であり、イソプレンの生成量は１４０ｐｐｍであった。上記付加反応におけるＪ値は４３５であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜実施例９＞
反応時間を３８時間とした以外は実施例８と同様にしてＩＰＮ−５０を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中６．０質量％であり、イソプレンの生成量は５９０ｐｐｍであった。上記付加反応におけるＪ値は７６０であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜実施例１０＞
実施例６と同様のタイプのステンレス製高圧反応器に、３−メチル−３−ブテン−１−オール３３０ｇ、水酸化ナトリウム４．４ｇ（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．２２質量％）を仕込み、撹拌下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で１００℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０％以下になるように１００℃を保持したままエチレンオキサイド１６７０ｇを８時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間１０時間で付加反応を完結させ、ＩＰＮ−１０を得た。

続いて、反応器を５０℃まで冷却した後、生成物を１５４０ｇ抜き出し、窒素雰囲気下で１２０℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１２０℃を保持したままエチレンオキサイド１５４０ｇを１３時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間１５時間で付加反応を完結させＩＰＮ−５０を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中６．２質量％であり、イソプレンの生成量は６１０ｐｐｍであった。また、上記付加反応におけるＪ値は１１５９であった。なお、上記付加反応における触媒は、先に行なったＩＰＮ−１０の合成時に使用した水酸化ナトリウムの残存分とし、その量は、仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．０５質量％であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜実施例１１＞
実施例６と同様のタイプのステンレス製高圧反応器に、３−ブテン−１−オール２８０ｇ、水酸化ナトリウム４．４ｇ（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．２２質量％）を仕込み、撹拌下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で１００℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１００℃を保持したままエチレンオキサイド１７２０ｇを８時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間１０時間で付加反応を完結させ、３−ブテン−１−オールに平均１０モルのエチレンオキサイドを付加したアルコキシレート化合物（ＢＰＮ−１０）を得た。

続いて、反応器を５０℃まで冷却した後、生成物を１５５０ｇ抜き出し、窒素雰囲気下で１２０℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１２０℃を保持したままエチレンオキサイド１５５０ｇを１３時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間１５時間で付加反応を完結させ、３−ブテン−１−オールに平均５０モルのエチレンオキサイドを付加したアルコキシレート化合物（ＢＰＮ−５０）を得た。上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中６．３質量％であり、イソプレンの生成量は６４０ｐｐｍであった。また、上記付加反応におけるＪ値は１１５９であった。なお、上記付加反応における触媒は、先に行なったＢＰＮ−１０の合成時に使用した水酸化ナトリウムの残存分とし、その量は、仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．０５質量％であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。結果を表２に示す。

＜比較例５＞
温度計、窒素・酸素導入管、および攪拌翼（「プロペラ型翼」；Ｃ値０（アルキレンオキサイド供給前から羽根が全て浸かっている状態であった））を備えたステンレス製高圧反応器に、ＩＰＮ−１０を４６０ｇ、水酸化ナトリウム１ｇ（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対して０．０５質量％）を仕込み、撹拌下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で１４０℃まで加熱した。そして、気相部のエチレンオキサイド濃度が５０体積％以下になるように１４０℃を保持したままエチレンオキサイド１５４０ｇを２４時間かけて反応器内に導入し、その後２時間その温度を保持し、反応時間２６時間で付加反応を完結させＩＰＮ−５０を得た。なお、上記付加反応で副生したポリエチレングリコールの生成量は全生成物中２０．０質量％であり、イソプレンの生成量は１２８０ｐｐｍであった。また、上記付加反応におけるＪ値は２０５２であった。なお、上記付加反応において、撹拌反応器における最大液面の高さ（ｍ）／撹拌反応器の直径（ｍ）（Ｌ／Ｓ）の値は１．１であった。

表２に示すように、Ｊ値を用いて反応条件を制御することによって、生成する不純物量を効果的に抑制できることが示された。

＜参考例１（セメント分散剤用ポリカルボン酸の製造）＞
温度計、撹拌機、滴下ロート、窒素導入管および還流冷却器を備えたガラス製反応容器に、実施例１で製造したＩＰＮ−５０を８００ｇ、マレイン酸を８３ｇ、およびイオン交換水を５４６ｇ仕込み、撹拌下で６５℃まで加熱した後に、３０％過酸化水素水２．４ｇを混合した。そして、イオン交換水３９．１ｇにアスコルビン酸０．９ｇを溶解させた溶液を１時間で滴下し、その後、１時間その温度を保持して共重合反応を完結させ、３０％水酸化ナトリウム水溶液を滴下してｐＨ７．０まで中和し、重量平均分子量２７，３００のセメント分散剤用ポリカルボン酸を得た。

＜参考例２および３（セメント分散剤用ポリカルボン酸の製造）＞
実施例１で製造したＩＰＮ−５０の代わりに、参考例２では実施例６で製造したＩＰＮ−５０を用い、参考例３では比較例１で製造したＩＰＮ−５０を用いたこと以外は、それぞれ参考例１と同様にして、セメント分散剤用ポリカルボン酸を得た。参考例２で得られたポリカルボン酸の重量平均分子量は２３，９００であり、参考例３で得られたポリカルボン酸の重量平均分子量は２０，４００であった。

以上の参考例１〜３で得られたセメント分散剤用ポリカルボン酸を用いて、以下の方法でモルタルフロー値を評価した。

すなわち、太平洋セメント普通ポルトランドセメント４００ｇ、豊浦標準砂８００ｇ、およびセメント分散剤用ポリカルボン酸を含むイオン交換水２６０ｇ（セメントに対して固形分が０．１４質量％）を、室温でモルタルミキサーを用いて３分間機械練りし、モルタルを調製した。このモルタルを、ステンレス板上に載置した直径５５ｍｍ、高さ５５ｍｍの中空円筒に詰め、この円筒を垂直に持ち上げたときにステンレス板上に広がったモルタルの直径を２方向について測定し、その平均値をモルタルフロー値とした。結果は以下に示す通りであった。

参考例１（実施例１で製造したＩＰＮ−５０を使用）：１１０ｍｍ
参考例２（実施例２で製造したＩＰＮ−５０を使用）：１０５ｍｍ
参考例３（比較例１で製造したＩＰＮ−５０を使用）：６８ｍｍ
上記結果から、本発明の製造方法を用いて製造されたアルコキシレート化合物から得られるポリカルボン酸は、セメント分散剤として高いモルタルフロー値を発現しうることがわかる。

平板タイプの羽根が設けられた撹拌反応器における撹拌状況を示す概略図である。 アルキレンオキサイド付加に対する撹拌羽根の影響を説明するグラフである。 上部になるほど直径が段階的に大きくなる形状を有する撹拌反応器の概略図である。 複数枚の平板が組み合わさったタイプ（トルネードタイプ）の羽根の概略図である。 ２つの撹拌羽根が垂直方向に切れ目なく設けられてなるタイプ（フルゾーンタイプ）の羽根の概略図である。 パドル羽根が間欠的に設けられてなるタイプの羽根の概略図である。 穴を設けることによって撹拌力を向上させたタイプ（マックスブレンドタイプ）の羽根の概略図である。

符号の説明

１ 撹拌反応器
２ 羽根
３ 反応液

Claims (9)

1. 撹拌反応器に供給されてなる活性水素含有化合物に、アルキレンオキサイドを供給して、アルコキシレート化合物を製造する方法であって、
   アルキレンオキサイド付加反応中の反応液の最高粘度が１０ｍＰａ・ｓ以上であり、
   前記反応液は、前記撹拌反応器内部に垂直方向に連続的に設けられた羽根の回転により撹拌され、
   下記式（１）：
   

   

   （式中、Ａはアルキレンオキサイドの供給により新たに浸漬された羽根の長さ（ｍ）であり、ｈ₁はアルキレンオキサイド供給前の液面高さ（ｍ）であり、ｈ₂はアルキレンオキサイド供給後の液面高さ（ｍ）である）
   で表される数値Ｃが０．５以上であることを特徴とするアルコキシレート化合物の製造方法。
2. 前記活性水素含有化合物は、ポリアルキレン（Ｃ₂−Ｃ₄）イミンであることを特徴とする請求項１に記載のアルコキシレート化合物の製造方法。
3. 前記数値Ｃが０．７以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のアルコキシレート化合物の製造方法。
4. 撹拌反応器に供給されてなる活性水素含有化合物に、アルキレンオキサイドを供給して、アルコキシレート化合物を製造する方法であって、
   反応液は、前記撹拌反応器内部に垂直方向に連続的に設けられた羽根の回転により撹拌され、
   アルキレンオキサイドを付加した後に、下記式（２）：
   

   

   （式中、Ｂは前記反応液の減少により気相に新たに露出した羽根の長さ（ｍ）であり、ｈ₂はアルキレンオキサイド供給後の液面高さ（ｍ）であり、ｈ₃は不純物または溶剤除去処理後の液面高さ（ｍ）である）
   で表される数値Ｃ’が０．５以上となるように前記反応液を前記羽根の回転により撹拌しながら、不純物または溶剤を除去することを特徴とするアルコキシレート化合物の製造方法。
5. アルキレンオキサイドを付加した後に、２か所以上の吹き出し口から供給された不活性気体で、前記反応液をバブリングすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のアルコキシレート化合物の製造方法。
6. 前記活性水素含有化合物はアルケニル基含有ヒドロキシ化合物であり、アルキレンオキサイド付加反応の際の反応温度（Ｘ）、反応時間（Ｙ）および触媒濃度（Ｚ）が下記式（３）：
   

   

   （式中、Ｘは反応温度（℃）であり、Ｙは反応時間（アルキレンオキサイド投入時間（ｈｒ）＋熟成時間（ｈｒ））であり、Ｚは触媒濃度（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対する触媒の質量％）である）
   を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のアルコキシレート化合物の製造方法。
7. 前記アルケニル基含有ヒドロキシ化合物に付加されるアルキレンオキサイドの平均付加モル数が４０モル以上であることを特徴とする請求項６に記載のアルコキシレート化合物の製造方法。
8. 前記アルキレンオキサイド付加反応で副生するポリアルキレンオキサイドの生成量が、前記アルキレンオキサイド付加反応で生成する全生成物に対して１５質量％以下である、請求項６または７に記載のアルコキシレートの製造方法。
9. 触媒存在下、アルケニル基含有ヒドロキシ化合物にアルキレンオキサイドを供給して、アルキレンオキサイドの平均付加モル数が４０モル以上のアルコキシレート化合物を製造する方法であって、アルキレンオキサイド付加反応の際の反応温度（Ｘ）、反応時間（Ｙ）および触媒濃度（Ｚ）が下記式（３）：
   

   

   （式中、Ｘは反応温度（℃）であり、Ｙは反応時間（アルキレンオキサイド投入時間（ｈｒ）＋熟成時間（ｈｒ））であり、Ｚは触媒濃度（仕込み原料から算出されるアルコキシレート化合物理論量に対する触媒の質量％）である）
   を満足することを特徴とする、アルコキシレート化合物の製造方法。

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