JP2007192504A - エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性向上を図る。
【解決手段】エジェクタ１４の出口側に接続される風上側の第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口に接続される風下側の第２蒸発器１８と、第２蒸発器１８の冷媒入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構１７とを備え、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、絞り機構１７および接続ブロック２３は一体に組み付けられ、１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有する一体化ユニット２０を構成する。エジェクタ１４は接続ブロック２３の穴部４５からタンク１８ｂ内に挿入される。
【選択図】図１５

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびその製造方法に関する。

従来、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。このエジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。また、定置型の冷凍サイクルシステム、例えば、空調装置、冷蔵庫、冷凍庫などに適用して有効である。

この種のエジェクタ式冷凍サイクルは特許文献１等にて知られている。この特許文献１では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの出口側に第１蒸発器を配置し、この第１蒸発器の出口側に気液分離器を配置するともに、この気液分離器の液冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口との間に第２蒸発器を配置し、これらのエジェクタ、第１、第２蒸発器および気液分離器を一体化したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この一体化により各機器間の冷媒通路長さを短縮して、冷媒通路の圧力損失を低減するとともに、冷凍サイクルの小型化を図っている。
特許第３２６５６４９号公報

ところで、特許文献１では、その図示構成によると、エジェクタを第１、第２蒸発器の外部に配置してエジェクタと蒸発器とを一体化している。このため、第１、第２蒸発器の外部にエジェクタのための搭載スペースが必要となるので、車両等に対する搭載性改善効果が不十分となる。

本発明は上記点に鑑みて、エジェクタと蒸発器との一体化ユニットの搭載スペースを縮小することを目的とする。

本発明は、蒸発器において、複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びて、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の存在に着目し、このタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有効利用してエジェクタと蒸発器との一体化ユニットの搭載スペースを縮小するものである。

具体的には、請求項１に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒または前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
前記蒸発器（１５、１８）と前記エジェクタ（１４）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成するエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットであって、
前記蒸発器（１５、１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びて、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）とを有し、
前記タンクの長手方向の側面部に前記エジェクタ（１４）の挿入用穴部（２５、４５）が配置され、
前記エジェクタ（１４）が前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入されることを特徴としている。

これによると、エジェクタ（１４）と少なくとも１つの蒸発器（１５、１８）とを含む一体化ユニット（２０）全体を一体物として取り扱うことができることに加えて、複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びる蒸発器タンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）内にエジェクタ（１４）を内蔵することができる。

これにより、エジェクタ（１４）を含めた一体化ユニット（２０）の体格を効果的に小型化でき、一体化ユニット（２０）の搭載性を向上できる。

なお、本発明におけるエジェクタ（１４）と少なくとも１つの蒸発器（１５、１８）の「一体組み付け」とは、この両部材が機械的に「一体構造物」として結合されていることを意味している。そして、この「一体組み付け」は後述のごとく種々な態様で具体化することができる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）として前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）を備え、
前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）のうち、前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に前記エジェクタ（１４）が挿入され、前記冷媒吸引口（１４ｂ）が前記空間部（２７）に直接連通していることを特徴とする。

これにより、タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）のうち、冷媒流れの集合を行う空間部（２７）からエジェクタ（１４）の冷媒吸引口（１４ｂ）に直接冷媒を吸引できるので、吸引冷媒通路のための配管類が不要となり、冷媒通路構成の簡素化と吸引冷媒流れの圧損低減を図ることができる。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１８）は、風上側蒸発器（１５）の風下側に位置する風下側蒸発器（１８）であり、
前記風上側蒸発器（１５）は前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５）であり、
前記エジェクタ（１４）が挿入される空間部（２７）は、前記風下側蒸発器（１８）におけるタンク（１８ｂ、１８ｃ）のうち、冷媒流れの出口部に位置して冷媒流れを集合する空間部（２７）であることを特徴とする。

これによると、風上側蒸発器（１５）の冷媒蒸発温度よりも風下側蒸発器（１８）の冷媒蒸発温度を低くすることができ、風上側蒸発器（１５）の冷媒と空気との温度差および風下側蒸発器（１８）の冷媒と空気との温度差を双方とも確保でき、両蒸発器（１５、１８）の冷却性能を有効に発揮できる。

請求項４に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部空間が、前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）と、前記冷媒流れの分配を行う空間部（２８）とに仕切られており、
前記エジェクタ（１４）は前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に挿入され、
前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に連通する冷媒出口側通路を構成する前記チューブ（２１）の本数を、前記冷媒流れの分配を行う空間部（２８）に連通する冷媒入口側通路を構成する前記チューブ（２１）の本数よりも多くしたことを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）が挿入される冷媒流れ集合側の空間部（２７）のタンク長手方向長さを、冷媒流れ分配側の空間部（２８）のタンク長手方向長さよりも大きくすることができる。

これにより、エジェクタ長手方向の挿入スペースを拡大してエジェクタ長手方向の長さを増大でき、エジェクタ性能を向上できる。

また、冷媒の乾き度は冷媒流れの下流側へいくにつれて大きくなって、その乾き度増加に応じて冷媒の比体積が増大するので、冷媒流れの圧損が増大する傾向となるが、冷媒出口側のチューブ本数を冷媒入口側のチューブ本数よりも多くすることにより、冷媒出口側チューブの合計通路断面積を冷媒入口側チューブの合計通路断面積よりも増大することができ、冷媒の比体積増大による圧損増大を回避できる。

請求項５に記載の発明のように、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）には、前記冷媒流れの分配または集合を行う空間部（２７、２８、３１、３２）とは別に、前記エジェクタ（１４）の挿入のための専用の空間部（３４）が形成されており、
前記エジェクタ（１４）が前記専用の空間部（３４）に挿入されるようにしてもよい。

請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記タンクの長手方向の側面部のうち、冷媒入口（２５）が配置される側面部に前記挿入用穴部（２５、４５）が配置されることを特徴とする。

これによると、冷媒入口（２５）から冷媒を短い通路長さにてエジェクタノズル部（１４ａ）に導入できるので、少ない冷媒圧損でエジェクタノズル部（１４ａ）に冷媒を導入できる。

請求項７に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部に配置され、冷媒入口（２５）と冷媒出口（２６）とを形成する接続ブロック（２３）を有し、
前記挿入用穴部（２５、４５）は前記接続ブロック（２３）に形成されていることを特徴とする。

これによると、１つの接続ブロック（２３）に、冷媒入口（２５）および冷媒出口（２６）とともにエジェクタ挿入用穴部（２５、４５）を形成するので、挿入用穴部（２５、４５）を低コストにて形成できる。

請求項８に記載の発明のように、請求項７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記挿入用穴部は、前記冷媒入口（２５）を形成する通路穴自体にて構成することができる。

請求項９に記載の発明のように、請求項７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記接続ブロック（２３）に前記冷媒入口（２５）および前記冷媒出口（２６）とは別の専用の穴部（４５）が形成され、
前記挿入用穴部を前記専用の穴部（４５）にて構成してもよい。

これによると、エジェクタ挿入用穴部を接続ブロック（２３）に形成した専用の穴部（４５）にて構成しているから、冷媒入口（２５）はエジェクタ挿入機能とは関係なく冷媒通路構成上の好適位置に配置できる。

請求項１０に記載の発明のように、請求項９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記接続ブロック（２３）に、前記冷媒入口（２５）を前記ノズル部（１４ａ）の入口側に接続する冷媒通路（２５ａ）を形成する溝部（４７）を設けてもよい。

これによると、接続ブロック（２３）内に溝部（４７）を設けて、冷媒通路（２５ａ）を形成するから、冷媒通路形成部材の役割を１つの接続ブロック（２３）に兼務させることができ、低コスト化と小型化を図ることができる。

請求項１１に記載の発明では、請求項１０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記接続ブロック（２３）と、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部との間に配置される介在プレート（４４）を有し、
前記介在プレート（４４）には、前記挿入用穴部（４５）と同心状に配置された開口部（４９）が形成され、
前記挿入用穴部（４５）から前記開口部（４９）を通過して前記エジェクタ（１４）が前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入され、
更に、前記接続ブロック（２３）における前記冷媒通路（２５ａ）が前記接続ブロック（２３）と前記介在プレート（４４）との組み合わせによって構成されることを特徴とする。

これによると、冷媒通路（２５ａ）が複雑な形状であっても、両部材（２３、４４）の組み合わせにて冷媒通路（２５ａ）を容易に形成できる。

請求項１２に記載の発明では、請求項１０または１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記エジェクタ（１４）とは別の減圧手段をなす絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）を有し、
前記溝部（４７）は、前記冷媒入口（２５）を前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）の入口側に接続する分岐通路（１６）を形成することを特徴とする。

これによると、冷媒入口（２５）をノズル部（１４ａ）の入口側に接続する冷媒通路（２５ａ）と、冷媒入口（２５）を絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）の入口側に接続する分岐通路（１６）とを形成する冷媒通路形成部材の役割を１つの接続ブロック（２３）に兼務させることができ、低コスト化と小型化にとってより一層有効である。

請求項１３に記載の発明では、請求項１２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記分岐通路（１６）における前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）入口側への接続位置が、前記冷媒通路（２５ａ）における前記ノズル部（１４ａ）入口側への接続位置よりも冷媒流れの下流側になっていることを特徴とする。

これによると、冷媒入口（２５）からの冷媒流れのうち、密度が大きくて慣性力が大きい液冷媒が、エジェクタノズル部（１４ａ）の入口側よりも絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）入口側へ流入しやすくなる。その結果、絞り機構による冷媒流量制御機能を良好に発揮できる。

請求項１４に記載の発明のように、請求項１２または１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記絞り機構は、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向に沿って配置され前記タンクに一体ろう付けされるキャピラリチューブ（１７ａ）が好ましい。

これによると、キャピラリチューブ（１７ａ）を一体ろう付けにて蒸発器タンク部に容易に一体化でき、かつ、キャピラリチューブ（１７ａ）による減圧量確保のための必要長さも蒸発器タンク部の長手方向寸法を利用して容易に設定できる。

請求項１５に記載の発明のように、請求項７ないし１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記接続ブロック（２３）にサイクル構成部品との接続用ネジ穴（６６）を設ければ、接続ブロック（２３）に膨張弁（１３）等のサイクル構成部品を容易に接続できる。

請求項１６に記載の発明では、請求項１ないし１５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記挿入用穴部（２５、４５）と同軸線上にエジェクタ固定機構（４６、５４）が少なくとも１つ配置され、
前記エジェクタ固定機構（４６、５４）に前記エジェクタ（１４）が嵌合し固定されることを特徴とする。

これによると、エジェクタ挿入時にエジェクタ（１４）をエジェクタ固定機構（４６、５４）に嵌合することによりエジェクタ挿入時のガイド作用を発揮でき、エジェクタ挿入作業が容易になる。

請求項１７に記載の発明のように、請求項１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記エジェクタ固定機構は前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に配置されるエジェクタ固定板（５４）にて構成できる。

請求項１８に記載の発明のように、請求項１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記介在プレート（４４）に前記開口部（４９）を構成する円筒部（４６）が形成され、前記円筒部（４６）により前記エジェクタ固定機構を構成してもよい。

請求項１９に記載の発明では、請求項１６ないし１８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記エジェクタ固定機構（４６、５４）に前記エジェクタ（１４）の円周方向の組み付け位置を規定する回転防止手段（４６ｂ）が設けられていることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）の冷媒吸引口（１４ｂ）の円周方向の組み付け位置を冷媒通路構成上の好適位置に常に固定できる。

請求項２０に記載の発明のように、請求項１ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に前記エジェクタ（１４）の一部（１４ｄ）を一体化した部材（５４）を設けてもよい。

請求項２１に記載の発明のように、請求項２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒との混合流を減速して昇圧させる昇圧部（１４ｄ）を有し、
前記部材（５４）に前記昇圧部（１４ｄ）が一体化されていることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）の昇圧部（１４ｄ）は、エジェクタ（１４）から切り離して蒸発器タンク側に設置することができる。従って、昇圧部（１４ｄ）の径寸法設定に際してエジェクタ挿入作業に伴う制約がなくなるので、エジェクタ（１４）に昇圧部（１４ｄ）を一体化する場合に比較して昇圧部（１４ｄ）の径寸法を大きく設定でき、昇圧性能を向上できる。

請求項２２に記載の発明のように、請求項１ないし２１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記挿入用穴部（２５、４５）をネジ止め式のプラグ（６３）にて密封するようにすれば、プラグ（６３）を脱着することでエジェクタ（１４）も簡単に脱着でき、エジェクタ（１４）の点検、交換も簡単に実行できる。

請求項２３に記載の発明では、請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記プラグ（６３）と前記エジェクタ（１４）との間に配置されて、前記両者（６３、１４）の間隔を規定するスペーサ（６２）とを有することを特徴とする。

これによると、上記両者（６３、１４）の間隔確保によって、エジェクタ（１４）入口側の冷媒通路面積を確実に確保できる。

請求項２４に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）から供給される冷媒を減圧して蒸発させる請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとを備える、エジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これにより、上述の各請求項の作用効果を発揮できるエジェクタ式冷凍サイクルを構成できる。

請求項２５に記載の発明では、請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法であって、
前記蒸発器（１５、１８）を所定の熱交換器構造に組み付ける組み付け工程と、
前記熱交換器構造の組み付け体を一体ろう付けするろう付け工程と、
前記一体ろう付け後に、前記エジェクタ（１４）を前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入するエジェクタ組み付け工程とを備えることを特徴とする。

これによると、蒸発器（１５、１８）の熱交換器構造を一体ろう付けにより効率よく製造でき、しかも、エジェクタ（１４）を前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入することで、エジェクタ（１４）と蒸発器（１５、１８）との一体化ユニットの搭載スペースを縮小できる。

さらには、熱交換器構造の一体ろう付け後に、エジェクタ（１４）を挿入用穴部（２５、４５）からタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入するから、エジェクタ（１４）をろう付け時の高温雰囲気に晒すことがない。そのため、エジェクタ（１４）のノズル部（１４ａ）のような高精度の必要な部分がろう付け時の高温雰囲気にて熱変形して寸法精度が悪化するという不具合を防止できる。

請求項２６に記載の発明では、請求項７ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法であって、
前記蒸発器（１５、１８）を所定の熱交換器構造に組み付けるとともに、前記接続ブロック（２３）を前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部に組み付ける組み付け工程と、
前記熱交換器構造および前記接続ブロック（２３）の組み付け体を一体ろう付けするろう付け工程と、
前記一体ろう付け後に、前記エジェクタ（１４）を前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入するエジェクタ組み付け工程とを備えることを特徴とする。

本発明方法によると、上記請求項２５記載の発明の作用効果に加えて、蒸発器（１５、１８）の熱交換器構造と接続ブロック（２３）とを一体ろう付けにより効率よく製造できるという利点が得られる。

なお、上記各手段および特許請求の範囲に記載の各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびそれを用いたエジェクタ式冷凍サイクルの実施形態を説明する。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、あるいは、エジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

図１〜図４は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。

そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

ところで、本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図４により説明すると、図２はこの一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す斜視図で、図３は第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部の縦（長手方向）断面図で、図４は第２蒸発器１８の上側タンク部の横断面図である。

次に、２つの蒸発器１５、１８の一体化構造の具体例を図２により説明する。この図２の例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２１を備える。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２１相互間には、フィン２２を配置し、チューブ２１とフィン２２とを接合することができる。

熱交換コア部１５ａ、１８ａは、チューブ２１とフィン２２との積層構造からなる。このチューブ２１とフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置される。他の実施形態では、フィン２２を備えない構成を採用することができる。

なお、図２では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

ここで、第１蒸発器１５のタンク部１５ｂ、１５ｃおよび第２蒸発器１８のタンク部１８ｂ、１８ｃは、いずれも複数のチューブ２１の配列方向に細長く延びる形状になっている。チューブ２１の配列方向は図２の左右方向であり、空気流れ方向Ａと直交する方向である。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃは隣接しているので、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ同士、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃ同士はそれぞれ一体成形されている。なお、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃをいずれも独立の部材として成形してもよい。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本実施形態では、図３に示す冷媒通路の第１、第２接続ブロック２３、２４、および絞り機構１７を構成するキャピラリチューブ１７ａもろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

これに対し、エジェクタ１４はノズル部１４ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部１４ａが熱変形して、ノズル部１４ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。

そこで、エジェクタ１４については、第１、第２蒸発器１５、１８、第１、第２接続ブロック２３、２４およびキャピラリチューブ１７ａの一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

より具体的に、エジェクタ１４、キャピラリチューブ１７ａ、および第１、第２接続ブロック２３、２４の組み付け構造を説明すると、キャピラリチューブ１７ａおよび第１、第２接続ブロック２３、２４は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。第１接続ブロック２３は、図３に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図１に示す一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを構成する。

第１接続ブロック２３の厚さ方向の途中にて冷媒入口２５は、エジェクタ１４の入口側に向かう第１通路をなす主通路２５ａと、キャピラリチューブ１７ａの入口側に向かう第２通路をなす分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６は図１の分岐通路１６の入口部分に相当する。従って、図１の分岐点Ｚは第１接続ブロック２３の内部に構成されることになる。

これに対し、冷媒出口２６は第１接続ブロック２３の厚さ方向に貫通する１つの単純な通路穴（円形穴等）で構成される。

そして、第１接続ブロック２３の分岐通路１６はキャピラリチューブ１７ａの一端部（図２、図３の左端部）にろう付けによりシール接合される。

第２接続ブロック２４は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。この第２接続ブロック２４は、上側タンク１８ｂの内部空間をタンク長手方向の２つの空間、すなわちち、左側空間２７と右側空間２８とに仕切る役割を果たす。

そして、キャピラリチューブ１７ａの他端側（右端側）は、図３に示すように第２接続ブロック２４の支持穴２４ａを貫通して上側タンク１８ｂの右側空間２８内に開口している。なお、キャピラリチューブ１７ａの外周面と支持穴２４ａの内壁面との間はろう付けにより密閉されるので、上記左右の両空間２７と２８の間は遮断されたままである。

エジェクタ１４のうち、ノズル部１４ａはステンレス、黄銅等の材質で形成され、ノズル部１４ａ以外の部分（冷媒吸引口１４ｂを形成するハウジング部分、混合部１４ｃ、ディフューザ部１４ｄ等）は銅、アルミニウムといった金属材にて構成するが、樹脂（非金属材）で構成してもよい。エジェクタ１４は、第１、第２蒸発器１５、１８等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５および主通路２５ａの穴形状を貫通して上側タンク１８ｂの内部に差し込む。従って、本実施形態では、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５および主通路２５ａの穴形状によってエジェクタ挿入用穴部が構成される。

ここで、エジェクタ１４の長手方向の先端部は図１のディフューザ部１４ｄの出口部に相当する部分であり、このエジェクタ先端部は第２接続ブロック２４の円形凹部２４ｂ内に挿入され、Ｏリング２９ａを用いてシール固定される。そして、エジェクタ先端部は第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃに連通する。

第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板３０が配置され、この仕切板３０によって上側タンク１５ｂの内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３１と右側空間３２とに仕切られている。

第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃは、両上側タンク１５ｂ、１８ｂの中間壁面３３の貫通穴３３ａを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に連通している。エジェクタ１４の長手方向の左端部（図３の左端部）は図１のノズル部１４ａの入口部に相当する部分であり、この左端部はＯリング２９ｂを用いて第１接続ブロック２３の主通路２５ａの内壁面に嵌合し、シール固定される。

なお、エジェクタ１４の長手方向の固定は、例えば、図示しないねじ止め固定手段を用いて行えばよい。Ｏリング２９ａは第２接続ブロック２４の溝部（図示省略）に、Ｏリング２９ｂは第１接続ブロック２３の溝部（図示省略）にそれぞれ保持される。

第１接続ブロック２３は、その冷媒出口２６が上側タンク１５ｂの左側空間３１と連通し、主通路２５ａが上側タンク１８ｂの左側空間２７と連通し、かつ、分岐通路１６がキャピラリチューブ１７ａの一端部と連通した状態で上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面壁にろう付けされる。また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７に連通するようになっている。

本実施形態では、第２接続ブロック２４により第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部を左右の空間２７，２８に仕切り、左側空間２７が複数のチューブ２１からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たし、右側空間２８が冷媒を複数のチューブ２１へ分配する分配タンクとしての役割を果たす。エジェクタ１４は、そのノズル部１４ａの軸方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部１８ｂの長手方向に一致させて、エジェクタ１４が上側タンク部１８ｂと平行に設置されている。

この構成は、エジェクタ１４と蒸発器１８とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、エジェクタ１４は、集合タンクをなす左側空間２７内に配置され、その冷媒吸引口１４ｂを、集合タンクをなす左側空間２７内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。

この構成は、複数のチューブ２１からの冷媒の集合と、エジェクタ１４への冷媒供給（冷媒吸引）とをひとつのタンクで実現できる利点を提供する。

また、本実施形態では、第１蒸発器１５が第２蒸発器１８と隣接して設けられており、エジェクタ１４の下流側端部は、第１蒸発器１５の分配タンク（上側タンク部１５の右側空間３２）と隣接して設置されている。この構成は、エジェクタ１４が第２蒸発器１８側のタンク部に内蔵される配置形態であっても、エジェクタ１４からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路（穴部２４ｃ、３３ａ）にて第１蒸発器１５側へ供給できるという利点を提供する。

以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２、図３により具体的に説明すると、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５は主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２５ａの冷媒はまず、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃ、中間壁面３３の貫通穴３３ａを経て矢印ａのように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入する。

この右側空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク１５ｂの左側空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように第１接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

これに対し、第１接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７ａを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に流入する。

この右側空間２８の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間２７に流入する。この左側空間２７にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間２７内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５は第１接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口２６も第１接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。

ここで、冷媒流れは、第１接続ブロック２３の主通路２５ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、第１接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７ａに向かう冷媒流れとに分流する。

そして、エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５における図２の矢印ａ〜ｅの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐通路１６に流入した冷媒流れはキャピラリチューブ１７ａで減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８における図２の矢印ｆ〜ｉの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐通路１６側の冷媒をキャピラリチューブ（絞り機構）１７ａを通して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また、第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、キャピラリチューブ（絞り機構）１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量はエジェクタ１４の絞り特性により調整できる。このため、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

また、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ１４の入力が小さくなる。この場合に、特許文献１のごとく、第１蒸発器の出口側に気液分離器を配置して、この気液分離器の液冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口との間に第２蒸発器を配置したサイクル構成であると、第２蒸発器を通過する冷媒流量がエジェクタの冷媒吸引能力のみに依存するので、エジェクタの入力低下→エジェクタの冷媒吸引能力の低下→第２蒸発器の冷媒流量の減少が発生して、第２蒸発器の冷却性能を確保しにくい。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４の上流部で膨張弁１３通過後の冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路１６を通して冷媒吸引口１４ｂに吸引させるから、冷媒分岐通路１６がエジェクタ１４に対して並列的な接続関係となる。

このため、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第２蒸発器１８側の冷媒流量の減少度合いを特許文献１のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

ところで、図５は比較例であり、本実施形態と同様のエジェクタ式冷凍サイクル１０において一体化ユニット２０を構成していない例である。すなわち、図５の比較例では、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、絞り機構１７（具体的には固定絞りをなすキャピラリチューブ１７ａ）をそれぞれ独立の部品として構成し、これらの部品のそれぞれを独自に車体などのシャーシ部品に固定し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合している。

このため、図５の比較例によると、それぞれの部品、特にエジェクタ１４や各蒸発器１５、１８といった低圧系部品をそれぞれ車体などに固定する必要があるとともに、エジェクタ１４の入口側および出口側の接続配管、絞り機構１７の入口側および出口側の接続配管、第２蒸発器１８の出口側とエジェクタ冷媒吸引口１４ｂとの接続配管等が本実施形態に比較して余分に必要となる。

この結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載に際して、配管接続箇所が増加して搭載作業工数が増大するととともに、上記各部品をそれぞれ独立の部品として構成し、各部品相互間をそれぞれ配管結合しているので、搭載スペースも多く必要となり、エジェクタサイクル１０の車両搭載性を悪化させる。また、サイクル部品点数が増加してコストアップを招く。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、および固定絞りをなすキャピラリチューブ１７ａを図２に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付け、それにより、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。

その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２５を膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。

これと同時に、蒸発器タンク部内にエジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａを内蔵する構成（図４参照）を採用することにより一体化ユニット２０全体の体格を図２に示すように小型、簡潔にまとめることができ、搭載スペースを低減できる。

そのため、複数の蒸発器１５、１８を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載性を図５の比較例に比して大幅に向上できる。そして、図５の比較例に比してサイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

さらに、一体化ユニット２０の採用により次のごとき冷却性能向上等の付随効果をも発揮できる。すなわち、一体化ユニット２０によると、上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

特に、第２蒸発器１８では、その出口側とエジェクタ冷媒吸引口１４ｂとの間の接続配管の廃止による圧損低減分だけ第２蒸発器１８の蒸発圧力を引き下げることができるので、第２蒸発器１８の冷却性能を圧縮機動力の増加なしで効果的に向上できる。

また、エジェクタ１４を蒸発器タンク部内の低温雰囲気に配置しているから、エジェクタ１４の断熱処理（断熱材の貼り付け）を廃止できる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３の分岐通路１６と、第２蒸発器１８の入口側との間にキャピラリチューブ１７ａを配置し、このキャピラリチューブ１７ａにて第２蒸発器１８の入口冷媒を減圧するようにしているが、第２実施形態では、図６〜図８に示すように第２蒸発器１８の減圧手段としてキャピラリチューブ１７ａを採用せず、その代わりに、第１接続ブロック２３の分岐通路１６にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴１７ｂを設けている。これに伴って、第２実施形態では、第１実施形態のキャピラリチューブ１７ａの配置部位には、キャピラリチューブ１７ａよりも通路径の大きい接続管１６０を配置している。

第２実施形態では、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に形成した固定絞り穴１７ｂで減圧した低圧冷媒を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に導入する点が第１実施形態と相違するのみで、他の冷媒流路は第１実施形態と同じである。従って、一体化ユニット２０の採用によって、第１実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第３実施形態）
第１実施形態では、エジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａをともに共通のタンク、すなわち、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置しているが、第３実施形態では、図９〜図１１に示すようにキャピラリチューブ１７ａのみを第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置し、これに対し、エジェクタ１４は専用の別のタンク空間部３４内に配置している。

第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内からエジェクタ１４を取り除くに伴って、第１実施形態における第２接続ブロック２４を廃止し、その代わりに、上側タンク１８ｂ内の長手方向中央部に仕切板３５を配置し、この仕切板３５により上側タンク１８ｂの内部空間を左右の空間２７、２８に仕切っている。キャピラリチューブ１７ａの先端部は、この仕切板３５を貫通して上側タンク１８ｂ内の右側空間２８内に連通している。

上記タンク空間部３４はエジェクタ１４挿入のための専用の空間部を構成するものであって、図１１に明示するように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂと第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂとの中間部位に配置され、この両タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向に延びる円筒形状になっている。この専用のタンク空間部３４の壁面部は上側タンク１５ｂ、１８ｂと一体成形されている。

エジェクタ１４とこの円筒状の専用タンク空間部３４は、図１０に示すように両タンク１５ｂ、１８ｂの仕切板３０、３５よりも奥側（右側）まで延びており、そして、エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの出口部）は、専用タンク空間部３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ａを通過して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの分配タンク部をなす右側空間３２内に連通している。

同様に、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂも専用タンク空間部３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ｂを通過して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの集合タンク部をなす左側空間２７内に連通している。

以上により第３実施形態では、エジェクタ１４を専用のタンク空間部３４内に配置する構成において第１実施形態と同様の冷媒流路を構成でき、それにより、第１実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第４実施形態）
第４実施形態は上記第３実施形態の変形であり、上記第３実施形態のキャピラリチューブ１７ａを廃止し、その代わりに、第２実施形態における固定絞り穴１７ｂと接続管１６０を採用する。

すなわち、第４実施形態では図１２〜図１４に示すように、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に減圧手段として固定絞り穴１７ｂを形成し、この固定絞り穴１７ｂの下流側を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８内に連通している。

（第５実施形態）
図１５〜図２５は第５実施形態であり、第５実施形態は、エジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａの組み付け構造、タンク内仕切り構造等を上述の第１〜第４実施形態に対して種々変更している。

図１５は第５実施形態による一体化ユニット２０の分解斜視図、図１６は一体化ユニット２０の冷媒流路構成を示す概略斜視図、図１７は蒸発器上側タンク部のうち、接続ブロック２３側の要部断面図、図１８は蒸発器上側タンク部のうち、接続ブロック２３と反対側の要部断面図、図１９は蒸発器上側タンク部の空気流れ方向の断面図である。

本実施形態では、図１５、図１９に示すように２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂを、タンク長手方向（チューブ配列方向）に延びるチューブ側（底面側）半割れ部材４０と反チューブ側（上面側）半割れ部材４１とに分割し、この２つの半割れ部材４０、４１を組み合わせて一体に接合することにより、タンク長手方向（チューブ配列方向）に延びる２つの筒形状を空気流れ方向Ａの前後に並んで形成する。この２つの筒形状の長手方向側面部（図１８の右端部）をキャップ４３で閉塞する。これによって、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂが構成される。

図１９に示すように、チューブ側半割れ部材４０は、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれのチューブ側半割れ部を一体成形した略Ｗ字状断面形状を有し、また、反チューブ側半割れ部材４１は２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれの反チューブ側半割れ部を一体成形した略Ｍ字状断面形状を有している。

本実施形態では、キャピラリチューブ１７ａを２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのうち上面側半割れ部材６３の略Ｍ字状断面の中央部に形成される谷間形状部の上に載せて、キャピラリチューブ１７ａを上側タンク１５ｂ、１８ｂの外面側に一体ろう付けするようになっている。

キャピラリチューブ１７ａの出口側端部（右端側）は、図１８に示すように上側タンク１８ｂの長手方向の他方の側面部を閉塞するキャップ４３の貫通穴４３ａに挿入され、右側空間２８内に開口している。

また、本実施形態では、図１７に示すように接続ブロック２３と上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部との間に介在プレート４４を配置して、接続ブロック２３を介在プレート４４を挟んで上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部に一体ろう付けするようになっている。

従って、介在プレート４４も、蒸発器構成部品、キャピラリチューブ１７ａおよび接続
ブロック２３と同様にアルミニウム材にて成形される。介在プレート４４は接続ブロック２３と共同して、後述する冷媒通路を構成するとともに、エジェクタ１４の長手方向の一端部（ノズル部１４ａ側の一端部）を保持固定する役割を果たす部材である。

本実施形態の接続ブロック２３には、図２０、図２１に示すように、一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを設けるとともに、エジェクタ１４を蒸発器タンク内に挿入するための専用の穴部４５を設けている。

このエジェクタ挿入用の専用の穴部４５は円形穴であって、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂのうち左側タンク空間２７の側面部に対向するように開口している。ここで、左側タンク空間２７は冷媒集合側タンク空間を構成する。

介在プレート４４には、穴部４５と同心状に対向する円筒部４６が形成されている。この円筒部４６は、図１７、図２０に示すように、介在プレート４４の平板状の基板部から上側タンク部１８ｂの左側タンク空間２７内へ円筒状に突出し、その突出先端部に内径方向へリング状に折曲したフランジ部４６ａを一体成形したものである。

このフランジ部４６ａの内径は、エジェクタ１４の先端部のディフューザ部１４ｄの最大外径部よりも若干量大きくなるように設定して、エジェクタ１４の先端部を接続ブロック２３の穴部４５および介在プレート４４の円筒部４６内を通して上側タンク部１８ｂの左側タンク空間２７内へ挿入できるようになっている。

図１７に示すように、エジェクタ１４の長手方向のうち、入口側（ノズル部１４ａ側）端部の外周面にはＯリング２９ｂ装着用の溝部１４ｅが径方向外側へリング状に突出するように形成され、この溝部１４ｅが介在プレート４４の円筒部４６先端部のフランジ部４６ａに係止されるようになっている。すなわち、Ｏリング溝部１４ｅと介在プレート４４のフランジ部４６ａとの係止により、エジェクタ１４の挿入位置を規定できるようになっている。

そして、Ｏリング２９ｂが円筒部４６の内周面に弾性的に圧接することにより、エジェクタ１４の入口側外周面をシールすることができ、上述した主通路２５ａが左側タンク空間２７内に直接連通することを防止する。

また、フランジ部４６ａの円周方向の所定位置の１箇所に溝部４６ｂ（図２０）を形成し、この溝部４６ｂにエジェクタ１４の外周面おいて長手方向に延びる凸部（図示せず）を嵌合することにより、エジェクタ１４の回転を防止して、エジェクタ１４の円周方向の組み付け位置を規定できるようになっている。

図２０、図２１に示すように、接続ブロック２３のうち、介在プレート４４側の面には「くの字状」に曲がった凹状の溝部４７が形成され、この凹状の溝部４７の一端部に冷媒入口２５が連通している。そして、この凹状の溝部４７の他端部寄りの中間部に穴部４５と、介在プレート４４の円筒部４６が連通する。

介在プレート４４には、図２０に示すように、接続ブロック２３の凹状溝部４７に対向する凹状溝部４８が形成され、この両凹状溝部４７、４８の組み合わせによって冷媒通路断面積を増大している。なお、凹状溝部４８の凹形状は図１５に図示されている。

接続ブロック２３の凹状溝部４７によって形成される冷媒通路のうち、介在プレート４４の円筒部４６へ向かう通路部によって主通路２５ａが形成される。従って、円筒部４６の内側開口部は主通路２５ａと連通する主通路側開口部４９（図１７）を構成する。

そして、凹状の溝部４７によって形成される冷媒通路のうち、円筒部４６の対向位置よりも更に他端部４７ａ側の通路部によって分岐通路１６が形成される。一方、介在プレート４４のうち、接続ブロック２３の分岐通路１６に対向する部位に分岐通路側開口部５０が円形状で開口して分岐通路１６と連通する。

この開口部５０にはキャピラリチューブ１７ａの入口側端部（図１５の左側端部）がろう付けによりシール接合される。キャピラリチューブ１７ａの出口側端部（図１５の右側端部）は、図１８に示すようにＵ状に曲げられて上側タンク１８ｂの長手方向の他方の側面を閉塞するキャップ４３の貫通穴４３ａに挿入され、上側タンク１８ｂの右側空間２８内に開口している。なお、キャピラリチューブ１７ａの外周面とキャップ４３の貫通穴４３ａとの間はろう付けによりシール接合される。

また、介在プレート４４には、接続ブロック２３の冷媒出口２６および第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３１の側面部に対向する部位に冷媒出口側開口部５１が開口しており、この開口部５１により左側空間３１を冷媒出口２６に連通させる。

介在プレート４４から蒸発器側に突出する複数の第１爪部５２を上側タンク１５ｂ、１８ｂにかしめ固定することにより、介在プレート４４を蒸発器側にろう付け前に仮固定することができる。一方、介在プレート４４から接続ブロック２３側に突出する複数の第２爪部５３を接続ブロック２３にかしめ固定することにより、接続ブロック２３を介在プレート４４を介して蒸発器側にろう付け前に仮固定することができる。

エジェクタ固定板５４は、第１実施形態における第２接続ブロック２４に対応する部材であって、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。

このエジェクタ固定板５４は、図１７、図１８、図２２に示すように円筒部５４ａが一体成形され、この円筒部５４ａの内周側にエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄを嵌合して固定するとともに、上側タンク１８ｂの内部空間を左側空間２７と右側空間２８とに仕切る役割を果たす。円筒部５４ａとディフューザ部１４ｄとの嵌合部はＯリング２９ａ（図１７）によりシールされる。

エジェクタ固定板５４から上方へ突出する爪部５４ｂ（図２２）は上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部５５（図１８）を貫通し、上側タンク１８ｂにかしめ固定される。これにより、エジェクタ固定板５４を上側タンク１８ｂにろう付け前に仮固定できる。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上下方向の略中央部には仕切り板５６が配置されている。この仕切り板５６は図２４に示すように上側タンク１８ｂの長手方向に延びる全体として概略板状の部材であり、上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２８はこの仕切り板５６によってさらに上下方向の２つの空間、すなわち、上側空間２８ａと下側空間２８ｂとに仕切られている。

仕切り板５６の長手方向端部のうち、キャピラリチューブ１７ａの出口端部側の端部（図１８、２４の右端部）は上方へ向かって直角に屈曲した屈曲部５６ａが形成され、この屈曲部５６ａの先端部から上方へ突出する爪部５６ｂが形成される。この爪部５６ｂは上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部５７（図１８）を貫通して上側タンク１８ｂにかしめ固定される。

これにより、仕切り板５６を上側タンク１８ｂに対してろう付け前に仮固定できる。また、仕切り板５６の屈曲部５６ａとキャピラリチューブ１７ａの出口端部との間に、図１８に示す所定の間隔を設定することにより、キャピラリチューブ１７ａの出口端部は右側空間２８の下側空間（冷媒分配側空間）２８ｂに連通する。

仕切り板５６の屈曲部５６ａの屈曲内側に三角状に突出するリブ５６ｃ（図２４）が打ち出し成形されている。これにより、仕切り板５６の屈曲部５６ａにおける剛性を確保して、屈曲角度が変化してしまうことを防止している。

仕切り板５６の長手方向端部のうち、エジェクタ固定板５４側の端部（図１８、図２４の左端部）には下方へ向かって直角に屈曲した屈曲部５６ｄが形成され、この屈曲部５６ｄはエジェクタ固定板５４および上側タンク１８ｂのチューブ側半割れ部材４０に接触して、この両者５４、４０にろう付けされる。

エジェクタ１４の長手方向の先端部（ディフューザ部１４ｄの出口部）はエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａ内を貫通して上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間２８ａ内に突き出して、ディフューザ部１４ｄの出口部が上側空間２８ａ内に直接連通する。

ここで、仕切り板５６には、屈曲部５６ｄに隣接して下方への円弧状凹部５６ｅが形成され、この円弧状凹部５６ｅ上にエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側下部が嵌合し、更に、この円弧状凹部５６ｅに連続してガイド部５６ｆが仕切り板５６に形成されている。このガイド部５６ｆは傾斜円弧形状であり、ディフューザ部１４ｄの出口部から流出する冷媒流れをスムースにガイドするものである。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間２８ａは連通穴部５８（図１８、１９）を介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間（冷媒分配側空間）３２に連通している。この連通穴部５８は図１８に示すようにタンク長手方向に沿って複数個（図示の例では４個）形成される。

この連通穴部５８は図１９に示すように２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂの結合部に形成されるものである。より具体的には、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのチューブ側半割れ部材４０のうち略Ｗ字状断面の中央部に形成される平板面６０と、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂの反チューブ側半割れ部材４１のうち略Ｍ字状断面の中央部に形成される平板面６１とをろう付けにより接合するに際して、反チューブ側半割れ部材４１の平板面６１に上方への凹形状を複数形成して、この凹形状とチューブ側半割れ部材４０の平板面６０とで囲まれてできる空間によって連通穴部５８が形成される。

図１７は接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部４５および介在プレート４４の円筒部４６の穴形状（主通路側開口部４９）を通過してエジェクタ１４を上側タンク１８ｂの内部に挿入した（差し込んだ）状態を示しており、このエジェクタ１４の挿入作業終了後に、接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部４５内にスペーサ６２を差し込み、さらに、円柱状のプラグ６３の外周面の雄ネジ６３ａをエジェクタ挿入用穴部４５の内周面の雌ネジに螺合する。

スペーサ６２は図２３に示すようにリング状の本体部６２ａから垂直（エジェクタ長手方向）に突き出す突出片６２ｂを一体成形している。この突出片６２ｂをエジェクタ１４の長手方向の入口側端部（図１７の左端部）と当接することで、エジェクタ１４の長手方向の固定を行う。

ここで、突出片６２ｂは本体部６２ａの円周方向の一部のみから突き出す形状であるため、突出片６２ｂを図１７に示すようにエジェクタ挿入用穴部４５のうち冷媒入口２５と反対側部位に配置することにより、接続ブロック２３の主通路２５ａと介在プレート４４の円筒部４６内側の主通路側開口部４９との間の冷媒流れの妨げとならない。

また、スペーサ６２の本体部６２ａをリング状に形成しているため、このリング状の中心穴６２ｃの周縁部を把持して穴部４５内へ差し込むことによりスペーサ６２の組み付けを容易に行うことができる。

プラグ６３はその外側端面に工具係止用の六角形状等の係止凹部６３ｂ（図１５、図１７）を有し、そして、雄ネジ６３ａよりも先端側外周面にＯリング２９ｃを配置し、このＯリング２９ｃを接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部４５の内周面に弾性的に圧接することにより、プラグ６３とエジェクタ挿入用穴部４５との間をシールするようになっている。

一方、上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の下側空間２８ｂの上下方向の略中央部には冷媒貯留板６４が配置されている。この冷媒貯留板５４は上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材であり、図２５に示すように断面山形にて上側タンク１８ｂの長手方向に延びる板状部材である。冷媒貯留板６４の断面山形の頂部には、矩形状に打ち抜かれた穴部６４ａが上側タンク１８ｂの長手方向に複数個設けられている。

下側空間２８ｂは図１８に示すように複数のチューブ２１の上端開口部へ冷媒を分配する分配側タンク空間部を構成している。そこで、冷媒貯留板６４はその断面山形形状の両側部に形成される谷部６５（図１９）にキャピラリチューブ１７ａからの気液２相冷媒の液冷媒を溜めて、この液冷媒を複数の矩形状穴部５４ａから落下させ、複数のチューブ２１の上端開口部へ冷媒を均一に分配する。

なお、図２１に示すように接続ブロック２３において蒸発器１５、１８のタンク１５ｂ、１８ｂと反対側面（外側面）のうち、冷媒入口２５と冷媒出口２６との中間部位には２つのネジ穴６６が開けてあり、このネジ穴６６を使用して、冷凍サイクル部品、具体的には、温度式膨張弁１３と接続ブロック２３とをネジ止め結合できるようになっている。

ところで、本実施形態において、キャピラリチューブ１７ａ、接続ブロック２３、介在プレート４４、エジェクタ固定板５４、仕切り板５６および冷媒貯留板６４はいずれも蒸発器１５、１８と一体ろう付けされる部品であるため、蒸発器部品（チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等）と同様にアルミニウム材にて成形される。

これに対し、スペーサ６２およびプラグ６３は、蒸発器１５、１８の一体ろう付け後に組み付けられるエジェクタ１４の組み付けのための部品であるから、ろう付けを考慮した材質とする必要がなく、アルミニウム材に限定されない。したがって、スペーサ６２およびプラグ６３の材質はアルミニウム材を含む種々な金属を使用でき、また、樹脂材を使用することもできる。また、エジェクタ１４の材質は第１実施形態と同じでよい。

次に、本実施形態による一体化ユニット２０の製造方法を説明する。最初に、蒸発器１５、１８を所定の熱交換器構造に仮組み付けする組み付け工程を行う。この組み付け工程では、タンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ、チューブ２１、フィン２２等の蒸発器本来の部品の他に、接続ブロック２３、介在プレート４４、エジェクタ固定板５４、仕切り板５６および冷媒貯留板６４等の部品も所定位置にそれぞれ組み付け、その組み付け体をワイヤ等の適宜の治具を用いて保持する。

次に、この治具により保持された蒸発器組み付け体を一体ろう付けするろう付け工程を行う。このろう付け工程では、蒸発器組み付け体をろう付け用の加熱炉内に搬入し、この加熱炉内にて蒸発器組み付け体をろう付け温度（アルミニウムろう材の融点よりも若干高い温度）に所定時間加熱してアルミニウムろう材を溶融させ、蒸発器組み付け体を加熱炉外へ搬出して冷却する。

これにより、蒸発器１５、１８の各接合部位をアルミニウムろう材にて一体に接合して、蒸発器１５、１８の各部品を一体構造に組み付けることができる。

次に、エジェクタ１４の組み付け工程を行う。上記ろう付け工程により蒸発器組み付け体を一体ろう付けした状態では、図１７に示すスペーサ６２およびプラグ６３がまだ組み付けられていない。

この一体ろう付け状態では接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部４５、介在プレート４４の円筒部４６およびエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａが同軸上にエジェクタ長手方向（タンク１８ｂ長手方向）に配置され、エジェクタ挿入用穴部４５が外部へ開口している。このため、エジェクタ１４をこの穴部４５から介在プレート４４の円筒部４６の内側を通してタンク１８ｂ内へ挿入できる。

そして、エジェクタ１４の先端側に位置するディフューザ部１４ｄの出口部をエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａの内周側に嵌合する。エジェクタ１４の挿入量が所定量に達すると、エジェクタ１４の根本側に位置するノズル部１４ａの外周面に形成されたＯリング溝部１４ｅのリング状突出形状が介在プレート４４の円筒部４６の先端部に形成されたフランジ部４６ａに当接して、エジェクタ１４の挿入が停止する。これにより、エジェクタ１４の長手方向の挿入位置を所定位置に規定できる。

エジェクタ１４の先端側外周面とエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａとの嵌合部およびエジェクタ１４の根本側外周面と介在プレート４４の円筒部４６との嵌合部は、それぞれＯリング２９ａ、２９ｂによりシールされる。

また、エジェクタ１４の上記挿入作業に際して、エジェクタ１４の根本側に位置するノズル部１４ａの外周面に形成された凸部（図示せず）を介在プレート４４のフランジ部４６ａに形成された溝部４６ｂ（図２０）に嵌合することにより、エジェクタ１４の円周（回転）方向の組み付け位置を所定位置に規定できる。この所定位置とは、具体的には、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが図１６、図１７に示すようにエジェクタ１４下方側に向く位置であり、これにより、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの円周（回転）方向位置を、タンク空間２７のうちチューブ２１の上端開口部側へ向く好適位置に常に固定できる。

上記のようにして、エジェクタ１４の挿入作業を終了した後に、接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部４５内にスペーサ６２を挿入し、プラグ６３の雄ネジ６３ａを穴部４５の雌ネジに締め付ける。これにより、プラグ６３の先端部によりスペーサ６２を押圧してスペーサ６２の突出片６２ｂの先端をエジェクタ１４のノズル部１４ａ側の側端面に当接させる。

これにより、エジェクタ１４の長手方向位置を固定できる。つまり、エジェクタ１４の長手方向位置は、Ｏリング溝部１４ｅのリング状突出形状とフランジ部４６ａとの当接部およびスペーサ６２の突出片６２ｂとエジェクタ１４のノズル部１４ａ側の側端面との当接部によって確実に固定できる。

また、エジェクタ１４の長手方向の両端部はエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａおよび介在プレート４４の円筒部４６との嵌合部にて支持されているので、エジェクタ１４の長手方向の両端部を径方向に対しても確実に固定できる。

以上のごとく構成され、製造される一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図１６〜図１８により具体的に説明すると、接続ブロック２３の冷媒入口２５は主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２５ａの冷媒は介在プレート４４の円筒部４６内側の主通路側開口部４９を通過したのち、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は風下側に位置する第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間２８ａに流入する。

その後、この冷媒は複数個の連通穴部５８を経て矢印ａのように風上側に位置する第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入する。

この右側空間３２の冷媒は風上側熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１に分配され、この複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は風上側熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク１５ｂの左側空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

これに対し、接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７ａを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相状態の冷媒）は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８の下側空間２８ｂに流入する。

この下側空間２８ｂに流入した冷媒のうち液冷媒は一旦、冷媒貯留板５６の山形形状の左右両側に位置する谷部６５（図１９）に溜まり、冷媒貯留板６４の山形形状の頂部付近の矩形状穴部５４ａから液冷媒が溢れ出て下方へ落下する。

この矩形状穴部５４ａから落下した液冷媒を含む気液２相冷媒は風下側熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は風下側熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間２７に流入する。この左側空間２７にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間２７内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５は接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口２６も接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、本実施形態の作用効果を説明する。（１）エジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂの内部に挿入する構造になっているから、蒸発器タンク内部空間をエジェクタ１４の搭載スペースとして有効利用でき、エジェクタ１４と蒸発器１５、１８との一体化ユニット２０の搭載スペースを縮小できる。

しかも、第１、第２蒸発器１５、１８を一体ろう付けした後に、エジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂの内部に挿入するから、ろう付け時の高温によってエジェクタノズル部１４ａの熱変形による寸法精度の悪化等の不具合を回避できる。

（２）エジェクタ１４の挿入用の穴部４５をネジ止め式のプラグ６３により密封するから、プラグ６３を脱着することで、エジェクタ１４の脱着、交換も容易に行うことができる。

（３）風下側の第２蒸発器１８のタンクのうち、冷媒流れの出口部に位置して冷媒流れを集合する空間部２７にエジェクタ１４を挿入しているから、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂを空間部２７に直接連通（開口）することにより、風下側の第２蒸発器１８で蒸発した冷媒を冷媒吸引口１４ｂに直接吸引することができる。

このため、冷媒吸引口１４ｂへの冷媒吸引通路のための配管類が不要となり、冷媒通路構成を簡素化できるとともに、吸引冷媒流の圧損を低減して風下側蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

また、エジェクタ１４の吸引冷媒を蒸発させる第２蒸発器１８の冷媒蒸発温度はエジェクタ１４からの吐出冷媒を蒸発させる第１蒸発器１５の冷媒蒸発温度よりも低温であり、この第２蒸発器１８を第１蒸発器１５の風下側に配置できるので、第１、第２蒸発器１５、１８の双方で冷媒と空気との温度差を確保でき、効率よく空気を冷却できる。

（４）１つの接続ブロック２３に、冷媒入口２５と冷媒出口２６を形成するとともにエジェクタ１４挿入用の穴部４５を形成するから、低コストで穴部４５を形成できる。

（５）この１つの接続ブロック２３内に溝部４７を形成して、冷媒通路２５ａ、１６を形成するから、冷媒通路形成部材の役割を１つの接続ブロック２３に兼務させることができ、低コスト化と小型化を図ることができる。

（６）より具体的には、接続ブロック２３と介在プレート４４とを組み合わせて冷媒通路２５ａ、１６を形成するから、この冷媒通路２５ａ、１６が図２０に例示する「くの字状」の曲げ形状のような複雑な形状であっても、両部材２３、４４の組み合わせにて冷媒通路２５ａ、１６を容易に形成できる。

（７）接続ブロック２３の溝部４７により、冷媒入口２５をエジェクタノズル部１４ａの入口側に接続する主冷媒通路２５ａと冷媒入口２５をキャピラリチューブ１７ａの入口側に接続する分岐通路１６とを形成し、かつ、分岐通路１６におけるキャピラリチューブ１７ａの入口側への接続位置を、主冷媒通路２５ａにおけるエジェクタノズル部１４ａの入口側への接続位置よりも冷媒流れの下流側にしている。

これによると、冷媒入口２５からの冷媒流れのうち、密度が大きくて慣性力が大きい液冷媒が、エジェクタノズル部１４ａの入口側よりもキャピラリチューブ１７ａ入口側へ流入しやすくなる。その結果、キャピラリチューブ１７ａによる冷媒流量制御機能を良好に発揮できる。この効果は、キャピラリチューブ１７ａの代わりに、オリフィス等の固定絞り１７ｂ（図７）を絞り機構として用いる場合も同様に発揮できる。

（８）介在プレート４４に円筒部４６を形成し、この円筒部４６にエジェクタ１４を嵌合し固定するとともに、タンク１８ｂ内にエジェクタ固定板５４を配置して、このエジェクタ固定板５４の円筒部５４ａにもエジェクタ１４を嵌合し固定している。

これによると、エジェクタ１４の長手方向の２箇所を蒸発器タンク１８ｂ側に固定することができ、エジェクタ１４を安定的に固定できる。しかも、エジェクタ１４の挿入作業時に、円筒部４６、円筒部５４ａがエジェクタ挿入のガイドを行うので、細長形状をなすエジェクタ１４の挿入作業も容易に行うことができる。

ここで、介在プレート４４の円筒部４６およびエジェクタ固定板５４はエジェクタ挿入用穴部４５と同軸線上に位置するエジェクタ固定機構を構成するものであって、本実施形態では、エジェクタ固定機構をエジェクタ１４の長手方向の２箇所に構成しているが、ジェクタ固定機構をエジェクタ１４の長手方向の１箇所のみにすることも可能である。

（９）介在プレート４４の円筒部４６に溝部４６ｂを設け、この溝部４６ｂにエジェクタ１４側の凸部（図示せず）を嵌合してエジェクタ１４の回転を防止するので、エジェクタ円周方向の組み付け位置を規定できる。これにより、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの位置を常に冷媒流路構成上の所定の好適位置に固定できる。

なお、本実施形態では、介在プレート４４の円筒部４６の溝部４６ｂとエジェクタ１４側の凸部との組み合わせにて、エジェクタ１４の円周方向の組み付け位置を規定する回転防止手段を構成しているが、介在プレート４４の円筒部４６とエジェクタ１４との嵌合部でなく、エジェクタ固定板５４の円筒部５４ａとエジェクタ１４との嵌合部に上記回転防止手段を設けるようにしてもよい。

また、介在プレート４４側およびエジェクタ固定板５４側の両方に上記回転防止手段を設けるようにしてもよい。

（１０）蒸発器タンクの長手方向側面部のうち、冷媒入口２５が配置される側面部にエジェクタ１４挿入用の穴部４５を配置するから、冷媒入口２５からの冷媒を短い通路長さにてエジェクタノズル部１４ａに導入できる。このため、冷媒入口２５からの冷媒を少ない圧損にてエジェクタノズル部１４ａに導入できる。

（１１）図１５において、矢印Ｘの範囲内のチューブ２１は、エジェクタ固定板５４の左側に配置されタンク１８ｂの左側空間２７に連通する冷媒出口側通路（図１６の矢印ｉの冷媒通路）を構成し、これに対し、矢印Ｙの範囲内のチューブ２１は、エジェクタ固定板５４の右側に配置されタンク１８ｂの右側空間２８の下側空間２８ｂに連通する冷媒入口側通路（図１６の矢印ｇの冷媒通路）を構成している。そして、タンク１８ｂの左側空間２７に連通する矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の本数（合計通路断面積）を、タンク１８ｂの右側空間２８の下側空間２８ｂに連通する矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の本数（合計通路断面積）よりも多くしている。

これにより、左側空間２７の長手方向長さが右側空間２８の長手方向長さよりも大きくなるので、エジェクタ１４の長手方向の挿入スペースを拡大でき、エジェクタ１４の長さを増大してエジェクタ性能を向上できる。

また、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１を流れる冷媒の乾き度は矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１を流れ冷媒の乾き度よりも大きくなっており、その乾き度増加に応じて冷媒の比体積が増大するので、冷媒流れの圧損が増大する傾向となる。しかし、本実施形態では、上記のごとく、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の本数を矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の本数よりも多くしているので、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の合計通路断面積が矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の合計通路断面積よりも大きくなり、冷媒流れの圧損の増大を回避できる。

（第６実施形態）
上記の第５実施形態では、エジェクタ１４の全体構造を蒸発器タンク１８ｂと別体で構成しているが、第６実施形態は、エジェクタ１４の一部を一体化した部分を蒸発器タンク１８ｂ側に設けるようにしている。

図２６は第６実施形態の要部を示すものであり、図１７と相違する部分のみを図示している。第６実施形態では、第５実施形態のエジェクタ固定板５４にエジェクタ１４の昇圧部をなすディフューザ部１４ｄをアルミニウム材にて一体成形している。

このディフューザ部１４ｄの中心穴部は通路断面積を下流側へ向かって徐々に拡大する形状であり、これに対し、ディフューザ部１４ｄの外周形状は円筒形状になっている。そして、ディフューザ部１４ｄの上流端部に拡大円筒部１４ｆを形成している。

一方、エジェクタ１４側では、ノズル部１４ａから細長い円筒形状をなす混合部１４ｃまで形成し、ディフューザ部１４ｄは形成しない。その代わりに、混合部１４ｃの下流端部にＯリング２９ａを嵌合保持する。

第６実施形態では、ディフューザ部１４ｄを一体成形したエジェクタ固定板５４はろう付け前に蒸発器１８側の一部品としてタンク１８ｂ内に組み付けられ、蒸発器１８側に一体ろう付けされる。

そして、蒸発器１５、１８のろう付け工程終了後にエジェクタ１４をタンク１８ｂの左側空間２７内に挿入して、エジェクタ１４の混合部１４ｃの下流端部（Ｏリング２９ａ保持部）をディフューザ部１４ｄの上流端部の拡大円筒部１４ｆの内周に嵌合する。

これにより、Ｏリング２９ａを拡大円筒部１４ｆの内周に弾性的に圧接して、この嵌合部のシールを行う。これと同時に、エジェクタ１４の混合部１４ｃの下流端部をディフューザ部１４ｄおよびエジェクタ固定板５４を介してタンク１８ｂに固定できる。

なお、第６実施形態において、エジェクタ１４の混合部１４ｃとディフューザ部１４ｄとを別体で構成し、この両者１４ｃ、１４ｄを嵌合接続する構成以外は、第５実施形態の図１７の図示構成と同じでよいので、説明を省略する。

第６実施形態によると、ディフューザ部１４ｄを混合部１４ｃから切り離して混合部１４ｃと別体で構成するから、ディフューザ部１４ｄを介在プレート４４の円筒部４６内を通す必要がない。そのため、ディフューザ部１４ｄの外径を円筒部４６の内径よりも拡大することができ、ディフューザ部１４ｄによる昇圧効果を向上できる。

また、ディフューザ部１４ｄを混合部１４ｃから切り離すことにより、エジェクタ１４の長手方向の全長寸法を短くできるので、エジェクタ１４の挿入作業が容易になる。

ディフューザ部１４ｄは蒸発器１５、１８側に一体ろう付けされるので、ろう付け時の高温環境に晒されるが、ディフューザ部１４ｄはノズル部１４ａのような高精度の寸法管理が必要ないから、ろう付け時の熱変形による寸法精度の悪化がディフューザ部１４ｄに生じても実用上、支障はない。

（第７実施形態）
第１実施形態では、放熱器１２の出口側に受液器１２ａを配置し、この受液器１２ａの出口側に膨張弁１３を配置する膨張弁式のサイクル構成にしているが、第７実施形態では図２７に示すように、第１蒸発器１５の出口側に冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器であるアキュムレータ７０を設け、このアキュムレータ７０から気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ導出するようにしている。

このアキュムレータ式のサイクル構成では、アキュムレータ７０内に気相冷媒と液相冷媒の気液界面が形成されるから、第１実施形態のように第１蒸発器１５の出口冷媒の過熱度制御を膨張弁１３で行う必要がない。

従って、アキュムレータ式のサイクル構成では、受液器１２ａおよび膨張弁１３を廃止することになるので、一体化ユニット２０の冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に直接接続すればよい。そして、一体化ユニット２０の冷媒出口２６をアキュムレータ７０の入口側に接続し、アキュムレータ７０の出口側を圧縮機１１の吸入側に接続すればよい。

（第８実施形態）
第８実施形態は第７実施形態の変形であり、図２８に示すように、アキュムレータ７０も一体化ユニット２０の一要素として一体に組み付け、そして、アキュムレータ７０の出口部を一体化ユニット２０全体の冷媒出口２６として構成するものである。

（第９実施形態）
第１〜第８実施形態では、いずれもエジェクタ１４の入口側で分岐した分岐通路１６をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続し、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしているが、第９実施形態では図２９に示すように、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ７０を設け、このアキュムレータ７０の液相冷媒出口部７０ａをエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続する分岐通路１６を設け、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしている。

そして、第９実施形態では、エジェクタ１４と、第１、第２蒸発器１５、１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ７０とにより一体化ユニット２０を構成している。ここで、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒入口２５をエジェクタ１４の入口側に設け、この冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に接続している。

また、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒出口２６をアキュムレータ７０の気相冷媒出口部に設け、この冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続している。

（第１０実施形態）
第１〜第９実施形態では、いずれもエジェクタ１４の出口側に接続される第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８とを備えているが、第１０実施形態では、図３０に示すようにエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される蒸発器１８のみを備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０において一体化ユニット２０を構成している。

第１０実施形態の一体化ユニット２０は、エジェクタ１４と、蒸発器１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ７０とにより構成され、ユニット全体として１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有している。つまり、第１０実施形態は第９実施形態の第１蒸発器１５を廃止したものに相当する。

（第１１実施形態）
第１〜第１０実施形態では、いずれも一体化ユニット２０内に絞り機構１７も一体化しているが、第１１実施形態では、図３１に示すように、一体化ユニット２０を第１、第２蒸発器１５、１８とエジェクタ１４とにより構成し、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

また、第１１実施形態では、サイクル高圧側および低圧側のいずれにも気液分離器を配置しない例を示す。

（第１２実施形態）
図３２は第１２実施形態であり、上記第１１実施形態に対して、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ７０を設け、このアキュムレータ７０を一体化ユニット２０内に一体化している。すなわち、第１２実施形態は、エジェクタ１４と第１、第２蒸発器１５、１８とアキュムレータ７０とにより一体化ユニット２０を構成し、そして、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）第１実施形態では、一体化ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して、エジェクタ１４を除く他の部材、すなわち、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、第１、第２接続ブロック２３、２４、キャピラリチューブ１７ａ等を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。

また、第１実施形態では、エジェクタ１４の固定手段としてねじ止めを例示しているが、熱変形の恐れのない固定手段であれば、ねじ止め以外の手段を用いることができる。具体的には、かしめ、接着等の固定手段を用いてエジェクタ１４の固定を行ってもよい。

（２）上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。

但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図２７〜図３０に示すように第１蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ７０を配置する構成を採用すればよい。

（３）上述の実施形態では、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａまたはオリフィスのような固定絞り穴１７ｂで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａや固定絞り穴１７ｂのごとき固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。

（４）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。

なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（５）第１実施形態等では、車室内冷房用と冷凍冷蔵庫内の冷却とを行う冷凍サイクルに本発明を適用した例を示したが、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに車室内の異なる領域（例えば、車室内前席側領域と車室内後席側領域）の冷房に用いてもよい。

また、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに冷凍冷蔵庫内の冷却に用いてもよい。つまり、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５により冷凍冷蔵庫内の冷蔵室を冷却し、冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８により冷凍冷蔵庫内の冷凍室を冷却するようにしてもよい。

（６）第１実施形態等では、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとは別体として構成した。しかし、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口２５は受液器１２ａと温度式膨張弁１３との間に位置し、冷媒出口２６は感温部１３ａを設置した通路部位と圧縮機１１との間に位置することとなる。

（７）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

（８）第１実施形態および第５実施形態では、いずれも接続ブロック２３に設けた穴部２５、４５からエジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂ内に挿入する構成になっているが、蒸発器タンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃの長手方向側面部を閉塞するキャップにエジェクタ挿入用の穴部を設けるようにしてもよい。なお、キャップについては図１５、図１８に、上部タンク１５ｂ、１８ｂの右側側面部を閉塞するキャップ４３が例示されている。

本発明の第１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 比較例のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第２実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図６の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図６の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 第３実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図９の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図９の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 第４実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図１２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図１３のＡ視による蒸発器タンク部の側面図である。 第５実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す分解斜視図である。 第５実施形態による一体化ユニットの冷媒通路構成を示す概略斜視図である。 第５実施形態による蒸発器タンク部の接続ブロック側の縦断面図である。 第５実施形態による蒸発器タンク部のうち接続ブロックと反対側の縦断面図である。 図１８のＢ−Ｂ断面図である。 第５実施形態による一体化ユニットの接続ブロックと介在プレートの概略斜視図である。 図２０の接続ブロックのＣ矢視図である。 第５実施形態による一体化ユニットのエジェクタ固定板の斜視図である。 第５実施形態による一体化ユニットのスペーサの斜視図である。 第５実施形態による一体化ユニットの仕切り板の斜視図である。 第５実施形態による一体化ユニットの冷媒貯留板の斜視図である。 第６実施形態による蒸発器タンク部の要部縦断面図である。 第７実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第８実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第９実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１０実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１２実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

符号の説明

１１…圧縮機、１２…放熱器、１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、
１４ｂ…冷媒吸引口、１４ｃ…混合部、１４ｄ…ディフューザ部、１５…第１蒸発器、
１６…冷媒分岐通路、１７…絞り機構、１８…第２蒸発器、２０…一体化ユニット、
２３…接続ブロック、２５…冷媒入口（エジェクタ挿入用穴部）、２６…冷媒出口、
４５…エジェクタ挿入用穴部。

Claims (26)

1. ノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒または前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
   前記蒸発器（１５、１８）と前記エジェクタ（１４）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成するエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットであって、
   前記蒸発器（１５、１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びて、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）とを有し、
   前記タンクの長手方向の側面部に前記エジェクタ（１４）の挿入用穴部（２５、４５）が配置され、
   前記エジェクタ（１４）が前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入されることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
2. 前記蒸発器（１５、１８）として前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）を備え、
   前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）のうち、前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に前記エジェクタ（１４）が挿入され、前記冷媒吸引口（１４ｂ）が前記空間部（２７）に直接連通していることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
3. 前記蒸発器（１８）は、風上側蒸発器（１５）の風下側に位置する風下側蒸発器（１８）であり、
   前記風上側蒸発器（１５）は前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５）であり、
   前記エジェクタ（１４）が挿入される空間部（２７）は、前記風下側蒸発器（１８）におけるタンク（１８ｂ、１８ｃ）のうち、冷媒流れの出口部に位置して冷媒流れを集合する空間部（２７）であることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
4. 前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部空間が、前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）と、前記冷媒流れの分配を行う空間部（２８）とに仕切られており、
   前記エジェクタ（１４）は前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に挿入され、
   前記冷媒流れの集合を行う空間部（２７）に連通する冷媒出口側通路を構成する前記チューブ（２１）の本数を、前記冷媒流れの分配を行う空間部（２８）に連通する冷媒入口側通路を構成する前記チューブ（２１）の本数よりも多くしたことを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
5. 前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）には、前記冷媒流れの分配または集合を行う空間部（２７、２８、３１、３２）とは別に、前記エジェクタ（１４）の挿入のための専用の空間部（３４）が形成されており、
   前記エジェクタ（１４）が前記専用の空間部（３４）に挿入されることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
6. 前記タンクの長手方向の側面部のうち、冷媒入口（２５）が配置される側面部に前記挿入用穴部（２５、４５）が配置されることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
7. 前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部に配置され、冷媒入口（２５）と冷媒出口（２６）とを形成する接続ブロック（２３）を有し、
   前記挿入用穴部（２５、４５）は前記接続ブロック（２３）に形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
8. 前記挿入用穴部は、前記冷媒入口（２５）を形成する通路穴自体にて構成されることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
9. 前記接続ブロック（２３）に前記冷媒入口（２５）および前記冷媒出口（２６）とは別の専用の穴部（４５）が形成され、
   前記挿入用穴部が前記専用の穴部（４５）にて構成されることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
10. 前記接続ブロック（２３）に、前記冷媒入口（２５）を前記ノズル部（１４ａ）の入口側に接続する冷媒通路（２５ａ）を形成する溝部（４７）が設けられていることを特徴とする請求項９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
11. 前記接続ブロック（２３）と、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部との間に配置される介在プレート（４４）を有し、
    前記介在プレート（４４）には、前記挿入用穴部（４５）と同心状に配置された開口部（４９）が形成され、
    前記挿入用穴部（４５）から前記開口部（４９）を通過して前記エジェクタ（１４）が前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入され、
    更に、前記接続ブロック（２３）における前記冷媒通路（２５ａ）が前記接続ブロック（２３）と前記介在プレート（４４）との組み合わせによって構成されることを特徴とする請求項１０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
12. 前記エジェクタ（１４）とは別の減圧手段をなす絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）を有し、
    前記溝部（４７）は、前記冷媒入口（２５）を前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）の入口側に接続する分岐通路（１６）を形成することを特徴とする請求項１０または１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
13. 前記分岐通路（１６）における前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）入口側への接続位置が、前記冷媒通路（２５ａ）における前記ノズル部（１４ａ）入口側への接続位置よりも冷媒流れの下流側になっていることを特徴とする請求項１２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
14. 前記絞り機構は、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向に沿って配置され前記タンクに一体ろう付けされるキャピラリチューブ（１７ａ）であることを特徴とする請求項１２または１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
15. 前記接続ブロック（２３）にサイクル構成部品との接続用ネジ穴（６６）が設けられていることを特徴とする請求項７ないし１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
16. 前記挿入用穴部（２５、４５）と同軸線上にエジェクタ固定機構（４６、５４）が少なくとも１つ配置され、
    前記エジェクタ固定機構（４６、５４）に前記エジェクタ（１４）が嵌合し固定されることを特徴とする請求項１ないし１５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
17. 前記エジェクタ固定機構が前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に配置されるエジェクタ固定板（５４）にて構成されることを特徴とする請求項１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
18. 前記介在プレート（４４）に前記開口部（４９）を構成する円筒部（４６）が形成され、
    前記円筒部（４６）により前記エジェクタ固定機構が構成されることを特徴とする請求項１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
19. 前記エジェクタ固定機構（４６、５４）に前記エジェクタ（１４）の円周方向の組み付け位置を規定する回転防止手段（４６ｂ）が設けられていることを特徴とする請求項１６ないし１８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
20. 前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に前記エジェクタ（１４）の一部を一体化した部材（５４）が設けられていることを特徴とする請求項１ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
21. 前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒との混合流を減速して昇圧させる昇圧部（１４ｄ）を有し、
    前記部材（５４）に前記昇圧部（１４ｄ）が一体化されていることを特徴とする請求項２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
22. 前記挿入用穴部（２５、４５）を密封するネジ止め式のプラグ（６３）を有することを特徴とする請求項１ないし２１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
23. 前記プラグ（６３）と前記エジェクタ（１４）との間に配置されて、前記両者（６３、１４）の間隔を規定するスペーサ（６２）を有することを特徴とする請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
24. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
    前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１２）と、
    前記放熱器（１２）から供給される冷媒を減圧して蒸発させる請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
25. 請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法であって、
    前記蒸発器（１５、１８）を所定の熱交換器構造に組み付ける組み付け工程と、
    前記熱交換器構造の組み付け体を一体ろう付けするろう付け工程と、
    前記一体ろう付け後に、前記エジェクタ（１４）を前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入するエジェクタ組み付け工程とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法。
26. 請求項７ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法であって、
    前記蒸発器（１５、１８）を所定の熱交換器構造に組み付けるとともに、前記接続ブロック（２３）を前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向の側面部に組み付ける組み付け工程と、
    前記熱交換器構造および前記接続ブロック（２３）の組み付け体を一体ろう付けするろう付け工程と、
    前記一体ろう付け後に、前記エジェクタ（１４）を前記挿入用穴部（２５、４５）から前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の内部に挿入するエジェクタ組み付け工程とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットの製造方法。
    

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