JP2010117091A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】冷媒の流れのターン数が少なく、風との熱交換が均一に出来、温度分布が改善される熱交換器、特に蒸発器を得る。
【解決手段】特にエジェクタサイクルのエジェクタに吸引される冷媒が流れる蒸発器に使用される。この蒸発器の上部タンク部内に、矢印３の風の流れに直交する方向に延在した仕切部４をチューブ２の端面に当接して設ける。仕切部４に遮られて、冷媒が矢印５、６のようにチューブ２内と下部タンク部をＵターンして、風流れの前後方向に対向流となって流れる。このため、風流れと直交する左右方向に寒暖の温度分布が出来ず、圧力損失も少ない。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒と、例えば空気のような被熱交換流体との熱交換を行うための熱交換器に関するものであり、特に、車両用空調装置等の蒸発器に用いて有益である。

従来、タンク内に板状体を設けるものとして特許文献１がある。これは図１３のように、多数のチューブを互いに平行に配置し、各チューブ間にフィンを設けてコア１６ａを形成している。そして、上記コア１６ａの少なくとも一箇所に、チューブと平行に延び、かつ一端がチューブの端部よりも外方に突出した板状体１００を挿入したものである。

従って、上部タンク部１６ｂの中を矢印１０１ａのように長手方向（横）に流れた冷媒は、板状体１００に流れを遮られて、コア１６ａ内のチューブ内を矢印１０１方向に流下し、下部タンク部１６ｃの中を更に横に矢印１０２のように流れて、蒸発器左側のチューブ内を矢印１０３のように上昇し、外部に矢印１０３ａのように流れる。

また、蒸発器を通過した空気に温度分布が出来てしまい熱交換効率が低下してしまうという不具合に鑑みて、特許文献２が知られている。

この特許文献２は、図１４のように、内部に板状体１００ａ乃至１００ｈを多数設ける構造である。そして、液冷媒の流れ難い領域が空気の流れ方向にて重なり合わないようにした風下側の熱交換器１０５と風上側の熱交換器１０６の板状体１００ａ乃至１００ｈの総枚数を偶数枚に設定している。

また、各々の熱交換器１０５、１０６の板状体枚数を奇数枚に設定している。これにより、特許文献２は、２基の熱交換器１０５、１０６を通過した空気の温度分布の温度格差を相殺して熱交換率を向上させることができる。

また、２基の熱交換器１０５、１０６の板状体１００ａ乃至１００ｈの設置間隔を、冷媒の流れ方向の上流側と下流側とで変更することによって、上流側と下流側とで板状体１００ａ乃至１００ｈにより仕切られるチューブ群の流路面積を変更している。

これにより、冷媒が上流側から下流側へ流れる際に、液相から気相または気相から液相へ相変化しても、上流側と下流側とで冷媒の流速の変化が小さくなる。

次に、省動力効果を向上させるために、エジェクタを用いたエジェクタサイクルが特許文献３等で知られている。これは、エジェクタの冷媒吸引口に冷媒を供給する蒸発器（第２蒸発器）が用いられているが、この蒸発器は冷媒流量が少なく、そのために過熱され易く、内部を流れる冷媒がスーパヒート（ＳＨ）状態に成り易い。

そのため、ガス化した冷媒が蒸発器内を流れるときに圧力損失が大きくなる。更に、同様のエジェクタサイクルに用いられ、エジェクタを熱交換器のタンク部内に収納した熱交換器が特許文献４等で知られている。

これら特許文献３及び特許文献４のエジェクタサイクルでは、放熱器下流で冷媒を分岐し、絞り機構とエジェクタのノズル部で冷媒圧力を減圧している。そして、絞り機構で減圧された冷媒は第２蒸発器で空気と熱交換された後、エジェクのノズル部から噴射する高い速度の冷媒流により、エジェクの内部に吸引される。

更に、エジェクタの混合部で混合した冷媒流の速度エネルギーを昇圧部で圧力エネルギーに変換することにより省動力効果を発揮している。そして、エジェクタ出口後の第１蒸発器には多くの冷媒が流れるが、絞り機構後の第２蒸発器には、上述したように分岐した少量の冷媒が流れる。
実開平５−４５４８４号公報 特開７−１０３６０９号公報 特開２００５−３０８３８４号公報 特開２００８−１４４９７９号公報

特許文献１のものは、図１３のように、コア１６ａの両端に上部タンク部１６ｂと下部タンク部１６ｃを設けて成る熱交換器において、コア１６ａから上部タンク部１６ｂ内にかけて、風の流れを妨げないように板状体１００を設ける構造である。

板状体１００で区画された上部タンク部１６ｂ内の一方（図１３の右）の流路空間内に進入した冷媒は、該流路空間に連通するチューブを経て下部タンク部１６ｃ内に矢印１０１のように流入し、さらに矢印１０２のように横に流れて、他のチューブを経て矢印１０３のように流れる。

この特許文献１では、冷媒流入側のコア（矢印１０１部分）での冷媒状態は、液相または乾き度が低いため、熱交換器内で冷媒が蒸発し、熱交換器を通過する空気を冷やすが、冷媒流出側のコア（矢印１０３部分）での冷媒状態は、乾き度が高いまたは気相であるため、熱交換器を通過した空気を冷却し難い。

従って、熱交換器を通過した空気の温度分布において左右間での温度格差が大きくなる。また、部分的に、乾き度が高い状態または気相状態であるため、流体抵抗が大きく、圧力損失が大きい部分が形成される。

また、図１４に示した特許文献２のものは、構造が複雑となり、冷媒流れのターン数が多いため圧力損失が大きくなってしまう。

更に、特許文献３及び特許文献４等のエジェクタサイクルに使用される蒸発器は、エジェクタ出口後の第１蒸発器には多くの冷媒が流れるが、絞り機構後の第２蒸発器には、分岐した少量の冷媒が流れる。そのため、第２蒸発器ではスーパヒート（ＳＨ）状態に成り易くなる。

よって圧力損失や不均一な熱交換が発生し易くなる。つまり、エジェクタの冷媒吸引口に吸引される冷媒の吸引流の圧力損失が大きく、また、第２蒸発器を通過した空気に温度分布がつきやすい。その結果、エジェクタの昇圧効果を充分生かすことが出来ない場合が生じる。

従って、簡易構造にて、乾き度が高い状態または気相状態の領域、あるいはスーパヒート領域がある場合でも、温度分布の温度格差を小さくし、熱交換器内の圧力損失を低減する構造が必要である。

本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目して成されたものであり、その目的は、熱交換器を通過した被熱交換流体の温度分布において温度格差が小さく、かつ圧力損失の少ない熱交換器を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために、下記の技術的手段を採用する。すなわち、請求項１に記載の発明では、被熱交換流体と交わる方向の両端に設けられた一端側タンク部（１６ｂ）と他端側タンク部（１６ｃ）、一端側タンク部（１６ｂ）と他端側タンク部（１６ｃ）の間を橋絡し、冷媒流れの上流側に位置する上流側冷媒通路（１ａ）と冷媒流れの下流側に位置する下流側冷媒通路（１ｂ）を有し、かつ上流側冷媒通路（１ａ）と下流側冷媒通路（１ｂ）が隣接して被熱交換流体の流れの方向に並設されている複数のチューブ（２）、及び一端側タンク部（１６ｂ）の内部に設けられ、被熱交換流体の流れに対して交わる方向に延在して、一端側タンク部（１６ｂ）内を上流側冷媒通路側（７）と下流側冷媒通路側（８）とに分断する仕切部（４）を備え、チューブ（２）の一端側が一端側タンク部（１６ｂ）に、チューブ（２）の他端側が他端側タンク部（１６ｃ）に接続され、一端側タンク部（１６ｂ）内の上流側冷媒通路側（７）から上流側冷媒通路（１ａ）を冷媒が通過して他端側タンク部（１６ｃ）に至り、更に他端側タンク部（１６ｃ）から下流側冷媒通路（１ｂ）を冷媒が通過して一端側タンク部（１６ｂ）内の下流側冷媒通路側（８）に流れ、上流側冷媒通路（１ａ）を流れる冷媒と下流側冷媒通路（１ｂ）を流れる冷媒とが被熱交換流体の流れ方向に重なる対向流を形成していることを特徴としている。

この請求項１に記載の発明によれば、被熱交換流体は、被熱交換流体の流れ方向に、つまり前後に、重なる冷媒の対向流の両方と熱交換して流れる。従って、熱交換器から出た被熱交換流体の温度分布に大きな温度格差が発生せず、均一な熱交換が可能になる。これにより、小型又は熱交換効率の良い熱交換器が得られる。

次に、請求項２記載の発明では、熱交換器は蒸発器であることを特徴としている。

この請求項２に記載の発明によれば、冷媒の蒸発によって蒸発器を通過した被熱交換流体を均一に冷却できる。これにより、小型又は熱交換効率の良い蒸発器が得られる。

次に、請求項３記載の発明では、仕切部（４）を備えた蒸発器は、圧縮機（１０）によって加圧され、放熱器（１１）で放熱し、更にエジェクタ（１２）を通過した第１冷媒流が流れる第１蒸発器（１５）、又は放熱器（１１）から絞り機構（１９）を介してエジェクタ（１２）の冷媒吸引口（１２ｂ）に吸い込まれる第２冷媒流が流れる第２蒸発器（１６）であることを特徴としている。

この請求項３に記載の発明によれば、仕切部（４）を備えた蒸発器は、エジェクタ（１２）を使用したエジェクタサイクルの第１蒸発器（１５）、又は第２蒸発器（１６）であるから、エジェクタを使用した高効率なエジェクタサイクルの蒸発器に適した小型又は熱交換効率の良い蒸発器が得られる。

次に、請求項４記載の発明では、仕切部（４）を備えた蒸発器は、エジェクタ（１２）の冷媒吸引口（１２ｂ）に吸い込まれる冷媒が流れる第２蒸発器（１６）のみであることを特徴としている。

この請求項４に記載の発明によれば、被熱交換流体と均一に熱交換できることにより、小型又は効率的な蒸発器が得られる効果が大きい。

つまり、第２蒸発器（１６）を流れる冷媒はエジェクタ（１２）の冷媒吸引口（１２ｂ）に吸い込まれるから、流量が比較的少ないため、スーパヒート状態に成り易いので、圧力損失が大きく、また蒸発器又は被熱交換流体の温度分布が不均一になり易く、熱交換効率が低下し易い傾向にあるが、この問題を解消できる効果が大きい。

次に、請求項５記載の発明では、第１蒸発器（１５）の内部、又は第２蒸発器（１６）の内部にエジェクタ（１２）が内蔵され、仕切部（４）はエジェクタ（１２）から構成されていることを特徴としている。

この請求項５に記載の発明によれば、仕切部（４）はエジェクタ（１２）から構成されているから、部品点数を削減しやすい。

次に、請求項６記載の発明では、仕切部（４）はエジェクタ（１２）からチューブ（２）方向に延びたフランジ（２５）を有することを特徴としている。

この請求項６に記載の発明によれば、エジェクタ１２からチューブ２方向に延びたフランジ２５によって、仕切部４の一部を簡単に構成できる。

次に、請求項７記載の発明では、一端側タンク部（１６ｂ）は、チューブ（２）の端面の中程に当接したタンク（４０）を有し、仕切部（４）はエジェクタ（１２）を覆うタンク（４０）から成ることを特徴としている。

この請求項７に記載の発明によれば、エジェクタ（１２）を覆うタンク（４０）が仕切部（４）を兼ねることが出来る。

次に、請求項８記載の発明では、蒸発器は、仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）として、別の蒸発器部分（１６ｙ）と一体になって、単一の蒸発器（１６）の一部を形成しており、単一の蒸発器（１６）に導入された冷媒は、別の蒸発器部分（１６ｙ）内を流れた後に、仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）を流れて単一の蒸発器（１６）の外部に導出されることを特徴としている。

この請求項８に記載の発明によれば、仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）は、別の蒸発器部分（１６ｙ）の冷媒流れの下流側に設けられていて、スーパヒート状態に成り易く、よって、不均一な温度分布に成り易いが、これを解消して、仕切部（４）により均一な温度分布の熱交換が出来る効果が大きい。

次に、請求項９記載の発明では、仕切部（４）は、仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）側のみに設けられていることを特徴としている。

この請求項９に記載の発明によれば、別の蒸発器部分（１６ｙ）は、従来の一般的な蒸発器と同様に構成できるから、仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）と別の蒸発器部分（１６ｙ）のそれぞれのメリットを単一の蒸発器で共有できる。

次に、請求項１０記載の発明では、チューブ（２）は、多数の孔（１、１ａ、１ｂ）を有し、被熱交換流体の流れ方向に扁平な部材から成り、仕切部（４）はチューブ（２）に当接してチューブ（２）を冷媒流れの上流側と下流側に仕切る部分からなることを特徴としている。

この請求項１０に記載の発明によれば、仕切部（４）を、チューブ（２）に当接させることにより簡単に熱交換器を構成できる。

次に、請求項１１記載の発明では、冷媒流れの下流側に位置する下流側冷媒通路（１ｂ）の冷媒流路総面積を、上流側冷媒通路（１ａ）の冷媒流路総面積よりも大きくし、チューブ（２）内の冷媒がスーパヒート状態に成り易い側の冷媒流路総面積を相対的に大きくしたことを特徴としている。

この請求項１１に記載の発明によれば、スーパヒート状態に成り易い側の冷媒流路総面積を大きくしているから、冷媒が流れる流体抵抗を少なくし、圧力損失を軽減し、かつスーパヒート状態がもたらす不均一な温度分布の発生を抑制することが出来、小型又は高効率の熱交換器を得ることができる。

次に、請求項１２記載の発明では、チューブ（２）は、冷媒流れの上流側に並設されて上流側冷媒通路（１ａ）を形成する多数の第１チューブ（２ａ）と冷媒流れの下流側に並設されて下流側冷媒通路（１ｂ）を形成する多数の第２チューブ（２ｂ）から構成されており、一端側タンク部（１６ｂ）の内部に、チューブ（２）が貫通する内プレート（８０）と、第１チューブ（２ａ）に接続された多数の第１孔（８１ａ）と第２チューブ（２ｂ）に接続された多数の第２孔（８１ｂ）が穿設された中プレート（８１）が設けられており、かつ第１孔（８１ａ）と連通する第１溝（８２ａ）と第２孔（８１ｂ）と連通する第２溝（８２ｂ）を備えた外プレート（８２）が設けられており、仕切部（４）は、中プレート（８１）の第１孔（８１ａ）と第２孔（８１ｂ）の間の部分で形成され、一端側タンク部（１６ｂ）内の上流側冷媒通路側（７）から第１チューブ（２ａ）を冷媒が通過して他端側のタンク部（１６ｃ）に至り、更に他端側のタンク部（１６ｃ）から第２チューブ（２ｂ）を冷媒が通過して一方側タンク部（１６ｂ）内の下流側冷媒通路側（８）に流れることを特徴としている。

この請求項１２に記載の発明によれば、高圧の冷媒が封入された高耐圧で、小型又は効率の良い熱交換器を容易に構成できる。

なお、特許請求の範囲および上記各手段に記載の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態の構成を示す摸式的斜視図である。多数の孔１（孔１ａと孔１ｂとを総称して孔１と言う）を備えた断面扁平形状の複数のチューブ２が、被熱交換流体となる空気の矢印３の流れに対して実質直角に交わる方向に並べられて配置されている。

なお、チューブ２の相互間に、図示しないフィンが介在しており、チューブ２とフィンでコア１６ａを形成している。

チューブ２の上部には、図示しない上部タンク部が配置され、チューブ２の下部には図示しない下部タンク部が配置されている。そして、チューブ２を風流れの前後に仕切る仕切部４を成す板が、上部タンク部内に配置されている。

そして、矢印５ａのように図示しない配管入口部から上部タンク部に入った冷媒は、上部タンク部内の仕切部４に遮られて、複数のチューブ２の孔１ａ（上流側冷媒通路１ａとも言う）内を矢印５のように下降し、下部タンク部に至る。

そして、下部タンク部でＵターンして、チューブ２の孔１ｂ（下流側冷媒通路１ｂとも言う）内を矢印６のように上昇して上部タンク部に至り、熱交換器の外に矢印６ａのように流れる。

このように、チューブ２内を下降する冷媒と、上昇する冷媒が、被熱交換流体の流れ方向の上流側下流側で、お互いに対向して対向流を形成する。

仕切部４は、チューブ２と同じく、アルミニウム又はアルミニウム合金からなり、チューブ２の端面に密接して載置され、風流れ前後（上流下流）方向に対して垂直にチューブ２の端面を分割している。

そして、この仕切部４により、チューブ２内において、風流れ前後方向に冷媒流路を上流側冷媒通路１ａと下流側冷媒通路１ｂに分断している。

次に、この第１実施形態の効果について述べる。上記構造によれば、チューブ２の端面に仕切部４を載置するという簡易構造にて、冷媒流路を風流れ前後方向に分割し、冷媒が仕切部４の片側（一方）から流入し、チューブ２を通って、流入した逆側（他方）から流出する。

これにより、蒸発器に風流れ前後方向（従来は左右方向）に複数の温度帯を持たせることができる。換言すれば、風流れ直交方向の温度分布は均一化される。

つまり、風の流れから見て一様に風と冷媒が熱交換されるから、熱交換効率が良く、熱交換器を通過した風の温度分布における温度格差が小さい。更に、従来の特許文献２のものに比し、Ｕターン数が少ないため、冷媒の圧力損失が少ない。

このようにして、上記第１実施形態は、圧力損失の増加を招くことなく、簡易構造により蒸発器内の冷媒流を風流れ前後方向に分割できる。そして、風上側、風下側それぞれにおいて、冷媒の流れが対向流となり、風の温度が風流れ方向に沿って順に下がるようになって、蒸発器の温度分布が改善される。

更に、ターン数が少なく、圧力損失が少ないから、冷媒の流速がアップし、熱交換が促進される。

また、上記図１の蒸発器は、車両用冷凍サイクル装置のエジェクタサイクルの蒸発器として使用されるため、以下、これについて、図２及び図３を用いて説明する。図２はエジェクタサイクルの配管系統図であり、図３は、２つの蒸発器の冷媒の流れを説明する分解斜視図である。

２つの蒸発器は完全に１つの一体型蒸発器として構成されているが、図３では分解して図示している。

図２のエジェクタサイクルにおいて、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１０は、電磁クラッチやベルト等を介して、図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１０としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１０の冷媒吐出側には、放熱器１１が配置されている。放熱器１１は圧縮機１０から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタサイクルの冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いる場合は、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルとなるので、放熱器は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

一方、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる場合は、エジェクタサイクルが超臨界サイクルとなるので、冷媒は超臨界状態のまま放熱するだけで、凝縮しない。

放熱器１１よりもさらに冷媒流れ下流側部位には、エジェクタ１２が配置されている。このエジェクタ１２は、冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う手段でもある。

エジェクタ１２には、放熱器１１から流入する高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１２ａと、ノズル部１２ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、第２蒸発器１６からの冷媒を吸引する冷媒吸引口１２ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１２ａ及び冷媒吸引口１２ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１２ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１２ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１２ｃが設けられている。そして、混合部１２ｃの冷媒流れ下流側に、昇圧部をなすディフューザ部１２ｄが配置されている。

このディフューザ部１２ｄは、冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１２のディフューザ部１２ｄの下流側に、第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の冷媒流れ下流側は、圧縮機１０の吸入側に接続されている。

一方、エジェクタ１２の上流部では、放熱器１１とエジェクタ１２との間の中間部位の分岐点１７から冷媒分岐通路１８が分岐され、この冷媒分岐通路１８の下流側は、最終的にエジェクタ１２の冷媒吸引口１２ｂに接続される。

この冷媒分岐通路１８には、絞り機構１９が配置され、この絞り機構１９よりも冷媒流れ下流側部位には上述の第２蒸発器１６が配置されている。絞り機構１９は、第２蒸発器１６への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはオリフィスのような固定絞りで構成できる。

また、電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構１９として用いてもよい。

この第１実施形態では、２つの蒸発器１５、１６を一体構造に組み付けて、２つの蒸発器を１つの図示しないケース内に収納するようになっている。そして、ケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機により空気（被熱交換流体）を矢印３のごとく送風し、この空気を２つの蒸発器１５、１６で冷却するようなっている。

２つの蒸発器１５、１６で冷却された冷風を、共通の冷却対象空間に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１６にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１６のうち、エジェクタ１２の下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を図３の矢印３で示す空気流れの上流側に配置し、エジェクタ１２の冷媒吸引口１２ｂに接続される第２蒸発器１６を空気流れの下流側に配置している。

なお、このエジェクタサイクルを車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は、車室内空間が冷却対象空間となる。また、このエジェクタサイクルを冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

図３において、第１蒸発器１５は、一体型蒸発器のうち空気流れ上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１６は一体型蒸発器のうち空気流れの下流側領域を構成している。第１蒸発器１５及び第２蒸発器１６の基本的構成は同一である。

図１において、コア１６ａは、それぞれ上下方向に延びる上述した複数のチューブ２と、この複数のチューブ２の相互間に接合されるフィンとの積層構造からなる。なお、図１では、空気流れ下流側に位置する第２蒸発器１６のコア１６ａにおけるチューブ２と仕切部４のみ図示して、空気流れ上流側に位置する第１蒸発器１５等を図示していない。

図３において、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１６の上下両側のタンク部１６ｂ、１６ｃは、互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは、コアのチューブ２（図１）の上下両端部が挿入され接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１６の上下両側のタンク部１６ｂ、１６ｃは、コアのチューブ２の上下両端部が挿入されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２の上下両端部がタンク部１６ｂ、１６ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１６ｂ、１６ｃは、それぞれ対応するコアの複数のチューブ２へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２からの冷媒流れを集合したりする役割を果たす。

このタンク部１５ｂ、１５ｃ、１６ｂ、１６ｃによる冷媒流れの分配・集合機能を図３により更に説明する。上部タンク部１５ｂの内部空間の長手方向に仕切部４ａが配置され、この仕切部４ａにより、上部タンク部１５ｂの内部空間を、図示手前側領域（図１の上流側冷媒通路側７相当）と図示後方側領域（図１の下流側冷媒通路側８相当）とに仕切っている。

なお、図３において、エジェクタ１２の位置は、蒸発器１５、１６の上面のみでなく、タンク内部や側面等任意の位置に設けてもよい。また、エジェクタ１２からの冷媒は、蒸発器１５内に導入されるが、図３の矢印２２は簡略化して図示している。

これにより、エジェクタ１２から上部タンク部１５ｂ内部に流入した低圧冷媒は、上述したように矢印３方向の風流れの下流側から上流側にかけて、矢印２２ａ、２２ｂのように、単一のＵターンを行って対向流としてコア１５ａ内を流れ、更に外部に矢印２２ｃのように流れる。

一方、第２蒸発器１６においても、上部タンク部１６ｂの内部空間の長手方向に仕切部４が配置され、この仕切部４により上部タンク部１６ｂの内部空間を図示手前側領域（上流側冷媒通路側７）と図示後方側領域（下流側冷媒通路側８）とに仕切っている。

これにより、上部タンク部１６ｂ内部に流入した絞り機構１９からの低圧冷媒は、上述したように矢印３方向の風流れの下流側から上流側にかけて、矢印２２ｄ、２２ｅのように、単一のＵターンを行って対向流として流れ、エジェクタ１２の冷媒吸引口１２ｂに吸引される。

なお、上記第１実施形態の変形として、第１蒸発器と第２蒸発器とを一体型蒸発器とせずに別々に構成しても良い。また、それぞれの蒸発器で別々の冷却対象空間を冷却しても良い。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図４を用いて説明する。この実施形態は、冷媒がスーパヒート（ＳＨ）状態と成り易い（以下、スーパヒート（ＳＨ）が取れるとも言う）側の冷媒通路面積を大きくするために、スーパヒート（ＳＨ）が取れる側のコアの冷媒流路断面積を大きく確保するようにしたものである。

図４（ａ）は、図１に対応する仕切部４とチューブ２との関係を示す一部摸式的斜視図である。なお、以降の各実施形態においては、上述した第１実施形態と同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略し、異なる構成および特徴について説明する。

この第２実施形態は、チューブ２の端面にＶ字型の切り込みからなるノッチ部２Ｖを形成し、端面が尖った仕切部４を差し込んだものである。仕切部４とチューブ２はろう付けされている。

なお、図４では簡略化のために、多数のチューブ２のうちの一枚のみを図示し、仕切部４は一部を破断して図示している。

また、ノッチ部２Ｖは、冷媒流れから見て下流側のチューブ２の孔１ｂの総断面積の方が、図中左側の冷媒流れ上流側のチューブ２の孔１ａの総断面積よりも大きくされている。つまり、仕切部４にて、スーパヒート（ＳＨ）が取れる側の流路面積が大きくなるようチューブ２が仕切られている。

なお、チューブ２の孔の形状は、矩形に限らず、図４（ｂ）乃至図４（ｄ）のように丸型、台形型、長円型や、それらの混合型であっても良い。また、冷媒流れ下流側の比較的スーパヒートの取り易い側のチューブ２の孔１ｂの総断面積の方が、冷媒流れ上流側のチューブ２の孔１ａの総断面積よりも大きくされていれば良く、仕切部４の仕切り位置は真ん中であっても良い。また、被熱交換流体と成る風の流れ方向は矢印３と反対方向であっても良い。

更に、図４（ｃ）のように、チューブ内を隔壁１ｃで離隔して複数の孔を形成しても良い。この隔壁１ｃの数が少ない図４（ｃ）の右側の方が左側よりも、チューブ２の孔の実質的な総断面積が大きくなる。

また、図４（ｄ）では長い孔１ｂの方が丸い孔１ａより数が少ないが、丸い孔１ａよりも長い孔１ｂの方が冷媒が流れる流路の総断面積を大きくしている。

このように、第２実施形態は、仕切部４となる板をチューブ２の端面に食い込ませて形成している。これにより、チューブ２と仕切部４が仮固定されやすく製造が容易と成る。

また、冷媒流れ下流側のチューブ２の孔１ｂの総断面積の方が、図４左側の冷媒流れ上流側のチューブ２の孔１ａの総断面積よりも大きくされている。

換言すれば、冷媒流れ下流側の、冷媒が過熱されやすい（冷媒がスーパヒート状態に成り易く圧力損失が発生し易い）側のチューブ２の孔１ｂの総断面積の方が、冷媒流れ上流側のチューブ２の孔１ａの総断面積よりも大きくされている。これにより、圧力損失を一層少なくすることが出来る。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について、図５及び図６を用いて説明する。図５は、第３実施形態の模式図である。また、図６は図５の斜め上から見た模式的斜視図である。上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。

この第３実施形態は、図５のように、エジェクタ１２からフランジ２５が延在していて、エジェクタ１２及びフランジ２５にて仕切部４を構成している。

エジェクタサイクルの第２蒸発器１６は、上部タンク部１６ｂと下部タンク部１６ｃを有し、これら上部タンク部１６ｂと下部タンク部１６ｃの間にチューブ２が設けられている。

このチューブ２は仮想線２７を境として風下側のチューブ部分と風上側のチューブ部分に分かれる。上部タンク部１６ｂのタンク１６ｄ内には、断面円形のエジェクタ１２が内蔵されている。

このエジェクタ１２にはフランジ２５が取り付けられ、上述のように、このフランジ２５とエジェクタ１２が仕切部４の役割を兼ねている。

また、図６に示すように、エジェクタ１２の一部が蒸発器１５の右端まで延長されて湾曲した湾曲壁部分３０を形成し、この湾曲壁部分３０も仕切部４の一部とする。また、上部タンク１６ｂと１５ｂ間に半月状の部分を持つ中仕切板４ｂを設けて、蒸発器１５と蒸発器１６の各部分に区切っている。

図６において、矢印３の風の流れと直交するエジェクタ１２の筒状部分と、湾曲壁部分３０を有し、下方にフランジ２５が一体化されている。このフランジ２５は、エジェクタ１２を取り付けるホルダとしても機能している。また、上部タンク部１６ｂのタンク１６ｄ内にエジェクタ１２が支持されている。

次に、冷媒の流れについて説明する。図６のエジェクタ１２の円筒部分に左側から入った冷媒は、エジェクタ１２内の図示しないノズル部、ディフューザ部を通り、エジェクタ１２の円筒部分の右側から湾曲壁部分３０の長手方向に沿って流れ、蒸発器１５部分の上流側冷媒通路７ａ側から下部タンク部１５ｃに向かって矢印３２ａのように流れ、下部タンク部１５ｃで反転して矢印３１ａ方向に流れて下流側冷媒通路側８ａ内に集合する。

また、図示しない絞り機構からの冷媒は、図５の右側の蒸発器１６部分の上流側冷媒通路側７に導かれ、図５のチューブ２の中を矢印３２及び３２ｂ（図６）方向に下降していく。なお、チューブ２の形状は第１実施例と同じである。

このようにして下降した冷媒は、下部タンク部１６ｃでＵターンし矢印３１及び３１ｂ方向にチューブ２の中を上昇して上部タンク部１６ｂの下流側冷媒通路側８（図５の左側、かつ図６の奥側）に至り、図示しないエジェクタ１２の円筒部分に存在する冷媒吸入口に矢印３１ｄのように吸入される。

この構造によれば、フランジ２５や湾曲壁部分３０が、エジェクタ１２と一体となって仕切部４を兼ねるので部品数を少なくしたり、組み付けを容易にしたりすることが出来る。

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について説明する。この第４実施形態は、タンクを二重構造にして、この二重のタンクがエジェクタを覆い、かつタンクの一部が仕切部を兼ねるものである。

図７は、第４実施形態の模式図である。上述した実施形態と異なる特徴部分を、図２を援用して説明する。図７において、第１蒸発器１５と第２蒸発器１６は並置され、共通の内側タンク４０と外側タンク４１で覆われている。

内側タンク４０と両蒸発器１５、１６の間の空間に、エジェクタ１２が挟持されている。図２の分岐部１７からエジェクタ１２内に供給された冷媒はエジェクタ１２のディフューザ部１２ｄから図示を省略した配管によって図７の矢印４５ａ、４５ｂのように第１蒸発器１５内に入り、チューブ２内を下降して下部タンク部１５ｃに至る。

そして、下部タンク部１５ｃからＵターンして矢印４６方向にチューブ２内を対向流として上昇し、矢印４７のように図示しない配管にて図２の気液分離器１４相当部に導かれる。

なお、図２では気液分離器を設定しているが、気液分離器がなくてもよく、その場合は図２の圧縮機１０に導かれる。

また、内側タンク４０の両端部４０ａ、４０ｂがチューブ２の端面に当接するまで延長されて、内側タンク４０の一部が仕切部４を兼ねている。

そして、図２の絞り機構１９相当部からの冷媒は外側タンク４１内に矢印５０のように入り、矢印５１のようにＵターンしながら下降上昇し、矢印５２のようにエジェクタ１２の冷媒吸入口１２ｂ内に導かれる。また、外側タンク４１内は外側仕切板４ｄで左右の２室に分かれ、冷媒を分離している。

更に、第１蒸発器１５及び第２蒸発器１６とも、冷媒の下流側の冷媒通路断面積は冷媒の上流側の冷媒通路断面積よりも大きくされている。即ち、図７において、寸法Ｘは寸法Ｙより大きくされている。これにより、図４の第２実施形態で説明した効果が得られる。

（第５実施形態）
次に、本発明の第５実施形態について説明する。本発明の主要部は冷媒を前後ターンさせるものであるが、この第５実施形態は、一方の蒸発器の冷媒を前後ターンさせ、他方の蒸発器を従来と同様の左右ターンにするものである。図８は第５実施形態の模式的斜視図であり、図３に対応している。

以下、上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。図８において、エジェクタ１２が、第１、第２蒸発器１５、１６の間に支持されている。図示しない圧縮機で高圧化された冷媒は、図示しない放熱器を通過して図８の分岐部１７に至る。

分岐部１７からの一方の冷媒はエジェクタ１２内に入り、内部のノズル部とディフューザ部を通過してエジェクタ１２から吐出されて第１蒸発器１５内に入り、この第１蒸発器１５の右側のコア１５ａ（チューブ２の集合とフィンからなる）を下降して、下部タンク部１５ｃに至る。

更に、下部タンク部１５ｃで左折して第１蒸発器１５の左側のコアを矢印６０のように上昇して外部に導出される。

この第１蒸発器１５の上部タンク部１５ｂには、図中破線で示したように風の流れと平行な分離板６１が設けられ、上部タンク部１５ｂを風流れ方向と直交する左右に分離している。

また、分岐部１７から絞り機構１９を介して第２蒸発器１６に導入された冷媒は、第２蒸発器１６の上部タンク部１６ｂからコア１６ａの手前側（上流側冷媒通路側７）を下降し、下部タンク部１６ｃで矢印５５のようにＵターンしてコア１６ａの後ろ側を上昇する。

そして後ろ側の上部タンク部１６ｂの部分（下流側冷媒通路側８）を経由してエジェクタ１２の冷媒吸引口１２ｂに吸い込まれる。

第２蒸発器１６の上部タンク部１６ｂ内には、図中破線で示したように蒸発器左右方向に長い仕切部４が設けられ、上部タンク部１６ｂを風流れ方向の前後に分離している。

このように、冷媒流量が少ないために乾き度が高くスーパヒート状態に成り易い第２蒸発器１６側のみに、風流れ前後方向に上部タンク部１６ｂを区画し分離する仕切部４を設けているので、第２蒸発器１６と風との熱交換を均一化できる。

なお、第１蒸発器１５と第２蒸発器１６は、別々に置かれても、一体型蒸発器とされても良い。

（第６実施形態）
次に、本発明の第６実施形態について説明する。この第６実施形態は、一つの蒸発器のスーパヒートに成り易い一方側のみに本発明の主要部となる前後ターンを適用し、同じの蒸発器の他方側を従来の左右ターンにするものである。

図９は、第６実施形態の蒸発器の模式的斜視図である。以下、上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。

図９に示す蒸発器は、全体が上記エジェクタサイクルの第２蒸発器１６であり、矢印７０のように導入された冷媒は、右側の蒸発器部分１６ｙの上部タンク部１６ｂに入り、内部の分離板６１に流れを阻止されてコア１６ａ内の右側の全チューブ内を矢印７１のように下降し、右側下部タンク部１６ｃ１に至る。

下部タンク部１６ｃでは矢印７２のように左側に流れ、左側下部タンク部１６ｃ２に入る。分離板６１は、左右の蒸発器部分１６ｘ、１６ｙを分割し、上部タンク部１６ｂを右側上部タンク部１６ｂ１と左側上部タンク部１６ｂ２とに分離し、かつ下部タンク部１６ｃを右側下部タンク部１６ｃ１と左側下部タンク部１６ｃ２に分離している。

分離板６１の下方手前側には、切欠部６１ａがあり、左側の蒸発器部分１６ｘの左側下部タンク部１６ｃ２の手前側（上流側冷媒通路側７）に矢印７２のように冷媒が流れる。

仕切部４は下部タンク部１６ｃの左側、つまり蒸発器部分１６ｘのみにあり、この仕切部４の手前側（上流側冷媒通路側７）からコア１６ａのチューブ（図１と同様の構造を持つチューブである）内を矢印７３のように上昇し、左側上部タンク部１６ｂ２に至る。この左側上部タンク部１６ｂ２からＵターンしてコア内を矢印７４のように下降する。

この第６実施形態では、冷媒の下流側と成る左側蒸発器部分１６ｘの冷媒流れを矢印３方向の風の前後方向の対向流としているから、スーパヒートが取れ易い故に、温度分布が不均一に成り易い左側蒸発器部分１６ｘの温度分布を均一化できる。

上記第６実施形態によれば、蒸発器は、仕切部４を備えた蒸発器部分１６ｘとして、別の蒸発器部分１６ｙと一体になって、単一の蒸発器１６の一部を形成しており、単一の蒸発器１６に導入された冷媒は、別の蒸発器部分１６ｙ内を流れた後に、仕切部４を備えた蒸発器部分１６ｘを流れて上記単一の蒸発器１６の外部に導出される。

これにより、仕切部４を備えた蒸発器部分１６ｘは、別の蒸発器部分１６ｙの冷媒流れの下流側に設けられていて、スーパヒート状態に成り易く、よって、不均一な温度分布に成り易いが、これを解消して、仕切部４により均一な温度分布の熱交換が出来る効果が大きい。

（第７実施形態）
次に、本発明の第７実施形態について説明する。この第７実施形態は、二酸化炭素（ＣＯ２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いた蒸発器に関するものである。図１０は、第７実施形態の蒸発器の斜視図、図１１は、第７実施形態におけるタンク部の分解斜視図である。

図１１（ａ）は、上部タンク部を分解して示し、図１１（ｂ）は、下部タンク部の一部を示している。また、図１２は、図１１の矢視XII−XII断面図である。以下、上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。

図１０において、エジェクタサイクルの第２蒸発器１６は、コア１６ａ内に多数のチューブ２（図１１のチューブ２ａ、２ｂをチューブ２と総称する）とフィン２ｆを有する。またコア１６ａの両側面はサイドプレート１６ｅで覆われている。

以下、上部タンク部１６ｂと下部タンク部１６ｃは略同様の構造であるため、上部タンク部１６ｂのみを図１１（ａ）にて説明する。

チューブ２ａ、２ｂは、内プレート８０を貫通し、かつ図１２のように中プレート８１の貫通孔からなる第１孔８１ａ、第２孔８１ｂ（以下、貫通孔８１ａ、８１ｂとも言う）内に挿入されている。

外プレート８２は外部に膨出した第１溝８２ａ、第２溝８２ｂを有し、図１２のように、内プレート８０における折曲部８０ａの先端に位置するかしめ部８０ｂにてかしめられている（図１１（ａ）は、かしめ前の分解状態を示す）。また、図１０のように、第１溝８２ａ、第２溝８２ｂの先端は栓８５で閉じられている。

図１１（ａ）の中プレート８１の貫通孔８１ａ、８１ｂは矢印３の風の流れに対して上流側下流側の２列になるように設けられ、この２列の間には仕切部４を有している。

次に、冷媒の流れを説明する。図１０の接続部２０の冷媒入口２０ｂから導入された冷媒は、第１溝８２ａ内を矢印３の風と直交する方向（図１２の紙面に垂直方向）に流れながら一方のチューブ２ａ内を図１２の矢印９０方向に下降する。

図１０の下部タンク部１６ｃ内に入った冷媒は、下部タンク部１６ｃ内の図１１（ｂ）に示す中プレート８１ｅの孔８１ｆ（図１１（ａ）の貫通孔８１ａ、８１ｂ相当部）に流入する。

この中プレート８１ｅの孔８１ｆは、矢印３の風の流れに対して１列になるように設けられ、図１１（ａ）の仕切部４相当部を有していない。

従って、下部タンク部１６ｃに流れ込んだ冷媒は、上記孔８１ｆを介して中プレート８１ｅ内を反矢印３方向、つまり、図１２の矢印９１方向に流れ、チューブ２ｂ内を上昇し、第２溝８２ｂ内から図１０の接続部２０の冷媒出口２０ｃから図示しないエジェクタの冷媒吸引口に流れる。

この第７実施形態では、高圧に耐えられる構造を持つことが出来る。なお、図１０の蒸発器を上述した第１蒸発器に用いても良い。

（その他の実施形態）
本発明は上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、次のように変形または拡張することができる。例えば、上述の実施形態では、エジェクタサイクルの特に第２蒸発器に本発明構造を用いたが、その他の熱交換器であっても良い。

また、仕切部をチューブに当接させる場合でも直接当接させる必要は無く、シール部材等を介して当接させても良い。

また、風の流れ方向は、上記矢印３と反対方向であっても良い。また、仕切部は、下部タンク部内に設けても良い。更にタンク部は上下でなく左右に取り付けても良い。

また、図８等の絞り機構１９をタンク部内に収納しても良い。また、図７において、二つの蒸発器の冷媒の下流側を中央（内側）に集めたが、外側にしても良く、また、外側と内側にしても良い。

また、第３実施形態（図５、図６）では、エジェクタ１２の一部が蒸発器１５の右端まで延長されて湾曲した湾曲壁部分３０を形成したが、この部分が製造し難い場合は、図１３のように省略しても良い。この図１３の場合は、エジェクタ１２の円筒部分に左側から入った冷媒は、エジェクタ１２内の図示しないノズル部、ディフューザ部を通り、エジェクタ１２の円筒部分の右側から矢印３２ｇのように流れ出る。

次に、上部タンク部１５ｂからから下部タンク部１５ｃに向かって矢印３２ａ１のように流れ、更に図示しない圧縮機の方に流れていく。

また、図示しない絞り機構からの冷媒は、矢印３２ｄのように図１３の奥側のタンク部分（上流側冷媒通路側７）に導かれ、図１３のチューブの中を矢印３２ｅ方向に下降していく。なお、チューブの形状は第１実施例と同じである。

このようにして下降した冷媒は、下部タンク部１６ｃでＵターンし矢印３１ｄ及び３１ｄ１方向にチューブの中を上昇して上部タンク部１６ｂの下流側冷媒通路側８（図１３の手前側）に至り、エジェクタ１２の円筒部分に存在する冷媒吸入口１２ｂに矢印３１ｄ１のように吸入される。

この構造によれば、エジェクタ１２の一部が蒸発器１５の右端まで延長されて湾曲した湾曲壁部分ないため、製造が容易になる。

第１実施形態における一つの蒸発器部分の模式的斜視図である。 上記第１一実施形態におけるエジェクタサイクルを示す配管系統図である。 上記第１実施形態における冷媒の流れを示す全体の模式的分解斜視図である。 第２実施形態における一つの蒸発器部分の模式的斜視図であり、図４（ａ）乃至図４（ｄ）は夫々孔の形状を変形した例である。 第３実施形態における図６矢印V方向から見た一つの蒸発器の模式的構造図である。 上記第３実施形態における蒸発器の模式的斜視図である。 第４実施形態における一体化された二つの蒸発器の模式的構造図である。 第５実施形態における冷媒の流れを示す全体の模式的分解斜視図である。 第６実施形態における一つの蒸発器の冷媒の流れを示す模式的斜視図である。 第７実施形態における一つの蒸発器の斜視図である。 上記第７実施形態における一つの蒸発器のタンク部の構成部品を示す分解斜視図であり、図１１（ａ）は上部タンク部の部品を示し、図１１（ｂ）は下部タンク部の一部品を示す。 上記第７実施形態における図１１の矢視XII−XII断面図である。 上記第３実施形態の変形例を示す蒸発器の模式的斜視図である。 従来の一つの蒸発器の冷媒の流れを示す模式的斜視図である。 別の従来の一対の蒸発器の冷媒の流れを示す模式的斜視図である。

符号の説明

１…孔
１ａ…上流側冷媒通路を成す孔
１ｂ…下流側冷媒通路を成す孔
２…チューブ
２ａ…冷媒流れの上流側チューブ
２ｂ…冷媒流れの下流側チューブ
３…被熱交換流体となる風の流れ方向
４、４ａ…仕切部
１０…圧縮機
１１…放熱器
１２…エジェクタ
１２ｂ…冷媒吸引口
１５…第１蒸発器
１６…第２蒸発器
１６ａ…コア
１６ｂ…一端側タンク部となる例えば上部タンク部
１６ｃ…他端側タンク部となる例えば下部タンク部
１７…分岐部
１９…絞り機構
２５…フランジ
４０…仕切部を成すタンク

Claims (12)

1. 被熱交換流体と交わる方向の両端に設けられた一端側タンク部（１６ｂ）と他端側タンク部（１６ｃ）、
   前記一端側タンク部（１６ｂ）と前記他端側タンク部（１６ｃ）の間を橋絡し、冷媒流れの上流側に位置する上流側冷媒通路（１ａ）と前記冷媒流れの下流側に位置する下流側冷媒通路（１ｂ）を有し、かつ前記上流側冷媒通路（１ａ）と前記下流側冷媒通路（１ｂ）が隣接して前記被熱交換流体の流れの方向に並設されている複数のチューブ（２）、及び
   前記一端側タンク部（１６ｂ）の内部に設けられ、前記被熱交換流体の流れに対して交わる方向に延在して、前記一端側タンク部（１６ｂ）内を前記上流側冷媒通路側（７）と前記下流側冷媒通路側（８）とに分断する仕切部（４）を備え、
   前記チューブ（２）の一端側が前記一端側タンク部（１６ｂ）に、前記チューブ（２）の他端側が前記他端側タンク部（１６ｃ）に接続され、
   前記一端側タンク部（１６ｂ）内の前記上流側冷媒通路側（７）から前記上流側冷媒通路（１ａ）を前記冷媒が通過して前記他端側タンク部（１６ｃ）に至り、更に前記他端側タンク部（１６ｃ）から前記下流側冷媒通路（１ｂ）を前記冷媒が通過して前記一端側タンク部（１６ｂ）内の前記下流側冷媒通路側（８）に流れ、
   前記上流側冷媒通路（１ａ）を流れる冷媒と前記下流側冷媒通路（１ｂ）を流れる冷媒とが前記被熱交換流体の流れ方向に重なる対向流を形成していることを特徴とする熱交換器。
2. 前記熱交換器は蒸発器であることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記仕切部（４）を備えた前記蒸発器は、圧縮機（１０）によって加圧され、放熱器（１１）で放熱し、更にエジェクタ（１２）を通過した第１冷媒流が流れる第１蒸発器（１５）、又は前記放熱器（１１）から絞り機構（１９）を介して前記エジェクタ（１２）の冷媒吸引口（１２ｂ）に吸い込まれる第２冷媒流が流れる第２蒸発器で（１６）あることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。
4. 前記仕切部（４）を備えた前記蒸発器は、前記エジェクタ（１２）の冷媒吸引口（１２ｂ）に吸い込まれる冷媒が流れる前記第２蒸発器（１６）のみであることを特徴とする請求項３に記載の熱交換器。
5. 前記第１蒸発器（１５）の内部、又は前記第２蒸発器（１６）の内部に前記エジェクタ（１２）が内蔵され、前記仕切部（４）は前記エジェクタ（１２）から構成されていることを特徴とする請求項３に記載の熱交換器。
6. 前記仕切部（４）は前記エジェクタ（１２）から前記チューブ（２）方向に延びたフランジ（２５）を有することを特徴とする請求項５に記載の熱交換器。
7. 前記一端側タンク部（１６ｂ）は、前記チューブ（２）の端面の中程に当接したタンク（４０）を有し、前記仕切部（４）は前記エジェクタ（１２）を覆う前記タンク（４０）から成ることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
8. 前記蒸発器は、前記仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）として、別の蒸発器部分（１６ｙ）と一体になって、単一の蒸発器（１６）の一部を形成しており、
   前記単一の蒸発器（１６）に導入された冷媒は、前記別の蒸発器部分（１６ｙ）内を流れた後に、前記仕切部（４）を備えた前記蒸発器部分（１６ｘ）を流れて前記単一の蒸発器（１６）の外部に導出されることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。
9. 前記仕切部（４）は、前記仕切部（４）を備えた蒸発器部分（１６ｘ）側のみに設けられていることを特徴とする請求項８に記載の熱交換器。
10. 前記チューブ（２）は、多数の孔（１、１ａ、１ｂ）を有し、前記被熱交換流体の流れ方向に扁平な部材から成り、前記仕切部（４）は前記チューブ（２）に当接して前記チューブ（２）を冷媒流れの上流側と下流側に仕切る部分からなることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか一項に記載の熱交換器。
11. 冷媒流れの下流側に位置する前記下流側冷媒通路（１ｂ）の冷媒流路総面積を、前記上流側冷媒通路（１ａ）の冷媒流路総面積よりも大きくし、前記チューブ（２）内の前記冷媒がスーパヒート状態に成り易い側の冷媒流路総面積を相対的に大きくしたことを特徴とする請求項２乃至１０のいずれか一項に記載の熱交換器。
12. 前記チューブ（２）は、冷媒流れの上流側に並設されて前記上流側冷媒通路（１ａ）を形成する多数の第１チューブ（２ａ）と前記冷媒流れの下流側に並設されて前記下流側冷媒通路（１ｂ）を形成する多数の第２チューブ（２ｂ）から構成されており、
    前記一端側タンク部（１６ｂ）の内部に、前記チューブ（２）が貫通する内プレート（８０）と、前記第１チューブ（２ａ）に接続された多数の第１孔（８１ａ）と前記第２チューブ（２ｂ）に接続された多数の第２孔（８１ｂ）が穿設された中プレート（８１）が設けられており、かつ前記第１孔（８１ａ）と連通する第１溝（８２ａ）と前記第２孔（８１ｂ）と連通する第２溝（８２ｂ）を備えた外プレート（８２）が設けられており、
    前記仕切部（４）は、前記中プレート（８１）の前記第１孔（８１ａ）と前記第２孔（８１ｂ）の間の部分で形成され、
    前記一端側タンク部（１６ｂ）内の前記上流側冷媒通路側（７）から前記第１チューブ（２ａ）を前記冷媒が通過して前記他端側のタンク部（１６ｃ）に至り、更に前記他端側のタンク部（１６ｃ）から前記第２チューブ（２ｂ）を前記冷媒が通過して前記一方側タンク部（１６ｂ）内の前記下流側冷媒通路側（８）に流れることを特徴とする請求項１、２、３及び４のいずれかに記載の熱交換器。

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