JP2005532477A5 - - Google Patents
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Claims (56)
- 実質的に、重量で、ニッケル:1%〜2.5%、コバルト0.5〜2.0%、珪素:0.5%〜1.5%、および、残部としての銅および不可避の不純物から成る鍛錬銅合金において、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜2.6:1であり、
比(Ni+Co)/Siが3.5:1〜6:1であり、
40%IACSを超える導電性を有し、降伏強度が655MPa(95ksi)を超え、ストリップ厚(t)の関数としての最小曲げ半径(mbr/t)が、良方向曲げおよび悪方向曲げの両者について、最高4tであり、溶体化処理後の平均粒径が20ミクロン以下であり、温度950℃での溶体化処理後の平均粒径が20ミクロン以下である鍛錬銅合金。 - ニッケル含有量が1.3%〜1.9%、コバルト含有量が0.5%〜1.5%、珪素含有量が0.5%〜0.8%であることを特徴とする請求項1に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜1.5:1であることを特徴とする請求項2に記載された鍛錬銅合金。
- 690MPa(100ksi)以上の降伏強度を有することを特徴とする請求項3に記載された鍛錬銅合金。
- 溶体化処理後の鍛錬銅合金の平均粒径が20ミクロン以下であることを特徴とする請求項1に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル含有量が1.3%〜1.9%、コバルト含有量が0.5%〜1.5%、珪素含有量が0.5%〜0.8%であることを特徴とする請求項5に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜2.6:1であることを特徴とする請求項6に記載された鍛錬銅合金。
- 亜鉛の最大含有量が0.25%、クロムの最大含有量が0.08%であることを特徴とする請求項1、請求項5または請求項7に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル含有量が1.3%〜1.9%、コバルト含有量が0.5%〜1.5%、および珪素含有量が0.5%〜0.8%であることを特徴とする請求項8に記載された鍛錬銅合金。
- 実質的に、重量で、
ニッケル:1%〜2.5%、
コバルト:0.5〜2.0%、
銀、チタン、ジルコニウムおよびこれらの組合せ:降伏強度と導電性の組合せを改善するために有効な量から最大1%まで、
マグネシウム:最大0.15%、および
残部としての銅および不可避の不純物から成る鍛錬銅合金において、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜2.6:1であり、
比(Ni+Co)/Siが3.5:1〜6:1であり、
40%IACSを超える導電性を有し、降伏強度が655MPa(95ksi)を超え、ストリップ厚(t)の関数としての最小曲げ半径(mbr/t)が、良方向曲げおよび悪方向曲げの両者について、最高4tである鍛錬銅合金。 - 銀含有量が0.2%〜0.7%であることを特徴とする請求項10に記載された鍛錬銅合金。
- マグネシウム含有量が0.005%〜0.04%、亜鉛の最大含有量が0.25%、クロムの最大含有量が0.08%、錫と燐の各々の最大含有量が0.04%であることを特徴とする請求項11に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル含有量が1.3%〜1.9%、コバルト含有量が0.5%〜1.5%、珪素含有量が0.5%〜0.8%であることを特徴とする請求項12に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜1.5:1であることを特徴とする請求項13に記載された鍛錬銅合金。
- 鍛錬銅合金が690MPa(100ksi)以上の降伏強度を有することを特徴とする請求項14に記載された鍛錬銅合金。
- 溶体化処理後の鍛錬銅合金の平均粒径が20ミクロン以下であることを特徴とする請求項11に記載された鍛錬銅合金。
- マグネシウム含有量が0.005%〜0.04%、亜鉛の最大含有量が0.25%、クロムの最大含有量が0.08%、錫と燐の各々の最大含有量が0.04%であることを特徴とする請求項16に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル含有量が1.3%〜1.9%、コバルト含有量が0.5%〜1.5%、珪素含有量が0.5%〜0.8%であることを特徴とする請求項11または請求項17に記載された鍛錬銅合金。
- ニッケル対コバルトの重量%比が1.01:1〜2.6:1であることを特徴とする請求項18に記載された鍛錬銅合金。
- マグネシウム含有量が0.005%〜0.04%、亜鉛の最大含有量が0.25%、クロムの最大含有量が0.08%、錫と燐の各々の最大含有量が0.04%であることを特徴とする請求項19に記載された鍛錬銅合金。
- a)重量で、ニッケル:0.5%〜5.0%、および珪素:0.1%〜1.5%を含む銅基合金を鋳造(10)し、
b)鋳造された前記銅基合金を熱間加工(12)して、第一の断面積減少を行い、
c)実質的に単一相合金を形成させるために有効な溶体化温度と第一の時間で、鋳造銅基合金に溶体化処理(14)を施し、
d)溶体化処理後に、中間冷間加工を行なうことなく、第2相を析出させるために有効な第一の時効焼鈍温度と第二の時間長で、実質的に単一相である前記合金に第一の時効焼鈍(18)を施し、
e)多相合金に冷間加工(20)を施して、第二の断面積減少を行い、
f)追加量の第2相を析出させるために有効な第三の時間長および前記第一の時効焼鈍温度よりも低い第二の時効焼鈍温度で、前記多相合金に第二の時効焼鈍(23)を施す処理を順次実行することを特徴とする銅基合金の製造方法。 - 前記溶体化処理工程(14)後に、前記鍛錬銅合金の平均粒径が20ミクロン以下であることを特徴とする請求項21に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(b)(12)と前記溶体化処理工程(c)(14)との間に、前記鍛錬銅合金を冷間加工(13)する工程を含む請求項21に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(12)と前記冷間加工(13)工程の両者が圧延加工であって、前記鍛錬銅合金がストリップに成形されることを特徴とする請求項23に記載された銅基合金の製造方法。
- a)重量で、ニッケル:0.5%〜5.0%、および、珪素:0.1%〜1.5%を含む銅基合金を鋳造(10)し、
b)鋳造された前記銅基合金に1回以上の熱間加工(12)を施して、熱間加工成形品になし、
c)前記熱間加工成形品に、800℃を超えて前記銅基合金の固相線温度までの温度で溶体化処理(14)を施し、
d)溶体化処理(14)後に、中間冷間加工を行なうことなく、温度350℃〜600℃、30分〜30時間の第一の時効焼鈍(18)を熱間加工成形品に施し;
e)前記熱間加工成形品に冷間加工(20)を施して、10%〜50%の断面積減少を行なった冷間加工成形品になし、
f)前記第一の析出焼鈍温度よりも低い温度で、前記冷間加工成形品に第二の時効焼鈍(22)を施す処理を順次実行することを特徴とする銅基合金の製造方法。 - 前記熱間加工(12)が温度850℃〜1000℃で行なわれ、前記溶体化処理が温度800℃〜1000℃の間で行なわれることを特徴とする請求項25に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(b)(12)の後に、前記銅基合金に焼入れ処理を施す工程を更に含む請求項26に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記第一の時効焼鈍(18)が温度475℃〜550℃で行なわれ、前記第二の時効焼鈍温度が350℃〜500℃であることを特徴とする請求項27に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記焼入れと、前記溶体化処理工程(c)(14)との間に、溶体化処理に有効なゲージ厚に前記銅合金を冷間加工(13)する工程を更に含む請求項28に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(12)と前記冷間加工工程(13)の両者が圧延加工であり、それによって、前記銅合金がストリップに成形されることを特徴とする請求項29に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記銅合金が、ニッケル:1%〜2.5%、コバルト:0.5〜2.0%、珪素:0.5%〜1.5%、および、残部としての銅および不可避不純物から成り、ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが2:1〜7:1である組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項29に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記銅基合金が、
ニッケル:1%〜2.5%、
コバルト:0.5〜2.0%、
珪素:0.5%〜1.5%、
銀、チタン、ジルコニウムおよびこれらの組合せ:降伏強度と導電性の組合せを改善するために有効な量から最大1%まで、
マグネシウム:最大0.15%、および、
残部としての銅および不可避不純物から成り、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが2:1〜7:1である組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項29に記載された銅基合金の製造方法。 - 前記銅合金が、ニッケル:2.2%〜4.2%、珪素:0.25%〜1.2%、マグネシウム0.05%〜0.30%、および、残部としての銅から成る組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項29に記載された銅基合金の製造方法。
- a)重量で、ニッケル:0.5%〜5.0%、および、珪素:0.1%〜1.5%を含む銅基合金を鋳造(10)し、
b)鋳造された前記銅基合金に1回以上の熱間加工(12)を施して、熱間加工成形品になし、
c)温度350℃〜600℃、30分〜30時間の第一の時効焼鈍(18)を前記熱間加工成形品に施し、
d)前記熱間加工成形品に冷間加工(20)を施して、10%〜50%の断面積減少を行なった冷間加工成形品になし、
e)前記第一の析出焼鈍温度よりも低い温度で、前記冷間加工成形品に第二の時効焼鈍(22)を施す前記各処理を順次実行することを特徴とする銅基合金の製造方法。 - 前記熱間加工(12)が温度850℃〜1000℃で行なわれることを特徴とする請求項34に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(b)(12)の後に、前記銅基合金に焼入れ処理を施す工程を更に含む請求項35に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記第一の時効焼鈍(18)が温度475℃〜550℃で行なわれ、前記第二の時効焼鈍が温度350℃〜500℃で行なわれることを特徴とする請求項36に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記銅基合金が、ニッケル:1%〜2.5%、コバルト:0.5〜2.0%、珪素:0.5%〜1.5%、および、残部としての銅および不可避不純物から成り、ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが3.5〜5.5である組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項37に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記銅基合金が、
ニッケル:1%〜2.5%、
コバルト:0.5〜2.0%、
珪素:0.5%〜1.5%、
銀、チタン、ジルコニウムおよびこれらの組合せ:降伏強度と導電性の組合せを改善するために有効な量から最大1%まで、
マグネシウム:最大0.15%、および、
残部としての銅および不可避不純物から成り、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが2:1〜7:1である組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項37に記載された銅基合金の製造方法。 - 熱間加工工程(b)(12)と第一時効焼鈍工程(c)(18)の間に冷間加工(13)の工程をさらに含む請求項34に記載された銅基合金の製造方法。
- 熱間加工工程(b)(12)と第一時効焼鈍工程(c)(18)の間に中間冷間加工がない、請求項34に記載された銅基合金の製造方法。
- a)重量で、ニッケル:0.5%〜5.0%、および珪素0.1%〜1.5%を含む銅基合金を鋳造(10)し、
b)鋳造された前記銅基合金に1回以上の熱間加工(12)を施して、熱間加工成形品になし、
c)前記熱間加工成形品に、800℃を超えて前記銅基合金の固相線温度までの温度で溶体化処理(14)を施し、
d)断面積減少のために前記銅基合金に冷間加工を施し、
e)温度350℃〜600℃、30分〜30時間の第一の時効焼鈍(18)を前記冷間加工によるプレートに施し、
f)前記熱間加工成形品に冷間加工(20)を施して、10%〜50%の断面積減少を行なった冷間加工成形品になし、
g)前記第一の析出焼鈍温度よりも低い温度で、前記冷間加工成形品に第二の時効焼鈍(22)を施す前記各処理を順次実行することを特徴とする銅基合金の製造方法。 - 前記熱間加工(12)が温度850℃〜1000℃で行なわれ、前記溶体化処理が温度800℃〜1000℃で行なわれることを特徴とする請求項42に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(b)(12)の後に、前記銅基合金に焼入れ処理を施す工程を更に含む請求項43に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記第一の時効焼鈍(18)が温度475℃〜550℃で行なわれ、前記第二の時効焼鈍が温度350℃〜500℃で行なわれることを特徴とする請求項44に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記焼入れ処理と前記溶体化処理工程(c)(14)との間に、溶体化処理に有効なゲージ厚に前記銅基合金を冷間加工(13)する工程を更に含む請求項45に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工(12)工程と前記冷間加工工程の両者が圧延加工であり、それによって、前記銅基合金がストリップに成形されることを特徴とする請求項46に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記銅基合金が、
ニッケル:1%〜2.5%、
コバルト:0.5〜2.0%、
珪素:0.5%〜1.5%、
残部としての銅および不可避不純物から成り、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが2:1〜7:1である組成を有することを特徴とする請求項46に記載された銅基合金の製造方法。 - 前記銅基合金が、
ニッケル:1%〜2.5%、
コバルト:0.5〜2.0%、
珪素:0.5%〜1.5%、
銀、チタン、ジルコニウムおよびこれらの組合せ:降伏強度と導電性の組合せを改善するために有効な量から最大1%まで、
マグネシウム:最大0.15%、および、
残部としての銅および不可避不純物から成り、
ニッケルとコバルトの合計含有量が1.7%〜4.3%、比(Ni+Co)/Siが2:1〜7:1である組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項46に記載された銅基合金の製造方法。 - 前記銅基合金が、ニッケル:2.2%〜4.2%、珪素:0.25%〜1.2%、マグネシウム:0.05%〜0.30%、および残部としての銅から成る組成を有するものとして選択されることを特徴とする請求項46に記載された銅基合金の製造方法。
- a)チタン:0.35%〜5%、および、X:0.001%〜5%(ここで、Xは、Ni、Fe、Sn、P、Al、Zn、Si、Pb、Be、Mn、Mg、Bi、S、Te、Se、Ag、As、Sb、Zr、B、Cr、Co、および、これらの組合せから選択される)を含む銅基合金を鋳造(10)し;
b)鋳造された前記銅基合金に1回以上の熱間加工(12)を施して、熱間加工成形品になし、
c)前記熱間加工成形品に、800℃を超えて前記銅基合金の固相線温度までの温度で溶体化処理(14)を施し、
d)断面積減少のために前記銅基合金に冷間加工を施し、
e)温度350℃〜600℃、30分〜30時間の第一の時効焼鈍(18)を前記冷間加工によるプレートに施し、
f)前記熱間加工成形品に冷間加工(20)を施して、10%〜50%の断面積減少を行なった冷間加工成形品になし、
g)前記第一の析出焼鈍温度よりも低い温度で、前記冷間加工成形品に第二の時効焼鈍(22)を施す前記各処理を順次実行することを特徴とする銅基合金の製造方法。 - 前記熱間加工(12)が温度850℃〜1000℃で行なわれ、前記溶体化処理(14)が温度800℃〜1000℃で行なわれることを特徴とする請求項51に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(b)(12)の後に、前記銅基合金に焼入れ処理を施す工程を更に含む請求項52に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記第一の時効焼鈍(18)が温度475℃〜550℃で行なわれ、前記第二の時効焼鈍が温度350℃〜500℃で行なわれることを特徴とする請求項53に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記焼入れ処理と前記溶体化処理工程(c)(14)との間に、溶体化処理に有効なゲージ厚に前記銅基合金を冷間加工(13)する工程を更に含む請求項54に記載された銅基合金の製造方法。
- 前記熱間加工工程(12)と前記冷間加工工程(13)の両者が圧延加工であり、それによって、前記銅基合金がストリップに成形されることを特徴とする請求項55に記載された銅基合金の製造方法。
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