JP2004538173A - 防火戸心体を成形する方法及び装置 - Google Patents

Abstract

防火戸心体を構成する方法及び装置が提供される。水硬化性結合剤及び樹脂が原材料蓋付き箱から供給され、かつ副混合物を形成するために混合される。その後、剥離したバーミキュライトは副混合物と混合されて複数の圧縮型に被着される混合物を形成する。充填された型の各々は、混合物を硬化スラブに硬化させるのに十分な所定の時間間隔に対して所定の圧力で所定の温度にプレス内で圧縮成形される。その後、硬化スラブは型から取り外され、水含浸組立体で水又は蒸気を含浸され、かつ乾燥組立体で乾燥される。

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、防火戸用心体（ｃｏｒｅ）を構成する方法及び装置に関する。より詳細には、本発明は、樹脂及びバーミキュライト（蛭石）を含んでいる防火戸心体を構成する方法及び装置に関連する。
【０００２】
建物における防火戸の使用は、傷害及び生命の損失を回避し、かつ火の拡散を妨害するドアの能力の結果として財産損壊を防ぐ際には重要な要素である。公共の安全のために、火の通過又は拡散を遅らせるドア組立体の設置及び性能に対する規範が、政府機関、建築規則当局及び保険会社によって設定された。建築規則は、耐火ドア組立体が、特定の期間にわたるドア組立体の耐火特性の評価である、標準的な産業全体にわたる試験に合格することを要求している。
【０００３】
防火戸用心体の製造は、常に、幾つかの異なる課題の１つ以上を示してきた。幾つかの製造方法及び装置は、特定の建築規則又は火災規則仕様に合わないか、あるいは少なくとも、それらが売られるか又は使用されるかもしれない種々の管轄において様々なそのような規則の全てに合うとは限らない防火戸用心体を生産する。幾つかの方法及び装置は、多くの時間を必要とし、満足の行く故障率より高い故障率を有し、あるいは単に高価すぎる。結果として、防火戸は所望に応じてしばしば使用することができない。
【０００４】
満足の行く防火戸心体製造慣行によれば、ＵＬ １０Ｃ（１９９８）、ＮＦＰＡ ２５２（１９９５）、及びＵＢＣ ７−２（１９９７）に従う慣行のような標準的な産業全体に亘る耐火特性試験に対処する或る基本的な特性を有する心体を作リ出すべきである。これらの試験では、戸枠及び戸（製造した心体を含む）は、燃えている建物の火によって生じたそのような極度の熱に晒される。そのような試験の例示的な条件は、１１／２時間又はそれ以上の時間まで２０００°Ｆの範囲内で暫時増加する温度に防火戸組立体を晒す段階を含む。しかしながら、幾つかの製造方法及び装置は、そのような防火試験中に破砕を被る防火戸を生産する。生じた破砕は、防火戸の元来の厚さを３０〜４０％も減じ得る。
【０００５】
満足の行く生産慣行によれば、火に晒す間に良好な無欠性を備える心体をも生産すべきである。心体は、火に晒されない戸側の温度が、戸の火に晒されない側の燃えやすいベニヤ板が燃えるか又は実質的に炭になる範囲まで上昇するような仕方で、燃焼、溶融、スポーリング、クラッキング、破裂又は品質低下に耐えなければならない。熱に晒されている間に、心体は良好な寸法上の安定性も呈しなければならない。心体は、相対的に安定したままでなければならないし、この心体が自身の周囲の帯状部分（框及びレール）と接触したままである範囲まで歪むか又は縮むことに耐えなければならない。帯状部分からの分離は、火が開口を貫通することを可能にして、燃えやすい構成部品を早期に燃やし去らせる。さらに、心体は、防火戸の火に晒された側から火に晒されていない側への熱の伝達が妨げられるように、熱伝達に抗しなければならない。さもなくば、火の点火及び起こり得る伝播は、早期の焦げ又は防火戸の火に晒されていない側の燃えやすいベニヤ板の燃焼から生じ得る。
【０００６】
これらの耐火特性及び耐熱特性以外に、心体製造慣行によれば、防火戸の製造、設置及び寿命に関する特性を備える心体を生産すべきである。例えば、防火戸の心体は、十分な強度を備えなければならないが、心体を用いる防火戸を吊り下げ、かつその取付から独立したものとなることなく使用可能にするために、重量は十分に軽くなければならない。
【０００７】
防火戸心体製造方法及び装置は、比較的低い生産棄却率、比較的高い生産速度も備えるべきであり、従って、心体が比較的低い製造コストで生産可能にすべきである。
【０００８】
当業者なら、火の浸透及び広がりあるいは熱の伝達を遅らせるのに有効な防火戸心体を生産する方法及び装置の要求が存在することを認識する。当該業界の更なる要求は、火に晒す間及び／又は後に消化ホースから水の流れに晒す間に砕ける不満足なレベルを起こさない防火戸を生産するための方法及び装置である。当該業界のまた更なる要求は、自身から作られた防火戸を吊り下げるための、厄介かつ出費の掛かる、特別の防火戸構造体を回避する程十分に軽い、比較的強靭かつ耐久力のある防火戸を生産する方法及び装置である。当該業界のまた更なる要求は、低い生産棄却率、低い全体コスト、及び高い生産速度を備える、防火戸心体成形方法、及び防火戸心体成形装置である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本発明の主目的は、当該技術分野におけるこれらの要求に対処する防火戸心体を成形する方法及び装置を提供することである。より詳細には、本発明の目的は、入口戸に上手く適した防火戸心体を成形する方法及び装置を提供することである。さらに、防火戸心体が防火戸支持構造物の密度より低い密度を備える防火戸心体及び防火戸支持構造物を成形する方法及び装置を提供することが目的である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
発明者は、これらの要求は以下の段階を備える、防火戸心体を成形する方法によって対処し得ることを見出した。鱗片状のバーミキュライト、樹脂、及び水硬化性結合剤の混合物が型に被着される。型、及び従って混合物は、加熱プレスに伝達される。所定の期間に亘る所定の温度での所定圧力は、混合物をスラブに硬化させるためにプレスを通じて混合物に加えられる。硬化スラブは、型から取り除かれる。スラブは水を注入される。注入されたスラブは、所定の含水率まで乾燥される。スラブは、その後、防火戸で使用される心体に成形し得る。異なる密度の硬化スラブは、本発明の方法によって生産し得る。従って、低密度を備える硬化スラブは、防火戸の心体に使用し得る。また、心体の密度より高い密度を備える硬化スラブは、框及びレールのような支持構造物に成形し得る。支持構造物に使用される硬化スラブは、水を注入されないことが好ましい。支持構造物は防火戸を成形する際に防火戸心体で利用し得る。
【００１１】
本発明の別の態様による防火戸成形装置は、複数の原材料源、混合装置、複数の型、震動性組立体、加熱プレス、水含浸組立体及び乾燥組立体を備える。混合装置は原材料源と連通する。各型は、所定の原材料の供給を受け取るための混合装置と作動通信する。震動性組立体は、型の各々を受け取り、かつ混合された原材料が各型内で実質的に均一な密度になるようにさせる。プレスは、震動性組立体と協働して作動し、かつ充填された型を受け取りかつ混合された原材料が硬化状態を呈するスラブになるようにするのに十分な期間に亘って十分な熱及び圧力を加える。水含浸組立体は、プレスと協働して作動し、かつ硬化スラブに水又は蒸気を注入する。乾燥組立体は、水注入組立体と協働して作動し、かつ所定の含水率までスラブを乾燥させる。硬化スラブの異なる密度は、複数のプレスを利用する本発明の装置によって同時に作り得る。これらのプレスの各々は、特定密度の硬化スラブを生産するようになされている。従って、防火戸心体として使用する低密度を備える硬化スラブは、框及び／又はレールのような防火戸支持構造体として使用するための、高密度を備える硬化スラブと共に同時に成形し得る。
【００１２】
［発明の詳細な説明］
本願発明者は、本発明による方法及び装置を用いることによって、改善された耐火特性備える防火戸を得ることができることを見出した。本発明による方法及び装置によって作られた防火戸は、樹脂結合された剥離バーミュキュライト及び水硬性結合剤（以降、ＲＢＥＶと呼称する）から成る。火炎温度に晒されながらも、そのような心体を具備する防火戸は、火炎温度における、燃焼、溶融、スポーリング、クラッキング、葉裂、分割、品質低下、寸法の変化及び反りに耐える一方で、同時にホースからの流れに晒された際の自身の完全性を維持する。そのような心体を具備して作られた防火戸は、火に晒され、その後、防火ホースからの水の流れに晒された後も、自身の元々の厚さのほぼ１００％が維持されるようなスポーリングに対する抵抗を備える。これらの改善された特性は、心体にＲＢＥＶ複合材料を用いる製品の少なくとも一部分である。
【００１３】
この発明による方法は、樹脂、燐片状バーミキュライト及び水硬化性結合材の混合体で充填された型を加圧及び加熱し、型からＲＢＥＶ複合物を取り除き、結合剤を水和させるためにスラブに水を注入し、及び注入されたスラブを所定の湿気含有量まで乾燥させることを備える。
【００１４】
広範囲のスラブ濃度は、本発明による方法及び装置により可能である。防火戸心体として使用する際、低密度（３５０−６００ｋｇ／ｍ）スラブは満足の行く耐火及び耐熱特性を呈する一方で、製造するにはそれほど高価でない。高密度（９００−１、３００ｋｇ／ｍ）スラブは、レール及び／又は框のような防火戸用支持構造体内へ構成するための材料として使用し得る。高密度スラブは、満足の行く耐火及び耐熱特性を示し、自身に挿入されたねじ留め具を保持する向上された能力を発揮する。低密度を有する硬化スラブは水を注入される。何故なら、より高い密度のスラブが心体ではなく支持構造体に主に使用されるので、これらの支持構造体に水を注入する必要なない。支持構造体の種々の機械的特性を向上させるために、より高い密度の硬化スラブは、繊維強化材を含むＲＢＥＶ複合物から成形されることが好ましい。
【００１５】
本発明の装置は、複数の原材料蓋付き箱、第１及び第２の混合物組立体、複数の型、振動組立体、加熱プレス、水注入組立体及び乾燥組立体を備える。この装置は、ＲＢＥＶ複合物から成る硬化スラブを、比較的低い全体コストと共に比較的短い期間で連続的に生産されることを可能にする。本発明の装置は、多くの装置の構成部品の再使用、並びに異なる密度を備える硬化スラブの同時生産も提供する。
【００１６】
ＲＢＥＶ複合物製心体に関すると、心体は化学的に結合された水を包含する。化学的に結合された水は、水硬化結合剤の水化物の水、すなわち水硬化性結合剤の固体複合物の結晶の一体部分として一定割合で組み込まれた水分子として存在する。心体に含有されるこの化学的に結合された水のレベルは、周囲の温度で安定したままに留まる。他方で、心体に含有される何れかの物理的に結合された水のレベルは、周囲の空気空間の湿気レベルに応じて変動する。
【００１７】
引火試験におけるように、熱が芯体まで加えられると、化学的に結合された水は芯体までの絶縁冷却効果を与える。心体の露出した面によって該心体の残りに対して伝達される莫大な量の熱エネルギーが、化学的に結合された水が結晶の水和された状態から気相状態まで変換される際に消費されることは周知である。例えば、石膏が水硬化性結合剤として選択されると、化学的に結合された水は、心体の熱に晒されていない面の温度が約７０℃に達する防火試験の間に解放され始める。心体の熱に晒されない面の温度を上昇させる代わりに、熱の継続的付加からの更なる熱エネルギーは化学的に結合された水の変換によって消費される。この熱エネルギーの継続的な消費は、多量の化学的に結合された結合水が既に解放された際に生じる熱に晒されていない心体面温度の最終的な上昇を遅らせる働きをする。何故なら、この温度上昇が遅らせられるため、燃えやすい戸の構成部品の過熱及び可能な燃焼が防止される。
【００１８】
化学的に結合された水の絶縁冷却効果は、心体の鱗片状バーミキュライトの存在によって補足される。板状バーミキュライトは優れた耐火材料であり、火の広がりを防止する働きをする。さらに、化学的に結合された水の解放後に更なる熱が加えられると、心体の表面での板状バーミキュライトは、結晶質をガラス質に変え、かつ心体の露出された表面上に薄く固い殻体を形成し、このように付加的な耐火性障壁を提示する。
【００１９】
上に論じたように、ＲＢＥＶ複合物中の水硬化性結合剤は水和水として化学的に結合された水を包含している。石膏が水硬化性結合剤として選択されると、硫酸カルシウム及び水が結晶の水和物構造体、すなわち、ＣａＳＯ_４・１／２Ｈ_２Ｏ及び／又はＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ内に化学的に結合される。ＲＢＥＶ複合物中の樹脂は板状バーミキュライト及び水硬化性結合剤のバインダーを拘束し、ＲＢＥＶ複合物の強度を向上させる。従って、ＲＢＥＶ複合物の硬化スラブは、支持なしに立っている構造体として使用し得る。
【００２０】
粉末でありかつ室温で固体である樹脂は、該樹脂用に使用し得る。ＲＢＥＶ混合物で充填された型の固体樹脂が加圧段階の間に、例えば約１２５〜１３０℃の温度に加熱されると、樹脂は粘性ベースで流れ始める。ＲＢＥＶ複合物に含有されるバーミキュライト、結合剤及び繊維強化材の固形微粒子間に樹脂が流れると、この樹脂の流れは固形微粒子の表面積のより大きな部分に付着する。樹脂が加圧段階の間に、例えば約１４０〜１４５℃の温度までに加熱され続けると、その粘性は減少し、ＲＢＥＶ複合物の固体粒子間、及び該固体粒子に付着するその流れは早まる。樹脂は、触媒の支援によって固まるか又は硬化し始める反応温度を備える。樹脂と触媒が、１４０〜１４５℃のような反応温度に達すると、加硫剤は解放され、かつ固体状態へ樹脂を硬化させるために樹脂を固める。一旦、樹脂が固まると、ＲＢＥＶ成分は樹脂、板状バーミキュライト及び水硬化性結合材の硬化した三次元のマトリックスを形成する。樹脂はＲＢＥＶ混合物で充填たされた型でこの反応を被るため、ＲＢＥＶ複合物の硬化スラブが生産される。
【００２１】
加熱加圧する段階は、より高い密度の硬化されたスラブが自身に挿入されたねじ留め具を強く保持する能力も発達させる。加圧が増加されるか及び／又は保持されると、セルローズ又は”穀粒”の層に似た、板状バーミキュライト及び繊維強化材から成る複数の平行な層が形成される。これらの層が高密度硬化スラブの外部に面する端縁に平行に配向されると、スラブに挿入されたねじ留め具は、極めて多数のそのような層によって保持される。平行な層から成るこの配向は、そのような態様で配向された層の無いスラブと比べた力の３倍以内の力でねじ留め具を保持する高密度硬化スラブの能力の少なくとも部分的な原因である。
【００２２】
より低密度の硬化スラブは化学的に結合された水によって与えられる冷却効果を完全に活性化する支援をする。加圧段階の間にＲＢＥＶ混合物の比較的低レベルの化学的に結合された水を有することが有利であるから、水硬化性結合剤は加圧後に水和されるべきである。好ましくは、より低密度の硬化スラブは、水硬化性結合剤が完全に水和されるように水を注入される。例えば、石膏が水硬化性結合剤として選択されると、より低密度の硬化スラブは、何れかの非水和石膏（ＣａＳＯ４）、及び何れかの部分的に水和された石膏（ＣａＳＯ_４［１／２］Ｈ_２Ｏ）は、水和されたセッコウ（ＣａＳＯ_４２Ｈ_２Ｏ）に変換される。他方で、より高密度の硬化スラブは、水を注入されないことが好ましい。より高密度の硬化スラブは、耐火心体ではなく支持構造物を構成する材料を形成する働きをするので、より高密度の硬化スラブは、火に晒される防火ドアの表面領域の極めて小さな部分を呈するのみである。
【００２３】
低密度硬化ＲＢＥＶスラブの水注入後、これらのスラブは乾燥される。これは、スラブの全重量を低下させて、容易な装置を可能にし、耐久力のある取付及び完成品を提供する。十分な量の化学的に結合された水は、絶縁冷却特性が申し分なく改善されるようにスラブに留まる。
【００２４】
板状バーミキュライト及び水硬化性結合剤に加えて、ＲＢＥＶ複合物は有利なことに樹脂触媒及び内部解放剤を含んでいる。樹脂触媒は、ＲＢＥＶ複合物内に含まれていた樹脂の硬化反応を加速する。内部解放剤は、スラブを生産するのに使用される型からのＲＢＥＶ複合物から成る硬化スラブの除去を支援する。好ましくは、樹脂触媒及び内部解放剤は、樹脂と予混合される。さらに、硬化スラブの解放を更に向上させるために、表面解放剤は型に塗布し得るか、あるいは型は硬質クロムめっき又は硬化研磨鋼表面を備え得る。
【００２５】
高密度硬化スラブが、繊維強化材を含むことも有利である。繊維強化材は、高密度硬化スラブから形成された支持構造体の抗張力、剛性及び構造的整合性、並びに支持構造体の能力ねじを切った留め具を強力に保持するように向上させる。
【００２６】
図１に最も良く示すように、装置は、混合及び蒸着ステーションＡと、２つの低密度加圧ステーション及び１つの高密度加圧ステーションＢと、スラブ及び型分離ステーションＣと、頂部移動プレート冷却、洗浄及び返却ラインＤと、雌型ダイ及び底部移動プレート冷却、洗浄及び返却ラインＥと、水注入、乾燥及び仕上ステーションＦと、を備える。
【００２７】
図２に最も良く示すように、水硬化性結合剤、樹脂（樹脂触媒及び内部解放剤を含む）、繊維強化材（選択に応じて）、及び、鱗片状バーミキュライトが、第１、第２、第３、及び第４原材料蓋付き箱１０、２０、３０及び４０にそれぞれ含まれる。上に論じたように、繊維強化材は、高密度硬化スラで使用することが好ましく、低密度硬化スラブ内には存在する必要がない。従って、繊維強化の付加は、どのタイプの硬化スラブが生産されつつあるかに依存する。所定量の水硬化性結合剤、好ましくは合成石膏、樹脂、好ましくは樹脂、及び繊維強化材、好ましくは細かく切り刻んだストランドガラス繊維が、第１、第２、及び第３原材料蓋付き箱から第２混合組立体６０内に供給される。混合組立体６０は、パドルミキサーリボンブレンダー、又はエアブレンダーであり、かつ原材料は副混合物を提供するために約２分以内の間に混合される。第４の原料蓋付き箱４０からの鱗片状バーミキュライトと、第２混合組立体６０からの副混合物は、第１混合組立体５０に供給される。混合組立体５０はパドルミキサー又はリボンブレンダー、あるいはエアブレンダーであり、かつ原材料は、ＲＢＥＶ混合物を提供するために好ましくは２分以内の間、静かに混合される。葉裂及び／又は鱗片状バーミキュライトの破壊を回避するために、ＲＢＥＶ混合物を静かに混合するための注意が払われなければならない。
【００２８】
複数の圧縮型７０はＲＢＥＶ混合物からのＲＢＥＶ複合物から成る硬化スラブをモールド成形するために使用される。各圧縮型７０は、雌型ダイ及び底部移動プレート（以降、雌型ダイ及び底部移動プレート７１）と、空洞を画成するために協働する頂部移動プレート７２とを備える。型に形成された空洞は、硬化スラブに対して何れの密度が望ましいかに依存する。低密度硬化スラブに対して、空洞は実質的に長さ２０５０ｍｍ、幅８７０ｍｍ、そして深さ４１ｍｍである。高密度硬化スラブに対して、空洞は実質的に幅１２００ｍｍ、深さ４１ｍｍ、及び長さ２５００ｍｍ又は２２００ｍｍの何れかである。当業者なら、空洞の寸法の何れか１つ以上が所望寸法の硬化スラブを生産するために調整することができ、このように生産できることを理解するだろう。雌型及び底部移動プレート７１、及び頂部移動プレート７２は、スラブに矩形形状を付与するよう形状構成されるが、他の形状構成も利用し得る。雌型ダイ及び底部移動プレート７１、及び頂部移動プレート７２の内側に面する表面は、硬質クロムメッキ又は硬質研磨スチール表面を備え得るか、及び／又は、雌型ダイ及び底部移動プレート７１と、頂部移動プレート７２との間に最終的に形成される硬質スラブの除去を後に支援するために表面解放剤を被覆し得る。雌型ダイ及び底部移動プレート７１、及び頂部移動プレート７２は望ましくは予加熱されるが、樹脂の反応温度より高温までには予加熱されない。型温度が樹脂の反応温度より高いと、樹脂はＲＢＥＶ複合物のスラブの雌型形状が形成される以前に早期に硬化し始める。好ましくは、型は、約１２５°以下の温度まで予加熱される。
【００２９】
図２に示すように、雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、移送テーブル８５によって、返却ライン（後に方法及び装置に由来する）から積載組立体８０の固定ストップまで長さ方向に移送される。移送テーブルは、雌型ダイ及び底部移動プレート７１を共に推進するためのインバータによって駆動されるローラーを備える。返却ラインは、以下により詳細に検討する。
【００３０】
積載組立体８０では、第１混合組立体５０内に準備されたＲＢＥＶ混合物は、雌型ダイ及び底部移動プレート７１内に被着される。頂部移動プレート７２が不注意にも積載組立体８０において雌型ダイ及び底部移動プレート７１を覆う場合には、積載組立体８０は、雌型ダイ及び底部移動プレート７１がＲＢＥＶ混合物の被着のために定位置にあるかどうかを検出する機械式及び電子的センサを備える。そのような条件が検出されると、操作者は、頂部移動プレート７２を取り除くために装置を停止し得る。ＲＢＥＶ混合物の被着のために定位置にある雌型及び底部移動プレート７１が充填されると、積載組立体８０の機械式及び電子的なセンサも検出する。一杯に詰まった状態が感知又は検出されるまで、被着が継続される。
【００３１】
当業者なら、ＲＢＥＶ混合物のような粘性半固体混合物の雌型ダイ及び底部移動プレート７１内への被着は、雌型及び底部移動プレート７１における、非均一な密度のクラウニング及び／又はＲＢＥＶ混合物の不規則な厚さ及び／又は気泡に帰着する。そのような非均一な密度のクラウニング、不規則な厚さ、及び／又は気泡問題を緩和するために、一杯に詰まった雌型ダイ及び底部移動プレート７１が移送テーブル８５によって振動性組立体９０まで縦方向に移送される。震動性組立体９０では、一杯に詰められた雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、内部に含有されるＲＢＥＶ混合物が実質的に均一な密度に到達するように振動される。一旦、振動されると、ＲＢＥＶ混合物はより均一な厚さを得る。
【００３２】
図２に示すように、振動する雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、その時、移送テーブル８５によって頂部移動プレート横置組立体１００における固定ストップまで縦方向に移送される。組立体１００では、頂部移動プレート７２は、振動し一杯に詰められた圧縮型７０を提供するために、振動した雌型ダイ及び底部移動プレート７１の各々に亘って配置される。
【００３３】
その後、振動し一杯に詰められた型７０は、３つの移送テーブル８５によって調整可能な移送テーブル１０５に横方向に転送される。調整可能な移送テーブル１０５は、図３に最も良く示すように、テーブル１０５を上昇、下降、及び覆われた型７０を調整可能な積載ステーション及び型プッシャ１０７上に横方向に移送可能にするシザーズ・ジャッキとモータ駆動のローラーを備える。調整可能な積載ステーションおよび型プッシャ１０７は、さらにプッシュバーと同様に型７０を上げて低下させるために、５，０００Ｎのリフト・キャパシティーと共に、シザーズ・ジャッキを持っている、で、１つの、押すこと、多重型積載装置１０９に型７０を押し込むためにシザーズ・ジャッキに付けられて、１，５００Ｎに押す。型７０が積載ステーション及びプッシャ１０７上に載せられると、それらは、停止され、心出しされ、及び、多重型積載装置１０９の高さまで持上げられる。多重型積載装置１０９は互いの上に配置された別個の区画室内で８つまでの型７０を保持し得る。当業者なら、多かれ少なかれ８つよりも多く型を保持する多重型積載装置１０９を代りに利用し得ることが分かる。その後、積載ステーション及びプッシャ１０７上のプッシュバーは、多重型積載装置１０９中の区画室の１つに各型７０を押し込む。多重型積載装置１０９に一度に押圧することが望まれる数の型７０が載せられるまで、調整可能な移送テーブル１０５及び調整可能な積載ステーション及び型プッシャ１０７は、この移送及び積載プロセスを繰り返す。
【００３４】
図３に最も良く示すように、多重型積載装置１０９は、その後、３つの多重型の加熱プレス１２０、１２１、１２２の１つに隣接する位置まで横方向に移動する。型は直角な積載プッシャ１１１によって多重型積載装置１０９から、選択されたプレス１２０、１２１、１２２に押し込まれる。３つのプレス１２０、１２１、１２２の使用は、異なる密度を備えた複数の硬化スラブ形成するために、装置が同時に複数の型７０を押すことを可能にする。プレス１２０、１２１は、より低い密度（３５０−６００ｋｇ／ｍ）の硬化スラブのために構成されるのに対して、プレス１２２は、より高い密度（９００−１、３００ｋｇ／ｍ）の硬化スラブのために構成される。当業者なら、より低密度及びより高密度の硬化スラブの何れか又は両方に対するプレス１２０、１２１、１２２の何れの組み合わせも構成し得ることが分かる。
【００３５】
その後、各型７０はＲＢＥＶ混合物をスラブに硬化させるか又は固めるために、プレス１２０、１２１、１２２で加熱されかつ押圧される。
【００３６】
プレス１２０、１２１、１２２によって達成された型７０に加えられる圧力は、生産されつつある硬化スラブの所望の密度のために好ましくは調節される、つまり、より高圧力がより濃い硬化スラブのために利用される。より低密度硬化スラブ（３５０−６００ｋｇ／ｍ）に対しては、プレス１２０は約１５０〜４００ｐ．ｓ．ｉの圧力で作動し得る。より高密度硬化スラブ（９００−１、３００ｋｇ／ｍ）に対しては、プレス１２０は約８００−１、２００ｐ．ｓ．ｉの圧力で作動し得る。当業者なら、他の硬化スラブ密度が本発明による方法及び装置によって生産し得るものであり、しかも他のプレスも使用し得ることをさらに認識する。各々の覆われた型７０に対する全加圧時間は、選択された厚さに対しては約１２〜２０分で設定されることが有利である。この時間は他の厚さに対して変動する。
【００３７】
図３に示すプレス（低密度の硬化スラブのために使用された）１２０、１２１の各々は、７つの中間プラテンを間にはさむ１つの上部プラテン及び１つの下部プラテンを備える。各プラテン対間の空間は８つの区画室を形成する。その各々は型７０を保持し得る。これは、各プレス１２０、１２１が連立する８つまでの型７０を同時に押圧可能にする。上部及び下部プラテン、及びプレス１２０、１２１の内部は、その温度が温度制制御装置によって制御される、循環油で満たされる。中間のプラテンの各々の内部も循環油で満たされるが、各プラテンは、各型７０内の温度をより正確に制御するために自身と協働する別個の温度制御装置を備える。各プレス１２０、１２１、そして全てのプラテンの温度は、型７０の樹脂が流れて硬化するのを許容するのに十分高い温度に維持されるが、ＲＢＥＶ混合物が薄層に分かれ始める（ＲＢＥＶ混合物が約２２０℃で薄層に分かれ始め得る）ように高温ではない。好ましくは、加熱したプレス１２０の温度は、約１９０〜２２０℃に維持される。プレス１２０、１２１の各々は、１００ｍｍ／秒の下向き行程速度、９７ｍｍ／秒の上向き行程速度を有する２つのスラストシリンダーも備え、これらのシリンダーは６秒で自身の設定押圧圧力に達する。これらの２つのスラストシリンダーによって、プレス１２０、１２１は、３１２メートルトンの全推進力によって、２４０ｐ．ｓ．ｉの最大押圧圧力に達する。適切なプレスはＩｔａｌｐｒｅｓｓｅから得られる。当業者なら、プレス１２０、１２１を多かれ少なかれ８つの型よりも多く保持するように構成し得ることが分かる。当業者なら、プレス１２０、１２１が異なる下向き行程速度、上向き行程速度、最大押圧圧力、あるいは全推進力を有するように構成し得ることが更に分かる。
【００３８】
図３に示すプレス（より高密度の硬化スラブを形成するために使用される）１２２は、１つの中間のプラテンを間にはさむ１つの上部プラテン及び１つの下部プラテンを備える。各プラテン対間の空間は２つの区画室を画成し、これらの区画室の各々は型７０を保持し得る。これは、プレス１２２が一度に２つの型７０までを同時に押圧することを可能にする。プレス１２０、１２１に類似して、上部及び下部プラテン、及びプレス１２２の内部は循環油で満たされ、その温度は温度制御器によって制御される。中間プラテンの内部も循環油で満たされるが、中間プラテンはより正確に各型７０内の温度を制御するために自身と協働する別個の温度制御器を備える。プレス１２２の、及び全てのプラテンの温度は、プレス１２０、１２１のものと同じ温度に維持される。プレス１２２は、１００ｍｍ／秒の下向き行程速度、１０６ｍｍ／秒の上向き行程速度を有する６つのスラストシリンダーを備え、これらのシリンダーは１４秒で自身の設定押圧圧力に達する。これらの６つのスラストシリンダーによって、プレス１２２は、２１００メートルトンの全圧で９９５ｐ．ｓ．ｉの最大押圧圧力を達成し得る。適切なプレスはＩｔａｌｐｒｅｓｓｅから得られる。当業者なら、多かれ少なかれ２つの型を保持するように構成し得ることが分かる。当業者なら、プレス１２２が、異なる下向き行程速度、上向き行程速度、最大押圧圧力、あるいは全スラストを備えるように構成し得ることも分かる。
【００３９】
覆われた型７０に基づいてプレス１２０、１２１、１２２の各々によって作られた圧力は、上に論じたＲＢＥＶ固体の「穀粒（ｇｒａｉｎ）」を開発するためにゆっくりかつ滑らかに増加すべきである。型の内包物が加熱されると、揮発成分が作られ、型７０内に蒸気圧を生成し得る。Ｃｈａｒｌｅｓの熱力学の法則により、型７０が圧縮されるにつれて、型７０内に存在し得る揮発成分の温度は上昇し、型７０内の内包物の望ましくない発熱反応に繋がる可能性がある。したがって、型７０の内包物は、加圧中に周期的にガス抜きされるべきである。ガス抜きは、型７０に加えられる押圧圧力を周期的に低下させて揮発成分の生成された蒸気圧以下にすることによって達成し得る。生成されたガスは、均質の構造が硬化スラブの中で作られることを可能にして解放される。
【００４０】
図３に最も良く示すように、加熱された押圧型７０は、その後、鉛直荷下し抽出装置１２６によってプレス１２０、１２１、１２２から荷下しされ（引き抜かれ）、多重型荷下し装置１２７上に置かれる。多重型荷下し装置１２７は互いの頂上に配置された別個の区画室に８つまでの型７０を保持し得る。型７０は、その時、調整可能な荷下しステーション及び型抽出装置１２８によって多重型荷下し装置１２７から一度に引かれた型である。荷下しステーション及び抽出装置１２８は、型７０を上昇及び下降させるために５、０００Ｎの能力を具備する挟みジャッキ、並びに、多重型荷降ろし装置１２７から型７０を引き抜くための挟みに取り付けられた、１、５００Ｎの引張推力を具備する引張棒を備える。その後、荷下しステーション及び抽出装置１２８は、連続して調整可能な移送テーブル１２９の高さまで各型７０を降下させる。型７０を降下させて移送した後に、荷下しステーション及び抽出装置１２８は、多重型荷下し装置１２７から別の型７０を取り除くために、多重型荷下し装置１２７の水準まで再びそれ自体を上昇させる。調整可能な移送テーブル１２９は、さらにテーブル１２９が覆われた型７０を移送テーブル８５まで上昇、下降及び横方向に移送可能にする挟みジャッキ及びモータ駆動ローラーも備える。その後、上述したこの荷下しプロセスは、型７０の各々が多重型荷下し装置１２７から荷下しされるまで継続される。当業者なら、多重型荷下し装置１２７がおおよそ８つ以上の型１２７を保持するように構成し得ることが分かる。
【００４１】
その後、図４に最も良く示すように、各型７０は保持ステーション１３０へ移送テーブル８５によって縦に移送される。保持ステーション１３０は、型７０の位置を固定するクランプ、及び、頂部移動プレート７２を雌型ダイ及び底部移動プレート７１から離して持上げる上向きに突き出す複数のピンを備える。
【００４２】
その後、頂部移動プレート７２、雌型ダイ及び底部移動プレート７１、及び硬化スラブは、走路に沿って横方向に移動する真空荷下しユニット１３５によって互いから分離される。真空荷下しユニットは、５００Ｎの引き抜き力で頂部移動プレート７２を引き上げかる保持するために真空カップ又は電磁石を利用する。真空荷下しユニットは、その後、図５に最も良く示すように、頂部移動プレート積載テーブル１３７上に頂部移動プレート７２を配置する。図４に戻って参照すると、真空荷下しユニット１３５は、次いで、５００Ｎの引き抜き力で再び雌型ダイ及び底部移動プレート７１から硬化スラブを取り除く。真空荷下しユニット１３５は、その後、積重ねステーション１３１又は１３２の何れかの上に低密度硬化スラブを配置し、かつ高密度硬化スラブを積重ねステーション１３３上に配置する。空になった雌型ダイ及び底部移動プレート７２は、その後、保持ステーション１３５上のモータ駆動されるローラー及び移送テーブル８５よって、図６に最も良く示すように、雌型ダイ及び底部移動プレート冷却室１４０まで移送される。
【００４３】
本発明による装置は、頂部移動プレート７２の再使用を許容するように構成される。図５に最も良く示すように、頂部移動プレート７２は、頂部移動プレート積載テーブル１３７によって頂部移動プレート冷却室１４２内へ横方向に移送され、ここで、これらのプレートは自身の側部上へ９０°回転されて循環空気によって１２５℃まで冷却される。頂部移動プレート冷却室１４２の空気は、１５０ｋＷ／ｈｒの全消散エネルギーに対して、２０、０００ｍ／ｈｒの流れ、２５℃の入口温度及び４５℃の出口温度を備える。頂部移動プレート冷却室１４２からの出口空気は、ヒートポンプによって出口空気を通過させることによって、冷却頂部移動プレート７２からの消散された熱エネルギーを回復させるための装置に随意に通気し得る。あるいは、ヒートポンプは、頂部移動プレート冷却室１４２に組み込み得る。冷却室１４２、１４０を通過する頂部移動プレート７２と、雌型ダイ及び底部移動プレート７１との速度は、保持ステーション１３０における特定の雌型ダイ及び底部移動プレート７１から取り除かれた同じ頂部移動プレート７２が後に頂部移動プレート横置組立体１００における同じ雌型ダイ及び底部移動プレート７１に基づいて配置されるように、互いに対応する。
【００４４】
また、図５を参照すると、冷却後、頂部移動プレート７２は雄型ダイ冷却室１４２を出て、頂部移動プレート横置組立体１００に向けて移送テーブル８５によって移送される。何れかの頂部移動プレート７２がラインから取り除く必要がある場合、それらのプレートは、操作者によって、作業塔枠体１５０を使って移送テーブル８５から取り除き得る。さもなくば、頂部移動プレート７２は、ブラッシングステーション１４４でブラシ掛けされ清潔にされ、そして停止し、中央位置づけテーブル１４６に位置づけられる。中央位置づけテーブル１４６では、頂部移動プレート７２は、電磁石又は真空吸引カップを利用する中央位置づけユニット１４８によって拾い上げられる。中央位置づけユニット１４８は、好ましくは雌型ダイ及び底部移動プレート７１の各々の上に１．０ｍｍ以下の位置誤差内に頂部移動プレート７２の各々を位置づける。
【００４５】
本発明による装置は、雌型ダイ及び底部移動プレート７１の再使用のために構成もされている。図６に最も良く示すように、雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、保持ステーション１３５から雌型ダイ及び底部移動プレート冷却室１４０まで、移送テーブル８５にとって長手方向に移送される。この冷却室ではこれらの雌型ダイ及び底部移動プレートは１２５℃まで冷却降下される。雌型ダイ及び底部移動プレート冷却室１４０は、２８４ＫＷ／ｂｒの全消散エネルギーに対して、４０、０００ｍ／ｈｒの流れ、２５℃の入口温度、及び４５℃の出口温度を備える。雌型ダイ及び底部移動プレート冷却室１４０からの出力エアーは、出力エアーを熱ポンプに通すことによって冷却されている雌型ダイ及び底部移動プレート７１から消散熱エネルギーを回収する装置に随意に通気し得る。あるいは、熱ポンプは、雌型ダイ及び底部移動プレー冷却室１４０に組み込み得る。冷却後、雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、移送テーブル８５によってガントリー・フレーム１５０まで移送され、ここでは、操作者が雌型ダイ及び底部移動プレート７１を持ち上げかつこれらを浄化するためにこのガントリー・フレーム１５０を使用し得る、浄化された雌型ダイ及び底部移動プレート７１の何れかがラインから取り除かれる必要があると、操作者は別のガントリー。フレーム１５１を使用してこれらを取り除き得る。さもなくば、浄化された雌型ダイ及び底部移動プレート７１は、移送テーブル８５によってＲＢＥＶ混合物の新たなバッチを被着するために積載組立体８０まで移送される。
【００４６】
ＲＢＥＶ複合物の低密度及び高密度の硬化スラブは、より効率的な取扱い及び処理のために積重ねられると有利である。図４に最も良く示すように、パレットスペーサ１３６及び１３７は、低密度硬化スラブを積み重ねるために積重ねステーション１３１及び１３２にパレットを移送する。パレットスペーサ１３８は、高密度硬化スラブを積重ねるためにパレットを積重ねステーション１３３まで搬送する。各積重ねステーション１３１、１３２、１３３では、１２までの硬化スラブが、スラブ間に空隙を形成しかつスラブの容易な取扱いを提供するために、隣接して積重ねたスラブの各対の間に５つの５０ｍｍｘ１９ｍｍのスペーサがキルンで固着された状態で積重ねられる。
【００４７】
高密度の積み重ねられた硬化スラブは、レールと框のような構造部材に適した寸法に切断し構成するための操作者によって手動移送のために積重ねステーション１３３から位置１５８まで移送される。低密度の積重ねられた硬貨スラブは、更なる処理のために操作者による手動移送のために積重ねステーション１３１、１３２から位置１５６、１５７まで移送される。
【００４８】
低密度硬化スラブは、スラブをより均一に処理可能にするために積重ね後に随意に整え得る。もしそうなら、低密度硬化スラブは、スラブのために所望される最終的な長さまで整えられるべきである。
【００４９】
積重ねられた低密度硬化スラブは、この時、図７に最も良く示すように、位置１５６、１５７から注入組立体１６０まで移動する。ここで、積重ねられたスラブ及びスペーサは水を注入される。３つの方法の何れか１つで水が注入されると、適切な結果に到達する。
【００５０】
好ましくは、低密度硬化スラブは、高圧で水を注入される。これは、水含浸組立体１６０にスラブを配置することにより行なわれる。水含浸のこの方法が選択される場合、組立体１６０は細長い円筒形状の密封可能な圧力容器であると好都合である。低真空圧が組立体１６０に引かれる。組立体１６０の全空気が実質的に排出されると、組立体１６０は水を充填されることが許される一旦一杯になると、約３〜５バールの正圧が一杯にされた組立体１６０と、約５〜１０分間注入が許されたスラブとに加えられる。
【００５１】
低密度硬化スラブは、界面活性剤を有する水浴に約２〜１２時間の全浸漬時間に亘って浸漬させることによっても注入し得る。界面活性剤は水の表面張力を低下させて、より容易にスラブに注入可能にする。好ましくは、界面活性剤はブチルセロソルブであり、水に対して約０．５重量％の濃度で存在する。
【００５２】
低密度硬化スラブは、蒸気を吸収することでも注入し得る。もしそうならば、水含浸組立体１６０は蒸気を注入するキルンである。この適用では、全吸収時間は約１２〜３０時間である。
【００５３】
水含浸がどのように行なわれるかに拘わらず、水含浸組立体１６０は、４組の積重ねを収容するのに適切な寸法を備えることが好ましい。各積重ねは、スペーサキルン棒によって分離された１２の低密度硬化スラブから成る。当業者なら、組立体１６０が多かれ少なかれ４８のスラブを含有するように構成し得ることが分かる。
【００５４】
ＲＢＥＶ混合物に加えられた水硬化性結合剤は、化学的に結合された水で十分に水化されたものより少ない。また、化学的に結合された水の幾つかは、加熱加圧段階の間に蒸気で解放される可能性がある。水硬化性結合剤によって化学的に結合された水の冷却効果を十分に活性化させるために、水硬化性結合剤は理想的には水含浸の間に十分に水化されるようになるべきである。
【００５５】
図７に示すように、水注入後、低密度硬化スラブは、乾燥組立体１７０に移送される。ここでは、加熱された湿り空気をスラブ間に循環させることによってスラブが所定の含水率に乾燥される。乾燥組立体１７０は４８パックまでを保持し、各パックはスペーサーキルン棒によって分離された１２の低密度スラブから成るが、組立体１７０は多かれ少なかれ４８パックを含むように構成し得る。組立体１７０は、約３〜６ｍ／秒の気流速度で、かつ７０℃より下の温度、好ましくは５０〜６５℃で、約３０〜４０％の湿度を有する湿り空気を用いると都合が良い。組立体１７０の内側を出る暖かい湿り空気からの過度の熱エネルギーは、出る空気を除湿熱ポンプを通過させることによって回復し得る。好ましくは、水注水スラブは、約１０〜１４重量％の最終含水率を達成するために、約２４〜３６時間乾燥される。より詳細には、結晶水の水和水含水率はスラブの約６．６重量％であるべきである。
【００５６】
乾燥された低密度の硬化スラブは、この時、整枝組立体１８０に移送される。ここでは、各スラブは防火戸に所望される最終的な長さに形を切り整えられる。全ての防火戸の７０％が同じ寸法を有するので、この通常の寸法の防火戸よりも小さい又は大きい防火戸が必要な際には、相応してより小さいか又はより大きい心体が必要である。機器及び生産コストを低下させるために、低密度硬化スラブ用の同じ型７０が、異なる寸法で様々な防火戸心体を作るために使用し得る。従って、型７０は、作られた全ての防火戸の７０％で見出された心体に相当する寸法を備えることが好ましい。これに留意して、この通常の寸法を有する低密度硬化スラブは切り落とされて最も普通の寸法のものよりも小さい防火戸に対する心体を提供する。さもなくば、最も普通の寸法のものよりも大きい防火戸に対する心体を提供するために、低密度硬化スラブの部分の形を切り整え得る。
【００５７】
蛭石は、雲母の珪酸塩鉱物の群のうちの何れかから選択されたよく知られた材料であり、通常は層形態で存在する。板状蛭石は、蛭石に熱を加えることによって生産される。そこで、蛭石に含有され、封じ込められた水は蒸気として解放され、かつ個々の単層又は層の積重ね間に爆発的に拡がり、その結果、産出した板状蛭石は、はく離作用前に蛭石より約１５〜２５倍の寸法を有する。
【００５８】
板状蛭石は、好ましくはグレード４又はグレード５であり、グレード５であることが好まれる。グレード４及び５の板状蛭石は、それぞれ、約１．０ｍｍ及び０．５ｍｍの公称寸法を有し、異なる粒径の分配を含んでいる。適切な板状蛭石は、Ｗ．Ｒ．グレイス社（Ｚｏｎｏｌｉｔｅ＃５の名前の下に）、バージニア蛭石、あるいはＰａｌａｂｏｒａ鉱山から入手し得る。
【００５９】
蛭石の１０重量％までが、再利用されたＲＢＥＶであり得ることが判明した。スラブを寸法に合うようにのこ引くか、あるいは破壊されたスラブ、不良品としてはねつけられた部片等を再利用するために、例えばハンマーミルで破砕し得る際に再利用されたＲＢＥＶは塵の形態であり得る。
【００６０】
樹脂は好ましくはノボラック樹脂であり、この樹脂は石炭酸及びホルムアルデヒドに基づく樹脂である。ここに、石炭酸のホルムアルデヒドに対するモル比は１を超える。好ましくは、ノボラック樹脂は、約１３０℃で始まる反応温度を有する。上に検討したように、樹脂触媒はノボラック樹脂と共に使用し得る。熱による分解に基づくこの触媒はアンモニア源を生じさせて、このように、樹脂の硬化を引き起こす。硬化後、樹脂は、水硬化性結合剤、蛭石及び繊維強化材を結合する、硬く、強く及び不溶性の３次元の安定した網状組織を構成する。ノボラック樹脂が選択される場合、このノボラック樹脂は微細に分割された粉末形態で使用される。触媒の分解／活性温度よりも低い温度で流動するノボラック樹脂、及び、自身の分解／活性温度がノボラック樹脂の反応温度に実質的に重複する触媒を用いることも望ましい。好ましくは、ノボラック樹脂は１３０℃で流動し始める。適切なノボラック樹脂の例はＳｃｈｅｎｅｃｔａｄｙ社（南アフリカ）から入手し得る６２４０又は３１７４又はＳＳＡ ６０２Ｎ、Ｓｅｎｔｒａｃｈｅｍ社（南アフリカ）のＰＲＰ樹脂部門から入手し得るＰｌｙｏｐｈｅｎ ２４−７００、Ｐｌｙｏｐｈｅｎ ６０２Ｎ又はＶａｒｃｕｍ ３３３７である。他の適切な樹脂は、Ｒｕｔｇｅｒｓ−Ｐｌｅｎｃａ、ＬＬＣ、Ｏｃｃｉｄｅｎｔａｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社又はＢｏｒｄｅｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓから入手し得る。
【００６１】
上にも検討したように、型からＲＢＥＶ複合物の硬化スラブを取り除く支援をするために内部はく離剤も望ましい。 はく離剤は、ＲＢＥＶ複合物の約１重量％から樹脂の約１重量％までに対応する量だけ加え得る。好ましくは、はく離剤は、樹脂の０．５〜１．０重量％に対応する量加えられる。適切な内部はく離剤は、次の製品番号で、一般名ＭｏｌｄＷｉｚ（Ａｘｅｌプラスチックリサーチラボ社から入手可能である）の下に周知の種々の製品を含む：ＩＮＴ−ｌＥ−１１７、ＩＮＴ−２Ｅ／ＡＰ、ＩＮＴ−２Ｅ−ＤＳ、ＩＮＴ−ＡＭ１５０、ＩＮＴ−４Ｅ−１１Ｓ、ＩＮＴ−４Ｅ−１１ＣＣ、ＩＮＴ−４Ｅ−１８ＣＣ、ＩＮＴ−１２、ＩＮＴ−１３１２ＭＳ、ＩＮＴ−１４２５ＰＮＰ及びＩＮＴ−１８３０ＰＮ。
【００６２】
適切な表面はく離剤は、Ｘｔｅｎｄ １９ ＳＡＭとして周知の脂肪族炭化水素中の樹脂溶液、及びＭｏｌｄＷｉｚ ＥＭ１２１２ＳＦ２として周知の樹脂エマルジョンを含んでいる（両者はＡｘｅｌプラスチックリサーチラボ社から入手可能である）。
【００６３】
型７０からのＲＢＥＶ複合物の硬化スラブを取り除くことで最大の支援を行うために、硬質クロムめっき又は硬質研磨鋼表面に、表面はく離剤及び内部はく離剤の使用に加えて、圧縮型７０を設け得る。
【００６４】
水硬化性結合剤は、石膏、水和された石膏、ポルトランドセメント、高アルミナセメント、石膏セメント、α−カルシウム硫酸塩半水化物、β−カルシウム硫酸塩半水化物、マグネシウム酸塩化物、マグネシウム酸硫化物、カルシウムスルホンアルミ酸塩セメント、アルカリケイ酸塩及び破砕された粒状高炉スラグの１つ以上から選択し得る。好ましくは、水硬化性結合剤は、石膏、より好ましくは力ルシウム硫酸塩α−又はβ−半水化物である。硫酸塩カルシウムβ−半水化物は最も好ましい。適切な石膏は、標準鼻形成剤（Ｒｈｉｎｏｐｌａｓｔｅｒ）の名前の下にＢＰＢ石膏から入手し得る。
【００６５】
上に言及したように、繊維強化材も、高密度硬化スラブから形成された支持構造体の抗張力、剛性及び構造的整合性を高めるためにＲＢＥＶ複合物に含め得る。ＲＢＥＶ複合物が混合される際に、樹脂は繊維強化材に含有される繊維の表面に結合し始める。ＲＢＥＶが硬化する際、樹脂及び繊維強化材は、強く、堅固な樹脂結合した繊維の網状組織を形成し、これによって支持なしに立っている構造体として使用されるＲＢＥＶ複合物の能力を更に向上させる。繊維強化材は、ガラス繊維、チョップドストランドガラス繊維（ｃｈｏｐｐｅｄ ｓｔｒａｎｄ ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）、無機繊維及びドラロン（登録商標）繊維の１つ以上から選択し得る適切なガラス繊維は、Ｏｗｅｎｓ Ｃｏｒｎｉｎｇから入手可能な１２．５ｍｍのチョップドストランドガラス繊維を含んでいる。繊維長は、４〜１２．５ｍｍであり得る。”穀粒”の進展、及び挿入されたねじ留め具をしっかりと保持する高密度硬化スラブの対応する能力を向上させるために繊維はＲＢＥＶ混合物内に分散されるべきである。
【００６６】
ＲＢＥＶ混合物を型７０内に被着する前にこのＲＢＥＶ混合物を準備する際に、水硬化性結合剤、繊維強化材、及び板状蛭石は、約１〜５０重量％の水硬化性結合剤、５〜２０重量％の樹脂、約０〜２０重量％の繊維強化材、及び５０〜８５重量％の板状蛭石を含んでいる硬化スラブに帰着する量、提供し得ることが望ましい。好ましくは、ＲＢＥＶ混合成分は、約２０〜４０重量％の水硬化性結合剤、約５〜１５重量％の樹脂を含み、残分は実質的に蛭石である、硬化スラブに対応する量加えられる。ＲＢＥＶ混合物成分の各々に対するより少ない重量パーセンテージが、硬化スラブに所望される特定密度に対して選択し得る。例えば、より低密度の硬化スラブ（約３５０〜６００ｋｇ／ｍ）に対して、ＲＢＥＶ混合物成分は、約１０〜５０重量％の水硬化性結合剤、８〜２０重量％の樹脂、０〜５重量％の繊維強化材、及び５０〜７０重量％の板状蛭石を含んでいる硬化スラブに対応する量加え得る。より高密度の硬化スラブ（約９００〜１３００ｋｇ／ｍ）に対して、ＲＢＥＶ複合物成分は、約１〜５重量％の水硬化性結合剤、５〜１０重量％の樹脂、５〜２０重量％の繊維強化材、及び５５〜８５重量％（好ましくは８０重量％）の板状蛭石を含んでいる硬化スラブに対応する量加え得る。
【００６７】
ＲＢＥＶ混合物（各々３つのバッチがある）の１６のグループが下記プロセスによって準備された。ＲＢＥＶ複合物の硬化スラブが予備生産プロセスに従う理想的状況より少ない状況下で準備されたことが留意される。当業者なら、温度、押圧圧力及び以降言及する回数が変更し得ることが分かる。まず、石膏（ＢＰＢ石膏、標準Ｒｈｉｎｏｐｌａｓｔｅｒ）の２８重量部、ノボラック樹脂（Ｓｃｈｅｎｅｃｔａｄｙ、ＳＳＡ ６０２Ｎ）の１２重量部、及びガラス繊維（Ｏｗｅｎｓ Ｃｏｒｎｉｎｇ、１２．５ｍｍの短く切ったストランド）の３重量部の副混合物が、２分間、混合組立体でパドルによって混合される。次に、板状蛭石（Ｗ．Ｒ．グレイス社、Ｚｏｎｏｌｉｔｅ＃５）の５７重量部、及び上記副混合物（上記のように準備された）の４３重量部が、４分間、パドルによって別の混合組立体で混合される。
【００６８】
上記のように準備された混合物の各バッチは別個の圧縮型に積載される。一杯にされた圧縮型の各々は、ＲＢＥＶ複合物混合体を包囲する枠体を挟む表面はく離剤で被覆した２つの搬送プレートから成る。一杯にされた圧縮型は、約１４５〜１５５℃の温度で維持された加熱プレスで押圧された。プレスの圧力は、約２９〜３５分の全プレス時間に亘って約１３．０〜１６．２ＭＰａの閉鎖圧力まで増加された。
【００６９】
その後、ＲＢＥＶ複合物の硬化スラブの各々は圧縮型から取り除かれ、かつ約２、４６０〜２、６５０ｍｍの長さ及び約１、２００〜１、２６０ｍｍの幅に形が整えられた。スラブは、その時、スタックに８つ積み重ねられ、約１５０ｋＰａの圧力で２〜２１／２時間水に浸漬された。その後、ＲＢＥＶ複合物のスラブは、約３６〜４４℃の温度で約１３７時間木製キルンで乾燥された。最後に、スラブは、２、５００ｍｍの最終長さ及び約１、２００〜１、２２０ｍｍの最終幅に形が整えられた。
【００７０】
水和前に、寸法、各スラブの質量及び密度が測定された。水和後に、各スラブの質量、密度、並びに水取り込みパーセントが測定された。水取り込みは、後に水和されたスラブと予め水和されたスラブの間の重量の差を、予め水和されたスラブの重量で割ることにより得られたパーセントである。乾燥後に、各スラブの寸法、質量、密度、並びに湿気パーセントが測定された。結果は表１に報告されている。
【表１】

【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の装置の略図である。
【図２】本発明の装置の、混合、蒸着、振り混ぜ及び被覆ステーションの概略図である。
【図３】本発明の装置の、２つの低密度加圧ステーション及び１つの高密度加圧ステーションの概略図である。
【図４】本発明の装置のスラブ負及び型分離ステーションの概略図である。
【図５】本発明の装置の頂部移動プレート冷却、洗浄及び返却ラインの概略図である。
【図６】本発明の装置の雌型ダイと、底部移動プレート冷却、洗浄及び返却ラインの概略図である。
【図７】本発明の装置の水注入、乾燥及び整形の概略図である。
【符号の説明】
１０ 第１原材料蓋付き箱
２０ 第２原材料蓋付き箱
３０ 第３原材料蓋付き箱
４０ 第４原材料蓋付き箱
５０ 混合組立体
６０ 混合組立体
７０ 圧縮型
７１ 底部移動プレート
７２ 頂部移動プレート
８０ 積載組立体
８５ 移送テーブル
９０ 振動性組立体
１００ 頂部移動プレート横置組立体
１０５ 調整可能な移送テーブル
１０７ プッシャ
１０９ 多重型積載装置
１２０ 加熱プレス
１２１ 加熱プレス
１２２ 加熱プレス
１２６ 鉛直荷降ろし装置
１２７ 多重型荷降ろし装置
１２８ 抽出装置
１２９ 移送テーブル
１３０ 保持ステーション
１３１ 積重ねステーション
１３２ 積重ねステーション
１３３ 積重ねステーション
１３５ 保持ステーション
１３７ 積載テーブル
１４０ 底部移動プレート冷却室
１４２ 頂部移動プレート冷却室
１４４ ブラッシングステーション
１４６ 中央位置づけテーブル
１４８ 中央位置づけユニット
１５０ ガントリー・フレーム
１６０ 注入組立体
１７０ 乾燥組立体
１８０ 整枝組立体

Claims (29)

1. 防火戸心体成形方法であって、
   ａ）板状蛭石、樹脂及び水硬化性結合剤の混合物を該樹脂の反応温度より低い温度に維持される型内に沈積させる段階と、
   ｂ）前記型、従って前記混合物を加熱プレスに移送する段階と、
   ｃ）前記混合物をスラブに硬化させるために十分な所定期間に亘って、該混合物に、前記プレスを通じて所定温度の所定圧力を加える段階と、
   ｄ）前記型から前記硬化スラブを取り除く段階と、を備える防火戸心体成形方法。
2. ａ）前記水硬化性結合剤及び樹脂を副混合物に混合させかつ該副混合物を前記板状蛭石と混合させることによって前記混合物を構成する段階を備える、請求項１に記載の防火戸心体成形方法。
3. ａ）前記混合物を、約２０重量％〜約４０重量％までの水硬化性結合剤、約５重量％〜約１５重量％までの樹脂、及び残りの蛭石で構成する段階を備える、請求項２に記載の防火戸心体成形方法。
4. ａ）前記混合物を前記型内に沈積させる前に前記蛭石及び副混合物を静かに混ぜ合わせる段階を備える、請求項２に記載の防火戸心体成形方法。
5. ａ）前記副混合物に、樹脂結合された板状蛭石混合物の約１重量％の剥離剤を加える段階を備える、請求項２に記載の防火戸心体成形方法。
6. ａ）前記混合物を前記型内に沈積する間に前記樹脂の反応温度より低い温度に該型を維持する段階を備える、請求項１に記載の防火戸心体成形方法。
7. ａ）前記プレスを通じて前記型内の混合物に実質的に１５０〜１２００ｐ．ｓ．ｉの圧力を加える段階を備える、請求項６に記載の防火戸心体成形方法。
8. ａ）低密度心体を成形するために、約１５０〜約４００ｐ．ｓ．ｉの圧力を加える段階を備える、請求項７に記載の防火戸心体成形方法。
9. ａ）約９００〜約１３００ｋｇ／ｍ^３の密度を有する心体を成形するために、約８００〜約１２００ｐ．ｓ．ｉの圧力を加える段階を備える、請求項７に記載の防火戸心体成形方法。
10. ａ）前記樹脂を反応させかつ前記混合物を硬化させるために十分な期間に亘って該混合物を該樹脂の反応温度より上の温度まで加熱する段階を備える、請求項７に記載の防火戸心体成形方法。
11. ａ）前記型を前記プレスに配置する前に前記樹脂の硬化温度より低い温度で該型に前記混合物を維持する段階を備える、請求項１０に記載の防火戸心体成形方法。
12. ａ）前記型に表面剥離剤を与える段階を備える、請求項２に記載の防火戸心体成形方法。
13. ａ）水に浸漬させるか又は蒸気を吸収させることによって前記スラブを含浸させる段階を備える、請求項１に記載の防火戸心体成形方法。
14. ａ）前記スラブが前記水に浸漬される前に該スラブに真空を与える段階を備える、請求項１３に記載の防火戸心体成形方法。
15. ａ）前記スラブを前記水に浸漬させるか又は前記水硬化性結合剤を水化させる十分な期間に亘って前記スラブが蒸気を吸収可能にする段階を備える、請求項１３に記載の防火戸心体成形方法。
16. ａ）前記水硬化性結合剤として半水化石膏を与え、かつ前記半水化石膏を水化石膏に変換する十分な期間に亘って前記スラブを浸漬させる段階を備える、請求項１５に記載の防火戸心体成形方法。
17. ａ）前記スラブを約１０％から約１４％までの湿気含有量まで乾燥させる段階を備える、請求項１６に記載の防火戸心体成形方法。
18. ａ）前記石膏を水化された石膏として維持する段階を備える、請求項１７に記載の防火戸心体成形方法。
19. ａ）ノボラック樹脂からなる群から前記樹脂を選択し、かつ水硬化性結合剤は、石膏、合成石膏、ポルトランドセメント、高アルミナセメント、石膏セメント、α−カルシウム硫酸塩半水化物、β−カルシウム硫酸塩半水化物、マグネシウム酸塩化物、マグネシウム酸硫化物、カルシウムスルホンアルミ酸塩セメント、アルカリケイ酸塩及び破砕された粒状高炉スラグ、及びこれらの何れか２つ以上の混合物から成る群から前記水硬化性結合剤を選択する段階を備える、請求項１に記載の防火戸心体成形方法。
20. ａ）前記混合物に繊維を混ぜ合わせる段階を備える、請求項１９に記載の防火戸心体成形方法。
21. ａ）ガラス繊維、チョップドストランドガラス繊維、無機繊維、及びＤｒａｌｏｎ（登録商標）繊維から成る群から前記繊維を選択する段階を備える、請求項２０に記載の防火戸心体成形方法。
22. ａ）約５０重量％から約８５重量％までの蛭石を有する混合物を作るために十分な蛭石を与える段階を備える、請求項１９に記載の防火戸心体成形方法。
23. ａ）前記スラブが約３５０ｋｇ／ｍ^３から約６００ｋｇ／ｍ^３までの密度を有する、請求項１３に記載の防火戸心体成形方法。
24. 戸心体成形装置であって、
    ａ）複数の原材料源と、
    ｂ）前記原材料源と通信する混合装置と、
    ｃ）各々が混合された原材料の所定の供給を受容するために前記混合装置と作動通信する、複数の型と、
    ｄ）前記型の各々を受容しかつ混合された前記原材料が関連する前記型内で実質的に均一な密度になるようにする振動組立体と、
    ｅ）一杯にされた前記型を受容し、かつ混合された前記原材料が硬化状態を有するスラブになるように十分な期間に亘って十分な熱及び圧力を加えるために、前記振動組立体と作動的に協働する段階と、を備える戸心体成形装置。
25. ａ）前記硬化スラブに水又は蒸気を含浸させるために前記プレスと作動的に協働する水含浸組立体と、
    ｂ）前記スラブを所定湿気含有量まで乾燥させる前記水含浸組立体と作動的に協働する乾燥組立体と、を更に備える、請求項２４に記載の装置。
26. 樹脂結合された蛭石及び水硬化性結合剤から成る硬化スラブを成形する方法であって、
    ａ）板状蛭石、樹脂及び水硬化性結合剤の混合物を該樹脂の反応温度より低い温度に維持される型内に沈積させる段階と
    ｂ）前記型、従って前記混合物を加熱プレスに移送する段階と、
    ｃ）前記混合物を、約３５０ｋｇ／ｍ^３から約１、３００ｋｇ／ｍ^３までの密度を有するスラブに硬化させるために十分な所定期間に亘って、該混合物に、前記プレスを通じて所定温度の所定圧力を加える段階と、
    ｄ）前記型から前記硬化スラブを取り除く段階と、を備える方法。
27. ａ）約９００〜約１３００ｋｇ／ｍ^３の密度を有する心体を成形するために、前記プレスを通じて前記型内の前記混合物に約８００〜約１２００ｐ．ｓ．ｉの圧力を加える段階を更に備える、請求項２６に記載の方法。
28. ａ）前記硬化スラブを防火戸支持構造体のための少なくとも第１及び第２帯片内に縮小させる段階を更に備える、請求項２６に記載の方法。
29. ａ）再使用される蛭石材料からの前記板状蛭石の１０重量％までを与える段階を備える、請求項２６に記載の方法。

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