JP2004272883A - サーボ制御装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 FIRフィルタ部3により補正された位置指令信号から、機械2の特性に対応した所定の周波数成分を減衰して、位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号を演算する機械特性補償部4と、位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号に応じて機械2を駆動するフィードバック補償部5とを備えた。機械特性補償部4により、位置指令信号から機械2の特性に対応した所定の周波数成分を減衰して、位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号を演算することから、機械2の特性に起因する振動を低減することができる。また、FIRフィルタ部3により、軌跡を容易に対称な形にして、往復時の軌跡を一致させることができるため、往復加工を行う場合でも段差のない加工面を得ることができる。
【選択図】 図1
Description
また、トルク伝達機構、負荷機械および電動機から構成された機械系を2慣性共振系として近似して構成した機械系モデルに対する模擬制御回路を構成し、模擬制御回路の模擬電動機位置、速度およびトルクをフィードフォワード制御量として位置ループ制御および速度ループ制御によって得られる値に加算することにより、制御対象の剛性が低く、共振特性を有する場合でも振動を励起せずに位置制御の応答性を高めているものがある(例えば下記特許文献2の図25)。
また、特許文献2記載のサーボ制御装置にあっては、制御対象が2慣性共振系と見なすことができる場合には制御対象の位置は常に模擬制御回路の位置に完全に追従し、振動を励起せずに応答性を高めることができるが、模擬制御回路はフィードバック制御系を構成しており、インパルス応答が対称な形にならない。よって、対称な軌跡を指令軌跡として与えても、制御対象の応答軌跡は対称とならない。したがって、図14に示すように同じ形状の指令軌跡を進行方向を変えて往復させた場合、往復の応答軌跡の間には誤差が生じてしまう。このことは、金型を往復加工する際には加工面に傷が生じる原因となるなどの課題があった。
図1はこの発明の実施の形態1によるサーボ制御装置を示すブロック図であり、図において、サーボ制御装置1は、位置指令信号に応じて機械(駆動対象機械)2を駆動制御するものである。
そのサーボ制御装置1において、FIR(Finite Impulse Response)フィルタ部3は、位置指令信号を補正し、機械特性補償部4は、補正された位置指令信号から、機械2の特性に対応した所定の周波数成分を減衰して、位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号を演算し、フィードバック補償部5は、演算された位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号に応じて機械2を駆動するものである。
また、FIRフィルタ部3は、FIRフィルタ6から構成されている。
機械2は、モータトルク指令信号に応じて負荷18を駆動するモータ17から構成されている。
図1において、位置指令信号はFIRフィルタ6によって平滑化され、機械特性補償部4に出力される。ここで、FIRフィルタ6は、時定数Tfの移動平均フィルタを2個以上直列に結合して構成される。ここで、移動平均フィルタの時定数とは、移動平均フィルタのタップ数にサンプリング周期を乗じた値を指す。さらに、時定数Tfは、応答軌跡が要求軌跡精度を満たすように、要求軌跡精度パラメータから所定の演算により算出される。要求軌跡精度パラメータは、コーナ通過時のだれ量(応答軌跡がコーナ頂点に最も近付いた時のコーナ頂点までの距離)や、円弧内回り量(応答軌跡の半径の指令半径に対する減少量)等がある。
vm(s)=s・xm(s) (6)
τm(s)=Cv(s)(Cp(s)(xa(s)−xm(s))
+va(s)−vm(s))+τa(s) (7)
式(1)から式(5)、式(6)、式(7)の各関係式が成り立つことを考慮して、この実施の形態1における機械特性補償部4の入力信号xr1と機械2の負荷位置xlの間の関係を求めると、xl=xr1となる。すなわち、負荷位置xlは機械特性補償部4の入力信号xr1に完全に追従する。したがって、指令位置から負荷位置までの応答特性は、FIRフィルタ6の応答特性と等しくなる。
図3はこの発明の実施の形態1によるサーボ制御装置を示す全体構成図であり、図において、x軸用、y軸用サーボ制御装置1a,1bにより、2軸の自由度を持つ機械2をx軸用、y軸用モータ17a,17bを用いて駆動するものである。
図4はこの発明の実施の形態1によるサーボ制御装置の指令軌跡と応答軌跡とを示す特性図である。指令軌跡は角度90度のコーナーの形状であり、応答軌跡はこの指令軌跡の進行方向を、進行方向Aおよび進行方向Bとした場合、すなわち同じ形状の軌跡を往復させた場合について示している。機械2の共振周波数ωpは300rad/s、反共振周波数ωzは200rad/sとしている。
図4に示した例では、応答軌跡は従来における特許文献1に比較して振動が抑制されており、特許文献2に比較して往復の応答軌跡の差が低減されていることがわかる。以上により、金型等を往復加工させる場合でも、傷のない加工面が得られる。
また、機械特性補償部4により得られるフィードフォワード信号をフィードバック補償部5に出力することにより、機械2の位置を機械特性補償部4の入力、すなわちFIRフィルタ部3の出力に完全に追従させることができる。
さらに、FIRフィルタ部3により、軌跡を容易に対称な形にして、往復時の軌跡が一致させることができるため、往復加工を行う場合でも段差のない加工面を得ることができる。
さらに、FIRフィルタ部3を2段以上の移動平均フィルタとし、移動平均フィルタの時定数を要求軌跡精度に応じて設定することにより、軌跡の対称性を保ち、フィードバック補償部5に入力される信号が大きなインパルス状の信号となって機械2に大きなショックを与えることを回避すると共に、応答軌跡の指令軌跡からの誤差を要求軌跡精度以内とすることができる。
図5はこの発明の実施の形態2によるサーボ制御装置を示すブロック図であり、図において、1次遅れフィルタ21は、機械特性補償部4に設けられ、機械2の粘性摩擦による減衰特性の影響を低減するように、時定数が機械2の減衰定数、反共振周波数および負荷イナーシャに応じて設定されるものであり、位置指令信号を補正するものである。
また、位置指令演算器22は、1次遅れフィルタ21により補正された位置指令信号から、機械2の粘性摩擦による減衰特性を考慮した機械2の反共振周波数成分を減衰して、位置のフィードフォワード信号を演算するものであり、速度指令演算器23は、微分器8による演算値から、機械2の粘性摩擦による減衰特性を考慮した機械2の反共振周波数成分を減衰して、速度のフィードフォワード信号を演算するものであり、トルク指令演算器24は、演算器10による演算値から機械2の粘性摩擦による減衰特性を考慮した機械2の共振周波数成分を減衰して、トルクのフィードフォワード信号を演算するものである。
その他の構成については、図1と同等である。
図5において、上記実施の形態1と相違する点は、機械特性補償部4の入力信号xr1を1次遅れフィルタ21で補正してから位置指令演算器22および微分器8に出力する点と、位置指令演算器22、速度指令演算器23およびトルク指令演算器24において、機械2の減衰特性を考慮した構成とした点である。
機械2の粘性摩擦による減衰特性が無視できない場合、上記実施の形態1に示した構成では、この特性に起因して、機械特性補償部4の入力信号xr1と負荷位置xlとの間に位相のずれが生じ、負荷位置xlを機械特性補償部4の入力信号xr1に正確に追従させることができなくなる場合がある。
図6はこの発明の実施の形態2によるサーボ制御装置の指令軌跡と応答軌跡とを示す特性図であり、図6(a)はx軸、y軸の2軸の自由度を持つ機械を、この実施の形態2によるサーボ制御装置によって駆動した時の指令軌跡と応答軌跡であり、図6(b)は上記実施の形態1による指令軌跡と応答軌跡である。指令軌跡は角度90度のコーナーの形状であり、機械2の共振周波数ωpは300rad/s、反共振周波数ωzは200rad/sとしている。さらに、減衰比ζpを0.2としている。
図6に示した例では、機械2に減衰特性がある場合には、この実施の形態2によるサーボ制御装置を用いることによって、上記実施の形態1によるサーボ制御装置を用いた場合に比較して、応答軌跡の振動を抑制できることがわかる。
図7はこの発明の実施の形態3によるサーボ制御装置を示すブロック図であり、図において、5次IIRフィルタ(n次フィルタ)31は、機械特性補償部4に設けられ、所望の周波数遮断特性を有し、位置指令信号を補正するものである。
その他の構成については、図1と同等である。
図7において、上記実施の形態1と相違する点は、機械特性補償部4の入力信号xr1を5次IIRフィルタ31で補正してから位置指令演算器7および微分器8に出力する点である。5次IIRフィルタ31は、例えば次の式(16)で表される構成とする。
図8は5次IIRフィルタのゲイン曲線の一例を示す特性図である。一例として、K1=K2=K3=K4=K5=1000のときの5次IIRフィルタ31のゲイン曲線を示すとこの図8のようになり、400rad/s付近よりも高い周波数領域が遮断されていることがわかる。
図9はこの発明の実施の形態3によるサーボ制御装置の指令軌跡と応答軌跡とを示す特性図であり、図9(a)はx軸、y軸の2軸の自由度を持つ機械を、この実施の形態3によるサーボ制御装置によって駆動した時の指令軌跡と応答軌跡であり、図9(b)は上記実施の形態1による指令軌跡と応答軌跡である。指令軌跡は角度90度のコーナーの形状であり、機械2の共振周波数ωpは300rad/s、反共振周波数ωzは200rad/sとしている。さらに、1000rad/sに第2の共振周波数があり、700rad/sに第2の反共振周波数がある機械としている。
図9に示した例では、機械2が2慣性共振系で近似できず、第2の共振周波数、第2の反共振周波数がある場合には、この実施の形態3によるサーボ制御装置を用いることによって、上記実施の形態1によるサーボ制御装置を用いた場合に比較して、応答軌跡の振動を抑制できることがわかる。
なお、この実施の形態3では、5つの所望の極を有する5次IIRフィルタ31を設けたが、1次以上のいずれのIIRフィルタを設けても良い。
図10はこの発明の実施の形態4によるサーボ制御装置を示すブロック図であり、図において、機械特性補償部4に直接に入力された位置指令信号を、位置のフィードフォワード信号として減算器12に出力し、微分器8は、位置指令信号を微分して速度のフィードフォワード信号を演算し、加減算器14に出力し、演算器10は、微分器8による演算値を微分すると共に機械2の総イナーシャを乗算し、振動抑制フィルタ41は、演算器10による演算値から機械2の共振周波数成分を減衰し、反共振周波数成分を増幅して、トルクのフィードフォワード信号を演算し、加算器16に出力するものである。
その他の構成については、図1と同等である。
図10において、機械特性補償部4に直接に入力された位置指令信号xrは位置のフィードフォワード信号xaとしてフィードバック補償部5に出力される。また、位置指令信号は微分器8によって微分され、速度のフィードフォワード信号vaとしてフィードバック補償部5に出力される。さらに、微分器8による演算値は演算器10によって微分されて機械2の総イナーシャが乗算された後、振動抑制フィルタ41に出力され、振動抑制フィルタ41の出力信号はトルクのフィードフォワード信号τaとしてフィードバック制御部5に出力される。フィードバック補償部5および機械2の構成と動作は上記実施の形態1と同様である。
次に、振動抑制フィルタ41について説明する。振動抑制フィルタ41における入力信号τr1と出力信号τaとの関係は、機械2の共振周波数ωpと機械2の反共振周波数ωzを用いて次の式(17)で表されるものとする。
このことを式で表現すると次のようになる。機械2が、モータ17と負荷18との間の剛性は十分高く、モータ17とモータ設置台との間の剛性が低いようなモデルで近似できる場合、モータトルク指令信号τmとモータ位置xmの間の関係は次の式(18)のようになる。
xl(s)=xm(s) (19)
また、モータ速度vmとモータ位置xmの間の関係およびフィードバック補償部5の入出力関係は、上記実施の形態1と同様となり、それぞれ式(6)および式(7)で表される。式(6)および式(7)、式(17)から式(19)の各関係式が成り立つことを考慮して、この実施の形態4における位置指令信号xrと機械2の負荷位置xlの間の関係を求めると、xl=xrとなる。すなわち、負荷位置xlは位置指令信号xrに完全に追従する。したがって、効果的に機械振動を抑制することができる。
図11はこの発明の実施の形態4によるサーボ制御装置の指令軌跡と応答軌跡とを示す特性図であり、x軸、y軸の2軸の自由度を持つ機械2を駆動した時の指令軌跡と応答軌跡とを示したものである。指令軌跡は角度90度のコーナーの形状であり、応答軌跡はこの指令軌跡の進行方向を図14による進行方向Aおよび進行方向Bとした場合、すなわち同じ形状の軌跡を往復させた場合について示している。また、機械2は、モータ17と負荷18との間の剛性は十分高いが、モータ17とモータ設置台との間の剛性が低いものとしている。機械2の共振周波数ωpは300rad/s、反共振周波数ωzは200rad/sとしている。
図11に示した例では、応答軌跡は、機械2においてモータ17とモータ設置台との間の剛性が低い場合でも、この実施の形態4によるサーボ制御装置を用いることによって、従来例に比較して応答軌跡の振動や、往復の応答軌跡の差が抑制されていることがわかる。
図12はこの発明の実施の形態5によるサーボ制御装置を示すブロック図であり、図において、位置指令補正部51は、FIRフィルタ部3と機械特性補償部4との間に設けられ、FIRフィルタ6および5次IIRフィルタ31によって生じる、これらのフィルタの遮断周波数以下の低周波数領域のゲイン低下の影響を低減するような特性を有し、位置指令信号を補正するものである。
また、模擬位置制御ループ部52は、位置のフィードフォワード信号と速度のフィードフォワード信号からフィードバック補償部5を模擬した演算を行って模擬速度信号を演算するものであり、トルク補正信号演算部53は、模擬速度信号の符号の変化に応じてトルク補正信号を演算して加算器16に出力するものである。
さらに、模擬位置制御ループ部52において、減算器54は、位置のフィードフォワード信号から模擬位置信号を減算し第2位置制御器55に出力し、第2位置制御器55は、位置制御器13と同様の演算を行って加算器56に出力し、加算器56は、第2位置制御器55の出力と速度のフィードフォワード信号を加算して模擬速度信号を求め、積分器57は、模擬速度信号を積分して模擬位置信号を求めるものである。
その他の構成については、図7と同等である。
図12において、上記実施の形態3と相違する点は、FIRフィルタ部3の出力信号を位置指令補正部51で補正してから機械特性補償部4に出力する点と、位置のフィードフォワード信号と速度のフィードフォワード信号を模擬位置制御ループ部52に出力して模擬速度信号を求め、模擬速度信号をトルク補正信号演算部53に入力してトルク補正信号を演算してモータトルク指令信号に加算する点である。
FIRフィルタ6および5次IIRフィルタ31は、指令を平滑化してフィードバック補償部5への入力信号が大きなインパルス状となって機械2に悪影響を与えることを防ぎ、位置指令信号に含まれる高周波数領域の成分を遮断して応答軌跡の振動を低減させることができるが、いずれも低域通過型フィルタであり、高周波数領域になるほどゲインは低下する。これらのフィルタは、遮断周波数以下の低周波数領域でも僅かなゲインの低下があり、このことが原因で円弧指令時には応答軌跡の半径が指令軌跡の半径よりも小さくなることがある。
そこで、位置指令補正部51では、FIRフィルタ6および5次IIRフィルタ31によって生じるゲイン低下の影響が小さくなるよう位置指令信号を補正するものである。位置指令補正部51の入力信号xr1と出力信号xr11との間の関係は次の式(20)で表される。
xr11(s)=(1+α・s)xr1 (20)
ここで、αは補正量を加減するパラメータであり、位置指令信号xrから5次IIRフィルタ31の出力xr2までの低周波数領域でのゲイン低下が所望の値以下となるように設定される。
そこで、模擬位置制御ループ部52において、位置のフィードフォワード信号と速度のフィードフォワード信号からフィードバック補償部5を模擬した演算を行って模擬速度信号を演算してトルク補正信号演算部53に出力する。模擬位置制御ループ部52では、減算器54によって位置のフィードフォワード信号から模擬位置信号を減算して第2位置制御器55に出力し、第2位置制御器55は、位置制御器13と同様の演算を行って加算器56に出力し、加算器56は第2位置制御器55の出力と速度のフィードフォワード信号を加算して模擬速度信号を求め、積分器57は模擬速度信号を積分して模擬位置信号を求める。トルク補正信号演算部53は、模擬速度信号の符号の変化に応じてトルク補正信号を演算して加算器16に出力する。なお、トルク補正信号は、モータ17の方向反転時のトルクの変化を予め測定しておいたものを用いる。
また、模擬位置制御ループ部52において、位置のフィードフォワード信号と速度のフィードフォワード信号から模擬速度信号を演算し、トルク補正信号演算部53において、模擬速度信号の符号の変化に応じてトルク補正信号を演算してモータトルク指令信号に加算することにより、モータ17の回転方向が反転するときの追従遅れが解消され、指令軌跡と応答軌跡との間の誤差を小さくすることができる。
なお、この実施の形態5では、位置指令補正部51と、模擬位置制御ループ部52およびトルク補正信号演算部53とを含む構成について説明したが、これらのうちの位置指令補正部51のみを含む構成、あるいは模擬位置制御ループ部52およびトルク補正信号演算部53のみを含む構成であっても良い。
さらに、この実施の形態5では、位置指令補正部51はFIRフィルタ部3と機械特性補償部4の間に設けたものとして説明したが、FIRフィルタ部3の前段や機械特性補償部4の後段に設けても良い。
さらに、この実施の形態5では、トルク補正信号をモータトルク指令信号に加算するものとして説明したが、トルクのフィードフォワード信号に加算するものであっても良い。また、速度制御器15が比例・積分制御を行う制御器である場合は、トルク補正信号を速度制御器15の中の積分項に加算するものであっても良い。
また、以上の説明ではモータ17は回転型でトルクを発生するものとして説明したが、リニアモータのように推力を得るものであっても良い。この場合、上記各実施の形態におけるイナーシャを質量に、トルクを推力にそれぞれ置き換えることによって、同様の効果を得ることができる。
さらに、上記各実施の形態において、微分を擬似微分(今回値と前回値の差にサンプル周期の逆数を乗算して近似的な微分値を演算すること)で置き換えても良い。
Claims (9)
- 位置指令信号を補正するFIRフィルタ部と、
上記FIRフィルタ部により補正された位置指令信号から、駆動対象機械の特性に対応した所定の周波数成分を減衰して、位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号を演算する機械特性補償部と、
上記機械特性補償部により演算された位置、速度およびトルクの各フィードフォワード信号に応じて上記駆動対象機械を駆動するフィードバック補償部とを備えたサーボ制御装置。 - 機械特性補償部は、
位置指令信号から駆動対象機械の反共振周波数成分を減衰して、位置のフィードフォワード信号を演算する位置指令演算器と、
位置指令信号を微分する微分器と、
上記微分器による演算値から上記駆動対象機械の反共振周波数成分を減衰して、速度のフィードフォワード信号を演算する速度指令演算器と、
上記微分器による演算値を微分すると共に上記駆動対象機械の総イナーシャを乗算する演算器と、
上記演算器による演算値から上記駆動対象機械の共振周波数成分を減衰して、トルクのフィードフォワード信号を演算するトルク指令演算器とを備えたことを特徴とする請求項1記載のサーボ制御装置。 - 機械特性補償部は、
駆動対象機械の減衰特性による影響を低減するように時定数がその駆動対象機械の減衰定数、反共振周波数および負荷イナーシャに応じて設定され、位置指令信号を補正する1次遅れフィルタと、
上記1次遅れフィルタにより補正された位置指令信号から上記駆動対象機械の減衰特性を考慮した反共振周波数成分を減衰して、位置のフィードフォワード信号を演算する位置指令演算器と、
上記1次遅れフィルタにより補正された位置指令信号を微分する微分器と、
上記微分器による演算値から上記駆動対象機械の減衰特性を考慮した反共振周波数成分を減衰して、速度のフィードフォワード信号を演算する速度指令演算器と、
上記微分器による演算値を微分すると共に上記駆動対象機械の総イナーシャを乗算する演算器と、
上記演算器による演算値から上記駆動対象機械の減衰特性を考慮した共振周波数成分を減衰して、トルクのフィードフォワード信号を演算するトルク指令演算器とを備えたことを特徴とする請求項1記載のサーボ制御装置。 - FIRフィルタ部は、
2段以上の移動平均フィルタからなり、それら移動平均フィルタの各時定数は要求軌跡精度から設定されることを特徴とする請求項1記載のサーボ制御装置。 - 機械特性補償部は、
所望の周波数遮断特性を有し、位置指令信号を補正するn次フィルタ(nは任意の自然数)を備えたことを特徴とする請求項1記載のサーボ制御装置。 - 位置指令信号を微分して速度のフィードフォワード信号を演算する微分器と、
上記微分器による演算値を微分すると共に上記駆動対象機械の総イナーシャを乗算する演算器と、
上記演算器による演算値から駆動対象機械の共振周波数成分を減衰し、反共振周波数成分を増幅して、トルクのフィードフォワード信号を演算する振動抑制フィルタと、
位置指令信号、上記微分器により演算された速度のフィードフォワード信号および上記振動抑制フィルタにより演算されたトルクのフィードフォワード信号に応じて上記駆動対象機械を駆動するフィードバック補償部とを備えたサーボ制御装置。 - FIRフィルタ部あるいはIIRフィルタ部あるいはその両方によって生じるゲイン低下の影響が小さくなるように位置指令信号を補正する位置指令補正部を備えたことを特徴とする請求項1から請求項6のうちのいずれか1項記載のサーボ制御装置。
- 位置指令補正部は、
位置指令信号の微分値の係数倍をその位置指令信号に加算して補正後の位置指令信号とすることを特徴とする請求項7記載のサーボ制御装置。 - 機械特性補償部により演算された位置および速度の各フィードフォワード信号に応じて模擬速度信号を演算する模擬位置制御ループ部と、
上記模擬位置制御ループ部により演算された模擬速度信号の符号の変化に応じて駆動対象機械の方向反転時のトルク補正信号を演算し、上記機械特性補償部により演算されたトルクのフィードフォワード信号をそのトルク補正信号により補正させるトルク補正信号演算部とを備えたことを特徴とする請求項1から請求項8のうちのいずれか1項記載のサーボ制御装置。
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