JP2002226958A - 光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板およびその製造法 - Google Patents
光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板およびその製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続溶融めっきラインで溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍ
ｇ系めっき鋼板を製造するさいに発生することがある表
面光沢劣化を防止する。 【解決手段】 めっき層凝固後の水冷過程における「め
っき層と水流との接触温度」ひいては「水流と接触する
ときの材料温度」の制御を適切にすること，さらには，
めっき浴に微量の「易酸化性の元素」を配合しておくこ
とによってめっき表層のＡｌとＭｇの酸化状態を安定化
させ，これによって溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板
の表面光沢劣化を抑制する。
ｇ系めっき鋼板を製造するさいに発生することがある表
面光沢劣化を防止する。 【解決手段】 めっき層凝固後の水冷過程における「め
っき層と水流との接触温度」ひいては「水流と接触する
ときの材料温度」の制御を適切にすること，さらには，
めっき浴に微量の「易酸化性の元素」を配合しておくこ
とによってめっき表層のＡｌとＭｇの酸化状態を安定化
させ，これによって溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板
の表面光沢劣化を抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，連続溶融めっきラ
インで溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造するさ
いに発生することがある表面光沢劣化を防止する技術に
関する。
インで溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造するさ
いに発生することがある表面光沢劣化を防止する技術に
関する。
【０００２】
【従来の技術】本願と同一出願人に係る特開平１０−２
２６８６５号公報や特開平１０−３０６３５７号公報等
に記載されているように，Ａｌ：４.０〜１０％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，さらにはＴｉ：０.００２〜０.１
％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％を含有し，残部がＺｎ
および不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系
のめっき浴を用いて溶融Ｚｎ基めっき鋼板を製造し，そ
のめっき層を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組
織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕と，さらには〔Ｚｎ単
相〕が混在した金属組織にすれば，工業製品として十分
な耐食性と表面外観をもつめっき鋼板を得ることがで
き，この金属組織を得るための製造条件も当該公報に記
載されている。
２６８６５号公報や特開平１０−３０６３５７号公報等
に記載されているように，Ａｌ：４.０〜１０％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，さらにはＴｉ：０.００２〜０.１
％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％を含有し，残部がＺｎ
および不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系
のめっき浴を用いて溶融Ｚｎ基めっき鋼板を製造し，そ
のめっき層を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組
織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕と，さらには〔Ｚｎ単
相〕が混在した金属組織にすれば，工業製品として十分
な耐食性と表面外観をもつめっき鋼板を得ることがで
き，この金属組織を得るための製造条件も当該公報に記
載されている。
【０００３】本発明者らは，その後の製造過程で，この
ようなＡｌとＭｇを比較的多量に含有する溶融Ｚｎ基め
っき鋼板では，製造条件によっては，２〜３日のうちに
めっき層の表面光沢が劣化する現象が起きることを経験
した。
ようなＡｌとＭｇを比較的多量に含有する溶融Ｚｎ基め
っき鋼板では，製造条件によっては，２〜３日のうちに
めっき層の表面光沢が劣化する現象が起きることを経験
した。
【０００４】ここで「めっき層の表面光沢劣化」とは，
製造直後のめっき表面は美麗な金属光沢を有していて
も，時間を経るにつれて（最も早い場合は２〜３日後，
場合によっては４〜７日後に）やや黒っぽい緩衝色に似
た色に変色することを指し，この極表層の変色の程度
（一種の黒化現象）は「明度」を測定することによって
定量化できる。例えば，製造直後のめっき表面の明度
（Ｌ値）がＬ＝８２付近であったものが，７日後にはＬ
＝７２付近にまで低下するといった具合である。このＬ
値が低下したとしても，製品の耐食性は特に劣化するも
のではなく，当該めっき鋼板の物理的および化学的価値
は何ら損なわれないが，表面外観の点から好ましいこと
ではない。とくに，めっき表面一様に表面光沢が劣化す
るのではなく，ところどころが変色するのは美観を損な
うことになる。
製造直後のめっき表面は美麗な金属光沢を有していて
も，時間を経るにつれて（最も早い場合は２〜３日後，
場合によっては４〜７日後に）やや黒っぽい緩衝色に似
た色に変色することを指し，この極表層の変色の程度
（一種の黒化現象）は「明度」を測定することによって
定量化できる。例えば，製造直後のめっき表面の明度
（Ｌ値）がＬ＝８２付近であったものが，７日後にはＬ
＝７２付近にまで低下するといった具合である。このＬ
値が低下したとしても，製品の耐食性は特に劣化するも
のではなく，当該めっき鋼板の物理的および化学的価値
は何ら損なわれないが，表面外観の点から好ましいこと
ではない。とくに，めっき表面一様に表面光沢が劣化す
るのではなく，ところどころが変色するのは美観を損な
うことになる。
【０００５】この表面光沢の劣化は，ＡｌとＭｇの含有
量が比較的多い前記のような溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき鋼板特有のものであると考えられる。この劣化は，
おそらく，めっきの極表層に濃化したＭｇの酸化の程度
や表層Ａｌの酸化状態が複雑に関与して起きるものと推
察される。これまで，このような溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ
系めっき鋼板に発生する当該表面光沢の劣化機構やその
抑制法についての報告例はない。
量が比較的多い前記のような溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき鋼板特有のものであると考えられる。この劣化は，
おそらく，めっきの極表層に濃化したＭｇの酸化の程度
や表層Ａｌの酸化状態が複雑に関与して起きるものと推
察される。これまで，このような溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ
系めっき鋼板に発生する当該表面光沢の劣化機構やその
抑制法についての報告例はない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】したがって，本発明
は，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板特有に現れる前
記の表面光沢の劣化を抑制できるような手段を見いだす
ことを課題としたものである。
は，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板特有に現れる前
記の表面光沢の劣化を抑制できるような手段を見いだす
ことを課題としたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決すべ
く，本発明者らは種々の試験研究を重ねた結果，この溶
融めっき鋼板の表面光沢劣化は，めっき後の冷却過程で
水冷するときのめっき層表面と水との反応挙動にその原
因があることを突き止めることができ，表面光沢赤化を
防止するには，ひとつには，めっき層凝固後の水冷過程
における「めっき層と水流との接触温度」の制御，ひい
ては「水流と接触するときの材料温度」の制御を適切に
すること，さらには，適切な「易酸化性の元素」をめっ
き浴に微量配合しておくことによってめっき表層のＡｌ
とＭｇの酸化状態を安定化させることが，有効に機能す
ることを見い出した。ここで，水流と接触するときの材
料温度とは，めっき層凝固完了後の冷却過程でめっき層
表面に水膜を形成しながら冷却される場合の材料温度を
意味し，より具体的には，凝固完了しためっき層に水流
を当てて，めっき層の表面に水膜が形成されるような状
態でめっき層が冷却されるときのめっき層温度を意味す
る。
く，本発明者らは種々の試験研究を重ねた結果，この溶
融めっき鋼板の表面光沢劣化は，めっき後の冷却過程で
水冷するときのめっき層表面と水との反応挙動にその原
因があることを突き止めることができ，表面光沢赤化を
防止するには，ひとつには，めっき層凝固後の水冷過程
における「めっき層と水流との接触温度」の制御，ひい
ては「水流と接触するときの材料温度」の制御を適切に
すること，さらには，適切な「易酸化性の元素」をめっ
き浴に微量配合しておくことによってめっき表層のＡｌ
とＭｇの酸化状態を安定化させることが，有効に機能す
ることを見い出した。ここで，水流と接触するときの材
料温度とは，めっき層凝固完了後の冷却過程でめっき層
表面に水膜を形成しながら冷却される場合の材料温度を
意味し，より具体的には，凝固完了しためっき層に水流
を当てて，めっき層の表面に水膜が形成されるような状
態でめっき層が冷却されるときのめっき層温度を意味す
る。
【０００８】すなわち，前述のような溶融Ｚｎ−Ａｌ−
Ｍｇ系めっき浴に鋼帯を連続的に浸漬して引き上げたあ
と，凝固完了後のめっき層表面を水流と接触させながら
（めっき層表面に一時的に水膜が形成されるような量の
水をめっき層表面に供給しながら）水冷するウォータク
エンチ帯域に連続的に通板するさいに，該ウォータクエ
ンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満に制御すれ
ば，前述のようなめっき層の表面光沢の劣化を抑制でき
ることが判明した。
Ｍｇ系めっき浴に鋼帯を連続的に浸漬して引き上げたあ
と，凝固完了後のめっき層表面を水流と接触させながら
（めっき層表面に一時的に水膜が形成されるような量の
水をめっき層表面に供給しながら）水冷するウォータク
エンチ帯域に連続的に通板するさいに，該ウォータクエ
ンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満に制御すれ
ば，前述のようなめっき層の表面光沢の劣化を抑制でき
ることが判明した。
【０００９】ウォータクエンチ帯域への入側材料温度は
設備条件にもよるが，板厚に大きく依存し，板厚が厚い
とウォータクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未
満に制御することが必ずしも容易ではないこともある。
この場合には，酸素と非常に親和力の強い易酸化性の元
素であってＡｌ酸化物の安定化作用を有する元素，例え
ば希土類元素，Ｙ，Ｚｒ，Ｓｉなどを当該めっき浴中に
微量に添加しておけば（実際には０.００２〜０.０５質
量％程度添加しておけば），ウォータクエンチ帯域への
入側材料温度を１０５℃未満にまで下げなくても（１０
５℃以上としても），同様に該表面光沢の劣化を抑制で
きることが判明した。
設備条件にもよるが，板厚に大きく依存し，板厚が厚い
とウォータクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未
満に制御することが必ずしも容易ではないこともある。
この場合には，酸素と非常に親和力の強い易酸化性の元
素であってＡｌ酸化物の安定化作用を有する元素，例え
ば希土類元素，Ｙ，Ｚｒ，Ｓｉなどを当該めっき浴中に
微量に添加しておけば（実際には０.００２〜０.０５質
量％程度添加しておけば），ウォータクエンチ帯域への
入側材料温度を１０５℃未満にまで下げなくても（１０
５℃以上としても），同様に該表面光沢の劣化を抑制で
きることが判明した。
【００１０】したがって本発明によれば，Ｚｎ浴中に
４.０〜１５質量％のＡｌおよび１.０〜４.０質量％の
Ｍｇを含有した溶融Ｚｎ基めっき浴に鋼帯を連続的に浸
漬して引き上げたあと，凝固完了後のめっき層表面を水
流と接触させながら水冷するウォータクエンチ帯域に連
続的に通板すること，そのさい，該ウォータクエンチ帯
域への入側材料温度を１０５℃未満に制御してめっき層
光沢の劣化を抑制することを特徴とする光沢保持性の良
好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造法を提供する。この溶
融Ｚｎ基めっき浴は，好ましくは，質量％で，Ａｌ：
４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００
２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物からなる。
４.０〜１５質量％のＡｌおよび１.０〜４.０質量％の
Ｍｇを含有した溶融Ｚｎ基めっき浴に鋼帯を連続的に浸
漬して引き上げたあと，凝固完了後のめっき層表面を水
流と接触させながら水冷するウォータクエンチ帯域に連
続的に通板すること，そのさい，該ウォータクエンチ帯
域への入側材料温度を１０５℃未満に制御してめっき層
光沢の劣化を抑制することを特徴とする光沢保持性の良
好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造法を提供する。この溶
融Ｚｎ基めっき浴は，好ましくは，質量％で，Ａｌ：
４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００
２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物からなる。
【００１１】さらに本発明によれば，Ｚｎ浴中に４.０
〜１５質量％のＡｌおよび１.０〜４.０質量％のＭｇを
含有した溶融Ｚｎ基めっき浴に，希土類元素，Ｙ，Ｚｒ
またはＳｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種
を０.００２〜０.０５質量％添加したうえ，当該浴に鋼
帯を連続的に浸漬して引き上げたあと，凝固完了後のめ
っき層表面を水流と接触させながら水冷するウォータク
エンチ帯域に連続的に通板すること，そのさい，該ウォ
ータクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃以上３０
０℃以下に制御してめっき層表面の光沢劣化を抑制する
ことを特徴とする光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき
鋼板の製造法を提供する。この溶融Ｚｎ基めっき浴は，
好ましくは，質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：
１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.
００１〜０.０４５％，希土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳ
ｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種：０.０
０２〜０.０５％，残部：Ｚｎおよび不可避的不純物か
らなる。
〜１５質量％のＡｌおよび１.０〜４.０質量％のＭｇを
含有した溶融Ｚｎ基めっき浴に，希土類元素，Ｙ，Ｚｒ
またはＳｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種
を０.００２〜０.０５質量％添加したうえ，当該浴に鋼
帯を連続的に浸漬して引き上げたあと，凝固完了後のめ
っき層表面を水流と接触させながら水冷するウォータク
エンチ帯域に連続的に通板すること，そのさい，該ウォ
ータクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃以上３０
０℃以下に制御してめっき層表面の光沢劣化を抑制する
ことを特徴とする光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき
鋼板の製造法を提供する。この溶融Ｚｎ基めっき浴は，
好ましくは，質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：
１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.
００１〜０.０４５％，希土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳ
ｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種：０.０
０２〜０.０５％，残部：Ｚｎおよび不可避的不純物か
らなる。
【００１２】そして，このような製造法によって得られ
た溶融Ｚｎ基めっき鋼板として，本発明は，質量％で，
Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：
０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，希
土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸化性元
素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴を用い
て鋼帯を溶融めっきしてなる，光沢保持性の良好な溶融
Ｚｎ基めっき鋼板を提供するものである。このめっき層
は，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地
中に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した金属
組織を有する。
た溶融Ｚｎ基めっき鋼板として，本発明は，質量％で，
Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：
０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，希
土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸化性元
素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴を用い
て鋼帯を溶融めっきしてなる，光沢保持性の良好な溶融
Ｚｎ基めっき鋼板を提供するものである。このめっき層
は，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地
中に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した金属
組織を有する。
【００１３】
【発明の実施の形態】本明細書において，溶融めっきラ
インでの説明では原則として「鋼帯」の用語を用い，成
品としての説明では「鋼板」の用語を使用するが，特性
的には鋼帯も鋼板も同一である。
インでの説明では原則として「鋼帯」の用語を用い，成
品としての説明では「鋼板」の用語を使用するが，特性
的には鋼帯も鋼板も同一である。
【００１４】図１に溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造設備の
概略を示した。炉１を通過して所定温度に維持された鋼
帯２は，めっき浴３に連続的に送り込まれ，このめっき
浴３を出たあと，ワイピングノズル４で付着量が調整さ
れ，エアジエットクーラー５を通過する間にめっき層の
凝固が完了する。次いで，気水冷却帯域６ａや６ｂと気
体冷却帯域（エアージェットクーラー）１４との複合ま
たは単独を稼働し，または稼働せずに，ウォータクエン
チ帯域７を通過させたあとスキンパスミル８で調質圧延
され，テンションレベラ９を経たあと，検査工程を経て
テンションリール10で巻き取られる。化成処理例えばク
ロメート処理する場合には，テンションレベラ９を経た
あと，ロールコータ11で処理され，乾燥帯域12，エア冷
却帯域13を経てテンションリール10ａに巻き取られる。
概略を示した。炉１を通過して所定温度に維持された鋼
帯２は，めっき浴３に連続的に送り込まれ，このめっき
浴３を出たあと，ワイピングノズル４で付着量が調整さ
れ，エアジエットクーラー５を通過する間にめっき層の
凝固が完了する。次いで，気水冷却帯域６ａや６ｂと気
体冷却帯域（エアージェットクーラー）１４との複合ま
たは単独を稼働し，または稼働せずに，ウォータクエン
チ帯域７を通過させたあとスキンパスミル８で調質圧延
され，テンションレベラ９を経たあと，検査工程を経て
テンションリール10で巻き取られる。化成処理例えばク
ロメート処理する場合には，テンションレベラ９を経た
あと，ロールコータ11で処理され，乾燥帯域12，エア冷
却帯域13を経てテンションリール10ａに巻き取られる。
【００１５】先述のようにＡｌとＭｇを比較的多量に含
有する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板（以下「含Ｍｇ
溶融Ｚｎめっき鋼板」と略称する）を製造する場合，表
面性状の点からめっき層凝固完了までの冷却速度や凝固
完了位置の適正な制御が肝要であり，このために通板速
度や板厚に応じてエアジエットクーラー５を通過する時
点の材料温度が厳密にコントロールされねばならない。
そのあとは，スキンパス８での調質圧延が適切に実施で
きるように，気水冷却帯域６（さらには気体冷却帯域１
４）やウォータクエンチ帯域７での冷却によって，スキ
ンパス入側の材料温度を所定温度以下（例えば７０℃以
下）とする必要がある。これらの冷却帯域での冷却負荷
は通板速度と板厚に関連して変動する。一般に気水冷却
帯域では水や水溶液の噴霧，気体冷却帯域ではエアージ
ャット，ウォータクエンチ帯域ではめっき層表面に一時
的に水膜が生成するに十分な水流が供給される。したが
って，後者のウォータクエンチ帯域ではめっき層表面が
水流と接触することによって前者より大きな冷却速度を
確保できるから，冷却負荷の変動に拘わらずウォータク
エンチ帯域で冷却操作を行うのは，効率がよい。気水冷
却帯域６においても水や水溶液が空気流に同伴させて噴
霧されるが，めっき層表面に水膜が形成される程の水量
が供給される訳ではなく，蒸発潜熱による抜熱が主であ
る。したがってウォータクエンチ帯域のような水流との
接触による抜熱とは抜熱形態が異なり冷却速度も相違す
る。
有する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板（以下「含Ｍｇ
溶融Ｚｎめっき鋼板」と略称する）を製造する場合，表
面性状の点からめっき層凝固完了までの冷却速度や凝固
完了位置の適正な制御が肝要であり，このために通板速
度や板厚に応じてエアジエットクーラー５を通過する時
点の材料温度が厳密にコントロールされねばならない。
そのあとは，スキンパス８での調質圧延が適切に実施で
きるように，気水冷却帯域６（さらには気体冷却帯域１
４）やウォータクエンチ帯域７での冷却によって，スキ
ンパス入側の材料温度を所定温度以下（例えば７０℃以
下）とする必要がある。これらの冷却帯域での冷却負荷
は通板速度と板厚に関連して変動する。一般に気水冷却
帯域では水や水溶液の噴霧，気体冷却帯域ではエアージ
ャット，ウォータクエンチ帯域ではめっき層表面に一時
的に水膜が生成するに十分な水流が供給される。したが
って，後者のウォータクエンチ帯域ではめっき層表面が
水流と接触することによって前者より大きな冷却速度を
確保できるから，冷却負荷の変動に拘わらずウォータク
エンチ帯域で冷却操作を行うのは，効率がよい。気水冷
却帯域６においても水や水溶液が空気流に同伴させて噴
霧されるが，めっき層表面に水膜が形成される程の水量
が供給される訳ではなく，蒸発潜熱による抜熱が主であ
る。したがってウォータクエンチ帯域のような水流との
接触による抜熱とは抜熱形態が異なり冷却速度も相違す
る。
【００１６】ところが，このウォータクエンチ帯域への
入側材料温度の如何によってめっき表面の光沢維持性能
が異なることがわかった。該温度が１０５℃未満の場合
に，前述の表面光沢が劣化する現象が起きやすいのであ
る。その原因については必ずしも明らかではないが，ウ
ォータクエンチ帯域に入るときの材料温度が１００℃以
上であるとめっき層表面に水膜が形成している間はある
種の沸騰現象が起きてめっき層表面が反応性に富むよう
になること，大気圧下での水の存在下でのＡｌの挙動
は，約１１０℃を境として，それ以上では Al2O3・H2O
( または AlOOH)化合物が安定であるが，それ以下では
Al2O3・3H2O (または Al(OH)3) 化合物が安定であるこ
とから，該入側材料温度によってウォータクエンチ帯域
のめっき層表面で生成するＡｌ化合物が異なること，な
どが関与しているのではないかと推察される。
入側材料温度の如何によってめっき表面の光沢維持性能
が異なることがわかった。該温度が１０５℃未満の場合
に，前述の表面光沢が劣化する現象が起きやすいのであ
る。その原因については必ずしも明らかではないが，ウ
ォータクエンチ帯域に入るときの材料温度が１００℃以
上であるとめっき層表面に水膜が形成している間はある
種の沸騰現象が起きてめっき層表面が反応性に富むよう
になること，大気圧下での水の存在下でのＡｌの挙動
は，約１１０℃を境として，それ以上では Al2O3・H2O
( または AlOOH)化合物が安定であるが，それ以下では
Al2O3・3H2O (または Al(OH)3) 化合物が安定であるこ
とから，該入側材料温度によってウォータクエンチ帯域
のめっき層表面で生成するＡｌ化合物が異なること，な
どが関与しているのではないかと推察される。
【００１７】〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組
織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕や〔Ｚｎ単相〕が混在し
た金属組織を有する前記のような含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき
鋼板においては，その三元共晶素地の最外表面が，前記
のような化学的な反応によって，酸化されやすい形態に
変化する結果，めっき後２〜３日で明度変化が生じるよ
うな表面光沢劣化を生じるのでないかと考えられる。
織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕や〔Ｚｎ単相〕が混在し
た金属組織を有する前記のような含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき
鋼板においては，その三元共晶素地の最外表面が，前記
のような化学的な反応によって，酸化されやすい形態に
変化する結果，めっき後２〜３日で明度変化が生じるよ
うな表面光沢劣化を生じるのでないかと考えられる。
【００１８】いずれにしても，ウォータクエンチ帯域に
入る材料温度を１０５℃未満にすれば，後記の実施例に
示したように，含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の表面光沢劣
化はほぼ防止できることがわかった。この場合，ウォー
タクエンチ帯域に入る前の冷却操作は，ウォータクエン
チ帯域のように水膜が形成されるような水量を凝固完了
めっき表面に供給して急冷するのではなく，気水冷却
（ミスト噴霧）や気体冷却（例えばエアージェットクー
ラー）のような軽度な冷却操作で行う必要がある。ウォ
ータクエンチ帯域に入る前で，ウォータクエンチ帯域と
同じように水膜が形成するような急冷操作を行うので
は，ウォータクエンチ帯域に入る材料温度を１０５℃未
満にする意義がないからである。板厚と通板速度に関係
するが，気水冷却でもウォータクエンチ帯域への入側材
料温度を１０５℃未満にすることは可能である。
入る材料温度を１０５℃未満にすれば，後記の実施例に
示したように，含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の表面光沢劣
化はほぼ防止できることがわかった。この場合，ウォー
タクエンチ帯域に入る前の冷却操作は，ウォータクエン
チ帯域のように水膜が形成されるような水量を凝固完了
めっき表面に供給して急冷するのではなく，気水冷却
（ミスト噴霧）や気体冷却（例えばエアージェットクー
ラー）のような軽度な冷却操作で行う必要がある。ウォ
ータクエンチ帯域に入る前で，ウォータクエンチ帯域と
同じように水膜が形成するような急冷操作を行うので
は，ウォータクエンチ帯域に入る材料温度を１０５℃未
満にする意義がないからである。板厚と通板速度に関係
するが，気水冷却でもウォータクエンチ帯域への入側材
料温度を１０５℃未満にすることは可能である。
【００１９】しかし，板厚が厚い場合には，ウォータク
エンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満にすること
が無理な場合がある。板厚が厚い場合でも通板速度を遅
くすれば，気水冷却帯域での冷却量を稼げるが，凝固点
制御に問題が生じたり生産性を悪くするので得策ではな
い。ところが，凝固完了直後のめっき表面に酸素との親
和力が強くＡｌ酸化物の安定化作用をもつ易酸化性元
素，例えば希土類元素，Ｙ，Ｚｒ，Ｓｉ等が適量存在し
ていると，ウォータクエンチ帯域への入側材料温度が１
０５℃以上であっても，後記の実施例に示すように，該
表面光沢劣化を効果的に抑制できる。希土類元素，Ｙ，
Ｚｒ，Ｓｉ以外にも，同様の効果を示す元素が存在する
かも知れないが，現在のところはこれ以外は未知であ
る。
エンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満にすること
が無理な場合がある。板厚が厚い場合でも通板速度を遅
くすれば，気水冷却帯域での冷却量を稼げるが，凝固点
制御に問題が生じたり生産性を悪くするので得策ではな
い。ところが，凝固完了直後のめっき表面に酸素との親
和力が強くＡｌ酸化物の安定化作用をもつ易酸化性元
素，例えば希土類元素，Ｙ，Ｚｒ，Ｓｉ等が適量存在し
ていると，ウォータクエンチ帯域への入側材料温度が１
０５℃以上であっても，後記の実施例に示すように，該
表面光沢劣化を効果的に抑制できる。希土類元素，Ｙ，
Ｚｒ，Ｓｉ以外にも，同様の効果を示す元素が存在する
かも知れないが，現在のところはこれ以外は未知であ
る。
【００２０】これらの易酸化性元素は，含Ｍｇ溶融Ｚｎ
めっき鋼板のめっき層が凝固する過程で，或いは凝固し
たあとでも，めっき層の最外表層部に濃縮する性質を有
しており，このために，めっき浴に微量に添加しても，
めっき層の最外表面部では比較的高い濃度で存在し得る
のであり，このことが，表面光沢維持性に悪影響するウ
ォータクエンチ帯域での表面反応を抑制するものと考え
られる。しかし，めっき浴中のへのこれらの易酸化性元
素の添加量が０.００２％未満では，その抑制効果は発
揮できないので，めっき浴組成中の含有量が０.００２
質量％以上となるように添加する必要がある。他方，あ
まり多く添加してもめっき浴への溶解に支障をきたした
り，溶解できても，めっき表層部の粒界付近にこれらの
元素が過剰に析出するだけであり，該表面光沢劣化の抑
制効果が飽和するだけであるから，めっき浴中の含有量
が０.１０質量％以下，場合によっては０.０８質量％以
下，好ましくは０.０５質量％以下，さらに好ましくは
０.０３質量％の量で添加すればよい。
めっき鋼板のめっき層が凝固する過程で，或いは凝固し
たあとでも，めっき層の最外表層部に濃縮する性質を有
しており，このために，めっき浴に微量に添加しても，
めっき層の最外表面部では比較的高い濃度で存在し得る
のであり，このことが，表面光沢維持性に悪影響するウ
ォータクエンチ帯域での表面反応を抑制するものと考え
られる。しかし，めっき浴中のへのこれらの易酸化性元
素の添加量が０.００２％未満では，その抑制効果は発
揮できないので，めっき浴組成中の含有量が０.００２
質量％以上となるように添加する必要がある。他方，あ
まり多く添加してもめっき浴への溶解に支障をきたした
り，溶解できても，めっき表層部の粒界付近にこれらの
元素が過剰に析出するだけであり，該表面光沢劣化の抑
制効果が飽和するだけであるから，めっき浴中の含有量
が０.１０質量％以下，場合によっては０.０８質量％以
下，好ましくは０.０５質量％以下，さらに好ましくは
０.０３質量％の量で添加すればよい。
【００２１】易酸化性元素の添加は，前記のようにウォ
ータクエンチ帯域の入側材料温度が１０５℃以上となる
ときに最も効率よく表面光沢劣化防止に作用するが，ウ
ォータクエンチ帯域の入側材料温度が１０５℃未満のと
きであっても，安全を見てこれらの易酸化性元素をめっ
き浴に添加しておくこともできる。
ータクエンチ帯域の入側材料温度が１０５℃以上となる
ときに最も効率よく表面光沢劣化防止に作用するが，ウ
ォータクエンチ帯域の入側材料温度が１０５℃未満のと
きであっても，安全を見てこれらの易酸化性元素をめっ
き浴に添加しておくこともできる。
【００２２】なお，ウォータクエンチ帯域の入側材料温
度については，１０５℃以上になる場合であっても，３
００℃を超えるようでは，ウォータクエンチ帯域での冷
却負荷が大きくなりすぎて，スキンパス入側温度を十分
に低くできなくなることがあるので，３００℃以下に制
御することが好ましい。
度については，１０５℃以上になる場合であっても，３
００℃を超えるようでは，ウォータクエンチ帯域での冷
却負荷が大きくなりすぎて，スキンパス入側温度を十分
に低くできなくなることがあるので，３００℃以下に制
御することが好ましい。
【００２３】通常の製造ラインでは，板厚が１.６ｍｍ
未満であれば，ウォータクエンチ帯域への入側材料温度
を１０５℃未満にすることが比較的容易にでき，これに
よって光沢保持性が確保できる。板厚が１.６ｍｍ以上
である場合には，ウォータクエンチ帯域の入側材料温度
を１０５℃未満にまで強制的に冷却するよりは易酸化性
元素の添加で光沢保持性を確保するのが実操業上好まし
い。
未満であれば，ウォータクエンチ帯域への入側材料温度
を１０５℃未満にすることが比較的容易にでき，これに
よって光沢保持性が確保できる。板厚が１.６ｍｍ以上
である場合には，ウォータクエンチ帯域の入側材料温度
を１０５℃未満にまで強制的に冷却するよりは易酸化性
元素の添加で光沢保持性を確保するのが実操業上好まし
い。
【００２４】本発明は，このようにして含Ｍｇ溶融Ｚｎ
めっき鋼板の表面光沢劣化を防止することに成功したも
のであり，したがって，表面光沢劣化を生じるような含
Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板を対象とするものである。その
ような含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板は，代表的には，前述
の特開平１０−２２６８６５号公報や特開平１０−３０
６３５７号公報に提案したように，質量％で，Ａｌ：
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％を基本とし，さ
らに，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.
０４５％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物か
らなる溶融Ｚｎ基めっき浴を使用し，そのめっき層を，
〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に
〔初晶Ａｌ相〕と，さらには〔Ｚｎ単相〕が混在した金
属組織とすることによって，優れた耐食性と表面外観を
具備した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板が挙げられ
る。
めっき鋼板の表面光沢劣化を防止することに成功したも
のであり，したがって，表面光沢劣化を生じるような含
Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板を対象とするものである。その
ような含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板は，代表的には，前述
の特開平１０−２２６８６５号公報や特開平１０−３０
６３５７号公報に提案したように，質量％で，Ａｌ：
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％を基本とし，さ
らに，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.
０４５％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物か
らなる溶融Ｚｎ基めっき浴を使用し，そのめっき層を，
〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に
〔初晶Ａｌ相〕と，さらには〔Ｚｎ単相〕が混在した金
属組織とすることによって，優れた耐食性と表面外観を
具備した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板が挙げられ
る。
【００２５】したがって，本発明によれば，質量％で，
Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：
０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，希
土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸化性元
素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴を用い
て鋼帯に溶融めっきを施した光沢保持性の良好な溶融Ｚ
ｎ基めっき鋼板が提供される。そのめっき層は，〔Ａｌ
／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に〔初晶
Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した金属組織を有し
ており，また，そのめっき層の最外表層部には前記の易
酸化性元素が濃縮している点に組織的な特徴を有してい
る。
Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：
０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，希
土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸化性元
素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残部：Ｚ
ｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴を用い
て鋼帯に溶融めっきを施した光沢保持性の良好な溶融Ｚ
ｎ基めっき鋼板が提供される。そのめっき層は，〔Ａｌ
／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に〔初晶
Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した金属組織を有し
ており，また，そのめっき層の最外表層部には前記の易
酸化性元素が濃縮している点に組織的な特徴を有してい
る。
【００２６】ここで，めっき浴組成を構成するＡｌ，Ｍ
ｇ，Ｔｉ，Ｂなどの添加量とその作用効果は，本発明に
従って易酸化性元素を添加したものにおいても，特開平
１０−２２６８６５号公報や特開平１０−３０６３５７
号公報に記載された効果をそのまま享受し得る。とく
に，ＴｉとＢについては，めっき層の金属組織を前記の
ようにＺｎ2Ｍｇ系三元共晶の金属組織とする場合に，
外観および耐食性に悪い影響を与えるＺｎ11Ｍｇ2相の
生成・成長を抑制する作用を供するのでその添加が有益
である。この効果を得るために，Ｔｉ，ＢまたはＴｉ−
Ｂ合金もしくは化合物を浴に添加する場合には，浴中の
含有量がＴｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜
０.０４５％となるように添加すればよい。これより多
く含有させると，めっき層中に析出物が成長し，めっき
層に凹凸が生じ（現場用語でブツと呼ばれるものに対応
する），外観を損ねることがある。
ｇ，Ｔｉ，Ｂなどの添加量とその作用効果は，本発明に
従って易酸化性元素を添加したものにおいても，特開平
１０−２２６８６５号公報や特開平１０−３０６３５７
号公報に記載された効果をそのまま享受し得る。とく
に，ＴｉとＢについては，めっき層の金属組織を前記の
ようにＺｎ2Ｍｇ系三元共晶の金属組織とする場合に，
外観および耐食性に悪い影響を与えるＺｎ11Ｍｇ2相の
生成・成長を抑制する作用を供するのでその添加が有益
である。この効果を得るために，Ｔｉ，ＢまたはＴｉ−
Ｂ合金もしくは化合物を浴に添加する場合には，浴中の
含有量がＴｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜
０.０４５％となるように添加すればよい。これより多
く含有させると，めっき層中に析出物が成長し，めっき
層に凹凸が生じ（現場用語でブツと呼ばれるものに対応
する），外観を損ねることがある。
【００２７】めっき層中のＡｌは，当該めっき鋼板の耐
食性の向上と当該めっき鋼板製造時のドロス発生を抑制
する作用を供する。Ａｌ含有量が１.０重量％未満では
耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系のド
ロス発生を抑制する効果も低い。好ましくはＡｌは４.
０重量％以上とするのがよい。他方，Ａｌ含有量が１５
重量％を越えると，めっき層と母材鋼板との界面でＦｅ
−Ａｌ合金層の成長が著しくなり，めっき密着性が悪く
なる。好ましいＡｌ含有量は４.５〜１３.０重量％，更
に好ましいＡｌ含有量は５.０〜１０.０重量％，一層好
ましいＡｌ含有量は５.０〜７.０重量％である。
食性の向上と当該めっき鋼板製造時のドロス発生を抑制
する作用を供する。Ａｌ含有量が１.０重量％未満では
耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系のド
ロス発生を抑制する効果も低い。好ましくはＡｌは４.
０重量％以上とするのがよい。他方，Ａｌ含有量が１５
重量％を越えると，めっき層と母材鋼板との界面でＦｅ
−Ａｌ合金層の成長が著しくなり，めっき密着性が悪く
なる。好ましいＡｌ含有量は４.５〜１３.０重量％，更
に好ましいＡｌ含有量は５.０〜１０.０重量％，一層好
ましいＡｌ含有量は５.０〜７.０重量％である。
【００２８】めっき層中のＭｇは，めっき層表面に均一
な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の耐食性を著
しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.０％以下で
はかような腐食生成物を均一に生成させる作用が十分で
はなく，他方，Ｍｇ含有量が４.０％を越えてもＭｇに
よる耐食性向上効果は飽和し，かえってＭｇ酸化物系の
ドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ含有量は好ましく
は１.０〜４.０％とする。好ましいＭｇ含有量は１.５
〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は２.０〜
３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５〜３.５
重量％である。
な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の耐食性を著
しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.０％以下で
はかような腐食生成物を均一に生成させる作用が十分で
はなく，他方，Ｍｇ含有量が４.０％を越えてもＭｇに
よる耐食性向上効果は飽和し，かえってＭｇ酸化物系の
ドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ含有量は好ましく
は１.０〜４.０％とする。好ましいＭｇ含有量は１.５
〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は２.０〜
３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５〜３.５
重量％である。
【００２９】図１の下方に示すように，含Ｍｇ溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造ラインの後段において，ロールコータ
ー11などで化成処理を施す場合，例えばクロメート皮
膜，非クロム酸系皮膜，クロム酸含有有機樹脂皮膜，ク
ロム酸含有シリケート皮膜などを形成する場合も，前述
の表面光沢劣化の問題は同様に発生することがわかっ
た。化成処理皮膜を有しているめっき製品でも，数日す
ると明度が低下して表面光沢が劣化する現象が，化成処
理しない場合と全く同じように，その製造条件によっ
て，発生したりしなかったりするのである。そして，こ
の問題は，本発明によれば，前述したウォータクエンチ
帯域への材料温度の管理と，易酸化性元素のめっき浴へ
の添加によって，同様に回避できることがわかった。
めっき鋼板の製造ラインの後段において，ロールコータ
ー11などで化成処理を施す場合，例えばクロメート皮
膜，非クロム酸系皮膜，クロム酸含有有機樹脂皮膜，ク
ロム酸含有シリケート皮膜などを形成する場合も，前述
の表面光沢劣化の問題は同様に発生することがわかっ
た。化成処理皮膜を有しているめっき製品でも，数日す
ると明度が低下して表面光沢が劣化する現象が，化成処
理しない場合と全く同じように，その製造条件によっ
て，発生したりしなかったりするのである。そして，こ
の問題は，本発明によれば，前述したウォータクエンチ
帯域への材料温度の管理と，易酸化性元素のめっき浴へ
の添加によって，同様に回避できることがわかった。
【００３０】すなわち，ウォータクエンチ帯域を通板し
たあと，さらに化成処理帯域を通板する場合でも，前記
の含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の製造法と同じく，ウォー
タクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満に制御
するか，或いは，めっき浴に易酸化性元素を０.００２
〜０.０５質量％添加することによって，当該化成処理
した含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の表面光沢劣化を抑制で
きる。
たあと，さらに化成処理帯域を通板する場合でも，前記
の含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の製造法と同じく，ウォー
タクエンチ帯域への入側材料温度を１０５℃未満に制御
するか，或いは，めっき浴に易酸化性元素を０.００２
〜０.０５質量％添加することによって，当該化成処理
した含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板の表面光沢劣化を抑制で
きる。
【００３１】したがって，また本発明によれば，質量％
で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔ
ｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５
％，希土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸
化性元素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残
部：Ｚｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴
を用いて鋼帯に溶融めっきを施し，さらに該めっき層に
化成処理を施した光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき
鋼板を提供する。
で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔ
ｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５
％，希土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれた易酸
化性元素の少なくとも１種：０.００２〜０.０５％，残
部：Ｚｎおよび不可避的不純物，からなる溶融めっき浴
を用いて鋼帯に溶融めっきを施し，さらに該めっき層に
化成処理を施した光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき
鋼板を提供する。
【００３２】
【実施例】〔実施例１〕図１に示すような設備で，Ａ
１：ほぼ６質量％，Ｍｇ：ほぼ３質量％，Ｔｉ：ほぼ
０.０５質量％，Ｂ：ほぼ０.０１質量％を亜鉛中に含有
する溶融Ｚｎ基めっき浴を建浴し，めっき層の金属組織
が〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中
に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した組織を
もつ含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板（板厚０.８〜１.０ｍ
ｍ）を製造した。そのさい，エアジエットクーラー５の
出側の材料温度を３３５℃以下として，該クーラー内で
めっき層の凝固を完了させ，気水冷却帯域６ａ，６ｂ，
エアージェットクーラー１４およびウォータクエンチ帯
域７での冷却条件および通板速度をほぼ一定として，ウ
ォータクエンチ帯域７への入側材料温度を１００℃以下
とし，スキンパスミルに約７０℃以下で通板するように
した。得られた含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板は，表面光沢
が良好でその劣化は生じるような現象は生じなかった。
１：ほぼ６質量％，Ｍｇ：ほぼ３質量％，Ｔｉ：ほぼ
０.０５質量％，Ｂ：ほぼ０.０１質量％を亜鉛中に含有
する溶融Ｚｎ基めっき浴を建浴し，めっき層の金属組織
が〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中
に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した組織を
もつ含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板（板厚０.８〜１.０ｍ
ｍ）を製造した。そのさい，エアジエットクーラー５の
出側の材料温度を３３５℃以下として，該クーラー内で
めっき層の凝固を完了させ，気水冷却帯域６ａ，６ｂ，
エアージェットクーラー１４およびウォータクエンチ帯
域７での冷却条件および通板速度をほぼ一定として，ウ
ォータクエンチ帯域７への入側材料温度を１００℃以下
とし，スキンパスミルに約７０℃以下で通板するように
した。得られた含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板は，表面光沢
が良好でその劣化は生じるような現象は生じなかった。
【００３３】前記とほぼ同じ条件のもとで，板厚が１.
６ｍｍ以上の鋼帯を通板したところ，ウォータクエンチ
帯域７への入側材料温度が１２０〜１５０℃程度に上昇
したが，操業自体はトラブルなく前記同様の表面光沢が
良好な含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板が製造できた。しか
し，これらの鋼板は２〜３日経過すると，表面光沢がや
や低下し，明度Ｌ値は製造直後の８２から２日後には７
５程度にまで低下するものが散見された。そこで，気水
冷却帯域６ａと６ｂでの冷却能力を上げて，ウォータク
エンチ帯域７への入側材料温度を１０５℃未満にまで落
とした。その結果，表面光沢が劣化する現象は見られな
くなった。
６ｍｍ以上の鋼帯を通板したところ，ウォータクエンチ
帯域７への入側材料温度が１２０〜１５０℃程度に上昇
したが，操業自体はトラブルなく前記同様の表面光沢が
良好な含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板が製造できた。しか
し，これらの鋼板は２〜３日経過すると，表面光沢がや
や低下し，明度Ｌ値は製造直後の８２から２日後には７
５程度にまで低下するものが散見された。そこで，気水
冷却帯域６ａと６ｂでの冷却能力を上げて，ウォータク
エンチ帯域７への入側材料温度を１０５℃未満にまで落
とした。その結果，表面光沢が劣化する現象は見られな
くなった。
【００３４】クロメート処理した場合についても，ウォ
ータクエンチ帯域７への入側材料温度の違いによって，
表面光沢の劣化の有無が生じた。すなわち，この表面劣
化の現象は，クロメート処理しない場合と同じようにし
て起きることがわかった。
ータクエンチ帯域７への入側材料温度の違いによって，
表面光沢の劣化の有無が生じた。すなわち，この表面劣
化の現象は，クロメート処理しない場合と同じようにし
て起きることがわかった。
【００３５】〔実施例２〕前例の経験をもとに，条件を
種々変化させた試験でめっき層の表面光沢の劣化の程度
を調べた。表面光沢は，分光光度計を用いてＬａｂ法の
Ｌ値で測定した明度（Ｌ）で評価した。
種々変化させた試験でめっき層の表面光沢の劣化の程度
を調べた。表面光沢は，分光光度計を用いてＬａｂ法の
Ｌ値で測定した明度（Ｌ）で評価した。
【００３６】まず，下記の「めっき条件」で溶融Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造するさい，めっき層の凝
固完了から材料温度が約３０℃まで下記の「冷却条件」
でめっき層に気水冷却（ミスト吹付け）とウォータクエ
ンチ（水流照射）を行った。そして，得られた各めっき
鋼板の試験片についてめっき直後のＬ値を測定すると共
に，６０℃で相対湿度９０％に維持した恒温恒湿槽にめ
っき直後から装入し槽内に２０時間保持する処理を行
い，この恒温恒湿試験後のＬ値を測定することによって
表面光沢の劣化程度を評価した。
Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造するさい，めっき層の凝
固完了から材料温度が約３０℃まで下記の「冷却条件」
でめっき層に気水冷却（ミスト吹付け）とウォータクエ
ンチ（水流照射）を行った。そして，得られた各めっき
鋼板の試験片についてめっき直後のＬ値を測定すると共
に，６０℃で相対湿度９０％に維持した恒温恒湿槽にめ
っき直後から装入し槽内に２０時間保持する処理を行
い，この恒温恒湿試験後のＬ値を測定することによって
表面光沢の劣化程度を評価した。
【００３７】「めっき条件」 処理鋼帯：板厚２.０ｍｍの熱延鋼帯 めっき浴組成：Ａ１＝９.０質量％，Ｍｇ＝２.３質量
％，残部＝Ｚｎ めつき浴温：４３０℃ 目付量：９０ｇ／ｍ2 通板速度：８０ｍ／ｍｉｎ
％，残部＝Ｚｎ めつき浴温：４３０℃ 目付量：９０ｇ／ｍ2 通板速度：８０ｍ／ｍｉｎ
【００３８】「冷却条件」 (1) 気水冷却 使用ノズル：２流体ノズル， 使用流体：水（水圧＝１２.５ｋＰａ）＋空気（空気圧
＝４.０ｋＰａ） 噴霧水量：表１に表示 噴霧空気量：表１に表示 平均ミスト粒径：約５０μｍ ミスト吹付開始材料温度：表１に表示 ミスト吹付終了材料温度：表１に表示 (2) ウォータクエンチ 水流投射装置：フラットスプレーノズルを板幅方向に１
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝２.５kgf/cm2 ） 水量：表１に表示 水流投射開始時の材料温度：表１に表示 水流投射終了時の材料温度：表１に表示
＝４.０ｋＰａ） 噴霧水量：表１に表示 噴霧空気量：表１に表示 平均ミスト粒径：約５０μｍ ミスト吹付開始材料温度：表１に表示 ミスト吹付終了材料温度：表１に表示 (2) ウォータクエンチ 水流投射装置：フラットスプレーノズルを板幅方向に１
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝２.５kgf/cm2 ） 水量：表１に表示 水流投射開始時の材料温度：表１に表示 水流投射終了時の材料温度：表１に表示
【００３９】上記の条件で，水流投射開始温時の材料温
度（ウォータクエンチへの入側材料温度）を変えた場合
に得られた各めっき鋼板のめっき直後のＬ値と前記の２
０時間の恒温恒湿試験後のＬ値の測定結果を表１に示し
た。また，各めっき鋼板のめっき層断面の顕微鏡観察か
らめっき層の金属組織を調べたが，いずれの鋼板も，
〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に
〔初晶Ａｌ相〕と場合によってはさらに〔Ｚｎ単相〕が
混在した金属組織（以下，「Ｚｎ2Ｍｇ系」の金属組織
と言う）を有するものであった。
度（ウォータクエンチへの入側材料温度）を変えた場合
に得られた各めっき鋼板のめっき直後のＬ値と前記の２
０時間の恒温恒湿試験後のＬ値の測定結果を表１に示し
た。また，各めっき鋼板のめっき層断面の顕微鏡観察か
らめっき層の金属組織を調べたが，いずれの鋼板も，
〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に
〔初晶Ａｌ相〕と場合によってはさらに〔Ｚｎ単相〕が
混在した金属組織（以下，「Ｚｎ2Ｍｇ系」の金属組織
と言う）を有するものであった。
【００４０】
【表１】
【００４１】表１の結果に見られるように，ウォータク
エンチへの入側材料温度が１０５℃以上の時には，その
温度が高くなるに従って，めっき後の明度Ｌ値の低下傾
向が大きくなることがわかる。これに対して，該温度が
１０５℃未満の時には，めっき直後の明度が時間を経過
してもそのまま維持されており，表面光沢保持性の良好
な含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板が得られたことがわかる。
エンチへの入側材料温度が１０５℃以上の時には，その
温度が高くなるに従って，めっき後の明度Ｌ値の低下傾
向が大きくなることがわかる。これに対して，該温度が
１０５℃未満の時には，めっき直後の明度が時間を経過
してもそのまま維持されており，表面光沢保持性の良好
な含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板が得られたことがわかる。
【００４２】〔実施例３〕下記のめっき条件と，めっき
層凝固完了後の冷却条件で実施例２と同様にして含Ｍｇ
溶融Ｚｎめっき鋼板を得たときの表面光沢劣化状況を調
べ，表２の結果を得た。
層凝固完了後の冷却条件で実施例２と同様にして含Ｍｇ
溶融Ｚｎめっき鋼板を得たときの表面光沢劣化状況を調
べ，表２の結果を得た。
【００４３】「めっき条件」 処理鋼帯：板厚３.２ｍｍの熱延鋼帯 めっき浴組成：Ａ１＝６.３質量％，Ｍｇ＝３.２質量
％，Ｔｉ＝０.００８質量％，Ｂ＝０.００２重量％，残
部＝Ｚｎ めつき浴温：３９０℃ 目付量：１２０ｇ／ｍ2 通板速度：表２に示したように変化させた。
％，Ｔｉ＝０.００８質量％，Ｂ＝０.００２重量％，残
部＝Ｚｎ めつき浴温：３９０℃ 目付量：１２０ｇ／ｍ2 通板速度：表２に示したように変化させた。
【００４４】「冷却条件」 (1) 気体冷却（エアージェットクーラーだけで冷却） 使用ノズル：スリット幅５ｍｍの板状ノズル 使用気体：空気（風圧＝４ｋＰａ） 風量：表２に表示 気体冷却開始材料温度：表２に表示 気体冷却終了材料温度：表２に表示 (2) ウォータクエンチ 水流投射装置：フラットスプレーノズルを板幅方向に１
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝２.２kgf/cm2 ） 水量：表２に表示 水流投射開始時の材料温度：表２に表示 水流投射終了時の材料温度：表２に表示
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝２.２kgf/cm2 ） 水量：表２に表示 水流投射開始時の材料温度：表２に表示 水流投射終了時の材料温度：表２に表示
【００４５】
【表２】
【００４６】表２の結果から，本例においても実施例２
と同様に，ウォータクエンチへの入側材料温度が１０５
℃以上の時には，その温度が高くなるに従って，めっき
後の明度Ｌ値の低下傾向が大きくなるが，該温度が１０
５℃未満の時には，めっき直後の明度が恒温恒湿試験２
０時間後もそのまま維持されていることがわかる。ま
た，各めっき鋼板のめっき層断面の顕微鏡観察からめっ
き層の金属組織を調べたが，いずれの鋼板も安定して
「Ｚｎ2Ｍｇ系」系の金属組織が得られた。
と同様に，ウォータクエンチへの入側材料温度が１０５
℃以上の時には，その温度が高くなるに従って，めっき
後の明度Ｌ値の低下傾向が大きくなるが，該温度が１０
５℃未満の時には，めっき直後の明度が恒温恒湿試験２
０時間後もそのまま維持されていることがわかる。ま
た，各めっき鋼板のめっき層断面の顕微鏡観察からめっ
き層の金属組織を調べたが，いずれの鋼板も安定して
「Ｚｎ2Ｍｇ系」系の金属組織が得られた。
【００４７】〔実施例４〕実施例３のNo.B-2〜No.B-5に
ついて，ウォータクエンチ後のめっき表面に下記の条件
で化成処理し，実施例２と同様にして，処理直後と恒温
恒湿試験２０時間後の明度を調べ，その結果を表３に示
した。
ついて，ウォータクエンチ後のめっき表面に下記の条件
で化成処理し，実施例２と同様にして，処理直後と恒温
恒湿試験２０時間後の明度を調べ，その結果を表３に示
した。
【００４８】〔化成処理条件Ａ〕 塗布方法：スプレーリンガーロール方式 処理液：日本パーカライジング株式会社製のジンクロム
３３８７Ｎ（液中トータルクロム濃度：１０ｇ／Ｌ） クロム付着量：１０ｍｇ／ｍ2
３３８７Ｎ（液中トータルクロム濃度：１０ｇ／Ｌ） クロム付着量：１０ｍｇ／ｍ2
【００４９】〔化成処理条件Ｂ〕 塗布方法：ロールコーター方式 処理液：ジンクロム３３８７Ｎにフッ化ジルコニウムを
１ｇ／Ｌ添加した液（液中トータルクロム濃度：２０ｇ
／Ｌ） クロム付着量：４０ｍｇ／ｍ2
１ｇ／Ｌ添加した液（液中トータルクロム濃度：２０ｇ
／Ｌ） クロム付着量：４０ｍｇ／ｍ2
【００５０】〔化成処理条件Ｃ〕 塗布方法：ロールコーター方式 処理液：リン酸マグネシウム５０ｇ／Ｌ，フッ化チタン
カリウム１０ｇ／Ｌ，有機酸３ｇ／Ｌを主成分とする水
溶液 金属成分付着量：５０ｍｇ／ｍ2
カリウム１０ｇ／Ｌ，有機酸３ｇ／Ｌを主成分とする水
溶液 金属成分付着量：５０ｍｇ／ｍ2
【００５１】〔化成処理条件Ｄ〕下記の２段階処理にて
皮膜形成 〔下層〕 塗布方法：シャワーリンガー方式 処理液：ジンクロム３３８７Ｎ（液中トータルクロム濃
度：１０ｇ／Ｌ） クロム付着量：１０ｍｇ／ｍ2 〔上層〕 塗布方法：ロールコーター方式 有機皮膜：ウレタン系樹脂（膜厚：１.５μｍ）
皮膜形成 〔下層〕 塗布方法：シャワーリンガー方式 処理液：ジンクロム３３８７Ｎ（液中トータルクロム濃
度：１０ｇ／Ｌ） クロム付着量：１０ｍｇ／ｍ2 〔上層〕 塗布方法：ロールコーター方式 有機皮膜：ウレタン系樹脂（膜厚：１.５μｍ）
【００５２】
【表３】
【００５３】表３の結果に見られるように，いずれの化
成処理でも，ウォータクエンチへの入側材料温度が１０
５℃以上の時には，めっき後の経時変化によって明度Ｌ
値が低下するが，該温度が１０５℃未満の時には，めっ
き直後の明度が時間を経過してもそのまま維持されてい
ることがわかる。
成処理でも，ウォータクエンチへの入側材料温度が１０
５℃以上の時には，めっき後の経時変化によって明度Ｌ
値が低下するが，該温度が１０５℃未満の時には，めっ
き直後の明度が時間を経過してもそのまま維持されてい
ることがわかる。
【００５４】〔実施例５〕下記のめっき条件と冷却条件
でめっきしたさいに，めっき浴に易酸化性元素を添加し
た場合の表面光沢劣化状況を調べた。その結果を表４に
示した。
でめっきしたさいに，めっき浴に易酸化性元素を添加し
た場合の表面光沢劣化状況を調べた。その結果を表４に
示した。
【００５５】「めっき条件」 処理鋼帯：板厚１.６ｍｍの熱延鋼帯 めっき浴組成：表４に記載 めつき浴温：４５０℃ 目付量：１９０ｇ／ｍ2 通板速度：６０〜１２０ｍ／ｍｉｎ
【００５６】「冷却条件」 (1) 気水冷却 使用ノズル：２流体ノズル， 使用流体：水（水圧＝１.０〜３.５kgf/cm2 ）＋空気
（空気圧＝２.５〜５.０kgf/cm2 ） 噴霧水量：０〜８ｍ3／ｈ 噴霧空気量：０〜６００ｍ3／ｍｉｎ 平均ミスト粒径：１０〜３０μｍ (2) 気体冷却 使用ノズル：スリット幅５ｍｍの板状ノズル 使用気体：空気（風圧＝４ｋＰａ） 風量：０〜３５００ｍ3／ｍｉｎ (3) ウォータクエンチ 水流投射装置：フラットスプレーノズルを板幅方向に１
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝３.０kgf/cm2 ） 水量：１８０ｍ3／ｈ 水流投射開始時の材料温度：表４に表示
（空気圧＝２.５〜５.０kgf/cm2 ） 噴霧水量：０〜８ｍ3／ｈ 噴霧空気量：０〜６００ｍ3／ｍｉｎ 平均ミスト粒径：１０〜３０μｍ (2) 気体冷却 使用ノズル：スリット幅５ｍｍの板状ノズル 使用気体：空気（風圧＝４ｋＰａ） 風量：０〜３５００ｍ3／ｍｉｎ (3) ウォータクエンチ 水流投射装置：フラットスプレーノズルを板幅方向に１
５０ｍｍ間隔で１０本配置したヘッダーを７列設置 使用流体：水（水圧＝３.０kgf/cm2 ） 水量：１８０ｍ3／ｈ 水流投射開始時の材料温度：表４に表示
【００５７】
【表４】
【００５８】表４に見られるように，実施例２〜３では
恒温恒湿試験２０時間後に明度Ｌ値が７１程度まで低下
したものでも，易酸化性元素の添加によって，明度Ｌ値
の低下が抑制できたことがわかる。易酸化性元素として
Ｓｉを添加したＮo.Ｃ−７の含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板
についてＥＳＣＡによってめっき表層部の元素分析を行
ったところ，Ｓｉはめっき極表層部にその殆んどが濃縮
しており，めっき層内部には殆んど存在しないことが確
認された。また，ＥＳＣＡ分析によると，恒温恒湿試験
２０時間後に明度Ｌ値が低下した例（Ｎo.Ｃ−１０）
と，明度Ｌ値が低下しなかった例（Ｎo.Ｃ−５）とを対
比すると，前者のものはめっき極表層部にＭｇが偏在す
る傾向が見られた。
恒温恒湿試験２０時間後に明度Ｌ値が７１程度まで低下
したものでも，易酸化性元素の添加によって，明度Ｌ値
の低下が抑制できたことがわかる。易酸化性元素として
Ｓｉを添加したＮo.Ｃ−７の含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板
についてＥＳＣＡによってめっき表層部の元素分析を行
ったところ，Ｓｉはめっき極表層部にその殆んどが濃縮
しており，めっき層内部には殆んど存在しないことが確
認された。また，ＥＳＣＡ分析によると，恒温恒湿試験
２０時間後に明度Ｌ値が低下した例（Ｎo.Ｃ−１０）
と，明度Ｌ値が低下しなかった例（Ｎo.Ｃ−５）とを対
比すると，前者のものはめっき極表層部にＭｇが偏在す
る傾向が見られた。
【００５９】なお表４には，ウォータクエンチ後のめっ
き層に化成処理した例も挙げたが（Ｎo.Ｃ−１２〜Ｎo.
Ｃ−１５），易酸化性元素の添加の有無によって，明度
Ｌ値の低下の程度が異なり，易酸化性元素を添加すれ
ば，明度Ｌ値の低下が抑制できることがわかる。
き層に化成処理した例も挙げたが（Ｎo.Ｃ−１２〜Ｎo.
Ｃ−１５），易酸化性元素の添加の有無によって，明度
Ｌ値の低下の程度が異なり，易酸化性元素を添加すれ
ば，明度Ｌ値の低下が抑制できることがわかる。
【００６０】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によると，
含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板特有の表面光沢劣化の現象が
効果的に防止できる。したがって，耐食性が良好で且つ
表面光沢保持性に優れた含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板を提
供できる。
含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板特有の表面光沢劣化の現象が
効果的に防止できる。したがって，耐食性が良好で且つ
表面光沢保持性に優れた含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板を提
供できる。
【図１】本発明に従う含Ｍｇ溶融Ｚｎめっき鋼板を製造
する設備例の概略を示しためっきライン図である。 １：炉 ２：鋼帯 ３：めっき浴 ４：ワイピングノズル ５：エアジエットクーラー ６ａ，６ｂ：気水冷却帯域 ７：ウォータクエンチ帯域 ８：スキンパスミル ９：テンションレベラ 10，10ａ：テンションリール 11：ロールコータ 12：乾燥帯域 13：エア冷却帯域 14：エアージェットクーラー
する設備例の概略を示しためっきライン図である。 １：炉 ２：鋼帯 ３：めっき浴 ４：ワイピングノズル ５：エアジエットクーラー ６ａ，６ｂ：気水冷却帯域 ７：ウォータクエンチ帯域 ８：スキンパスミル ９：テンションレベラ 10，10ａ：テンションリール 11：ロールコータ 12：乾燥帯域 13：エア冷却帯域 14：エアージェットクーラー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安藤 敦司 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA22 AB05 AB07 AB14 AB15 AB44 AC64 AC72 AD26 AE03 AE12 AE21
Claims (9)
- 【請求項１】 Ｚｎ浴中に４.０〜１５質量％のＡｌお
よび１.０〜４.０質量％のＭｇを含有した溶融Ｚｎ基め
っき浴に鋼帯を連続的に浸漬して引き上げたあと，凝固
完了後のめっき層表面を水流と接触させながら水冷する
ウォータクエンチ帯域に連続的に通板すること，そのさ
い，該ウォータクエンチ帯域への入側材料温度を１０５
℃未満に制御してめっき層表面の光沢劣化を抑制するこ
とを特徴とする光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼
板の製造法。 - 【請求項２】 質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ
：０.００１〜０.０４５％，残部：Ｚｎおよび不可避
的不純物からなる溶融Ｚｎ基めっき浴に鋼帯を連続的に
浸漬して引き上げたあと，凝固完了後のめっき層表面を
水流と接触させながら水冷するウォータクエンチ帯域に
連続的に通板すること，そのさい，該ウォータクエンチ
帯域への入側材料温度を１０５℃未満に制御してめっき
層表面の光沢劣化を抑制することを特徴とする光沢保持
性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造法。 - 【請求項３】 Ｚｎ浴中に４.０〜１５質量％のＡｌお
よび１.０〜４.０質量％のＭｇを含有した溶融Ｚｎ基め
っき浴に，希土類元素，Ｙ，ＺｒまたはＳｉから選ばれ
た易酸化性元素の少なくとも１種を０.００２〜０.０５
質量％添加したうえ，当該浴に鋼帯を連続的に浸漬して
引き上げたあと，凝固完了後のめっき層表面を水流と接
触させながら水冷するウォータクエンチ帯域に連続的に
通板すること，そのさい，該ウォータクエンチ帯域への
入側材料温度を１０５℃以上に制御してめっき層表面の
光沢劣化を抑制することを特徴とする光沢保持性の良好
な溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造法。 - 【請求項４】 質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ
：０.００１〜０.０４５％，希土類元素，Ｙ，Ｚｒま
たはＳｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種：
０.００２〜０.０５％，残部：Ｚｎおよび不可避的不純
物からなる溶融Ｚｎ基めっき浴に鋼帯を連続的に浸漬し
て引き上げたあと，凝固完了後のめっき層表面を水流と
接触させながら水冷するウォータクエンチ帯域に連続的
に通板すること，そのさい，該ウォータクエンチ帯域へ
の入側材料温度を１０５℃以上３００℃以下に制御して
めっき層表面の光沢劣化を抑制することを特徴とする光
沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板の製造法。 - 【請求項５】 ウォータクエンチ帯域を通板したあと，
さらに化成処理帯域に通板させる請求項１ないし４のい
ずれかに記載の光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼
板の製造法。 - 【請求項６】 質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：
０.００１〜０.０４５％，希土類元素，Ｙ，Ｚｒまたは
Ｓｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種：０.
００２〜０.０５％，残部：Ｚｎおよび不可避的不純
物，からなる溶融めっき浴を用いて鋼帯に溶融めっきを
施した光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板。 - 【請求項７】 易酸化性元素は，めっき層の最外表層部
に濃縮している請求項６に記載の光沢保持性の良好な溶
融Ｚｎ基めっき鋼板。 - 【請求項８】 めっき層は，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇ
の三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚ
ｎ単相〕が混在した金属組織を有する請求項６または７
に記載の光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板。 - 【請求項９】 質量％で，Ａｌ：４.０〜１５％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：
０.００１〜０.０４５％，希土類元素，Ｙ，Ｚｒまたは
Ｓｉから選ばれた易酸化性元素の少なくとも１種：０.
００２〜０.０５％，残部：Ｚｎおよび不可避的不純
物，からなる溶融めっき浴を用いて鋼帯に溶融めっきを
施し，さらに該めっき層に化成処理を施した光沢保持性
の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001026662A JP4064634B2 (ja) | 2001-02-02 | 2001-02-02 | 光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板およびその製造法 |
| TW91116441A TW567243B (en) | 2001-02-02 | 2002-07-24 | Hot-dip Zn plated steel sheet excellent in luster-retaining property and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001026662A JP4064634B2 (ja) | 2001-02-02 | 2001-02-02 | 光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板およびその製造法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002226958A true JP2002226958A (ja) | 2002-08-14 |
| JP2002226958A5 JP2002226958A5 (ja) | 2005-09-29 |
| JP4064634B2 JP4064634B2 (ja) | 2008-03-19 |
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ID=18891443
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|---|---|---|---|
| JP2001026662A Expired - Lifetime JP4064634B2 (ja) | 2001-02-02 | 2001-02-02 | 光沢保持性の良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板およびその製造法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4064634B2 (ja) |
| TW (1) | TW567243B (ja) |
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