KR20110018701A - 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 - Google Patents

도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 소지철과 도금층 계면에 합금상을 형성시켜 도금 밀착성과 스폿(spot) 용접성이 우수한 용융아연도금강판(GI강판) 및 이를 제조하는 방법에 관한 것으로서, 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면의 면적%로, 1~20%의 Fe-Zn 합금상이 형성되어 있는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
용융아연도금강판(galvanized steel sheet), 스폿 용접성(spot weldability), 도금 밀착성(coating adhesion)

Description

도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법{GALVANIZED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT COATING ADHESION AND SPOT WELDABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 용융아연도금강판(GI강판)에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 도금 밀착성과 스폿(spot) 용접성이 우수한 용융아연도금강판(GI강판)에 관한 것이다.
용융도금강판은 내식성이 우수하여 건축자재, 구조물, 가전제품 및 자동차 차체 등에 널리 사용되고 있다. 최근에 가장 많이 사용되고 있는 용융도금강판은 용융아연도금강판(이하, GI강판)과 합금화 용융아연도금강판(이하, GA강판)으로 나눌 수 있다.
상기 GI강판은 강판에 용융아연을 도금한 강판으로서, 도금이 쉽고 내식성이 우수하여 자동차 차체로 많이 사용되고 있고, GA강판은 낮은 Al함량의 용융아연도금욕에서 GI강판을 제조한 후 강판에 열을 가하여 소지철과 아연의 확산을 통해 아연-철 합금도금층을 갖는 강판으로서, 도금층이 융점이 비교적 높은 아연과 철 합 금으로 구성되어 있기 때문에 스폿(spot) 용접과정에서 아연이 용접전극(통상 Cu 또는 Cu계 합금)과 합금화되는 것을 지연시켜 용접 전극의 수명을 단축시키지 않는 장점이 있다.
통상 GI강판은 Al을 0.16~0.25 중량% 첨가한 아연도금욕중에서 도금층을 형성한 강판으로서, 도금층이 대부분 아연으로 구성되어 있으나, 소지철과 아연도금층 계면에는 철과 아연의 합금화를 억제할 수 있는 합금화 억제층이 1㎛ 이하의 두께로 존재함으로서, 소지철과 도금층의 밀착성이 우수하다. 상기 합금화 억제층은 통상 Fe2Al5-xZnx 으로 이루어져 있다.
그러나 상기 합금화 억제층은 융점이 높기 때문에 스폿 용접을 실시할 때, 소지철과 아연간의 확산을 방해하므로 아연도금층이 저항열에 의해 쉽게 융해되고, 융해된 아연이 용접전극으로 확산되어 합금화됨으로서 전극 수명이 크게 줄어들게 된다.
이와 같이 GI강판의 소지/도금층 계면에 합금화 억제층이 존재하여, 스폿 용접성이 저하하는 문제는 합금화 억제층을 없애면 가능하고, 합금화 억제층을 없애는 방법은 도금욕중에 알루미늄을 넣지 않거나, 그 함량을 0.1 중량% 이하로 줄이면 쉽게 해결할 수 있지만, 이 경우 아연욕에서부터 Zn/Fe간의 확산이 일어나 소지 /도금층 계면에 두꺼운 아연-철 합금층이 형성된다. 이렇게 형성된 두꺼운 아연-철 합금층은 경도가 아연이나 철보다 높아, 변형에 취약하기 때문에 성형시 다이와의 마찰에 의해 도금층이 쉽게 탈락하는 문제가 있다.
한편, 용융아연도금강판의 스폿 용접성과 도금밀착성을 동시에 확보하는 방법에 관한 종래의 기술을 살펴보면, 일본 특허공개공보 제2005-240080호가 있다. 상기 특허에는 알루미늄이 0.17~0.3 중량% 함유된 통상적인 도금욕을 사용하여 강판이 도금욕에 인입하는 온도를 도금욕 온도보다 20~40℃ 낮게 함으로서, 강판과 아연도금 계면에 형성되는 합금화억제층의 피복율이 40~90% 범위인 GI강판을 제조하는 기술이 개시되어 있다.
상기 특허는 합금화 억제층에 의해 도금밀착성이 우수하고, 스폿 용접과정에서는 순수 아연도금층이 통상적인 GI강판에서와 같이 융해되므로, 합금화 억제층이 피복이 안된 부위에서는 전극과 소지철이 직접 접촉하여 통전되므로서 전극 선단부에 Fe-Zn-O 산화피막을 형성시켜 전극 수명을 늘리는 방법이다. 이 방법에 의해 GI강판을 제조할 경우 합금화억제층이 존재하지 않은 부위를 통해서 철이 도금층으로 확산될 수 있기 때문에 용접전극 표면에서 아연과 전극이 합금화되는 현상을 어느 정도는 줄일 수 있다.
그러나, 이 방법은 합금화 억제층 피복이 안된 부위가 10~60% 정도이므로 빠 른 시간에 도금층 내로 Fe의 확산을 기대할 수 없고, 그에 따라 용접전극을 통해 강판에 통전이 일어나면 아연도금층의 융해는 필연적으로 일어날 수 밖에 없으며, 이로 인해 아연이 융해되어 우선적으로 전극과 합금화되는 현상을 억제하는 효과가 크지 않다.
본 발명의 일측면은 소지철과 도금층 계면에 합금상을 적절히 형성시킴으로서, 도금 밀착성과 스폿(spot) 용접성을 향상시킨 용융아연도금강판(GI강판) 및 이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명은 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면의 면적%로, 1~20%의 Fe-Zn 합금상이 형성되어 있는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판을 제공한다.
또한, 본 발명은 강판을 용융아연도금욕에 인입 및 침지시켜 용융아연도금강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 강판을 하기 관계식을 만족하는 인입온도 조건으로, 0.11~0.14중량%의 알루미늄(Al)을 함유하고, 440~460℃의 온도범위를 갖는 용융아연도금욕에 인입 및 침지하여 용융아연도금을 행하는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법을 제공한다.
20 ≤ (XS-Tp)/2CAl ≤ 100
(XS: 강판의 인입온도, Tp: 용융아연도금욕 온도, CAl: 용융아연도금욕의 Al함량(중량%))
본 발명은 소지철과 도금층 계면에 Fe-Zn합금상을 적절히 형성함으로서, 통 상적인 자동차 성형조건에서 도금층이 박리되는 현상을 방지할 수 있을 뿐만 아니라, 스폿 용접 전극의 수명을 증가시킬 수 있는 용융아연도금강판을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 통상적인 연속 용융아연도금강판을 제조하는 방법 즉, 냉연강판 표면에 존재하는 압연유 및 철분을 포함하는 이물질 등을 제거하고 통상적인 소둔과정을 거친 후 강판을 용융 아연도금욕에 침지하여 용융아연도금강판을 제조하는 공정 또는 열연강판을 산세한 후 가열하고 용융 아연도금욕에 침지하여 용융 아여연도금강판을 제조하는 공정에 있어서,
상기 용융 아연도금욕의 Al 함량과 도금욕 온도 및 도금욕에 인입되는 강판의 인입온도를 제어하여, 용융아연도금강판(GI강판)의 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면의 면적%로 1~20%의 Fe-Zn 합금상을 형성시켜 통상적인 성형조건에서 도금층이 박리되는 현상을 방지하고, 스폿 용접시 용접 전극의 수명을 증가시켜 용접성을 향상시키는 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명의 용융아연도금강판에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 용융아연도금강판은 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면의 면적%로, 1~20%의 Fe-Zn 합금상이 형성되어 있다.
상기 Fe-Zn 합금상은 소지철에 아연도금이 된 후, Zn이 소지철로 확산이 일어나면서 형성된 것이다.
통상적으로 용융아연도금을 행하면, 도금욕 중의 Al이 소지철과 우선적으로 반응하여 소지철 표면에서 Fe-Al-Zn의 금속간 화합물, 즉 합금화 억제층(Fe2Al5-xZnx)을 형성하게 된다. 그러나, 본 발명에서는 아연도금욕의 Al 함량을 낮게 관리하고, 도금욕 및 강판의 인입온도를 제어함으로써, 소지철과 도금층의 계면에 합금화 억제층이 불충분하게 형성되도록 하고, Fe-Zn 합금층을 적절히 형성하도록 한 것이다.
상기 Fe-Zn 합금상을 상기와 같이 제한한 이유는 Fe-Zn 합금상의 비율이 1% 미만일 경우에는 소지/도금층 계면에 부분적으로 합금화 억제층이 두껍게 존재하여 도금밀착성은 우수하지만, 스폿 용접과정에서 그 합금화 억제층에 의해 소지철이 도금층으로 확산되는 것을 방해하므로, 용접성 개선효과가 미미하다. 반면, Fe-Zn 합금상의 비율이 20%를 초과할 경우에는 상기 합금상에 의해 스폿 용접과정에서 소지철의 Fe가 아연도금층으로 빠르게 확산되어 도금층이 Fe-Zn 합금이 되어서, 용접전극과 아연과의 반응을 억제하여 전극수명을 연장시키는 효과는 우수하지만, 계면에 경도 가 높은 Fe-Zn 합금상이 두꺼워 자동차 차체 가공시 도금층이 탈락되기 때문에 그 상한을 20%로 한정하는 것이 바람직하다. 다만, 도금 밀착성과 스폿 용접성 향상의 조화를 위해서, 보다 바람직하게는 Fe-Zn 합금상의 비율은 5~15%로 한다.
상기 Fe-Zn 합금상은 Fe의 함량이 3~15중량%이고 나머지는 아연 및 불가피한 불순물로 이루어지는 것이 바람직하다. 상기 Fe-Zn 합금상의 예로는 철함량이 낮은 제타(ζ, FeZn13)상, 델타1(δ1, FeZn7)상 등이 있으며, 이외에 발견되지 않은 다른 Fe-Zn 합금상이 될 수 있다. 또한 본 발명의 Fe-Zn 합금상은 단상형태 뿐만 아니라, 복합상의 형태로도 형성될 수 있다.
본 발명에서 상기 소지철과 도금층의 계면에 형성되는 합금화 억제층(Fe2Al5-xZnx)의 피복율은 30% 이하가 되는 것이 바람직하다. 상기 합금화 억제층의 피복율이 30%를 초과하는 경우에는 도금층으로의 Fe 확산이 저하되어, 적절한 Fe-Zn 합금층을 형성할 수 없고, 스폿용접시에 통전으로 인한 아연의 융해가 과다하여 용접특성을 저하시킨다.
본 발명의 용융아연도금강판의 도금층 내 Fe의 함량은 중량%로, 0.5~3.0%인 것이 바람직하다. 상기 Fe의 함량은 합금층뿐만 아니라. 소지철을 제외한 합금층과 이외 도금층에 함유된 Fe의 바람직한 함량을 나타낸 것이다.
이하, 본 발명의 용융아연도금강판(GI강판)을 제조하는 방법에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 강판을 용융아연도금욕에 침지하여 용융아연도금강판을 제조하는 방법에 있어서,
알루미늄(Al) 함량이 0.11~0.14중량%이고, 440~460℃의 온도범위를 갖는 용융아연도금욕에 상기 강판을 침지하여 용융아연도금을 행한다.
이때 상기 강판의 인입온도는 아래의 관계식을 만족한다.
20 ≤ (XS-Tp)/2CAl ≤ 100
(XS: 강판의 인입온도, Tp: 용융아연도금욕 온도, CAl: 용융아연도금욕의 Al함량(중량%))
상기 용융아연도금욕 중 알루미늄 함량을 중량%로 0.11~0.14%가 바람직하다. 상기 용융아연도금욕 중 Al 함량이 0.11% 미만이 되면 강판이 도금욕중에서 용해되어 드로스(Dross)라 불리는 Fe-Zn 화합물을 형성하여 도금욕중에 부유함과 동시에 일부는 강판에 재부착하여 드로스 결함을 유발할 수 있고, 반면 0.14%를 초과하면 도금욕 온도나 인입온도를 조정하더라도 목표로 하는 GI강판 계면의 Fe-Zn 합금상을 얻을 수가 없으므로, 그 함량을 0.11~0.14%로 하는 것이 바람직하다.
또한 상기 용융아연도금욕 온도를 440~460℃로 한정하는 것이 바람직하다. 상기 용융아연도금욕의 온도가 440℃ 미만이 되면 도금욕 점도가 상승하여 도금욕 중에 있는 롤(roll)의 구동성이 감소하여 강판과 미끄러지는 현상(slip)이 발생하고, 이로 인해 강판에 결함이 발생한다. 그리고, 460℃를 초과할 경우에는 도금욕중에서 강판의 용해속도가 빨라 도금욕중 드로스가 증가하는 문제가 있으므로 도금욕 온도는 440~460℃로 제한하는 것이 바람직하다.
본 발명에 의해 용융아연도금욕 중 Al 함량을 중량%로 0.11~0.14%로 하고 도금욕 온도는 440~460℃로 유지된 도금욕을 사용하여 용융아연도금함에 있어, 강판의 인입온도(XS), 용융아연도금욕온도(Tp) 및 용융아연도금욕 중 Al의 함량(CAl)과의 관계에서 다음의 관계식을 만족하는 것이 바람직하다.
20 ≤ (XS-Tp)/2CAl ≤100
(XS: 강판의 인입온도, Tp: 용융아연도금욕 온도, CAl: 용융아연도금욕의 Al함량(중량%))
본 발명자들은 강판이 도금욕중에 인입될 때 도금욕 온도와 강판 인입온도가 높을수록 계면에 Fe-Zn합금화 반응은 촉진되며, 도금욕 중 Al함량이 높을수록 계면의 Fe-Zn 합금화 반응은 억제되는 사실과 강판인입온도가 도금욕온도보다 높을 경우에 계면 Fe-Zn 합금화 반응이 일어나며, 인입온도(XS)와 도금욕온도(Tp)의 차가 클수록 계면 합금상 비율은 증가하는 사실을 발견하였다.
이에 본 발명에서 용융아연도금욕 중 Al 함량을 중량%로 0.11~0.14%로 제어하고 도금욕 온도를 440~460℃로 유지된 상태에서 강판인입온도를 상기 관계식을 만족하도록 제어함으로써, 도금층과 소지철 계면에 Fe-Zn 합금상이 면적 %로 1~20% 범위를 확보할 수 있었다.
상기 관계식에서 (XS-Tp)/2CAl 의 값이 20 미만에서는 도금층과 소지철 계면에 Fe-Zn 합금상이 면적 %로 1~20% 범위보다 적게 되고, (XS-Tp)/2CAl 의 값이 100 을 초과하면 도금층과 소지철 계면에 Fe-Zn합금상이 1~20% 범위를 초과하여 도금 밀착성 및 용접성이 우수한 용융아연도금강판을 얻을 수 없다.
상기와 같이 용융아연도금욕 중 알루미늄의 함량을 중량%로 0.11~0.14%로 하고 도금욕 온도는 440~460℃로 유지한 후 강판 인입온도가 상기 관계식을 만족하도록 제어하면 도금층과 소지철 계면에 Fe-Zn 합금상이 도금층 단면에서 면적%로 1~20% 범위로 되어 도금층 밀착성과 용접성이 우수한 용융아연도금강판을 제조할 수 있다.
본 발명에서 적용되는 강판은 냉연강판 또는 열연강판 중 어느 것이나 상관 없으며, 그 종류는 연질강판, 2상 조직강(Dual Phase Steel), TRIP강 (Transformation Induced Plasticity Steel), 복합 조직강 (Complex Phase Steel), 등 어느 것도 적용이 가능하므로, 그 종류가 제한되지 않는다.
특히, AHSS(Advanced High Strength Steel)강은 강성분 중 Mn, Si 등 산화하기 쉬운 원소가 비교적 다량 함유되어 있어서 환원소둔과정에서 표면에 Mn, Si산화물이 농화되고 그 상태로 용융아연도금욕에 인입되면 산화물이 존재하는 부위에는 합금화억제층이 형성되지 않을 뿐만 아니라, 아연과의 젖음성 나빠서, 도 3에 나타난 바와 같이, 아연도금이 행해지지 않는 미도금이 다량 발생한다.
그러나 동일한 AHSS강을 본 발명을 적용하여 용융아연도금을 행하면, 도 4에 나타난 바와 같이, 산화물이 존재하는 부위에서는 아연의 젖음성이 나빠 아연이 부착되지 않지만, 산화물이 존재하지 않는 부위 또는 아연이 소지로 확산하는 것을 차단하지 못할 만큼 아주 얇게 존재하는 부위에서는 Fe-Zn 합금상이 생성하게 된다. 이러한 Fe-Zn합금상이 생성 및 성장하면서 인접한 산화물의 전부 또는 일부를 침식시켜 미도금을 개선한다.
본 발명은 용융아연도금강판(GI강판)의 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면에서 면적%로 1~20% 범위의 Fe-Zn합금상이 형성됨으로서, 통상적인 자동차 성형조건에서 도금층이 박리되는 현상을 방지할 수 있을 뿐만 아니라, 스폿 용접과정에서 용접전극을 통해 강판에 통전이 일어나 강판이 가열되는 순간 곧바로 Fe의 확산이 일어나 도금층이 Zn-Fe 합금화가 일어나므로서 융점이 상승하여 아연이 전극으로 쉽게 확산되는 것을 억제함으로써 스폿 용접 전극의 수명이 증가되는 효과가 있다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다. 다만 본 발명은 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
(실시예)
이상 조직(dual phase)을 갖는 이상 조직강 냉간압연강판을 소재로 사용하였다. 상기 냉간압연강판을 1.2mm의 두께로 하여, 표면의 이물질과 압연유를 제거한 후 5% H2-N2 분위기중에서 800℃, 60초 동안 환원 소둔하고, 표 1의 용융아연도금욕 온도, 도금욕 중 Al의 함량 및 (XS-Tp)/CAl 의 조건으로 용융아연도금욕에 침지하여 용융아연도금을 실시하였다. 이때 강판 침지 시간이 3초가 되도록 유지하였다.
강판이 도금욕에서 빠져나온 직후 에어 와이핑(air wipping)을 실시하여 도금부착량이 편면기준 60g/m2이 되도록 조정하였다. 도금이 끝난 강판은 단면을 절단하고 연마 및 에칭하여 전자현미경으로 도금층 단면을 촬영하였다.
촬영된 사진에서 전체 도금층 중 계면의 Fe-Zn 합금상 비율을 이미지 분석 법(Image Analyzer)을 사용하여 분석하고 그 결과를 표 1에 나타내었다. 또한 도금층의 밀착성은 도 5에 나타난 바와 같이, 도금강판은 180°로 굴곡하는 소위 0-T Bending을 실시한 후 투명 비닐테이프를 도금층에 밀착하여 부착시킨 후 떼어내어 테이프에 도금층이 조금이라도 묻어나오면 "박리"로, 전혀 묻어 나오지 않을 경우 "우수"로 하여 도금 밀착성을 평가하여 표 1에 나타내었다.
스폿 용접성 평가는 선단경 6mm인 Cu-Cr 전극을 사용하여 가압력 2.8 kN, 통전시간 13 Cycle, Holding 시간 5 Cycle 조건에서 용접전류 7 kA로 연속해서 용접을 실시하여 강판 두께 t에 대해 너깃 직경이 4√t 보다 적어지는 타점 직전의 타점수를 연속 타점수로 표기하였다.
구분 도금욕 온도
(℃)		 도금욕중 Al 함량(중량%) (XS-Tp)
/(2*CAl)		 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율(%) 도금 밀착성 스폿 용접 연속 타점수
발명예1 442 0.118 99 8.2 우수 1890
발명예2 450 0.122 40 6.8 우수 1764
발명예3 450 0.135 73 1.5 우수 1500
발명예4 450 0.123 78 18.4 우수 2690
발명예5 450 0.13 77 9.8 우수 2065
발명예6 450 0.13 28 14.6 우수 2369
발명예7 450 0.128 98 7.2 우수 1775
발명예8 455 0.128 75 4.8 우수 1810
발명예9 455 0.128 22 3.4 우수 1698
발명예10 460 0.138 78 3.5 우수 1712
비교예1 440 0.127 5 0.8 우수 1321
비교예2 455 0.135 15 0.7 우수 1296
비교예2 455 0.101 89 65 박리 2909
비교예4 455 0.16 28 0 우수 1150
비교예5 455 0.2 95 0 우수 1069
비교예6 470 0.101 35 41 박리 2856
비교예7 460 0.125 115 29 박리 2740
비교예8 460 0.125 150 35 박리 2829
상기 표 1에 나타낸 바와 같이 본 발명에 부합되는 발명예 1 내지 10의 경우에는 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면에서 면적%로 1~20% 범위의 Fe-Zn합금상이 형성되어 도금밀착성이 우수하고 스폿 용접에서 연속타점수가 1500타점 이상으로 우수하였다. 도 2는 발명예 6의 용융아연도금강판의 단면을 나타낸 것으로, 소지철(Fe)과 아연도금층(Zn)의 계면에 Fe-Zn 합금상(ζ+δ상)이 형성되어 있는 것을 알 수 있다.
반면, 비교예 1의 경우에는 도금욕 온도와 도금욕중 알루미늄 함량은 본 발명에서 한정한 범위를 만족하지만, 강판 인입온도가 (XS-Tp)/2CAl = 20~100 범위를 벗어난 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율이 본 발명에서 한정한 범위보다 적어 연속타점수가 1321타점으로 비교적 열등하였다.
비교예 2의 경우에는 도금욕 온도와 도금욕중 알루미늄 함량은 본 발명에서 한정한 범위를 만족하지만, 강판 인입온도가 (XS-Tp)/2CAl = 20~100 범위보다 미달한 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율이 본 발명에서 한정한 범위를 미달하여 도금밀착성은 우수하더라도 연속타점수가 1296타점으로 비교적 열등하였다.
한편, 비교예 3의 경우에는 도금욕 중 알루미늄 함량이 본 발명에서 한정한 범위의 하한을 벗어난 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율이 본 발명에서 한정한 범위를 벗어나, 도금층에 박리가 발생하였다.
비교예 4와 5의 경우에는 도금욕중 알루미늄 함량이 본 발명에서 한정한 범위의 상한을 벗어난 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상이 전혀 형성되지 않아 도금밀착성은 우수하지만, 연속타점수가 1150타점 이하로 용접성이 비교적 불량하였다. 특히, 도 1에 나타난 바와 같이, 비교예 4에서는 소지철과 도금층의 계면에 합금화 억제층(Fe2Al5-xZnx)만이 약 100㎚의 두께로 형성되어 있는 것을 확인할 수 있었다.
비교예 6의 경우에는 도금욕 온도가 본 발명에서 한정한 범위보다 높고 또한 도금욕중 알루미늄 함량이 본 발명에서 한정한 범위보다 낮은 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율이 본 발명에서 한정한 범위를 초과하여 도금층 박리가 발생하여 도금밀착성이 불량하였다.
한편, 비교예 7과 8의 경우에는 도금욕 온도와 도금욕중 알루미늄 함량은 본 발명에서 한정한 범위를 만족하지만, 강판 인입온도가 (XS-Tp)/2CAl = 20~100 범위를 초과한 경우로서, 계면 Fe-Zn 합금상 면적 비율이 본 발명에서 한정한 범위를 초과하여 도금층 박리가 발생하여 도금밀착성이 불량하였다.
도 1은 비교예 4의 용융아연도금강판의 단면을 나타낸 사진이다.
도 2는 발명예 6의 용융아연도금강판의 단면을 나타낸 사진이다.
도 3은 AHSS강을 종래의 방법으로 용융아연도금한 경우의 도금층 계면을 나타낸 개략도이다.
도 4는 AHSS강을 본 발명의 방법으로 용융아연도금한 경우의 도금층 계면을 타나낸 개략도이다.
도 5는 0-T Bending 테스트 방법을 나타낸 그림이다.

Claims (9)

  1. 소지철과 도금층 계면에 도금층 단면의 면적%로, 1~20%의 Fe-Zn 합금상이 형성되어 있는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  2. 청구항 1에 있어서, 상기 Fe-Zn 합금상은 도금층 단면의 면적 %로, 5~15%의 범위로 형성되어 있는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 Fe-Zn 합금상은 Fe의 함량이 3~15중량%이고 나머지는 아연 및 불가피한 불순물로 이루어진 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  4. 청구항 1 내지 3 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 Fe-Zn 합금상은 제타(ζ, FeZn13)상 및 델타1(δ1, FeZn7)상의 단상 또는 복합상의 형태인 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  5. 청구항 1에 있어서,
    상기 용융아연도금강판의 소지철과 도금층 계면에 합금화 억제층(Fe2Al5-xZnx)의 피복율은 30% 이하인 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  6. 청구항 1에 있어서,
    상기 용융아연도금강판의 도금층 내 Fe의 함량은 중량%로, 0.5~3.0%인 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  7. 강판을 용융아연도금욕에 인입 및 침지시켜 용융아연도금강판을 제조하는 방법에 있어서,
    상기 강판을 하기 관계식을 만족하는 인입온도 조건으로, 0.11~0.14중량%의 알루미늄(Al)을 함유하고, 440~460℃의 온도범위를 갖는 용융아연도금욕에 인입 및 침지하여 용융아연도금을 행하는 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
    20 ≤ (XS-Tp)/2CAl ≤ 100
    (XS: 강판의 인입온도, Tp: 용융아연도금욕 온도, CAl: 용융아연도금욕의 Al 함량(중량%))
  8. 청구항 7에 있어서,
    상기 강판은 열연강판 또는 냉연강판인 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
  9. 청구항 7 또는 8에 있어서,
    상기 강판은 연질강판, 2상 조직강판(Dual Phase Steel), TRIP강판 (Transformation Induced Plasticity Steel) 및 복합 조직강판(Complex Phase Steel)으로 이루어진 그룹에서 선택된 어느 하나인 도금 밀착성과 스폿 용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
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