JP2002097537A - Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 - Google Patents
Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2002097537A JP2002097537A JP2000282868A JP2000282868A JP2002097537A JP 2002097537 A JP2002097537 A JP 2002097537A JP 2000282868 A JP2000282868 A JP 2000282868A JP 2000282868 A JP2000282868 A JP 2000282868A JP 2002097537 A JP2002097537 A JP 2002097537A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- resistant alloy
- heat
- present
- working
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、従来から用いられているＮｉ基超
耐熱合金より高強度であるとともに、高温で長時間使用
しても強度の低下が小さい耐熱合金およびその製造方法
を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５
％、Ｃｒ：１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２
種でＭｏ＋1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０
％、Ｎｂ：０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．
０％を含有し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とするＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金。
耐熱合金より高強度であるとともに、高温で長時間使用
しても強度の低下が小さい耐熱合金およびその製造方法
を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５
％、Ｃｒ：１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２
種でＭｏ＋1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０
％、Ｎｂ：０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．
０％を含有し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とするＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱
合金およびその製造方法、詳細にはエンジン排気系、ガ
スタービン周辺などの高温に曝される部位で使用される
ばね、ボルトなどに使用されるＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金お
よびその製造方法に関する。
合金およびその製造方法、詳細にはエンジン排気系、ガ
スタービン周辺などの高温に曝される部位で使用される
ばね、ボルトなどに使用されるＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金お
よびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エンジン排気系、ガスタービン周
辺などの高温にさらされる部位で使用される耐熱部品
は、インコネル Ｘ−７５０（Ｎｉ：７３．０％、Ｃ
ｒ：１５．０％、Ａｌ：０．８％、Ｔｉ：２．５％、Ｆ
ｅ：６．８％、Ｍｎ：０．７０％、Ｓｉ：０．２５％、
Ｃ：０．０４、Ｎｂ＋Ｔａ：０．９％）、インコネル
７１８（Ｎｉ：５３．０％、Ｃｒ：１８．６％、Ｍｏ：
３．１％、Ａｌ：０．４％、Ｔｉ：０．９％、Ｆｅ：１
８．５％、Ｍｎ：０．２０％、Ｓｉ：０．１８％、Ｃ：
０．０４、Ｎｂ＋Ｔａ：５．０％）などのＮｉ基超耐熱
合金を用いて製造されていた。
辺などの高温にさらされる部位で使用される耐熱部品
は、インコネル Ｘ−７５０（Ｎｉ：７３．０％、Ｃ
ｒ：１５．０％、Ａｌ：０．８％、Ｔｉ：２．５％、Ｆ
ｅ：６．８％、Ｍｎ：０．７０％、Ｓｉ：０．２５％、
Ｃ：０．０４、Ｎｂ＋Ｔａ：０．９％）、インコネル
７１８（Ｎｉ：５３．０％、Ｃｒ：１８．６％、Ｍｏ：
３．１％、Ａｌ：０．４％、Ｔｉ：０．９％、Ｆｅ：１
８．５％、Ｍｎ：０．２０％、Ｓｉ：０．１８％、Ｃ：
０．０４、Ｎｂ＋Ｔａ：５．０％）などのＮｉ基超耐熱
合金を用いて製造されていた。
【０００３】これらのＮｉ基超耐熱合金は、γ′( Ni
3(Al,Ti,Nb) およびγ′′(Ni3Nb) を析出させることに
よって強化するものである。しかし、６００℃以上の高
温で長時間使用すると、過時効によりγ′およびγ′′
が粗大化して強度が低下するという欠点があった。ま
た、ばね、ボルトなどの常に応力がかかっている部品で
は応力緩和が大きく、本来の部品に要求される性能が保
持できなくなってしまうという問題があった。
3(Al,Ti,Nb) およびγ′′(Ni3Nb) を析出させることに
よって強化するものである。しかし、６００℃以上の高
温で長時間使用すると、過時効によりγ′およびγ′′
が粗大化して強度が低下するという欠点があった。ま
た、ばね、ボルトなどの常に応力がかかっている部品で
は応力緩和が大きく、本来の部品に要求される性能が保
持できなくなってしまうという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記Ｎｉ基
超耐熱合金より高強度であるとともに、高温で長時間使
用しても強度の低下が小さい耐熱合金およびその製造方
法を提供することを課題とするものである。
超耐熱合金より高強度であるとともに、高温で長時間使
用しても強度の低下が小さい耐熱合金およびその製造方
法を提供することを課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者らは、Ｎｉ基超耐熱合金より高強度であ
り、高温で長時間使用しても強度の低下が小さい耐熱合
金について種々調査、研究をしていたところ、耐熱合金
としてＣｏ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金があること、このＣｏ−
Ｎｉ−Ｃｒ系合金は、積層欠陥エネルギーが非常に低い
ため冷間または温間加工を施すことにより、Ｍｏ，Ｆ
ｅ，Ｎｂなどの溶質元素が拡張転位の積層欠陥に偏析し
て転位運動を妨げるため、高い加工硬化能が発現するこ
と、冷間または温間加工に続いて加工ひずみを残留させ
たまま時効するとなお一層強化することができるとの知
見を得た。
め、本発明者らは、Ｎｉ基超耐熱合金より高強度であ
り、高温で長時間使用しても強度の低下が小さい耐熱合
金について種々調査、研究をしていたところ、耐熱合金
としてＣｏ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金があること、このＣｏ−
Ｎｉ−Ｃｒ系合金は、積層欠陥エネルギーが非常に低い
ため冷間または温間加工を施すことにより、Ｍｏ，Ｆ
ｅ，Ｎｂなどの溶質元素が拡張転位の積層欠陥に偏析し
て転位運動を妨げるため、高い加工硬化能が発現するこ
と、冷間または温間加工に続いて加工ひずみを残留させ
たまま時効するとなお一層強化することができるとの知
見を得た。
【０００６】また、上記のような強化機構をもつ合金と
して特開平１０─１４０２７９号公報に記載されている
合金などがあるが、高温強度がまだ十分でないので、こ
の合金のＭｏ，Ｆｅ，Ｎｂなどの溶質元素を増量して強
化を図るとσ相が析出してしまい加工性および靱性が低
下してしまうこと、その対策としてＣｒを７５０℃以下
の耐熱環境で使用するのに必要な最低限レベルにすれ
ば、Ｍｏ，Ｆｅ，Ｎｂなどの溶質元素を増量してもσ相
の析出を抑制することができること、Ｗを添加すること
で、さらに高強度化が可能であることなどの知見を得
た。本発明は、これらの知見に基づいて発明をされたも
のである。
して特開平１０─１４０２７９号公報に記載されている
合金などがあるが、高温強度がまだ十分でないので、こ
の合金のＭｏ，Ｆｅ，Ｎｂなどの溶質元素を増量して強
化を図るとσ相が析出してしまい加工性および靱性が低
下してしまうこと、その対策としてＣｒを７５０℃以下
の耐熱環境で使用するのに必要な最低限レベルにすれ
ば、Ｍｏ，Ｆｅ，Ｎｂなどの溶質元素を増量してもσ相
の析出を抑制することができること、Ｗを添加すること
で、さらに高強度化が可能であることなどの知見を得
た。本発明は、これらの知見に基づいて発明をされたも
のである。
【０００７】すなわち、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金
においては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からなるものとす
ることである。
においては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からなるものとす
ることである。
【０００８】さらに、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金に
おいては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：１３
〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋1/2
Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．
１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有し、
更にＲＥＭ（Ｙ，Ｃｅ、ミッシュメタルなどの希土類元
素の１種または２種以上）：０．００７〜０．１０％を
含有し、必要に応じてＢ：０．００１〜０．０１０％、
Ｍｇ：０．０００７〜０．０１０％およびＺｒ：０．０
０１〜０．２０％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からなるものとす
ることである。
おいては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：１３
〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋1/2
Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．
１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有し、
更にＲＥＭ（Ｙ，Ｃｅ、ミッシュメタルなどの希土類元
素の１種または２種以上）：０．００７〜０．１０％を
含有し、必要に応じてＢ：０．００１〜０．０１０％、
Ｍｇ：０．０００７〜０．０１０％およびＺｒ：０．０
０１〜０．２０％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からなるものとす
ることである。
【０００９】また、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金にお
いては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：１３〜
１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋1/2
Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．
１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有し、
更にＢ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０００
７〜０．０１０％およびＺｒ：０．００１〜０．２０％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＣｏおよ
び不可避的不純物からなるものとすることである。
いては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：１３〜
１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋1/2
Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．
１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有し、
更にＢ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０００
７〜０．０１０％およびＺｒ：０．００１〜０．２０％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＣｏおよ
び不可避的不純物からなるものとすることである。
【００１０】また、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製
造方法においては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５
％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃ
ｒ：１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭ
ｏ＋1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎ
ｂ：０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を
含有し、さらに必要に応じてＲＥＭ：０．００７〜０．
１０％を含有し、また必要に応じてＢ：０．００１〜
０．０１０％、Ｍｇ：０．０００７〜０．０１０％およ
びＺｒ：０．００１〜０．２０％のうちの１種または２
種以上を含有し、残部がＣｏおよび不可避的不純物から
なる合金を１０００〜１２００℃で固溶化熱処理を施し
た後または上記温度での熱間加工を施した後、加工率４
０％以上の冷間または温間加工を施し、その後５００〜
８００℃で０．１〜５０時間の時効熱処理を施すことこ
とである。
造方法においては、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５
％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃ
ｒ：１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭ
ｏ＋1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎ
ｂ：０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を
含有し、さらに必要に応じてＲＥＭ：０．００７〜０．
１０％を含有し、また必要に応じてＢ：０．００１〜
０．０１０％、Ｍｇ：０．０００７〜０．０１０％およ
びＺｒ：０．００１〜０．２０％のうちの１種または２
種以上を含有し、残部がＣｏおよび不可避的不純物から
なる合金を１０００〜１２００℃で固溶化熱処理を施し
た後または上記温度での熱間加工を施した後、加工率４
０％以上の冷間または温間加工を施し、その後５００〜
８００℃で０．１〜５０時間の時効熱処理を施すことこ
とである。
【００１１】
【発明の実施の形態】次に、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱
合金およびその製造方法において成分組成を上記のよう
に限定した理由を説明する。 Ｃ：０．０５％以下 Ｃは、ＮｂやＴｉと結合して炭化物を形成し、固溶化熱
処理時の結晶粒の粗大化を防止するとともに、粒界の強
化に寄与するので、そのために含有する元素である。そ
れらの効果を得るためには、好ましくは０．００５％以
上含有させる必要があるが、０．０５％、好ましくは
０．０３％より多く含有させると靱性および耐食性を低
下させるともに、転位を固着させる元素、例えばＭｏと
炭化物を形成するので、結果として転位の固着効果を阻
害することになるので、その含有量を０．０５％以下と
する。好ましい範囲は０．００５〜０．０３％である。
合金およびその製造方法において成分組成を上記のよう
に限定した理由を説明する。 Ｃ：０．０５％以下 Ｃは、ＮｂやＴｉと結合して炭化物を形成し、固溶化熱
処理時の結晶粒の粗大化を防止するとともに、粒界の強
化に寄与するので、そのために含有する元素である。そ
れらの効果を得るためには、好ましくは０．００５％以
上含有させる必要があるが、０．０５％、好ましくは
０．０３％より多く含有させると靱性および耐食性を低
下させるともに、転位を固着させる元素、例えばＭｏと
炭化物を形成するので、結果として転位の固着効果を阻
害することになるので、その含有量を０．０５％以下と
する。好ましい範囲は０．００５〜０．０３％である。
【００１２】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは、脱酸剤として有効であるので、そのために含有
させる元素であるが、０．５％、好ましくは０．３％を
超えて含有させると靱性を低下させるので、その含有量
を０．５％以下とする。好ましい含有量は０．３％以下
である。
させる元素であるが、０．５％、好ましくは０．３％を
超えて含有させると靱性を低下させるので、その含有量
を０．５％以下とする。好ましい含有量は０．３％以下
である。
【００１３】Ｍｎ：０．１〜１．０％ Ｍｎは、脱酸剤として有効であり、また積層欠陥エネル
ギーを低下させて加工硬化能を向上させるので、それら
のために含有させる元素である。それらの効果を得るに
は、０．１％、好ましくは０．２５％以上含有させる必
要があるが、１．０％、好ましくは０．７％を超えて含
有させると、耐食性を低下させるので、その含有範囲を
０．１〜１．０％する。好ましい範囲は０．２５〜０．
７％である。
ギーを低下させて加工硬化能を向上させるので、それら
のために含有させる元素である。それらの効果を得るに
は、０．１％、好ましくは０．２５％以上含有させる必
要があるが、１．０％、好ましくは０．７％を超えて含
有させると、耐食性を低下させるので、その含有範囲を
０．１〜１．０％する。好ましい範囲は０．２５〜０．
７％である。
【００１４】Ｎｉ：２５〜４５％ Ｎｉは、マトリックスであるオーステナイトを安定化さ
せる元素であり、合金の耐熱性および耐食性を向上させ
るので、それらのために含有させる元素である。それら
の効果を得るには２５％、好ましくは２７％以上含有さ
せる必要があるが、４５％、好ましくは３３％を超える
と加工硬化能を低下させるので、その含有範囲を２５〜
４５％とする。好ましい範囲は２７〜３３％である。
せる元素であり、合金の耐熱性および耐食性を向上させ
るので、それらのために含有させる元素である。それら
の効果を得るには２５％、好ましくは２７％以上含有さ
せる必要があるが、４５％、好ましくは３３％を超える
と加工硬化能を低下させるので、その含有範囲を２５〜
４５％とする。好ましい範囲は２７〜３３％である。
【００１５】Ｃｒ：１３〜１８未満％ Ｃｒは、耐熱性および耐食性を改善させるので、それら
のために含有させる元素である。それらの効果を得るに
は１３％、好ましくは１４．５％以上含有させる必要が
あるが、１８％以上、好ましくは１７％を超えるとσ相
を析出しやすくなるので、その含有範囲を１３〜１８未
満％とする。好ましい範囲は１４．５〜１７％である。
のために含有させる元素である。それらの効果を得るに
は１３％、好ましくは１４．５％以上含有させる必要が
あるが、１８％以上、好ましくは１７％を超えるとσ相
を析出しやすくなるので、その含有範囲を１３〜１８未
満％とする。好ましい範囲は１４．５〜１７％である。
【００１６】Ｍｏ＋１／２Ｗ：７〜２０％ ＭｏおよびＷは、マトリックスに固溶してこれを強化
し、加工硬化能を向上させるので、そのために含有させ
る元素である。その効果を得るためには７％、好ましく
は９％以上含有させる必要があるが、２０％、好ましく
は１６％を超えるとσ相が析出するので、その含有範囲
を７〜２０％とする。好ましい範囲は９〜１６％であ
る。
し、加工硬化能を向上させるので、そのために含有させ
る元素である。その効果を得るためには７％、好ましく
は９％以上含有させる必要があるが、２０％、好ましく
は１６％を超えるとσ相が析出するので、その含有範囲
を７〜２０％とする。好ましい範囲は９〜１６％であ
る。
【００１７】Ｔｉ：０．１〜３．０％ Ｔｉは、強度を向上させるので、そのために含有させる
元素である。その効果を得るためには０．１％、好まし
くは０．５％以上含有させる必要があるが、３．０％、
好ましくは１．８％を超えるとη相（Ｎｉ3 Ｔｉ）を析
出して加工性および靱性を低下させるので、その含有範
囲を０．１〜３．０％とする。好ましい範囲は０．５〜
１．８％である。
元素である。その効果を得るためには０．１％、好まし
くは０．５％以上含有させる必要があるが、３．０％、
好ましくは１．８％を超えるとη相（Ｎｉ3 Ｔｉ）を析
出して加工性および靱性を低下させるので、その含有範
囲を０．１〜３．０％とする。好ましい範囲は０．５〜
１．８％である。
【００１８】Ｎｂ：０．１〜５．０％ Ｎｂは、Ｃと結合して炭化物を形成して固溶化熱処理時
の結晶粒の粗大化を防止するとともに、粒界の強化に寄
与し、またマトリックスに固溶してこれを強化させ、加
工硬化能を向上させるので、それらのために含有させる
元素である。それらの効果を得るには０．１％、好まし
くは０．５％以上含有させる必要があるが、５．０％、
好ましくは３．５％を超えるとδ相（Ｎｉ3 Ｎｂ）を析
出して加工性および靱性を低下させるので、その含有範
囲を０．１〜５．０％とする。好ましい範囲は０．５〜
３．５％である。
の結晶粒の粗大化を防止するとともに、粒界の強化に寄
与し、またマトリックスに固溶してこれを強化させ、加
工硬化能を向上させるので、それらのために含有させる
元素である。それらの効果を得るには０．１％、好まし
くは０．５％以上含有させる必要があるが、５．０％、
好ましくは３．５％を超えるとδ相（Ｎｉ3 Ｎｂ）を析
出して加工性および靱性を低下させるので、その含有範
囲を０．１〜５．０％とする。好ましい範囲は０．５〜
３．５％である。
【００１９】Ｆｅ：０．１〜５．０％ Ｆｅは、マトリックスに固溶してこれを強化するので、
そのために含有させる元素である。その効果を得るため
には０．１％、好ましくは０．５％以上含有させる必要
があるが、５．０％、好ましくは３．３％を超えると耐
酸化性を低下させるので、その含有範囲を０．１〜５．
０％とする。好ましい範囲は０．５〜３．３％である。
なお、ＭｏとＮｂとＦｅを複合して用いれば、ＭｏとＮ
ｂ、ＭｏとＦｅの複合で用いるよりマトリックスの固溶
強化と加工硬化を著しく増大させ、室温および高温にお
いて得られる引張最大強度を著しく高め、また高温にお
ける引張強度の極大が現れる温度を高温に移行させる効
果も大きい。
そのために含有させる元素である。その効果を得るため
には０．１％、好ましくは０．５％以上含有させる必要
があるが、５．０％、好ましくは３．３％を超えると耐
酸化性を低下させるので、その含有範囲を０．１〜５．
０％とする。好ましい範囲は０．５〜３．３％である。
なお、ＭｏとＮｂとＦｅを複合して用いれば、ＭｏとＮ
ｂ、ＭｏとＦｅの複合で用いるよりマトリックスの固溶
強化と加工硬化を著しく増大させ、室温および高温にお
いて得られる引張最大強度を著しく高め、また高温にお
ける引張強度の極大が現れる温度を高温に移行させる効
果も大きい。
【００２０】ＲＥＭ：０．００７〜０．１０％ Ｙ，Ｃｅ、ミッシュメタルなどの希土類元素の１種また
は２種以上であるＲＥＭは、熱間加工性および耐酸化性
を向上させるので、それらのために含有させる元素であ
る。それらの効果を得るには、０．００７％、好ましく
は０．０１％以上必要であるが、０．１０％、好ましく
は０．０４％を超えると逆に熱間加工性および耐酸化性
を低下させるので、その含有範囲を０．００７〜０．１
０％とする。好ましい範囲は０．０１〜０．０４％であ
る。
は２種以上であるＲＥＭは、熱間加工性および耐酸化性
を向上させるので、それらのために含有させる元素であ
る。それらの効果を得るには、０．００７％、好ましく
は０．０１％以上必要であるが、０．１０％、好ましく
は０．０４％を超えると逆に熱間加工性および耐酸化性
を低下させるので、その含有範囲を０．００７〜０．１
０％とする。好ましい範囲は０．０１〜０．０４％であ
る。
【００２１】Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：
０．０００７〜０．０１０％、Ｚｒ：０．００１〜０．
２０％ Ｂ，ＭｇおよびＺｒは、熱間加工性を向上させるととも
に、粒界を強化するので、それらのために含有させる元
素である。それらの効果を得るには、Ｂを０．００１
％、好ましくは０．００２％、Ｍｇを０．０００７％、
好ましくは０．００１％、Ｚｒを０．００１％、好まし
くは０．０１％を含有させる必要があるが、Ｂを０．０
１０％、好ましくは０．００４％、Ｍｇを０．０１０
％、好ましくは０．００３％、Ｚｒを０．２０％、好ま
しくは０．０３％を超えて含有させると逆に熱間加工性
および耐酸化性を低下させるので、その含有範囲を上記
のとおりとする。好ましい範囲はＢが０．００２〜０．
００４％、Ｍｇが０．００１〜０．００３％、Ｚｒが
０．０１〜０．０３％である。
０．０００７〜０．０１０％、Ｚｒ：０．００１〜０．
２０％ Ｂ，ＭｇおよびＺｒは、熱間加工性を向上させるととも
に、粒界を強化するので、それらのために含有させる元
素である。それらの効果を得るには、Ｂを０．００１
％、好ましくは０．００２％、Ｍｇを０．０００７％、
好ましくは０．００１％、Ｚｒを０．００１％、好まし
くは０．０１％を含有させる必要があるが、Ｂを０．０
１０％、好ましくは０．００４％、Ｍｇを０．０１０
％、好ましくは０．００３％、Ｚｒを０．２０％、好ま
しくは０．０３％を超えて含有させると逆に熱間加工性
および耐酸化性を低下させるので、その含有範囲を上記
のとおりとする。好ましい範囲はＢが０．００２〜０．
００４％、Ｍｇが０．００１〜０．００３％、Ｚｒが
０．０１〜０．０３％である。
【００２２】Ｃｏ：残部 Ｃｏは、最密六方格子であるが、Ｎｉを含有させること
により面心立方格子、すなわちオーステナイトとなり、
高い加工硬化能を示す。
により面心立方格子、すなわちオーステナイトとなり、
高い加工硬化能を示す。
【００２３】次に、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製
造方法ならびに熱処理および加工条件を上記のとおりに
限定した理由を説明する。本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合
金の製造方法は、上記成分組成のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金
を冷間または温間加工で導入した拡張転位間の積層欠陥
にＭｏなどの溶質原子を偏析させて転位運動を妨げるこ
とで転位の回復を抑制することによって強化させるもの
である。そのため、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金材の
製造方法においては、上記Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金を１０
００〜１２００℃で固溶化熱処理を施して組織を均質に
し、もしくは１０００℃以上の温度での熱間加工により
結晶粒の微細化を図った後、加工率４０％以上の冷間ま
たは温間加工を施して大量の転位を導入し加工硬化させ
る。また温間加工は固溶化熱処理または熱間加工後の冷
却過程で行うことも可能である。その後５００〜８００
℃で０．１〜５０時間の時効熱処理をし、Ｍｏ、Ｆｅな
どの溶質原子を拡張した転位の半転位間に形成された積
層欠陥に偏析させて転位運動を妨げることで応力緩和、
すなわち転位の回復を抑制する。
造方法ならびに熱処理および加工条件を上記のとおりに
限定した理由を説明する。本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合
金の製造方法は、上記成分組成のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金
を冷間または温間加工で導入した拡張転位間の積層欠陥
にＭｏなどの溶質原子を偏析させて転位運動を妨げるこ
とで転位の回復を抑制することによって強化させるもの
である。そのため、本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金材の
製造方法においては、上記Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金を１０
００〜１２００℃で固溶化熱処理を施して組織を均質に
し、もしくは１０００℃以上の温度での熱間加工により
結晶粒の微細化を図った後、加工率４０％以上の冷間ま
たは温間加工を施して大量の転位を導入し加工硬化させ
る。また温間加工は固溶化熱処理または熱間加工後の冷
却過程で行うことも可能である。その後５００〜８００
℃で０．１〜５０時間の時効熱処理をし、Ｍｏ、Ｆｅな
どの溶質原子を拡張した転位の半転位間に形成された積
層欠陥に偏析させて転位運動を妨げることで応力緩和、
すなわち転位の回復を抑制する。
【００２４】上記Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法にお
いて、固溶化熱処理または熱間加工を１０００〜１２０
０℃で行うのは、１０００℃より低いと十分均質になら
ないばかりでなく、硬度も低くならず、加工が難しい。
さらに転位の固着効果に寄与するＭｏなどの化合物の析
出、それに起因する時効硬化性を低減させるおそれがあ
る。また１２００℃を超えると結晶粒が粗大化して靱性
および強度が低下するからである。
いて、固溶化熱処理または熱間加工を１０００〜１２０
０℃で行うのは、１０００℃より低いと十分均質になら
ないばかりでなく、硬度も低くならず、加工が難しい。
さらに転位の固着効果に寄与するＭｏなどの化合物の析
出、それに起因する時効硬化性を低減させるおそれがあ
る。また１２００℃を超えると結晶粒が粗大化して靱性
および強度が低下するからである。
【００２５】さらに、固溶化熱処理をした後または熱間
加工をした後加工率４０％以上の冷間または温間加工を
施しているのは、表３および図１に示すように４０％よ
り低いとＭｏ，Ｆｅなどの溶質元素が拡張転位の積層欠
陥に偏析して転位運動を妨げることによる高い加工硬化
能が発現しないし、またクリープ伸びが大きくなるから
である。また、加工率４０％以上の冷間または温間加工
を施した後５００〜８００℃で０．１〜５０時間の時効
熱処理を施しているのは、表４および図２に示すように
５００℃より低く、また０．１時間より短いと十分強度
が上昇せず、また８００℃を超え、また５０時間を超え
ると転位が回復して硬度および強度が低下し、クリープ
伸びが大きくなるからである。
加工をした後加工率４０％以上の冷間または温間加工を
施しているのは、表３および図１に示すように４０％よ
り低いとＭｏ，Ｆｅなどの溶質元素が拡張転位の積層欠
陥に偏析して転位運動を妨げることによる高い加工硬化
能が発現しないし、またクリープ伸びが大きくなるから
である。また、加工率４０％以上の冷間または温間加工
を施した後５００〜８００℃で０．１〜５０時間の時効
熱処理を施しているのは、表４および図２に示すように
５００℃より低く、また０．１時間より短いと十分強度
が上昇せず、また８００℃を超え、また５０時間を超え
ると転位が回復して硬度および強度が低下し、クリープ
伸びが大きくなるからである。
【００２６】本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
の一例は、真空高周波誘導炉などを用いて通常の方法で
溶製し、通常の鋳造方法で鋳造してインゴットを製造す
る。その後熱間加工をし、１０００〜１２００℃で固溶
化熱処理を施した後、加工率４０％以上の冷間または温
間加工を施し、その後５００〜８００℃で０．１〜５０
時間の時効熱処理を施すことである。また、本発明のＣ
ｏ−Ｎｉ基耐熱合金の用途は、エンジンの排気マニホー
ルドなどの排気系部品、ガスタービン周辺機器、炉室
材、耐熱ばね、耐熱ボルトなどのインコネルＸ７５０ま
たはインコネルＸ７１８を用いていた用途およびこれら
以上の高温度で用いる用途である。
の一例は、真空高周波誘導炉などを用いて通常の方法で
溶製し、通常の鋳造方法で鋳造してインゴットを製造す
る。その後熱間加工をし、１０００〜１２００℃で固溶
化熱処理を施した後、加工率４０％以上の冷間または温
間加工を施し、その後５００〜８００℃で０．１〜５０
時間の時効熱処理を施すことである。また、本発明のＣ
ｏ−Ｎｉ基耐熱合金の用途は、エンジンの排気マニホー
ルドなどの排気系部品、ガスタービン周辺機器、炉室
材、耐熱ばね、耐熱ボルトなどのインコネルＸ７５０ま
たはインコネルＸ７１８を用いていた用途およびこれら
以上の高温度で用いる用途である。
【００２７】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明する。 実施例１ 下記表１に示した成分組成の本発明例および比較例の合
金を真空高周波誘導炉を用いて通常の方法で溶製し、通
常の鋳造方法で鋳造して３０ｋｇのインゴットを得た。
これらのインゴットを熱間鍛造によりφ３５ｍｍの丸棒
にした。その後比較例４を除く他のものを１１００℃で
固溶化熱処理をし、加工率８５％の冷間加工を施してφ
１３．６ｍｍの丸棒とし、その後７２０℃×４時間の時
効処理を行った。また比較例４は、１０５０℃の固溶化
熱処理後加工率３０％、７２５℃×１６ｈの時効処理を
行った。これらの素材から平行部φ８ｍｍの引張試験片
を切り出し、室温で引張試験をして引張強度を測定し
た。また平行部φ６ｍｍで評点間距離３０ｍｍのクリー
プ試験片を切り出し、７００℃で３３０ＭＰａの応力を
付加して１０００時間後の伸びを測定するクリープ試験
を行った。これらの結果を表２に示す。
金を真空高周波誘導炉を用いて通常の方法で溶製し、通
常の鋳造方法で鋳造して３０ｋｇのインゴットを得た。
これらのインゴットを熱間鍛造によりφ３５ｍｍの丸棒
にした。その後比較例４を除く他のものを１１００℃で
固溶化熱処理をし、加工率８５％の冷間加工を施してφ
１３．６ｍｍの丸棒とし、その後７２０℃×４時間の時
効処理を行った。また比較例４は、１０５０℃の固溶化
熱処理後加工率３０％、７２５℃×１６ｈの時効処理を
行った。これらの素材から平行部φ８ｍｍの引張試験片
を切り出し、室温で引張試験をして引張強度を測定し
た。また平行部φ６ｍｍで評点間距離３０ｍｍのクリー
プ試験片を切り出し、７００℃で３３０ＭＰａの応力を
付加して１０００時間後の伸びを測定するクリープ試験
を行った。これらの結果を表２に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】実施例２ 上記表１の本発明例 No.６の合金のφ３５ｍｍの丸棒を
１１００℃で固溶化熱処理をし、加工率３５％、４５
％、６０％の冷間加工を施した（比較例５、本発明例1
2、13）後、７２０℃×４時間の時効処理を行った。こ
れらの素材から上記実施例１と同様の引張試験片および
クリープ試験片を切り出し、実施例１と同様な条件で引
張試験およびクリープ試験をして引張強度およびクリー
プを測定した。その結果を下記表３および図１に示す。
１１００℃で固溶化熱処理をし、加工率３５％、４５
％、６０％の冷間加工を施した（比較例５、本発明例1
2、13）後、７２０℃×４時間の時効処理を行った。こ
れらの素材から上記実施例１と同様の引張試験片および
クリープ試験片を切り出し、実施例１と同様な条件で引
張試験およびクリープ試験をして引張強度およびクリー
プを測定した。その結果を下記表３および図１に示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】実施例３ 上記表１の本発明例 No.10の合金のφ３５ｍｍの丸棒を
１１００℃で固溶化熱処理をし、加工率８５％の冷間加
工を施した後、下記表４に示す条件の時効処理を行った
（比較例６、７、本発明例14、15）。これらの素材から
上記実施例１と同様の引張試験片およびクリープ試験片
を切り出し、実施例１と同様な条件で引張試験およびク
リープ試験をして引張強度およびクリープを測定した。
その結果を下記表４および図２に示す。
１１００℃で固溶化熱処理をし、加工率８５％の冷間加
工を施した後、下記表４に示す条件の時効処理を行った
（比較例６、７、本発明例14、15）。これらの素材から
上記実施例１と同様の引張試験片およびクリープ試験片
を切り出し、実施例１と同様な条件で引張試験およびク
リープ試験をして引張強度およびクリープを測定した。
その結果を下記表４および図２に示す。
【００３３】
【表４】
【００３４】表１および表２の結果によると、本発明例
は、室温引張強度が２１９〜２８３ｋｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが０．７〜１．１％であった。こ
れに対して、Ｃｒ含有量が本発明より多い比較例１は、
室温引張強度が本発明例の９３％以下の２０３ｋｇｆ／
ｍｍ2 であり、またクリープ伸びが本発明例の１．４倍
以上であった。さらに、Ｃｒ含有量が本発明より多く、
Ｍｏが比較例１より多い比較例２は、冷間加工で割れが
発生し、室温引張強度およびクリープ伸びを測定するこ
とができなかった。
は、室温引張強度が２１９〜２８３ｋｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが０．７〜１．１％であった。こ
れに対して、Ｃｒ含有量が本発明より多い比較例１は、
室温引張強度が本発明例の９３％以下の２０３ｋｇｆ／
ｍｍ2 であり、またクリープ伸びが本発明例の１．４倍
以上であった。さらに、Ｃｒ含有量が本発明より多く、
Ｍｏが比較例１より多い比較例２は、冷間加工で割れが
発生し、室温引張強度およびクリープ伸びを測定するこ
とができなかった。
【００３５】また、Ｃｒ含有量が本発明より多く、Ｍｏ
が含有量が本発明より少ない比較例３は、室温引張強度
が本発明例の７８％以下の１７１ｋｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが本発明例の１．７倍以上であっ
た。また、インコネルＸ７５０の比較例４は、室温引張
強度が本発明例の６８％以下の１４８ｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが本発明例の２倍以上であった。
が含有量が本発明より少ない比較例３は、室温引張強度
が本発明例の７８％以下の１７１ｋｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが本発明例の１．７倍以上であっ
た。また、インコネルＸ７５０の比較例４は、室温引張
強度が本発明例の６８％以下の１４８ｇｆ／ｍｍ2 であ
り、またクリープ伸びが本発明例の２倍以上であった。
【００３６】表３の結果によると、本発明の冷間加工率
より低い冷間加工率が３５％の比較例５は、室温引張強
度が本発明例12、13、６より低く、１６２ｋｇｆ／ｍｍ
2 であり、またクリープ伸びが本発明例12、13、６より
も大きく３．８％であった。これらの結果から冷間また
は温間加工の加工率は４０％以上にする必要があること
が分かった。
より低い冷間加工率が３５％の比較例５は、室温引張強
度が本発明例12、13、６より低く、１６２ｋｇｆ／ｍｍ
2 であり、またクリープ伸びが本発明例12、13、６より
も大きく３．８％であった。これらの結果から冷間また
は温間加工の加工率は４０％以上にする必要があること
が分かった。
【００３７】さらに、表４の結果によると、本発明の時
効処理温度より低い時効処理温度が４５０℃の比較例６
は、室温引張強度が本発明例よりも低く、１８３ｋｇｆ
／ｍｍ2 であり、またクリープ伸びが本発明例より大き
く２．１％であった。また本発明の時効処理温度より高
い温度で処理した比較例７は、室温引張強度が本発明例
よりも低く１３４ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、またクリープ
伸びが本発明例よりも大きく４．８％であった。これら
の結果から時効処理温度は、５００〜８００℃の範囲で
する必要があることが分かった。
効処理温度より低い時効処理温度が４５０℃の比較例６
は、室温引張強度が本発明例よりも低く、１８３ｋｇｆ
／ｍｍ2 であり、またクリープ伸びが本発明例より大き
く２．１％であった。また本発明の時効処理温度より高
い温度で処理した比較例７は、室温引張強度が本発明例
よりも低く１３４ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、またクリープ
伸びが本発明例よりも大きく４．８％であった。これら
の結果から時効処理温度は、５００〜８００℃の範囲で
する必要があることが分かった。
【００３８】
【発明の効果】本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金は、従来
から用いられていたＮｉ基超耐熱合金より室温における
強度が高いとともに、高温で長時間使用しても強度の低
下が小さいという優れた効果を奏する。また本発明の製
造方法は、上記Ｎｉ基超耐熱合金より室温における強度
が高いとともに、高温で長時間使用しても強度の低下が
小さいＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金材を製造することができる
という優れた効果を奏する。
から用いられていたＮｉ基超耐熱合金より室温における
強度が高いとともに、高温で長時間使用しても強度の低
下が小さいという優れた効果を奏する。また本発明の製
造方法は、上記Ｎｉ基超耐熱合金より室温における強度
が高いとともに、高温で長時間使用しても強度の低下が
小さいＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金材を製造することができる
という優れた効果を奏する。
【図１】本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の冷間加工率と
室温引張強度およびクリープ伸びとの関係を示すグラフ
である。
室温引張強度およびクリープ伸びとの関係を示すグラフ
である。
【図２】本発明のＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の時効熱処理温
度と室温引張強度およびクリープ伸びとの関係を示すグ
ラフである。
度と室温引張強度およびクリープ伸びとの関係を示すグ
ラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６５１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６５１Ｂ ６８３ ６８３ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ ６９４Ｂ (72)発明者 武田 士郎 岩手県北上市和賀町藤根18─25─２ (72)発明者 佐藤 繁美 神奈川県横浜市金沢区福浦３─10 (72)発明者 植田 茂紀 愛知県知多市大草四方田48番地１ (72)発明者 野田 俊治 愛知県多治見市脇之島町４丁目26─11 (72)発明者 岡部 道生 愛知県知多市旭桃台137番地
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０５％
以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎ
ｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：１３〜１８未満％、ＭｏとＷ
の１種または２種でＭｏ＋1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：
０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜５．０％およびＦ
ｅ：０．１〜５．０％を含有し、残部がＣｏおよび不可
避的不純物からなることを特徴とするＣｏ−Ｎｉ基耐熱
合金。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、更にＲＥＭ：０．００７〜０．１０％を含有し、残
部がＣｏおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
るＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、更にＢ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０
００７〜０．０１０％およびＺｒ：０．００１〜０．２
０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＣｏ
および不可避的不純物からなることを特徴とするＣｏ−
Ｎｉ基耐熱合金。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、更にＲＥＭ：０．００７〜０．１０％を含有し、ま
たＢ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０００７
〜０．０１０％およびＺｒ：０．００１〜０．２０％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＣｏおよび
不可避的不純物からなることを特徴とするＣｏ−Ｎｉ基
耐熱合金。 - 【請求項５】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２５〜４５％、Ｃｒ：
１３〜１８未満％、ＭｏとＷの１種または２種でＭｏ＋
1/2 Ｗ：７〜２０％、Ｔｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：
０．１〜５．０％およびＦｅ：０．１〜５．０％を含有
し、更に必要に応じてＲＥＭ：０．００７〜０．１０％
を含有し、また必要に応じてＢ：０．００１〜０．０１
０％、Ｍｇ：０．０００７〜０．０１０％およびＺｒ：
０．００１〜０．２０％のうちの１種または２種以上を
含有し、残部がＣｏおよび不可避的不純物からなる合金
を１０００〜１２００℃で固溶化熱処理を施した後また
は上記温度での熱間加工を施した後、加工率４０％以上
の冷間または温間加工を施し、その後５００〜８００℃
で０．１〜５０時間の時効熱処理を施すことを特徴とす
るＣｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000282868A JP4315582B2 (ja) | 2000-09-19 | 2000-09-19 | Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 |
| US10/363,129 US20040025989A1 (en) | 2000-09-19 | 2001-09-18 | Co-ni base heat-resistant alloy and method for producing thereof |
| ES01965698T ES2283429T3 (es) | 2000-09-19 | 2001-09-18 | Aleacion termorresistente basada en co-ni y metodo para su preparacion. |
| DE60127286T DE60127286T2 (de) | 2000-09-19 | 2001-09-18 | Hitzebeständige co-ni-basis-legierung und entsprechende herstellung |
| PCT/JP2001/008104 WO2002024967A1 (fr) | 2000-09-19 | 2001-09-18 | Alliage thermoresistant a base de co-ni et son procede de fabrication |
| EP01965698A EP1329528B1 (en) | 2000-09-19 | 2001-09-18 | Co-ni base heat-resistant alloy and method for production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000282868A JP4315582B2 (ja) | 2000-09-19 | 2000-09-19 | Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002097537A true JP2002097537A (ja) | 2002-04-02 |
| JP4315582B2 JP4315582B2 (ja) | 2009-08-19 |
Family
ID=18767305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000282868A Expired - Fee Related JP4315582B2 (ja) | 2000-09-19 | 2000-09-19 | Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040025989A1 (ja) |
| EP (1) | EP1329528B1 (ja) |
| JP (1) | JP4315582B2 (ja) |
| DE (1) | DE60127286T2 (ja) |
| ES (1) | ES2283429T3 (ja) |
| WO (1) | WO2002024967A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010065319A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Alstom Technology Ltd | 耐熱コバルト基超合金 |
| CN104141066A (zh) * | 2014-07-08 | 2014-11-12 | 株洲富力达硬质合金有限公司 | 一种钴基合金材料及其制造方法 |
| CN115323221A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-11 | 三峡大学 | 一种钴铬镍合金及其热处理工艺、及得到的热处理强化钴铬镍合金 |
| WO2023067850A1 (ja) * | 2021-10-22 | 2023-04-27 | トクセン工業株式会社 | Ｃｏ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金からなるばね用線 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4264926B2 (ja) * | 2002-07-05 | 2009-05-20 | 日本発條株式会社 | 析出強化型Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法 |
| JP5736140B2 (ja) * | 2010-09-16 | 2015-06-17 | セイコーインスツル株式会社 | Ｃｏ−Ｎｉ基合金およびその製造方法 |
| WO2015151318A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ－Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 |
| CN115011858B (zh) * | 2022-06-23 | 2023-03-17 | 沈阳航空航天大学 | 高强度高塑性CoCrNiAlTi多主元合金及其制备方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5184725A (ja) * | 1975-01-23 | 1976-07-24 | Sumitomo Metal Ind | Tainetsuseiojusurugokin |
| JPH04202732A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱損傷性に優れた表面を有するＣｏ基合金部材 |
| JPH04202733A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｏ基合金部材の製造方法 |
| JPH04235261A (ja) * | 1991-01-11 | 1992-08-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｏ基合金素材の製造方法 |
| JPH06212325A (ja) * | 1992-08-31 | 1994-08-02 | Sps Technol Inc | ニッケル・コバルト合金 |
| JPH0885838A (ja) * | 1994-07-19 | 1996-04-02 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｉ基超耐熱合金 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2245366A (en) * | 1938-07-26 | 1941-06-10 | Rohn Wilhelm | Hardening cobalt-nickel-chromiumiron alloys |
| JPS5631345B2 (ja) * | 1972-01-27 | 1981-07-21 | ||
| JPS57143462A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Heat resistant ni alloy |
| JPS60262935A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-26 | Mitsubishi Metal Corp | ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金 |
| EP0365716A1 (en) * | 1984-08-08 | 1990-05-02 | Latrobe Steel Company | Nickel-cobalt base alloys |
| US4908069A (en) * | 1987-10-19 | 1990-03-13 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and process for forming same |
| EP0488599B1 (en) * | 1990-11-30 | 1997-07-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Tape cassette |
| DE69110022T2 (de) * | 1990-12-21 | 1995-10-05 | Nippon Steel Corp | Legierung zur Verwendung in Gegenwart hochkorrosiver Abgase und aus zwei Schichten bestehendes Rohr mit dieser Legierung. |
-
2000
- 2000-09-19 JP JP2000282868A patent/JP4315582B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-09-18 ES ES01965698T patent/ES2283429T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-09-18 US US10/363,129 patent/US20040025989A1/en not_active Abandoned
- 2001-09-18 EP EP01965698A patent/EP1329528B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-09-18 DE DE60127286T patent/DE60127286T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-18 WO PCT/JP2001/008104 patent/WO2002024967A1/ja active IP Right Grant
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5184725A (ja) * | 1975-01-23 | 1976-07-24 | Sumitomo Metal Ind | Tainetsuseiojusurugokin |
| JPH04202732A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱損傷性に優れた表面を有するＣｏ基合金部材 |
| JPH04202733A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｏ基合金部材の製造方法 |
| JPH04235261A (ja) * | 1991-01-11 | 1992-08-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｏ基合金素材の製造方法 |
| JPH06212325A (ja) * | 1992-08-31 | 1994-08-02 | Sps Technol Inc | ニッケル・コバルト合金 |
| JPH0885838A (ja) * | 1994-07-19 | 1996-04-02 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｉ基超耐熱合金 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010065319A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Alstom Technology Ltd | 耐熱コバルト基超合金 |
| US8764919B2 (en) | 2008-09-08 | 2014-07-01 | Alstom Technology Ltd | High-temperature-resistant cobalt-base superalloy |
| CN104141066A (zh) * | 2014-07-08 | 2014-11-12 | 株洲富力达硬质合金有限公司 | 一种钴基合金材料及其制造方法 |
| WO2023067850A1 (ja) * | 2021-10-22 | 2023-04-27 | トクセン工業株式会社 | Ｃｏ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金からなるばね用線 |
| JP7398415B2 (ja) | 2021-10-22 | 2023-12-14 | トクセン工業株式会社 | Ｃｏ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金からなるばね用線 |
| CN115323221A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-11 | 三峡大学 | 一种钴铬镍合金及其热处理工艺、及得到的热处理强化钴铬镍合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2002024967A1 (fr) | 2002-03-28 |
| EP1329528A4 (en) | 2005-09-07 |
| EP1329528A1 (en) | 2003-07-23 |
| EP1329528B1 (en) | 2007-03-14 |
| JP4315582B2 (ja) | 2009-08-19 |
| ES2283429T3 (es) | 2007-11-01 |
| US20040025989A1 (en) | 2004-02-12 |
| DE60127286T2 (de) | 2007-12-20 |
| DE60127286D1 (de) | 2007-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2778705B2 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金およびその製造方法 | |
| CA2540212C (en) | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys | |
| JP5582532B2 (ja) | Ｃｏ基合金 | |
| JP4037929B2 (ja) | 低熱膨張Ｎｉ基超耐熱合金およびその製造方法 | |
| EP1591548A1 (en) | Method for producing of a low thermal expansion Ni-base superalloy | |
| JP4264926B2 (ja) | 析出強化型Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法 | |
| JP2006070360A (ja) | 進歩したガスタービンエンジン用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｏ合金 | |
| JP2003253363A (ja) | 耐熱ばね用Ｎｉ基合金、その合金を用いた耐熱ばねとその製造方法 | |
| KR20080025297A (ko) | 질화물 강화에 유용한 코발트-크롬-철-니켈 합금 | |
| JPH07150277A (ja) | 優れた応力破断強度および結晶粒度制御性を有するニッケル基合金 | |
| JP3781402B2 (ja) | 低熱膨張Ｎｉ基超合金 | |
| JP3308090B2 (ja) | Ｆｅ基超耐熱合金 | |
| JP4768672B2 (ja) | 組織安定性と高温強度に優れたＮｉ基合金およびＮｉ基合金材の製造方法 | |
| JP4387331B2 (ja) | Ｎｉ−Ｆｅ基合金およびＮｉ−Ｆｅ基合金材の製造方法 | |
| JP4315582B2 (ja) | Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 | |
| JP2004256840A (ja) | 複合強化型Ｎｉ基超合金とその製造方法 | |
| JPH09268337A (ja) | 鍛造製高耐食超耐熱合金 | |
| JP6738010B2 (ja) | 高温強度特性および高温クリープ特性に優れたニッケル基合金 | |
| JP2002235134A (ja) | 強度と靭性に優れた耐熱合金および耐熱合金部品 | |
| JP6745050B2 (ja) | Ｎｉ基合金およびそれを用いた耐熱板材 | |
| JPH05209249A (ja) | 低熱膨張超耐熱合金 | |
| JP3556701B2 (ja) | 析出強化型ニッケル基超合金素材の熱処理方法 | |
| JPS6323258B2 (ja) | ||
| JP2004292918A (ja) | 高強度Ｃｏ−Ｎｉ基合金の製造方法 | |
| JPH062061A (ja) | 常温延性に優れたＮｉＡｌ系金属間化合物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050120 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20051111 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080613 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080806 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080825 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081209 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090206 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090519 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090519 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120529 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130529 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140529 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |