JP2001247377A - 窒化珪素鉄粉末、その評価方法、及び用途 - Google Patents
窒化珪素鉄粉末、その評価方法、及び用途Info
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Abstract
充填が可能であり、耐食性・耐酸化性に優れた定形ある
いは不定形の耐火物を製造することのできる窒化珪素鉄
粉末、その評価方法、及び耐火物を提供すること。 【解決手段】鉄含有量と、2〜48μmの粒子と2μm
未満の微粉との質量比{(2〜48μmの粒子)/(2
μm未満の微粉)}と、比表面積とにより、窒化珪素鉄
粉末の耐火物としての耐食性・耐酸化性を評価する方
法。鉄含有量が20%以下、(2〜48μmの粒子)/
(2μm未満の微粉)の質量比が0.9〜5、比表面積
が1.2〜2.8m2/gであることを特徴とする窒化
珪素鉄粉末。上記窒化珪素粉末と、骨材と、バインダー
とを含んでなることを特徴とする耐火物。
Description
その評価方法、及び用途に関する。詳しくは、窒化珪素
鉄粉末と骨材とを混合して耐火物を製造する際、ター
ル、フェノール樹脂等のバインダーの使用量を少なくし
て窒化珪素鉄粉末の充填量を高め、もって耐食性・耐酸
化性に優れた定形耐火物又は不定形耐火物を製造するこ
とのできる窒化珪素鉄粉末、その評価方法、及び用途に
関する。
銑口閉塞用マッド材、出銑樋材等の不定形耐火物におい
ては、その高温スラグに対する耐食性を向上させるた
め、シリカ、アルミナ、炭化珪素、カーボン等の骨材
と、窒化珪素鉄と、タール、フェノール樹脂等のバイン
ダーとが混合されてなる耐火物が使用されている。しか
しながら、このような耐火物は、高温下においてバイン
ダーが揮発して気孔率が増大するので、強度や高温スラ
グへの耐食性等が低下し、近年の高炉の大型化、操業条
件の過酷化には十分に対応することができず、その改善
が望まれていた。
てなされたものであり、その目的は、バインダーの使用
量を少なくして高充填が可能であり、耐食性・耐酸化性
に優れた耐火物を製造することのできる窒化珪素鉄粉
末、その評価方法、及び耐火物を提供することにある。
含有量と、2〜48μmの粒子と2μm未満の微粉との
質量比{(2〜48μmの粒子)/(2μm未満の微
粉)}と、比表面積とにより、窒化珪素鉄粉末の耐食性
・耐酸化性・高充填性を評価する方法である。また、本
発明は、鉄含有量が20%以下、(2〜48μmの粒
子)/(2μm未満の微粉)の質量比が0.9〜5、比
表面積が1.2〜2.8m2/gであることを特徴とす
る窒化珪素鉄粉末である。更に、本発明は、この窒化珪
素粉末と、骨材と、バインダーとを含んでなることを特
徴とする耐火物である。
説明する。
耐食性・耐酸化性の評価、すなわち高充填性の評価は、
窒化珪素鉄の鉄含有量と、2〜48μmの粒子と2μm
未満の微粉との質量比{(2〜48μmの粒子)/(2
μm未満の微粉)}(以下、「粒径比」という。)と、
比表面積によって行うことができる。これらの値が特定
の範囲にあるとき、バインダーの使用量を少なくして耐
火物への充填性を高めることができるので、得られた耐
火物の高炉スラグへの耐食性と、耐酸化性とが著しく向
上させることができる。
0%以下、好ましくは17%以下である。鉄含有量が2
0%超であると、鉄と窒化珪素の反応が過剰に進行する
ためかえって気孔率が増加する結果となる。
は、0.9〜5でなければならない。該比が0.9未満
では、微粉が過剰となり、耐火物に適度な作業性を付与
するためのバインダー量が増加する。一方、該比が5を
こえると、微粉が少なくなり、粗粒が多くなるので、こ
れを補うべくバインダー量は増加し、気孔が増加する原
因となる。
末の比表面積が重要である。比表面積が1.2〜2.8
m2/gの範囲であるときに、バインダー量を少なくし
て耐火物に適度な作業性を付与することができ、その結
果、緻密な成形又は混練が可能となり、焼成後もバイン
ダーの揮発を少なくすることができる。比表面積が1.
2m2/g未満では、微粉量が不足するので耐火物の作
業性を確保するためにバインダーを増加しなければなら
ない。一方、比表面積が2.8m2/g超であると、粒
径比が適切であっても、その表面を覆うバインダー量が
多くなるので、必要な作業性を得るために、これまたバ
インダー量を増加させなければならなくなる。
は、212μmであることが好ましい。
鉄、珪素及び鉄分を混合し、窒素、アンモニア等の雰囲
気下、温度1000℃〜1600℃で窒化して、鉄含有
量20%以下の窒化珪素鉄のインゴットを製造し、それ
をジョークラッシャー・ロールミル等で粗砕し、ボール
ミル・縦型ローラーミル・トップグラインダー・アトラ
イターミル・振動ミル等の粉砕機を用いて微粉砕した
後、所望粒度に分級することによって得ることができ
る。
と、骨材と、バインダーとを含んでなるものである。こ
れらの割合は、耐火物用途によって異なり、その一例を
あげれば、マッド材の場合は、窒化珪素鉄粉末1〜50
%、バインダー9〜20%、残部が骨材であり、定形耐
火物の場合は、窒化珪素鉄粉末3〜25%、バインダー
3〜20%、残部が骨材である。
ン、アルミナ等が使用される。これらのうち、シリカ、
カーボン及びアルミナを使用した場合、これらが反応し
てマトリックス部に炭化珪素を生成し、骨材間を結合さ
せる効果も発現するので、一段とスラグに対する耐食性
を向上させることができる。
ェノール樹脂等が使用される。
本発明を説明する。
下)と、コークスC(1mm下)と、窒化珪素鉄(Fe
−Si3N4)との配合物100質量部に、バインダーと
して無水タールを添加し、60℃に加熱しながら混練し
た。混練物を20MPaの圧力で、強度評価用サンプル
(25mm×25mm×160mm)と耐食性評価用サ
ンプル(50mm×50mm×160mm)を成形し、
それをアルゴンガス雰囲気中、温度1400℃で3時間
焼成した。得られた耐火物について、以下に従う耐食
性、高温強度、耐酸化性を評価した。それらの結果を、
耐火物原料配合条件と共に、表1に示す。
e含有量は、窒化珪素鉄製造時の珪素鉄、珪素及び鉄か
らなる原料組成を種々変更して変えた。また、窒化珪素
鉄の(2〜48μmの粒子)/(2μm未満の微粉)の
粒径比(質量比)は、ボールミルと振動ミルの条件を変
え、必要に応じて適宜分級を行って変えた。
し、スラグを入れ中通しした発熱体で1500℃に加熱
し、ドラムを低速で回転させながら10時間侵食試験を
行い侵食量を測定した。比較例1の侵食量(15.2m
m)を100としたときの相対値を算出した。数値の小
さい方が耐食性は良好である。
3点曲げ強度を測定した。比較例1の曲げ強度(5.6
MPa)を100としたときの相対値を表1に示し
た。数値が大きい方が強度は良好である。
0MPaで成型し、空気雰囲気中、温度1500℃で3
時間焼成し、サンプルを作製した。これを中心から縦に
切断し、切断面の脱炭層の厚さを測定した。比較例1の
脱炭層の厚さ(8.3mm)を100としたときの相対
値で評価した。値が小さい方が耐酸化性は良好である。
量14.1%)について、その粉砕条件を変えて、上記
粒径比と比表面積(BET1点法)とが種々異なるもの
を調製し、それらの特性が無水タール吸液量に与える影
響を以下に従い測定した。それらの結果を表2に示す。
品(大阪化成社製)を少量ずつガラス棒にて混ぜ、両者
が一体化し、無水タールが混合物表面に必要以上に露出
しなくなったところを吸液点とし、このとき消費した無
水タール量を測定した。表2には、窒化珪素鉄粉末10
0質量部当たりの無水タール吸液量(質量部)を示し
た。
mの粒子)/(2μm未満の微粉)の粒径比(質量比)
が0.9〜5、比表面積が1.2〜2.8m2/gであ
る場合において、低い無水タール吸液量を示したので、
バインダーの使用量を少なくして耐火物を製造すること
ができることが分かる。
少なくして耐火物への高充填が可能であり、耐食性・耐
酸化性に優れた定形耐火物又は不定形耐火物を製造する
ことのできる窒化珪素鉄粉末、その評価方法、及び耐火
物が提供される。
Claims (3)
- 【請求項1】 鉄含有量と、2〜48μmの粒子と2μ
m未満の微粉との質量比{(2〜48μmの粒子)/
(2μm未満の微粉)}と、比表面積とにより、窒化珪
素鉄粉末の耐火物としての耐食性・耐酸化性を評価する
方法。 - 【請求項2】 鉄含有量が20%以下、(2〜48μm
の粒子)/(2μm未満の微粉)の質量比が0.9〜
5、比表面積が1.2〜2.8m2/gであることを特
徴とする窒化珪素鉄粉末。 - 【請求項3】 請求項2記載の窒化珪素粉末と、骨材
と、バインダーとを含んでなることを特徴とする耐火
物。
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