JP2001181042A - 耐食性セラミック部材およびその製造方法 - Google Patents
耐食性セラミック部材およびその製造方法Info
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Abstract
る。 【解決手段】イットリアを主成分とし、相対密度を95
%以上として耐食性セラミック部材を構成する。
Description
装置において、内壁材(チャンバー)、マイクロ波導入
窓、シャワーヘッド、フォーカスリング、シールドリン
グ等をはじめとする半導体・液晶製造装置(エッチャー
やCVD等)の中でも特に腐食性ガス又はそのプラズマ
に対して高い耐食性を求められる部材に適用できるもの
である。
ロセスや成膜プロセスなどの各プロセスにおいて、プラ
ズマを利用した技術が盛んに使われている。半導体の製
造時におけるプラズマプロセスでは、特にエッチング、
クリーニング用として、反応性の高いフッ素系、塩素系
等のハロゲン系腐食性ガスが多用されている。これら腐
食性ガス及びプラズマに接触する部材には、高い耐食性
が要求される。従来より、被処理物以外でこれらの腐食
性ガス及びプラズマに接触する部材は、一般に石英ガラ
スやステンレス、アルミニウム等の耐食性金属が利用さ
れていた。さらには、アルミナ焼結体や窒化アルミニウ
ム焼結体、及びこれらセラミックス焼結体に炭化珪素等
のセラミック膜を被覆したものが耐食性が優れるとして
使用されていた(特公平5−53872号、特開平3−
217016号、特開平8−91932号参照)。
ら用いられている石英ガラスやステンレスなどの金属を
使用した部材ではプラズマ中の耐食性が不充分で消耗が
激しく、特にフッ素系や塩素系プラズマに接すると接触
面がエッチングされ、表面性状が変化したり、光透過性
が必要とされる石英部材では、表面が次第に白く曇って
透光性が低下する等の問題を生じていた。
体や窒化アルミニウム焼結体、あるいは、カーボンや炭
化珪素焼結体表面に炭化珪素等のセラミック膜を被覆し
たものが考案されている。しかしながら、石英ガラスや
耐食性金属と比較するとハロゲン系腐食性ガスに対する
耐食性は優れるものの、やはりプラズマと接すると腐食
が徐々に進行して、セラミック焼結体の表面や結晶粒界
からハロゲン化物が蒸発し消耗していく。これはプラズ
マで生成されるアルミニウム成分あるいはシリコン成分
とハロゲン系ガスとのハロゲン化物の融点が低いためで
ある。この為、さらに耐食性の高い材料が望まれてい
た。
系腐食性ガス及びそのプラズマに対する耐食性を具備し
たセラミック焼結体の具体的な構成について検討を重ね
た結果、イットリアを主成分とする焼結体が、ハロゲン
系腐食性ガス又はそのプラズマと反応してハロゲン化物
を生成したとしても融点が高く安定であることから耐食
性に優れることを見出した。
ある(相対密度が低い)と腐食を受けやすく、耐食性が
大きく低下することを見出した。
ロゲン系腐食性ガス及びそのプラズマに曝される耐食性
部材を、イットリアを主成分とし、相対密度が95%以
上であることを特徴とする。
e、またはAlの少なくとも1種以上を3〜50000
重量ppm含有することを特徴とする。
i、Ce、Alの少なくとも1種以上を含む原料を所定
形状に成形した後、酸素雰囲気中で焼成することを特徴
とする。
は、ハロゲン系腐食性ガスあるいはそのプラズマに曝さ
れる部材であり、ハロゲン系腐食性ガスとしては、SF
6、CF4、CHF3、ClF3、NF3、C4F8、HF等
のフッ素系ガス、Cl2、HCl、BCl 3、CCl4等
の塩素系ガス、あるいはBr2、HBr、BBr3等の臭
素系ガスなどがある。そして、これらのハロゲン系腐食
性ガスが使用される雰囲気下でマイクロ波や高周波が導
入されるとこれらのガスがプラズマ化されることにな
る。
に、ハロゲン系腐食性ガスとともに、Arなどの不活性
ガスを導入してプラズマを発生させることもある。
又はそのプラズマに曝される部材をイットリアを主成分
とするセラミック焼結体としたものである。
ットリアは、フッ素系ガスと反応すると主にYF3を生
成し、また、塩素系ガスと反応するとYCl3を生成す
るが、イットリアのハロゲン化物の融点(YF3:11
52℃、YCl3:680℃)は、従来の石英ガラスあ
るいはアルミナ焼結体や窒化アルミニウム焼結体との反
応により生成されるハロゲン化物の融点(SiF4:−
90℃、SiCl4:−70℃、AlF3:1040℃、
AlCl3:178℃)より高いために、ハロゲン系腐
食性ガスやプラズマに高温で曝されたとしても安定した
耐食性を具備する。
に低いため、これまでは相対密度95%未満の焼結体し
か得られず、気孔が多く存在し、緻密体を得ることはで
きなかった。このため、ハロゲン系腐食性ガスやプラズ
マに対する耐食性も著しく低下するものであった。
るセラミック焼結体の相対密度を95%以上にし、緻密
体を得たことにより、ハロゲン系腐食性ガスやプラズマ
に高温で曝されたとしても安定した耐食性を具備するも
のである。より好ましくは98%以上がよい。一方、前
記の相対密度を95%未満にした場合は、気孔率が大幅
に増加し、緻密体を得ることはできないため、ハロゲン
系腐食性ガスやプラズマに対する耐食性も著しく低下す
る。
には、焼結助剤として、Zr、Si、Ce、またはAl
の少なくとも1種以上を3〜50000重量ppm含有
することが望ましい。これは、50000重量ppmを
超えると、焼結助剤の耐食性がイットリア単体より劣る
ことから、ハロゲン系腐食性ガスやプラズマによる腐食
を受けやすくなり、一方、焼結助剤量を3重量ppm未
満にすると、焼成条件を調整しても、セラミック焼結体
の相対密度を95%以上にできなく、緻密体は得られな
いために、セラミック焼結体に気孔が多く存在し、ハロ
ゲン系腐食性ガスやプラズマに対する耐食性も著しく低
下するためである。なお、焼結助剤の耐食性はCeが最
も優れており、次いでAl及びZrが良く、Siが最も
悪いことからCeを用いることが好ましい。
り、元素が拡散しやすい状態をつくることにより焼結性
を向上させるものである。この焼結助剤として、焼結性
向上の効果に優れるもので、半導体の汚染を防止し、ハ
ロゲン系腐食性ガスやプラズマに対する耐食性が優れて
いることを選定基準として、上記のCe、Al、Zr、
Siが優れていることを見いだした。その中でも特にC
eが優れていることを見いだした。
の成分として、耐食性に優れ、半導体を汚染しにくいも
のであれば含有してもよいが、その含有量は10000
重量ppm以下にすることが望ましい。
方法としては、先ず、イオン交換水を溶媒として、平均
粒径0.3〜3μm、含有されている焼結助剤として、
Zr、Si、Ce、またはAlの少なくとも1種以上が
3〜50000重量ppmであるイットリア粉末をボー
ルミルで湿式解砕した後、有機バインダーを添加してス
ラリーを作製した。
は、高純度のZrO2ボールが有効である。
クス、ワックスエマルジョン(ワックス+乳化剤)、P
VA(ポリビニールアルコール)、PEG(ポリエチレ
ングリコール)、PEO(ポリエチレンオキサイド)等
が有効である。
0.3〜3μmが望ましい。
溶媒は特に限定しないが、安全面、環境問題上から、例
えば、水を利用しても本発明の耐食性セラミック部材に
は何ら影響しない。
て造粒した。次に、造粒したイットリア粉末を用いて、
金型プレス成形にて所定形状に成形した。成形方法とし
ては、目的とする部材の形状に合わせた適当な成形方法
を選択して構わない。具体的には、金型プレス成形、等
方静水圧プレス成形等の乾式成形法、鋳込み成形、押し
出し成形、射出成形、テープ成形等の湿式成形法の何れ
も利用できる。
リア成形体を必要に応じ400〜600℃で脱脂して有
機バインダーを分解した後、大気雰囲気中または酸素雰
囲気中の何れかにて、1500〜1750℃で焼成す
る。
で焼成することにより、セラミック焼結体の相対密度
を、さらに向上できることを見いだし、ハロゲン系腐食
性ガスやプラズマに対する耐食性も向上できた。
結過程において、気孔内に取り込まれた雰囲気ガスが外
部に排除されることが必要である。大気雰囲気焼成の場
合、気孔内に取り込まれる雰囲気ガスは空気即ち酸素と
窒素ガスであるのに対し、酸素雰囲気焼成では酸素ガス
のみである。本発明の焼結体は酸化物セラミックである
ため、結晶粒界での元素の拡散速度は、窒素に比べ酸素
の方が拡散しやすい。そのため、酸素雰囲気焼成により
密度向上が図られるのである。なお、酸素雰囲気中の酸
素濃度は50体積%以上が良く、80体積%以上がより
望ましい。
用いたエッチング装置を図1に示す。図1中、1はチャ
ンバーを、2はクランプリングを、3は下部電極を、4
はウェハーを、5は誘導コイルを示す。
系腐食性ガスを注入し、周りに巻かれている誘導コイル
5にRF電力を印加して、ガスをプラズマ化する。ま
た、下部電極3にもRF電力を与え、バイアスを発生さ
せ、クランプリング2で固定されたウエハー4に所望の
エッチング加工を行う。
ー1や、ウエハー4を固定しているクランプリング2に
接触するために、これらの部品は特に腐食を受けやす
い。そこでチャンバー1やクランプリング2を、本発明
の耐食性セラミック部材で形成することによって、優れ
た耐食性を示し、また熱衝撃による割れ等も防止するこ
とができた。
記チャンバーおよびクランプリング、マイクロ波導入
窓、ノズル、シャワーヘッド、フオーカスリング、シー
ルドリング等をはじめとする半導体・液晶製造装置(エ
ッチャーやCVD等)の中でも特に腐食性ガスまたはそ
のプラズマに対して高い耐食性を求められる部材に適用
できるものである。
がイットリアであり、焼成条件を調整して相対密度を変
えたもの、Ce、Zrを主体とする焼結助剤総量を変え
たもの、大気中または酸素中で焼成したものを準備し、
従来の耐食性部材として、純度99.9重量%のアルミ
ナ焼結体(試料No.1)、イットリウム・アルミニウ
ム・ガーネット(以降YAGとする。試料No.2)、
石英ガラス(試料No.3)をそれぞれ用意し、塩素系
腐食性ガス下でプラズマに曝した時の耐食性について実
験を行った。
を直径30mm×厚み3mmに製作した後、表面にラッ
プ加工を施して鏡面にしたものを試料とし、この試料を
RIE(Reactive Ion Etching)
装置にセットしてCl2ガス雰囲気下でプラズマ中に3
時間曝した後、処理前後の重量の減少量から1分間当た
りのエッチングレートを算出した。エッチングレートの
数値は、99.9重量%のアルミナ焼結体(試料No.
1)のエッチングレートを1としたときの相対比較で示
す。
示すとおりである。
折で、相対密度は次式で求めた。
Ce、Alの各元素を定量し、その総量を示した。
6〜21は、Cl2腐食性ガスに対して、従来の耐食性
部材と比較して優れた耐食性を有していた。
度が高くなるほど、優れた耐食性を示すことがわかる
(試料No.4、6〜8)。なお、試料No.4、6〜
8においては、焼結助剤総量を500重量ppm一定
(Ce250重量ppm、Zr250重量ppm)と
し、焼成条件を調整してセラミック焼結体の相対密度の
異なる試料を作製した。一方、焼結助剤総量が3重量p
pm未満のもの(試料No.5)は、焼成条件を調整し
ても、セラミック焼結体の相対密度を95%以上にする
ことは出来なかった。
m以下とすることが望ましい。50000重量ppmを
超えると(試料No.18)、焼結助剤の耐食性がイッ
トリア単体より劣ることから、ハロゲン系腐食性ガスや
プラズマによる腐食を受けやすくなるからである。一
方、焼結助剤は3重量ppm含ませれば(試料No.
9)、セラミック焼結体の相対密度を95%以上にでき
た。なお、試料No.9〜18においては、セラミック
焼結体の相対密度が98.0%になるように焼成条件を
調整した。その結果、セラミック焼結体の相対密度が同
じであれば、焼結助剤総量が少ないほど、耐食性が優れ
る傾向が見られる。これは、焼結助剤の耐食性がイット
リア単体より劣るからである。
より(試料No.20〜21)、セラミック焼結体の相
対密度をさらに向上でき、耐食性も向上できた。焼結体
を高密度にするためには、焼結過程において、気孔内に
取り込まれた雰囲気ガスが外部に排除されることが必要
である。大気雰囲気焼成の場合、気孔内に取り込まれる
雰囲気ガスは空気即ち酸素と窒素ガスであるのに対し、
酸素雰囲気焼成では酸素ガスのみである。本発明の焼結
体は酸化物セラミックであるため、結晶粒界での元素の
拡散速度は、窒素に比べ酸素の方が拡散しやすい。その
ため、酸素雰囲気焼成における密度向上が図られる。試
料No.21においては、焼結助剤総量が1000重量
ppmの時に、酸素雰囲気中で焼成したことにより、セ
ラミック焼結体の相対密度を99.3%まで高くでき、
その結果、耐食性に大変優れたものを得た。
おいては、耐食性が低下している。これは、セラミック
焼結体の相対密度が95%未満であり、気孔が増加し、
気孔のエッジが腐食を受けやすいために、腐食の進行が
加速されるからである。
がイットリアであり、焼結助剤(Ce、Zr,Si、A
l)の添加量を変えたもので、大気雰囲気中で焼成条件
を調整して焼結体の相対密度を98%としたものを用意
した。なお、従来の耐食性部材の準備および特性評価
は、実施例1に準じて行った。
示すとおりである。
〜35は、Cl2腐食性ガスに対して、従来の耐食性部
材と比較して優れた耐食性を有していた。
ど、耐食性が優れる。これは、焼結助剤の耐食性が劣る
からである。なお、焼結助剤の耐食性はCeが最も優れ
ており、次いでAl及びZrが良く、Siが最も悪いこ
とからCeを用いることが好ましい。
試料No.36〜40においては、耐食性が低下し、従
来の耐食性部材である純度99.9重量%のアルミナ焼
結体(試料No.22)より優れているものの、YAG
(試料No.23)よりも悪い。これは、耐食性がイッ
トリア単体より劣る焼結助剤の総量が50000重量p
pmを超えたからである。焼結助剤の総量は50000
重量ppm以下が望ましい。
ラミック部材は、ハロゲン系腐食性ガス又はそのプラズ
マに曝される耐食性部材を、イットリアを主成分とし、
相対密度を95%以上にしたことにより、耐食性を向上
させることができる。そして、耐食性部材の相対密度
は、焼結助剤として、Zr、Si、Ce、またはAlの
少なくとも1種以上を3〜50000重量ppm含有す
ることで高くでき、耐食性はより向上する。さらには、
耐食性部材を酸素雰囲気で焼成して得ることで、相対密
度を一段と高くできるため、耐食性に大変優れたものが
得られる。
エッチング装置内部の概略図である。
Claims (3)
- 【請求項1】イットリア(Y2O3)を主成分とし、相対
密度が95%以上であることを特徴とする耐食性セラミ
ック部材。 - 【請求項2】焼結助剤として、Zr、Si、Ce、また
はAlの少なくとも1種以上を3〜50000重量pp
m含有することを特徴とする請求項1に記載の耐食性セ
ラミック部材。 - 【請求項3】Y2O3を主成分とし、Zr、Si、Ce、
Alの少なくとも1種以上を含む原料を所定形状に成形
した後、酸素雰囲気中で焼成することを特徴とする耐食
性セラミック部材の製造方法。
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