JP2000035250A - 超臨界冷凍サイクル - Google Patents
超臨界冷凍サイクルInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 減圧器の数を増大させることなく、複数個の
蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを効率よく制御す
る。 【解決手段】 第１減圧器３にて放熱器２出口側の冷媒
圧力を制御するとともに、第１蒸発器６に流入する冷媒
を減圧し、第２減圧器４にて第２蒸発器７に流入する冷
媒を減圧する。これにより、複数個の蒸発器を有するデ
ュアルエアコンと同様に、各々の蒸発器６、７に対応す
る減圧器３、４のみでＣＯ2 サイクルを制御することが
できる。したがって、減圧器の数を増大させることな
く、複数個の蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを効
率よく制御することができる。
蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを効率よく制御す
る。 【解決手段】 第１減圧器３にて放熱器２出口側の冷媒
圧力を制御するとともに、第１蒸発器６に流入する冷媒
を減圧し、第２減圧器４にて第２蒸発器７に流入する冷
媒を減圧する。これにより、複数個の蒸発器を有するデ
ュアルエアコンと同様に、各々の蒸発器６、７に対応す
る減圧器３、４のみでＣＯ2 サイクルを制御することが
できる。したがって、減圧器の数を増大させることな
く、複数個の蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを効
率よく制御することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、放熱器内（高圧
側）の圧力が冷媒の臨界圧力を越える超臨界冷凍サイク
ルに関するもので、車両用空調装置に適用して有効であ
る。
側）の圧力が冷媒の臨界圧力を越える超臨界冷凍サイク
ルに関するもので、車両用空調装置に適用して有効であ
る。
【０００２】
【従来の技術】超臨界冷凍サイクルに関して出願人は、
既に特願平８−２２１４６１号を出願している。そし
て、この出願に記載の発明は、放熱器から流出した冷媒
を減圧するともに、放熱器出口側の冷媒温度に応じて放
熱器出口側圧力を制御する第１減圧弁と、第１減圧弁か
ら流出した冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離して蓄え
るレシーバと、レシーバから流出した冷媒を減圧すると
ともに、圧縮機入口側での冷媒過熱度が所定値となるよ
うに冷媒の流量を調節する第２減圧弁とを有するもので
ある。
既に特願平８−２２１４６１号を出願している。そし
て、この出願に記載の発明は、放熱器から流出した冷媒
を減圧するともに、放熱器出口側の冷媒温度に応じて放
熱器出口側圧力を制御する第１減圧弁と、第１減圧弁か
ら流出した冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離して蓄え
るレシーバと、レシーバから流出した冷媒を減圧すると
ともに、圧縮機入口側での冷媒過熱度が所定値となるよ
うに冷媒の流量を調節する第２減圧弁とを有するもので
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記出願は、
１個の蒸発器に対して２個の減圧器を用いて超臨界冷凍
サイクルを制御しているので、仮に２つの蒸発器を有す
る超臨界冷凍サイクルに上記出願を単純に適用すると、
放熱器出口側の冷媒圧力を制御する減圧器（圧力制御
弁）、及び各々の蒸発器出口側の冷媒過熱度を制御する
減圧器が必要となり、比較的製造原価の高い部品の数が
増大してしまうという問題がある。
１個の蒸発器に対して２個の減圧器を用いて超臨界冷凍
サイクルを制御しているので、仮に２つの蒸発器を有す
る超臨界冷凍サイクルに上記出願を単純に適用すると、
放熱器出口側の冷媒圧力を制御する減圧器（圧力制御
弁）、及び各々の蒸発器出口側の冷媒過熱度を制御する
減圧器が必要となり、比較的製造原価の高い部品の数が
増大してしまうという問題がある。
【０００４】本発明は、上記点に鑑み、減圧器の数を増
大させることなく、複数個の蒸発器を有する超臨界サイ
クルを制御することを目的とする。
大させることなく、複数個の蒸発器を有する超臨界サイ
クルを制御することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
３に記載の発明では、放熱器（２）から流出した冷媒を
減圧する第１、２減圧器（３、４）と、第１減圧器
（３）から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（６）
と、第２減圧器（４）から流出した冷媒を蒸発させる第
２蒸発器（７）とを有し、放熱器（２）出口側圧力は、
第１減圧器（３）により、放熱器（２）出口側の冷媒温
度に基づいて決定される所定圧力となるように制御され
ることを特徴とする。
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
３に記載の発明では、放熱器（２）から流出した冷媒を
減圧する第１、２減圧器（３、４）と、第１減圧器
（３）から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（６）
と、第２減圧器（４）から流出した冷媒を蒸発させる第
２蒸発器（７）とを有し、放熱器（２）出口側圧力は、
第１減圧器（３）により、放熱器（２）出口側の冷媒温
度に基づいて決定される所定圧力となるように制御され
ることを特徴とする。
【０００６】ところで、超臨界冷凍サイクルに限らずフ
ロンを使用した従来の冷凍サイクル（以下、このサイク
ルを通常サイクルと呼ぶ。）であっても、複数個の蒸発
器を有する冷凍サイクルにおいて、各蒸発器を独立に制
御するには、各々の蒸発器に対応する減圧器を必要とす
る。一方、上記出願では、１つの蒸発器を制御するのに
２つの減圧器を必要としている。
ロンを使用した従来の冷凍サイクル（以下、このサイク
ルを通常サイクルと呼ぶ。）であっても、複数個の蒸発
器を有する冷凍サイクルにおいて、各蒸発器を独立に制
御するには、各々の蒸発器に対応する減圧器を必要とす
る。一方、上記出願では、１つの蒸発器を制御するのに
２つの減圧器を必要としている。
【０００７】これに対して本発明では、複数個の蒸発器
（６、７）を有する超臨界冷凍サイクルにおいて、第１
減圧器（３）にて放熱器（２）出口側の冷媒圧力を制御
するとともに第１蒸発器（６）に流入する冷媒を減圧
し、第２減圧器（４）にて第２蒸発器（７）に流入する
冷媒を減圧しているので、複数個の蒸発器を有する通常
サイクルと同様に、各々の蒸発器（６、７）に対応する
減圧器（３、４）のみで超臨界冷凍サイクルを制御する
ことができる。
（６、７）を有する超臨界冷凍サイクルにおいて、第１
減圧器（３）にて放熱器（２）出口側の冷媒圧力を制御
するとともに第１蒸発器（６）に流入する冷媒を減圧
し、第２減圧器（４）にて第２蒸発器（７）に流入する
冷媒を減圧しているので、複数個の蒸発器を有する通常
サイクルと同様に、各々の蒸発器（６、７）に対応する
減圧器（３、４）のみで超臨界冷凍サイクルを制御する
ことができる。
【０００８】したがって、減圧器の数を増大させること
なく、複数個の蒸発器（６、７）を有する超臨界サイク
ルを制御することができる。なお、第２減圧器（４）
は、請求項２に記載の発明のごとく、第２蒸発器（７）
出口側の冷媒過熱度が所定値となるように制御されるも
のであってもよい。因みに、上記各手段の括弧内の符号
は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係
を示す一例である。
なく、複数個の蒸発器（６、７）を有する超臨界サイク
ルを制御することができる。なお、第２減圧器（４）
は、請求項２に記載の発明のごとく、第２蒸発器（７）
出口側の冷媒過熱度が所定値となるように制御されるも
のであってもよい。因みに、上記各手段の括弧内の符号
は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係
を示す一例である。
【０００９】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は本
発明に係る超臨界冷凍サイクルを車両用空調装置に適用
したものであって、図１は本実施形態に係る超臨界冷凍
サイクルの模式図である。１は冷媒（本実施形態では二
酸化炭素）を吸入圧縮する圧縮機であり、２は圧縮機１
から吐出する冷媒を冷却するとともに、内部の圧力が冷
媒の臨界圧力を越える放熱器（ガスクーラ）である。な
お、以下、二酸化炭素を冷媒とする超臨界冷凍サイクル
をＣＯ2 サイクルと呼ぶ。
発明に係る超臨界冷凍サイクルを車両用空調装置に適用
したものであって、図１は本実施形態に係る超臨界冷凍
サイクルの模式図である。１は冷媒（本実施形態では二
酸化炭素）を吸入圧縮する圧縮機であり、２は圧縮機１
から吐出する冷媒を冷却するとともに、内部の圧力が冷
媒の臨界圧力を越える放熱器（ガスクーラ）である。な
お、以下、二酸化炭素を冷媒とする超臨界冷凍サイクル
をＣＯ2 サイクルと呼ぶ。
【００１０】３、４は放熱器２から流出する高圧冷媒を
減圧する第１、２減圧器である。そして、６は第１減圧
器３から流出した低圧冷媒を蒸発させる第１蒸発器であ
り、７は第２減圧器４から流出した低圧冷媒を蒸発させ
る第２減圧器である。そして、第１蒸発器６にて車室内
前方側に吹き出す空気を冷却し、第２蒸発器７にて車室
内後方側をに吹き出す空気を冷却している。
減圧する第１、２減圧器である。そして、６は第１減圧
器３から流出した低圧冷媒を蒸発させる第１蒸発器であ
り、７は第２減圧器４から流出した低圧冷媒を蒸発させ
る第２減圧器である。そして、第１蒸発器６にて車室内
前方側に吹き出す空気を冷却し、第２蒸発器７にて車室
内後方側をに吹き出す空気を冷却している。
【００１１】ここで、第１減圧器３は、電子制御装置
（ＥＣＵ）１２によって、その開度が制御される電気式
の減圧弁であり、ＥＣＵ１２には、放熱器２出口側の冷
媒温度を検出する温度センサ（温度検出手段）１３の検
出温度、及び放熱器２出口側の冷媒圧力を検出する圧力
センサ（圧力検出手段）１４の検出圧力が入力されてい
る。
（ＥＣＵ）１２によって、その開度が制御される電気式
の減圧弁であり、ＥＣＵ１２には、放熱器２出口側の冷
媒温度を検出する温度センサ（温度検出手段）１３の検
出温度、及び放熱器２出口側の冷媒圧力を検出する圧力
センサ（圧力検出手段）１４の検出圧力が入力されてい
る。
【００１２】そして、ＥＣＵ１２は、検出圧力（放熱器
２出口側の冷媒圧力）が、図２に示すような、検出温度
（放熱器２出口側の冷媒温度）に基づいて決定される所
定圧力となるように、第１減圧器３の開度を調節する。
具体的には、検出温度が高くなるほど、開度を縮小させ
て放熱器２出口側の冷媒圧力を上昇させ、検出温度が低
下するほど、開度を拡大させて放熱器２出口側の圧力を
低下させる。
２出口側の冷媒圧力）が、図２に示すような、検出温度
（放熱器２出口側の冷媒温度）に基づいて決定される所
定圧力となるように、第１減圧器３の開度を調節する。
具体的には、検出温度が高くなるほど、開度を縮小させ
て放熱器２出口側の冷媒圧力を上昇させ、検出温度が低
下するほど、開度を拡大させて放熱器２出口側の圧力を
低下させる。
【００１３】なお、第１減圧器３の構造は、図３に示す
ようなものであり、３１は、放熱器２の出口側に連通す
る流入口３２、及び第１蒸発器６の流入側に連通する流
出口３３が形成されたハウジングである。そして、ハウ
ジング３１内には、流入口３２側の空間３２ａと流出口
３３側の空間３３ａとを連通させる弁口３４が形成され
ているとともに、弁口３４の開度を調節する針状の弁体
３５が配設されている。
ようなものであり、３１は、放熱器２の出口側に連通す
る流入口３２、及び第１蒸発器６の流入側に連通する流
出口３３が形成されたハウジングである。そして、ハウ
ジング３１内には、流入口３２側の空間３２ａと流出口
３３側の空間３３ａとを連通させる弁口３４が形成され
ているとともに、弁口３４の開度を調節する針状の弁体
３５が配設されている。
【００１４】また、３６は弁体３５を移動させて弁口３
４の開度（第１減圧器３の開度）を調節するステップモ
ータであり、ステップモータ３６のマグネットロータ３
６ａには雌ねじ部３６ｂが形成され、弁体３５には、こ
の雌ねじ部３６ｂにねじ結合する雄ねじ部３５ａが形成
されている。そして、ＥＣＵ１２は、ステップモータ３
６を回転させて弁体３５を弁体３５の軸方向に移動させ
ることにより、弁口３４の開度を全閉状態から全開状態
まで連続的に調節制御する。
４の開度（第１減圧器３の開度）を調節するステップモ
ータであり、ステップモータ３６のマグネットロータ３
６ａには雌ねじ部３６ｂが形成され、弁体３５には、こ
の雌ねじ部３６ｂにねじ結合する雄ねじ部３５ａが形成
されている。そして、ＥＣＵ１２は、ステップモータ３
６を回転させて弁体３５を弁体３５の軸方向に移動させ
ることにより、弁口３４の開度を全閉状態から全開状態
まで連続的に調節制御する。
【００１５】一方、第２減圧器４は、第２蒸発器７出口
側の冷媒温度に応じて内圧が変化する感温筒１５により
第２蒸発器７出口側の冷媒過熱度が所定値となるよう
に、その開度を調節する、いわゆる温度式膨張弁であ
る。ところで、８は第１蒸発器６から流出する冷媒を気
相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機１の吸
入側に流出するとともに、超臨界冷凍サイクル中の余剰
冷媒を蓄えるアキュムレータ（気液分離手段）である。
側の冷媒温度に応じて内圧が変化する感温筒１５により
第２蒸発器７出口側の冷媒過熱度が所定値となるよう
に、その開度を調節する、いわゆる温度式膨張弁であ
る。ところで、８は第１蒸発器６から流出する冷媒を気
相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機１の吸
入側に流出するとともに、超臨界冷凍サイクル中の余剰
冷媒を蓄えるアキュムレータ（気液分離手段）である。
【００１６】これにより、第１蒸発器６から流出する冷
媒についてはアキュムレータ８によって、第２蒸発器７
から流出する冷媒については第２減圧器４によって液冷
媒が圧縮機１に吸入されることが防止される。また、５
は放熱器２から流出した冷媒が、第２減圧器４（第２蒸
発器７）に流入することを許容する場合と阻止する場合
とを切り換え制御する電磁弁（弁手段）であり、この電
磁弁５もＥＣＵ１２により制御されている。また、９、
１０、１１は放熱器２及び両蒸発器６、７に空気を送風
する送風機であり、各送風機９、１０、１１もＥＣＵ１
２により制御されている。
媒についてはアキュムレータ８によって、第２蒸発器７
から流出する冷媒については第２減圧器４によって液冷
媒が圧縮機１に吸入されることが防止される。また、５
は放熱器２から流出した冷媒が、第２減圧器４（第２蒸
発器７）に流入することを許容する場合と阻止する場合
とを切り換え制御する電磁弁（弁手段）であり、この電
磁弁５もＥＣＵ１２により制御されている。また、９、
１０、１１は放熱器２及び両蒸発器６、７に空気を送風
する送風機であり、各送風機９、１０、１１もＥＣＵ１
２により制御されている。
【００１７】次に、本実施形態に係る超臨界冷凍サイク
ルの概略作動について述べる。ＣＯ2 サイクルの作動
は、原理的には、フロンを使用した従来の蒸気圧縮式冷
凍サイクルの作動と同じである。すなわち、図４（ＣＯ
2 モリエル線図）のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａで示されるよう
に、気相状態の冷媒を圧縮し（Ａ−Ｂ）、この高温高圧
の超臨界状態の冷媒を冷却する（Ｂ−Ｃ）。そして、そ
の高温高圧の冷媒を減圧して（Ｃ−Ｄ）、気液２相状態
となった冷媒を蒸発させて（Ｄ−Ａ）、蒸発潜熱を車室
内に吹き出す吹出空気から奪って吹出空気を冷却する。
ルの概略作動について述べる。ＣＯ2 サイクルの作動
は、原理的には、フロンを使用した従来の蒸気圧縮式冷
凍サイクルの作動と同じである。すなわち、図４（ＣＯ
2 モリエル線図）のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａで示されるよう
に、気相状態の冷媒を圧縮し（Ａ−Ｂ）、この高温高圧
の超臨界状態の冷媒を冷却する（Ｂ−Ｃ）。そして、そ
の高温高圧の冷媒を減圧して（Ｃ−Ｄ）、気液２相状態
となった冷媒を蒸発させて（Ｄ−Ａ）、蒸発潜熱を車室
内に吹き出す吹出空気から奪って吹出空気を冷却する。
【００１８】なお、冷媒は、圧力が飽和液圧力（線分Ｃ
Ｄと飽和液線ＳＬとの交点の圧力）を下まわるときか
ら、気液２相状態に相変化し、Ｃの状態からＤの状態へ
とゆっくり変化する場合には、冷媒は超臨界状態から液
相状態を経て気液２相状態に変化する。因みに、超臨界
状態とは、密度が液密度と略同等でありながら、冷媒分
子が気相状態のように運動する状態をいう。
Ｄと飽和液線ＳＬとの交点の圧力）を下まわるときか
ら、気液２相状態に相変化し、Ｃの状態からＤの状態へ
とゆっくり変化する場合には、冷媒は超臨界状態から液
相状態を経て気液２相状態に変化する。因みに、超臨界
状態とは、密度が液密度と略同等でありながら、冷媒分
子が気相状態のように運動する状態をいう。
【００１９】ところで、冷媒（ＣＯ2 ）の臨界温度は約
３１℃と従来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では
１１２℃）と比べて低いので、夏場等では放熱器２側の
冷媒温度が冷媒の臨界温度より高くなってしまう。つま
り、放熱器２出口側においても冷媒は凝縮しない（線分
ＢＣが飽和液線と交差しない）。また、放熱器２出口側
（Ｃ点）の状態は、圧縮機１の吐出圧力と放熱器２出口
側の冷媒温度とによって決定され、放熱器２出口側の冷
媒温度は、放熱器２の放熱能力と外気温度とによって決
定する。そして、外気温度は制御することができないの
で、放熱器２出口側での冷媒温度は、実質的に制御する
ことができない。
３１℃と従来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では
１１２℃）と比べて低いので、夏場等では放熱器２側の
冷媒温度が冷媒の臨界温度より高くなってしまう。つま
り、放熱器２出口側においても冷媒は凝縮しない（線分
ＢＣが飽和液線と交差しない）。また、放熱器２出口側
（Ｃ点）の状態は、圧縮機１の吐出圧力と放熱器２出口
側の冷媒温度とによって決定され、放熱器２出口側の冷
媒温度は、放熱器２の放熱能力と外気温度とによって決
定する。そして、外気温度は制御することができないの
で、放熱器２出口側での冷媒温度は、実質的に制御する
ことができない。
【００２０】したがって、放熱器２出口側（Ｃ点）の状
態は、圧縮機１の吐出圧力（放熱器２出口側圧力）を制
御することによって制御可能となる。つまり、夏場等の
外気温度が高い場合に、十分な冷凍能力（エンタルピ
差）を確保するためには、図４のＥ−Ｆ−Ｇ−Ｈ−Ｅで
示されるように、放熱器２出口側圧力を高くする必要が
ある。
態は、圧縮機１の吐出圧力（放熱器２出口側圧力）を制
御することによって制御可能となる。つまり、夏場等の
外気温度が高い場合に、十分な冷凍能力（エンタルピ
差）を確保するためには、図４のＥ−Ｆ−Ｇ−Ｈ−Ｅで
示されるように、放熱器２出口側圧力を高くする必要が
ある。
【００２１】しかし、放熱器２出口側圧力を高くするに
は、前述のように圧縮機１の吐出圧力を高くしなければ
ならないので、圧縮機１の圧縮仕事（圧縮過程のエンタ
ルピ変化量ΔＬ）が増加する。したがって、蒸発過程
（Ｄ−Ａ）のエンタルピ変化量Δｉの増加量より圧縮過
程（Ａ−Ｂ）のエンタルピ変化量ΔＬの増加量が大きい
場合には、ＣＯ2 サイクルの成績係数（ＣＯＰ＝Δｉ／
ΔＬ）が悪化する。
は、前述のように圧縮機１の吐出圧力を高くしなければ
ならないので、圧縮機１の圧縮仕事（圧縮過程のエンタ
ルピ変化量ΔＬ）が増加する。したがって、蒸発過程
（Ｄ−Ａ）のエンタルピ変化量Δｉの増加量より圧縮過
程（Ａ−Ｂ）のエンタルピ変化量ΔＬの増加量が大きい
場合には、ＣＯ2 サイクルの成績係数（ＣＯＰ＝Δｉ／
ΔＬ）が悪化する。
【００２２】そこで、例えば放熱器２出口側の冷媒温度
を４０℃として、放熱器２出口側の冷媒圧力と成績係数
と関係を図４を用いて試算すれば、図５の実線に示すよ
うに、圧力Ｐ1 （約１０ＭＰａ）において成績係数が最
大となる。同様に、放熱器２出口側での冷媒温度を３５
℃とした場合には、図５の破線で示すように、圧力Ｐ 2
（約９．０ＭＰａ）において成績係数が最大となる。
を４０℃として、放熱器２出口側の冷媒圧力と成績係数
と関係を図４を用いて試算すれば、図５の実線に示すよ
うに、圧力Ｐ1 （約１０ＭＰａ）において成績係数が最
大となる。同様に、放熱器２出口側での冷媒温度を３５
℃とした場合には、図５の破線で示すように、圧力Ｐ 2
（約９．０ＭＰａ）において成績係数が最大となる。
【００２３】以上のようにして、放熱器２出口側の冷媒
温度と成績係数が最大となる圧力とを算出し、この結果
を図４上に描けば、図４の太い実線ηmax （以下、最適
制御線と呼ぶ。）に示すようになり、放熱器２出口側の
冷媒温度と放熱器２出口側の冷媒圧力との関係を示せ
ば、ほぼ図２に示すグラフとなる。したがって、上記Ｃ
Ｏ2 サイクルを効率良く運転するには、放熱器２出口側
の冷媒圧力と放熱器２出口側の冷媒温度とを、最適制御
線ηmax （図２に示すグラフ）で示されるように制御す
ることが必要である。
温度と成績係数が最大となる圧力とを算出し、この結果
を図４上に描けば、図４の太い実線ηmax （以下、最適
制御線と呼ぶ。）に示すようになり、放熱器２出口側の
冷媒温度と放熱器２出口側の冷媒圧力との関係を示せ
ば、ほぼ図２に示すグラフとなる。したがって、上記Ｃ
Ｏ2 サイクルを効率良く運転するには、放熱器２出口側
の冷媒圧力と放熱器２出口側の冷媒温度とを、最適制御
線ηmax （図２に示すグラフ）で示されるように制御す
ることが必要である。
【００２４】ここで、第１減圧器３は、前述のごとく、
放熱器２出口側の冷媒圧力と放熱器２出口側の冷媒温度
とを、最適制御線ηmax （図２に示すグラフ）で示され
るように制御するため、ＣＯ2 サイクルを効率良く制御
する。因みに、車室内後方側（後部座席）側に吹き出す
吹出空気のみ冷房を停止するには、電磁弁５を閉じる。
放熱器２出口側の冷媒圧力と放熱器２出口側の冷媒温度
とを、最適制御線ηmax （図２に示すグラフ）で示され
るように制御するため、ＣＯ2 サイクルを効率良く制御
する。因みに、車室内後方側（後部座席）側に吹き出す
吹出空気のみ冷房を停止するには、電磁弁５を閉じる。
【００２５】次に、本実施形態の特徴を述べる。ところ
で、ＣＯ2 サイクルに限らずフロンを使用した通常サイ
クルであっても、複数個の蒸発器を有する冷凍サイクル
において各蒸発器を独立に制御するには、各々の蒸発器
に対応する減圧器を必要とする。一方、上記出願では、
１つの蒸発器を制御するのに２つの減圧器を必要として
いる。
で、ＣＯ2 サイクルに限らずフロンを使用した通常サイ
クルであっても、複数個の蒸発器を有する冷凍サイクル
において各蒸発器を独立に制御するには、各々の蒸発器
に対応する減圧器を必要とする。一方、上記出願では、
１つの蒸発器を制御するのに２つの減圧器を必要として
いる。
【００２６】これに対して本実施形態では、２つの蒸発
器６、７を有するＣＯ2 サイクルにおいて、第１減圧器
３にて放熱器２出口側の冷媒圧力を制御するとともに、
第１蒸発器６に流入する冷媒を減圧し、第２減圧器４に
て第２蒸発器７に流入する冷媒を減圧しているので、複
数個の蒸発器を有する通常サイクルと同様に、各々の蒸
発器６、７に対応する減圧器３、４のみでＣＯ2 サイク
ルを制御することができる。
器６、７を有するＣＯ2 サイクルにおいて、第１減圧器
３にて放熱器２出口側の冷媒圧力を制御するとともに、
第１蒸発器６に流入する冷媒を減圧し、第２減圧器４に
て第２蒸発器７に流入する冷媒を減圧しているので、複
数個の蒸発器を有する通常サイクルと同様に、各々の蒸
発器６、７に対応する減圧器３、４のみでＣＯ2 サイク
ルを制御することができる。
【００２７】したがって、減圧器の数を増大させること
なく、複数個の蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを
効率よく制御することができる。 （第２実施形態）本実施形態は、図６に示すように、第
１実施形態に係る第１減圧器３を機械式の第１減圧器３
００として、ＣＯ2 サイクルの簡素化することにより空
調装置の製造原価低減を図ったものである。以下、図７
〜９を用いて減圧器３００について述べる。
なく、複数個の蒸発器６、７を有するＣＯ2 サイクルを
効率よく制御することができる。 （第２実施形態）本実施形態は、図６に示すように、第
１実施形態に係る第１減圧器３を機械式の第１減圧器３
００として、ＣＯ2 サイクルの簡素化することにより空
調装置の製造原価低減を図ったものである。以下、図７
〜９を用いて減圧器３００について述べる。
【００２８】図７は第１減圧器３００の断面図であり、
３０１は放熱器２から第１蒸発器６に至る冷媒流路の一
部を形成するとともに、後述するエレメントケース３１
５を収納するケーシングであり、３０１ａは放熱器２側
に接続される流入口３０１ｂを有する上蓋であり、３０
１ｃは第１蒸発器６側に接続される流出口３０１ｄを有
するケーシング本体である。
３０１は放熱器２から第１蒸発器６に至る冷媒流路の一
部を形成するとともに、後述するエレメントケース３１
５を収納するケーシングであり、３０１ａは放熱器２側
に接続される流入口３０１ｂを有する上蓋であり、３０
１ｃは第１蒸発器６側に接続される流出口３０１ｄを有
するケーシング本体である。
【００２９】また、ケーシング３０１には、冷媒流路を
上流側空間３０１ｅと下流側空間３０１ｆとに仕切る隔
壁部３０２が配設されており、この隔壁部３０２には、
上流側空間３０１ｅと下流側空間３０１ｆとを連通させ
る弁口３０３が形成されている。そして、弁口３０３
は、針状のニードル弁体（以下、弁体と略す。）３０４
により開閉され、この弁体３０４および後述するダイヤ
フラム３０６は、ダイヤフラム３０６の変位に連動し
て、ダイヤフラム３０６が中立状態から弁体３０４側
（ダイヤフラム３０６の厚み方向他端側）に向けて変位
したときに弁口３０３を閉じ、一方、厚み方向一端側に
向けて変位したときに弁口３０３の開度（弁口３０３を
閉じた状態を基準とする弁体３０４の変位量）が最大と
なるように構成されている。
上流側空間３０１ｅと下流側空間３０１ｆとに仕切る隔
壁部３０２が配設されており、この隔壁部３０２には、
上流側空間３０１ｅと下流側空間３０１ｆとを連通させ
る弁口３０３が形成されている。そして、弁口３０３
は、針状のニードル弁体（以下、弁体と略す。）３０４
により開閉され、この弁体３０４および後述するダイヤ
フラム３０６は、ダイヤフラム３０６の変位に連動し
て、ダイヤフラム３０６が中立状態から弁体３０４側
（ダイヤフラム３０６の厚み方向他端側）に向けて変位
したときに弁口３０３を閉じ、一方、厚み方向一端側に
向けて変位したときに弁口３０３の開度（弁口３０３を
閉じた状態を基準とする弁体３０４の変位量）が最大と
なるように構成されている。
【００３０】なお、ここで、ダイヤフラム３０６が中立
状態であるとは、ダイヤフラム３０６が変形変位してお
らず、変形変位に伴う応力が略０の状態をいう。また、
上流側空間３０１ｅには、密閉空間（ガス封入室）３０
５が形成されており、この密閉空間３０５は、密閉空間
３０５内外の圧力差に応じて変形変位する、ステンレス
材からなる薄膜状のダイヤフラム（変位部材）３０６、
およびダイヤフラム３０６の厚み方向一端側に配設され
たダイヤフラム上側支持部材（形成部材）３０７から形
成されている。
状態であるとは、ダイヤフラム３０６が変形変位してお
らず、変形変位に伴う応力が略０の状態をいう。また、
上流側空間３０１ｅには、密閉空間（ガス封入室）３０
５が形成されており、この密閉空間３０５は、密閉空間
３０５内外の圧力差に応じて変形変位する、ステンレス
材からなる薄膜状のダイヤフラム（変位部材）３０６、
およびダイヤフラム３０６の厚み方向一端側に配設され
たダイヤフラム上側支持部材（形成部材）３０７から形
成されている。
【００３１】一方、ダイヤフラム３０６の厚み方向他端
側には、ダイヤフラム上側支持部材（以下、上側支持部
材と略す。）３０７と共にダイヤフラム３０６を保持固
定するダイヤフラム下側支持部材（保持部材）３０８が
配設されており、このダイヤフラム下側支持部材（以
下、下側支持部材と略す。）３０８のうち、ダイヤフラ
ム３０６に形成された変形促進部（変位部材変形部）３
０６ａに対応する部位には、図８、９に示すように、変
形促進部３０６ａに沿う形状に形成された凹部（保持部
材変形部）３０８ａが形成されている。
側には、ダイヤフラム上側支持部材（以下、上側支持部
材と略す。）３０７と共にダイヤフラム３０６を保持固
定するダイヤフラム下側支持部材（保持部材）３０８が
配設されており、このダイヤフラム下側支持部材（以
下、下側支持部材と略す。）３０８のうち、ダイヤフラ
ム３０６に形成された変形促進部（変位部材変形部）３
０６ａに対応する部位には、図８、９に示すように、変
形促進部３０６ａに沿う形状に形成された凹部（保持部
材変形部）３０８ａが形成されている。
【００３２】なお、変形促進部３０６ａとは、ダイヤフ
ラム３０６の径外方側の一部を波状に変形させたもの
で、ダイヤフラム３０６が密閉空間３０５内外の圧力差
に略比例して変形変位するようにするためのものであ
る。また、下側支持部材３０８のうちダイヤフラム３０
６に面する部位には、弁口３０３が弁体３０４により閉
じられた状態において、弁体３０４のうちダイヤフラム
３０６に接触する面３０４ａに対して略同一面となる下
側平面部（保持部材平面部）３０８ｂが形成されてい
る。
ラム３０６の径外方側の一部を波状に変形させたもの
で、ダイヤフラム３０６が密閉空間３０５内外の圧力差
に略比例して変形変位するようにするためのものであ
る。また、下側支持部材３０８のうちダイヤフラム３０
６に面する部位には、弁口３０３が弁体３０４により閉
じられた状態において、弁体３０４のうちダイヤフラム
３０６に接触する面３０４ａに対して略同一面となる下
側平面部（保持部材平面部）３０８ｂが形成されてい
る。
【００３３】また、ダイヤフラム３０６の厚み方向一端
側（密閉空間３０５内）には、図７に示すように、ダイ
ヤフラム３０６を介して弁体３０４に対して弁口３０３
を閉じる向きの弾性力を作用させる第１コイルばね（第
１弾性部材）３０９が配設されており、一方、ダイヤフ
ラム３０６の厚み方向他端側には、弁体３０４に対して
弁口３０３を開く向きの弾性力を作用させる第２コイル
バネ（第２弾性部材）３１０が配設されている。
側（密閉空間３０５内）には、図７に示すように、ダイ
ヤフラム３０６を介して弁体３０４に対して弁口３０３
を閉じる向きの弾性力を作用させる第１コイルばね（第
１弾性部材）３０９が配設されており、一方、ダイヤフ
ラム３０６の厚み方向他端側には、弁体３０４に対して
弁口３０３を開く向きの弾性力を作用させる第２コイル
バネ（第２弾性部材）３１０が配設されている。
【００３４】また、３１１は第１コイルばね３０９のば
ね座を兼ねるプレート（剛体）であり、このプレート３
１１は、ダイヤフラム３０６より剛性が高くなるように
所定の厚みを有して金属にて構成されている。また、プ
レート３１１は、図５、６に示すように、上側支持部材
３０７に形成された段付き部（ストッパ部）３０７ａに
接触することにより、ダイヤフラム３０６が、その厚み
方向一端側（密閉空間３０５側）に向けて所定値以上に
変位することを規制している。
ね座を兼ねるプレート（剛体）であり、このプレート３
１１は、ダイヤフラム３０６より剛性が高くなるように
所定の厚みを有して金属にて構成されている。また、プ
レート３１１は、図５、６に示すように、上側支持部材
３０７に形成された段付き部（ストッパ部）３０７ａに
接触することにより、ダイヤフラム３０６が、その厚み
方向一端側（密閉空間３０５側）に向けて所定値以上に
変位することを規制している。
【００３５】そして、上側支持部材３０７には、プレー
ト３１１と段付き部３０７ａとが接触したときに、プレ
ート３１１のうちダイヤフラム３０６に接触する面３１
１ａに対して略同一面となる上側平面部（形成部材平面
部）３０７ｂが形成されている。因みに、上側支持部材
３０７の円筒部３０７ｃの内壁は、第１コイルばね３０
９の案内部をも兼ねている。
ト３１１と段付き部３０７ａとが接触したときに、プレ
ート３１１のうちダイヤフラム３０６に接触する面３１
１ａに対して略同一面となる上側平面部（形成部材平面
部）３０７ｂが形成されている。因みに、上側支持部材
３０７の円筒部３０７ｃの内壁は、第１コイルばね３０
９の案内部をも兼ねている。
【００３６】なお、プレート３１１および弁体３０４
は、両コイルばね３０９、３１０により互いにダイヤフ
ラム３０６に向けて押し付けられているので、プレート
３１１、弁体３０４およびダイヤフラム３０６は互いに
接触した状態で一体的に変位（稼働）する。ところで、
図７中、３１２は第２コイルばね３１０が弁体３０４に
対して作用させる弾性力を調節するとともに、第２コイ
ルばね３１０のプレートを兼ねる調節ネジ（弾性力調節
機構）であり、この調節ネジ３１２は、隔壁部３０２に
形成された雌ねじ３０２ａにネジ結合している。因み
に、両コイルバネ３０９、３１０による初期荷重（弁口
３０３を閉じた状態での弾性力）は、ダイヤフラム３０
６での圧力換算で約１ＭＰａである。
は、両コイルばね３０９、３１０により互いにダイヤフ
ラム３０６に向けて押し付けられているので、プレート
３１１、弁体３０４およびダイヤフラム３０６は互いに
接触した状態で一体的に変位（稼働）する。ところで、
図７中、３１２は第２コイルばね３１０が弁体３０４に
対して作用させる弾性力を調節するとともに、第２コイ
ルばね３１０のプレートを兼ねる調節ネジ（弾性力調節
機構）であり、この調節ネジ３１２は、隔壁部３０２に
形成された雌ねじ３０２ａにネジ結合している。因み
に、両コイルバネ３０９、３１０による初期荷重（弁口
３０３を閉じた状態での弾性力）は、ダイヤフラム３０
６での圧力換算で約１ＭＰａである。
【００３７】また、３１３は密閉空間３０５内外に渡っ
て上側支持部材３０７を貫通し、密閉空間３０５内にＣ
Ｏ2 を封入するための封入管（貫通部材）であり、この
封入管３１３は、ステンレス製の上側支持部材３０７よ
り熱伝導率の大きい銅等の材料から構成されている。な
お、下側支持部材３０８もステンレス製である。そし
て、封入管３１３は、弁口３０３が閉じられた状態にお
ける密閉空間３０５内体積に対して約６００ｋｇ／ｍ3
の密度で封入した後、その端部を溶接等の接合手段によ
り閉塞される。
て上側支持部材３０７を貫通し、密閉空間３０５内にＣ
Ｏ2 を封入するための封入管（貫通部材）であり、この
封入管３１３は、ステンレス製の上側支持部材３０７よ
り熱伝導率の大きい銅等の材料から構成されている。な
お、下側支持部材３０８もステンレス製である。そし
て、封入管３１３は、弁口３０３が閉じられた状態にお
ける密閉空間３０５内体積に対して約６００ｋｇ／ｍ3
の密度で封入した後、その端部を溶接等の接合手段によ
り閉塞される。
【００３８】なお、３１４は、隔壁部３０２〜封入管３
１３からなるエレメントケース３１５をケーシング本体
３０１ｃ内に固定する円錐ばねであり、３１６はエレメ
ントケース３１５（隔壁部３０２）とケーシング本体３
０１ｃとの隙間を密閉するＯリングである。因みに、図
１０（ａ）はエレメントケース３１５のＡ矢視図であ
り、図１０（ｂ）は（ａ）のＢ矢視図であり、図１０か
ら明らかなように、弁口３０３は隔壁部３０２の側面側
にて上流側空間３０１ｅに連通している。
１３からなるエレメントケース３１５をケーシング本体
３０１ｃ内に固定する円錐ばねであり、３１６はエレメ
ントケース３１５（隔壁部３０２）とケーシング本体３
０１ｃとの隙間を密閉するＯリングである。因みに、図
１０（ａ）はエレメントケース３１５のＡ矢視図であ
り、図１０（ｂ）は（ａ）のＢ矢視図であり、図１０か
ら明らかなように、弁口３０３は隔壁部３０２の側面側
にて上流側空間３０１ｅに連通している。
【００３９】次に、本実施形態に係る圧力制御弁３００
の作動を述べる。密閉空間３０５内には、約６００ｋｇ
／ｍ3 で冷媒（ＣＯ2 ）が封入されているので、密閉空
間３０５内圧と温度とは、図４に示される６００ｋｇ／
ｍ3 の等密度線に沿って変化する。したがって、例えば
密閉空間３０５内温度が２０℃の場合には、その内圧は
約５．８ＭＰａである。また、弁体３０４には、密閉空
間３０５内圧と両コイルばね３０９、３１０による初期
荷重とが同時に作用しているので、その作用圧力は約
６．８ＭＰａである。
の作動を述べる。密閉空間３０５内には、約６００ｋｇ
／ｍ3 で冷媒（ＣＯ2 ）が封入されているので、密閉空
間３０５内圧と温度とは、図４に示される６００ｋｇ／
ｍ3 の等密度線に沿って変化する。したがって、例えば
密閉空間３０５内温度が２０℃の場合には、その内圧は
約５．８ＭＰａである。また、弁体３０４には、密閉空
間３０５内圧と両コイルばね３０９、３１０による初期
荷重とが同時に作用しているので、その作用圧力は約
６．８ＭＰａである。
【００４０】したがって、放熱器２側である上流側空間
３０１ｅの圧力が６．８ＭＰａ以下の場合には、弁口３
０３は弁体３０４によって閉止され、また、上流側空間
３０１ｅの圧力が６．８ＭＰａを越えると、弁口３０３
は開弁する。同様に、例えば密閉空間１２内温度が４０
℃の場合には、密閉空間３０５内圧は図４より約９．７
ＭＰａであり、弁体３０４に作用する作用力は約１０．
７ＭＰａである。
３０１ｅの圧力が６．８ＭＰａ以下の場合には、弁口３
０３は弁体３０４によって閉止され、また、上流側空間
３０１ｅの圧力が６．８ＭＰａを越えると、弁口３０３
は開弁する。同様に、例えば密閉空間１２内温度が４０
℃の場合には、密閉空間３０５内圧は図４より約９．７
ＭＰａであり、弁体３０４に作用する作用力は約１０．
７ＭＰａである。
【００４１】したがって、上流側空間３０１ｅの圧力が
１０．７ＭＰａ以下の場合には、弁口３０３は弁体３０
４によって閉止され、また、上流側空間３０１ｅの圧力
が１０．７ＭＰａを越えると、弁口３０３は開弁する。
以上に述べたように、放熱器２出口側の冷媒温度と冷媒
圧力とは、６００ｋｇ／ｍ3 の等密度線、すなわち最適
制御線ηmax （図２に示すグラフ）で示されるように制
御される。
１０．７ＭＰａ以下の場合には、弁口３０３は弁体３０
４によって閉止され、また、上流側空間３０１ｅの圧力
が１０．７ＭＰａを越えると、弁口３０３は開弁する。
以上に述べたように、放熱器２出口側の冷媒温度と冷媒
圧力とは、６００ｋｇ／ｍ3 の等密度線、すなわち最適
制御線ηmax （図２に示すグラフ）で示されるように制
御される。
【００４２】（第３実施形態）本実施形態は、図１１に
示すように、第２蒸発器７から流出した冷媒もアキュム
レータ８に流入させるように構成したものである。これ
により、圧縮機１に液相冷媒が吸入されることを確実に
防止できるので、圧縮機１が損傷することを防止するこ
とができ、ＣＯ2 サイクルの信頼性を向上させることが
できる。。
示すように、第２蒸発器７から流出した冷媒もアキュム
レータ８に流入させるように構成したものである。これ
により、圧縮機１に液相冷媒が吸入されることを確実に
防止できるので、圧縮機１が損傷することを防止するこ
とができ、ＣＯ2 サイクルの信頼性を向上させることが
できる。。
【００４３】（第４実施形態）本実施形態は、図１２に
示すように、第１実施形態に係る機械式の第２減圧器４
を、第１減圧器３と同様な構造を有する電気式の第２減
圧器４００とするとともに、電磁弁５を廃止したもので
ある。そして、電子制御装置（ＥＣＵ）４１３は、温度
センサ４１１、４１２にて検出された第２蒸発器７入口
側と出口側との冷媒温度差から第２蒸発器７出口側の冷
媒過熱度を検出し、この検出値に基づいて第２減圧器４
００の開度を制御する。
示すように、第１実施形態に係る機械式の第２減圧器４
を、第１減圧器３と同様な構造を有する電気式の第２減
圧器４００とするとともに、電磁弁５を廃止したもので
ある。そして、電子制御装置（ＥＣＵ）４１３は、温度
センサ４１１、４１２にて検出された第２蒸発器７入口
側と出口側との冷媒温度差から第２蒸発器７出口側の冷
媒過熱度を検出し、この検出値に基づいて第２減圧器４
００の開度を制御する。
【００４４】なお、第２蒸発器７での（後部座席側の）
冷房を停止するときは、第２減圧器４００を全閉とし
て、第２蒸発器７への冷媒の供給を停止する。これによ
り、電磁弁５を廃止できるので、ＣＯ2 サイクルの簡素
化を図ることができるので、空調装置の製造原価低減を
図ることができる。ところで、上述の実施形態では、後
部座席側の冷房を行う第２蒸発器７は１つであったが、
図１３に示すように、第２蒸発器７を複数個（この例で
は２つ）としてもよい。なお、この例では、各第２蒸発
器７にそれぞれ第２減圧器４及び電磁弁５を設けてい
る。
冷房を停止するときは、第２減圧器４００を全閉とし
て、第２蒸発器７への冷媒の供給を停止する。これによ
り、電磁弁５を廃止できるので、ＣＯ2 サイクルの簡素
化を図ることができるので、空調装置の製造原価低減を
図ることができる。ところで、上述の実施形態では、後
部座席側の冷房を行う第２蒸発器７は１つであったが、
図１３に示すように、第２蒸発器７を複数個（この例で
は２つ）としてもよい。なお、この例では、各第２蒸発
器７にそれぞれ第２減圧器４及び電磁弁５を設けてい
る。
【００４５】また、第１実施形態では、第２減圧器４と
して温度式膨張弁を用いたが、図１４に示すように、第
２減圧器としてキャピラリーチューブや固定絞りのごと
く、開度が固定された第２減圧器４２０を採用してもよ
い。なお、この場合、第２減圧器４２０の開度は、第２
蒸発器７から液相冷媒が流出しない程度の適当な値とし
なければならない。
して温度式膨張弁を用いたが、図１４に示すように、第
２減圧器としてキャピラリーチューブや固定絞りのごと
く、開度が固定された第２減圧器４２０を採用してもよ
い。なお、この場合、第２減圧器４２０の開度は、第２
蒸発器７から液相冷媒が流出しない程度の適当な値とし
なければならない。
【００４６】また、上述の実施形態では、二酸化炭素を
使用した超臨界冷凍サイクルであったが、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等の超臨界域で使用する冷媒を
用いてもよい。また、上述の実施形態では、第１蒸発器
６にて車室内前方側に吹き出す空気を冷却し、第２蒸発
器７にて車室内後方側に吹き出す空気を冷却したが、本
発明は第１蒸発器６にて車室内後方側に吹き出す空気を
冷却し、第２蒸発器７にて車室内後前側に吹き出す空気
を冷却してもよい。
使用した超臨界冷凍サイクルであったが、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等の超臨界域で使用する冷媒を
用いてもよい。また、上述の実施形態では、第１蒸発器
６にて車室内前方側に吹き出す空気を冷却し、第２蒸発
器７にて車室内後方側に吹き出す空気を冷却したが、本
発明は第１蒸発器６にて車室内後方側に吹き出す空気を
冷却し、第２蒸発器７にて車室内後前側に吹き出す空気
を冷却してもよい。
【図１】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクルの模式図で
ある。
ある。
【図２】放熱器出口側の冷媒温度と冷媒圧力との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】第１減圧器の模式図である。
【図４】二酸化炭素のモリエル線図である。
【図５】放熱器出口側の冷媒圧力とＣＯＰとの関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図６】第２実施形態に係るＣＯ2 サイクルの模式図で
ある。
ある。
【図７】第２実施形態に係る第１減圧器の断面図であ
る。
る。
【図８】開弁状態を示すダイヤフラム部分の拡大図であ
る。
る。
【図９】閉弁状態を示すダイヤフラム部分の拡大図であ
る。
る。
【図１０】（ａ）は図７のＡ矢視図であり、（ｂ）は
（ａ）のＢ矢視図である。
（ａ）のＢ矢視図である。
【図１１】第３実施形態に係るＣＯ2 サイクルの模式図
である。
である。
【図１２】第４実施形態に係るＣＯ2 サイクルの模式図
である。
である。
【図１３】本発明の変形例に係るＣＯ2 サイクルの模式
図である。
図である。
【図１４】本発明の変形例に係るＣＯ2 サイクルの模式
図である。
図である。
１…圧縮機、２…放熱器、３…第１減圧器、４…第２減
圧器、５…電磁弁、６…第１蒸発器、７…第２蒸発器、
８…アキュムレータ、１２…電子制御装置、１３…温度
センサ、１４…圧力センサ。
圧器、５…電磁弁、６…第１蒸発器、７…第２蒸発器、
８…アキュムレータ、１２…電子制御装置、１３…温度
センサ、１４…圧力センサ。
フロントページの続き (72)発明者 尾崎 幸克 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 西田 伸 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (3)
- 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機（１）と、 前記圧縮機（１）から吐出した冷媒を冷却し、内部の圧
力が冷媒の臨界圧力を越える放熱器（２）と、 前記放熱器（２）から流出した冷媒を減圧する第１、２
減圧器（３、４）と、 前記第１減圧器（３）から流出した冷媒を蒸発させる第
１蒸発器（６）と、 前記第２減圧器（４）から流出した冷媒を蒸発させる第
２蒸発器（７）とを有し、 前記放熱器（２）出口側圧力は、前記第１減圧器（３）
により、前記放熱器（２）出口側の冷媒温度に基づいて
決定される所定圧力となるように制御されることを特徴
とする超臨界冷凍サイクル。 - 【請求項２】 前記第２減圧器（４）は、前記第２蒸発
器（７）出口側の冷媒過熱度が所定値となるように制御
されることを特徴とする請求項１に記載の超臨界冷凍サ
イクル。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の超臨界冷凍サ
イクルを車両用空調装置に適用したものであって、 前記放熱器（２）から流出した冷媒が前記第２減圧器
（４）に流入することを阻止する弁手段（５）を有し、 前記第１蒸発器（６）にて車室内前方側に吹き出す空気
を冷却し、前記第２蒸発器（７）にて車室内後方側に吹
き出す空気を冷却することを特徴とする車両用空調装
置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20069398A JP4045654B2 (ja) | 1998-07-15 | 1998-07-15 | 超臨界冷凍サイクル |
| DE19932468.9A DE19932468B4 (de) | 1998-07-15 | 1999-07-12 | Überkritischer Kühlzyklus und Klimaanlage mit überkritischem Kühlkreis |
| US09/352,676 US6092379A (en) | 1998-07-15 | 1999-07-14 | Supercritical refrigerating circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20069398A JP4045654B2 (ja) | 1998-07-15 | 1998-07-15 | 超臨界冷凍サイクル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000035250A true JP2000035250A (ja) | 2000-02-02 |
| JP4045654B2 JP4045654B2 (ja) | 2008-02-13 |
Family
ID=16428686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20069398A Expired - Lifetime JP4045654B2 (ja) | 1998-07-15 | 1998-07-15 | 超臨界冷凍サイクル |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6092379A (ja) |
| JP (1) | JP4045654B2 (ja) |
| DE (1) | DE19932468B4 (ja) |
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| JP2007032895A (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-08 | Denso Corp | 超臨界冷凍サイクル装置およびその制御方法 |
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| EP1757875A2 (en) | 2005-08-23 | 2007-02-28 | Denso Corporation | Supercritical refrigeration cycle system |
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| US7334430B2 (en) | 2004-12-24 | 2008-02-26 | Denso Corporation | Refrigerating cycle |
| DE102007061030A1 (de) | 2006-12-21 | 2008-07-10 | Denso Corp., Kariya | Drucksteuerventil und Kältekreislaufvorrichtung |
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| JP2010043861A (ja) * | 2009-11-25 | 2010-02-25 | Denso Corp | 冷凍サイクル |
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| US8109105B2 (en) | 2004-11-29 | 2012-02-07 | Mitsubishi Electric Corporation | Refrigerating air conditioning system, method of controlling operation of refrigerating air conditioning system, and method of controlling amount of refrigerant in refrigerating air conditioning system |
| US9694646B2 (en) | 2012-09-25 | 2017-07-04 | Denso Corporation | Refrigeration cycle device |
| KR20210064309A (ko) * | 2018-09-26 | 2021-06-02 | 발레오 시스템므 떼르미끄 | 차량용 냉매 회로 |
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