NL1026728C2 - Verbetering van koelsystemen. - Google Patents
Verbetering van koelsystemen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1026728C2 NL1026728C2 NL1026728A NL1026728A NL1026728C2 NL 1026728 C2 NL1026728 C2 NL 1026728C2 NL 1026728 A NL1026728 A NL 1026728A NL 1026728 A NL1026728 A NL 1026728A NL 1026728 C2 NL1026728 C2 NL 1026728C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pressure
- control
- transmitters
- installation
- evaporator
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
- F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/16—Receivers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/025—Compressor control by controlling speed
- F25B2600/0253—Compressor control by controlling speed with variable speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/17—Control issues by controlling the pressure of the condenser
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/19—Pressures
- F25B2700/193—Pressures of the compressor
- F25B2700/1933—Suction pressures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2102—Temperatures at the outlet of the gas cooler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2115—Temperatures of a compressor or the drive means therefor
- F25B2700/21151—Temperatures of a compressor or the drive means therefor at the suction side of the compressor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2117—Temperatures of an evaporator
- F25B2700/21171—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator
- F25B2700/21172—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator at the inlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2117—Temperatures of an evaporator
- F25B2700/21171—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator
- F25B2700/21173—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator at the outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/06—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point using expanders
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
Description
VERBETERING VAN KOELSYSTEMEN De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het optimaliseren van de efficiëntie van een transkritische koelinstallatie, en de installatie zelf.
5 ACHTERGROND VAN DE UITVINDING.
Vanwege de nadelige effecten op het milieu van koudemiddelen bestaande uit gehalogeneerde koolwaterstoffen ofNH3 wordt de laatste jaren steeds vaker teruggegrepen op het ‘ouderwetse’ koudemiddel CO2. Dit heeft echter in bepaalde omstandigheden bepaalde nadelen die echter overwonnen kunnen worden door de 10 koelcyclus transkritisch, <Lw.z. zowel boven als onder de kritische temperatuur te laten plaatsvinden. Een voorbeeld hiervan is US 4,205,532.
In veel literatuur wordt aandacht besteed aan de efficiëntie van het koelproces (COP coëfficiënt of performance) bij vollast. Echter vaak is de COP niet alleen belangrijk bij vollast maar ook bij deellast. Dit is met name het geval met koelinstallaties in de 15 airconditioningindustrie en in het bijzonder voor luchtbehandelingskasten.
Een eenvoudige koelcyclus met C02 als koudemiddel is aangegeven in figuur 1 en het bijbehorende mollierdiagram in fig. 2.
In figuur 1 zijn de volgende hoofdcomponenten te onderscheiden: • Compressor, 20 · C02-koeler, • Expansie-orgaan, • C02-verdamper.
De compressor zuigt het C02-gas uit de C02-verdamper bij de zuigdruk Po af (1) en vefhoogt de druk naar de persdruk Pd (2). In de C02-koeler wordt het C02-gas 25 afgeknoeid va^ de persgastenjperatuur (2) tot temperatuur (3). Temperatuur (3) ligt een aantal graden (b.v. 5K) boven de ingaande temperatuur van het medium, waarmee de C02 afgekoeld wordt. Na afkoeling passeert de C02 het hogedruk buffervat en door middel van het expansie-orgaan wordt de druk van de C02 verlaagd van de persdruk naar de zuigdruk (4). In de C02-verdamper wordt de CC^-vloeistof verdampt, waarbij 30 het expansie-orgaan ervoor zorgt dat het C02-gas de verdamper met een bepaalde oververhitting (enkele graden b.v. 7K boven de corresponderende verdampingsdruk Po) verlaat (1). De punten (1), (2), (3) en (4) zijn ook in het mollierdiagram aangegeven.
1026728- 2
Door het bijzondere verloop van de isothermen boven het kritische punt gelden voor de COP van gedeeltelijke transkritische C02-installaties andere wetmatigheden, dan voor subkritische processen. Dit wordt verduidelijkt m.b.v. fig.3. In figuur 3 zijn twee kringloopprocessen weergegeven namelijk proces a en proces b. Proces a speelt zich af 5 bij een zuigdruk overeenkomend met een verdampingstemperatuur van 10°C en een persdruk van 80 bar. Proces b bij dezelfde zuigdruk maar bij een persdruk van 100 bar. In beide processen wordt de CO2 bij de heersende persdrukken afgekoeld naar 35°C.
Als gevolg van het verloop van de isothermen boven het kritische punt en het verloop van de isentropen is de COP van proces b groter dan die van proces a. Proces b kost 10 weliswaar meer energie, nl. hr -1¾. maar de enthalpie van het gekoelde CO2 van proces b in de C02-koeler (1¾5) is aanzienlijk lager dan dat van proces a (1¾). Ten gevolge van dit laatste effect levert proces b relatief meer koelvermogen en een hogere COP dan proces a. De conclusie is dan ook dat in tegenstelling tot subkritische processen, voor transkritische CO2 processen geldt dat onder bepaalde omstandigheden transkritische 15 CO2 processen bij grotere drukverhoudingen (Pd/Po) een hogere COP hebben. Voor alle koudemiddelen in het subkritische gebied geldt onder gelijkwaardige omstandigheden dat de COP kleiner wordt bij grotere drukverhoudingen.
Bij transkritische CO2 installaties zijn de volgende aspecten van belang om een 20 maximaal mogelijke COP te realiseren bij deellast omstandigheden: 1. Bij deellast mag de persdruk niet te ver dalen. Bij een te grote daling van de persdruk als gevolg van deelbelasting van de koelinstallatie, kan de COP van i de installatie dalen. Immers de isothermen buigen af naar rechts bij dalende 25 pe^sdruk, terwijl de isentropen een stijl verloop hebben.
2. Bij een stijging van de temperatuur van het koelmedium waarmee de CO2 in de CO2 koeler afgekoeld wordt, kan het noodzakelijk zijn om de persdruk van de installatie te verhogen teneinde een betere COP te realiseren. Dit geld zowel bij vollast als bij deellast.
30
Om de thermodynamische efficiëntie (COP) van het systeem te verhogen is het dan ook van belang de druk te regelen in het hogedruk deel van de koelcyclus. In de stand der techniek zijn hiervoor een aantal werkwijzen aangegeven. Bijv. WO 97/27437 en WO 94/14016 stellen voor dit te doen door de vullingsgraad van het systeem te variëren. Dit 1026728- 3 heeft daar echter niet de gewenste verbetering van de efficiëntie van de installatie tot gevolg, maar dient uitsluitend om drukproblemen bij inactiviteit van de installatie bij hoge omgevingstemperaturen te voorkomen.
5 Omdat bij transkritische CO2 installaties het verdampingsproces, evenals bij gehalogeneerde koolwaterstoffen en NH3, zich in het coëxistentiegebied afspeelt, gelden dezelfde wetmatigheden t.a.v. variatie van de verdampingstemperatuur.
Om de COP bij deellast te verbeteren moeten de volgende bedrijfsomstandigheden nagestreefd worden: 10 1. de verdampingstemperatuur moet zo dicht mogelijk in de buurt komen van de
doeltemperatuur van het te koelen medium, bijv. lucht. Volgens de formule van Camot is de verdampingstemperatuur zeer belangrijk voor de COP. Hoe hoger de verdampingstemperatuur, en hoe kleiner het verschil tussen verdampings- en condensatietemperatuur, hoe beter de COP
15 2. de druk in de C02-koeler (de persdruk) mag niet teveel dalen. Als gevolg van het verloop van de isothermen van C02 boven het kritische punt en het verloop van de isentropen kan in sommige gevallen de COP afnemen bij een lagere persdruk 20 Ad 1. De stijging van de verdampingstemperatuur bij deellast wordt tegengegaan door vermindering van de massa stroomdichtheid, waardoor de inwendige warmte-overdrachtscoefficient (aj) afheemt. Hierdoor stijgt de verdampingstemperatuur minder sterk dan op basis van het logaritmisch temperatuursverschil verwacht mag worden Ad 2. Bij deellast zal de persdruk om twee redenen afnemen: 25 lt Biji deellast zal de massastroomdichtheid van het koudemiddel in de verdamper afnemen en als gevolg hiervan zal de koudemiddelinhoud in de vloeibare fase in de verdamper toenemen.
2. Als gevolg van een stijging van de zuigdruk zal de hoeveelheid koudemiddel in de gasfase in de verdamper toenemen.
30 De toename van de hoeveelheden koudemiddel in de verdamper wordt betrokken van het hoge druk gedeelte van de installatie met als gevolg dat de persdruk bij deellast daalt.
BESCHRIJVING VAN DE UITVINDING
1026728- 4
Opgave van de onderhavige uitvinding is dan ook de OOP van een transkritische koelinstallatie bij deellast te verbeteren. Om dit te bereiken wordt volgens de uitvinding als oplossing een intelligente besturing van de installatie voorgesteld, met kenmerk dat het intelligente besturingssysteem: 5 a) het aantal ingeschakelde circuits in de verdamper en b) de zuigdruk van de compressor, zodanig optimaliseert, dat een zo hoog mogelijke COP bereikt wordt, zowel bij deellast van de koelinstallatie als bij variërende medium temperatuur ten behoeve van de afkoeling van de CO2 in de CO2 koeler.
10 Een verder aspect van de uitvinding is dat de COP nog verder verbeterd kan worden door een expansieturbine op te nemen in het systeem, al dan niet in samenwerking met het elektronisch expansieventiel.(zie fig 4a)
Nog een aspect van de uitvinding is dat de COP nog verder verbeterd kan worden door het verschil tussen pers- en zuigdruk te optimaliseren door een hogedruk buffervat met IS een instelbare druk op te nemen in het systeem, aangesloten op de superfeed in geval van een schroefcompressor (zie fig. 4b) en bij meer-trapscompressie aangesloten op één der tussendrukken.
Daarnaast biedt de uitvinding een transkritisch werkende koelinstallatie, omvattende een compressor, koeler, één of meer temperatuurtransmitters, één of meer 20 druktransmitters, één of meer kleppen, een capaciteitsregeling van de compressoren) (frequentieregeling, cilinderschakeling of regelschuif),, met het kenmerk dat deze verder omvat: - een rekeneenheid (CPU); ^ - een elektronische expansieventiel (EEV); 25 - een verdamper die opgebouwd is uit ten minste twee afzonderlijk afsluitbare verdampercircuits, die zodanig onderling geschakeld zijn dat de door de temperatuurtransmitters en de druktransmitters gemeten waarden door de rekeneenheid verwerkt worden tot aansturingssignalen voor het elektronisch expansieventiel, de kleppen en de 30 capaciteitsregeling van de compressoren, zodanig dat zowel bij vollast als bij deellast een optimale COP gehandhaaft wordt
Verder biedt de uitvinding een transkritische koelinstallatie zoals in de vorige alinea beschreven, met het kenmerk dat deze verder nog een hogedruk buffervat met een instelbare druk omvat.
1026728- 5
Tenslotte biedt de uitvinding een installatie zoals hierboven beschreven, met het kenmerk dat deze zowel een turbine als expansie-inrichting als een hogedruk buffervat met instelbare druk omvat.
5 De uitvinding zal hieronder nader verduidelijkt worden aan de hand van de volgende figuren, waarin:
Fig 1 een eenvoudig kringloopproces weergeeft,
Fig 2 het mollierdiagram behorende bij het proces in figuur 1 bij vollast 10 (punten 1,2,3,4), en deellast (Γ,2’,3,4)
Fig 3 de grafiek behorende bij tabellen la en lb
Fig 4a kringloop met daarin opgenomen een turbineturbine.
Fig. 4b kringloop met daarin opgenomen een hoge druk buffervat met instelbare tussen druk (vereenvoudigde weergave van fig. 5.) 15 Fig. 5 een inrichting volgens de uitvinding Fig. 6a-f beschrijving regelcyclus
Figuur 5 geeft een koelsysteem volgens de uitvinding weer, waarin TT en PT respectievelijk temperatuur en druktransmitters zijn, MK magnetische kleppen, EEV het 20 elektronisch expansieventiel, CPU de processor van de regeleenheid. Door vergelijking van ingegeven waarden met de door de transmitters gemeten waarden past de regeleenheid de stand van het EEV, de MK en de frequentieregeling aan, zodanig dat de ingestelde waarden bereikt worden.
Εζ. wordt uitgegaan van een situatie bij vollast, zoals weergegeven in fig. 6a. Wanneer 25 het g^vraagd^, koelvermogen afiieemt zal de installatie dmv het regelcircuit het volgende gaan doen. Door middel van het elektronische expansieventiel EEV wordt de de gewenste inblaastemperatuur gehandhaafd door de oververhitting van het koudemiddel te verhogen: punt 1 in fig. 6b is naar rechts verschoven (1 ’). De hogere oververhitting van het koudemiddel is voor het regelcircuit aanleiding om de zuigdruk 30 van de compressor te verhogen fig. 6c. Een grotere oververhitting dan het setpunt van de oververhitting betekent dat het verschil tussen het te koelen medium en de verdampingstemperatuur groter is. Een hogere oververhitting van het zuiggas betekent dat het koudemiddel meer opwarmt dan dat strikt noodzakelijk is om de compressor te beschéftnen. Deze hogere oververhitting kan tegengegaan worden door de zuigdruk te 1026728- 6 verhogen, waardoor tegelijkertijd de verdampingstemperatuur verhoogd wordt, zie figuur 6c. Het punt 1” heeft een hogere zuigdruk en heeft weer een oververhitting in de orde van grootte zoals bij vollast omstandigheden. Een hogere zuigdruk wordt bereikt door de hoeveelheid koudemiddel die door de compressor stroomt te verlagen, bijv.
5 door het toerental te verlagen of doormiddel van een regelschuif van de compressor. Omdat de zuigdruk is gestegen en de verdamper bij deellast werkt zal de hoeveelheid koudemiddel in de verdamper toenemen, deze hoeveelheid wordt betrokken uit het hogedruk-gedeelte dmv het EEV en het hogedruk buffervat. Hierdoor daalt de persdruk, zie fig. 6d. Dit kan zoals hierboven is uitgelegd nadelig zijn voor de COP. Bij een te 10 lage waarde van de persdruk zal een circuit in de verdamper door middel van een van de magnetische kleppen MK afgekoppeld worden. Hierdoor wordt de daling van de hoeveelheid CO2 in de CX^-koeler tegengegaan waardoor de persdruk voldoende hoog blijft bij een hogere zuigdruk, zie fig. 6e. Omdat de CO2 koeler minder belast wordt, wordt de C02 naar een lagere temperatuur T2 i.p.v. Tj afgekoeld, zie fig. 6f.
15 Het resultaat is dat een kleiner koelvermogen gerealiseerd wordt met een hogere COP dan bij vollast omdat: - de zuigdruk hoger is, - de persdruk lager is, - het C02 afgekoeld wordt naar een temperatuur die dichter bij de inlaatteraperatuur 20 van het koudemiddel in de koeler ligt.
Het bovenstaande wordt geïllustreerd met een rekenvoorbeeld aan de hand van figuur 3, waarbij het effect op de COP van verschillende drukken voor een installatie volgens de uitvinding wordt berekend. Deze berekening is uitgevoerd met behulp van het 25 softwarepakket CoolPack, dat ontwikkeld is door de technische universiteit van Kopenhagen, Denemarken. De specificatie van onderdelen van deze installatie is hieronder gegeven:
Verdamper 30
Gespiraliseerde koperen pijp:
Pijppatroon: 0 3/8” * lmm (legering Cu) 40 rijen hoog 8 rijen diep
Lamellen: 0,3 mm Al ··* 1026728- 7
Het pijppatroon is verdeelt in 4 onafhankelijk te schakelen circuits CO? gas koeler 5
Het ontwerp van de condensor is gelijk aan dat van de verdamper. De circuits zijn hierin zijn op een andere manier geschakeld
Compressor 10
Fabrikant; Mycom
Type Reciprocating compressor
Nr. Of ciL 2
BrakeHP 25 kW
15 Pd,max 15 Mpa(150bar)
Ps,max 7 Mpa( 70 bar)
Punten Temperatuur Druk (kPa) Enthalpie Dichtheid (°C) (kJ/kg) (kg/m3) Ί Τίζ0 45Ö2 -72,6 124,6 2 644 8000 -40,9 183,4 £ IsjÖ 8ÖÖÖ -154,5 419,1 T\ ! 4502 -154,5 - 20 De referentietoestand voor de enthalpie is 0 kJ/kg bij T = 298,15 K en p = 101,325 kPa
Tabel la. Persdruk = 8000 kPa (80 bar) 25 1026723- 8
Punten Temperatuur Druk (kPa) Enthalpie Dichtheid (°C) (kJ/kg) (kg/m3) 1 T^Ö 4502 -72,6 124,6 2* 84^8 10000 -27,4 212,0 T 35^0 10000 -217,4 71375 T’ "ÏÖ7Ö 4502 -217,4 “
De referentietoestand voor de enthalpie is 0 kJ/kg bij T = 298,15 K en p - 101,325 kPa
Tabel lb. Persdruk is 10.000 kPa (100 bar) 5 [Druk COP enthalpieverschil 80 bar 2^58 1Ï4 100 bar Ü2Ö "Ï9Ö
Tabel 2. Een hogere persdruk en daarmee een hogere drukverhouding geeft een hogere COP.
Specificatie van de cyclus 80 bar 100 bar "QE(kW) 60,000 60,000
Qgc (kW) 83,216 78,752 m (kg/s) 0,7329 0,4144 0,700 0,700 10 * *
Tabel 3
In de bovenstaande beschrijving is steeds CO2 als koudemiddel genoemd, maar het zal duidelijk zijn dat de uitvinding ook van toepassing is op installaties met andere 15 koudemiddelen met een lage kritische temperatuur.
1026728-
Claims (9)
1. Een transkritisch werkende koelinstallatie, omvattende een compressor, koeler, een expansie-inrichting, één of meer temperatuurtransmitters, één of meer s druktransmitters, één of meer kleppen, een capaciteitsregeling van de compressoren) (frequentieregeling, cilinderschakeling of regelschuif), die zodanig onderling geschakeld zijn dat de door de temperatuurtransmitters en de druktransmitters gemeten waarden door de rekeneenheid verwerkt worden tot aansturingssignalen voor het elektronisch expansieventiel, de kleppen en de 10 capaciteitsregeling van de compressoren, zodanig dat zowel bij vollast als bij deellast een optimale COP gehandhaaft wordt, met het kenmerk dat deze verder omvat - een rekeneenheid (CPU); - een elektronische expansieventiel (EEV); IS - een verdamper die opgebouwd is uit ten minste twee afzonderlijk afsluitbare verdamperelementen, die zodanig onderling geschakeld zijn dat de door de temperatuurtransmitters en de druktransmitters gemeten waarden door de rekeneenheid verwerkt worden tot aansturingssignalen voor het elektronisch expansieventiel, de kleppen en de 20 capaciteitsregeling van de compressoren, zodanig dat zowel bij vollast als bij deellast een optimale COP gehandhaaft wordt
2. Een koelinrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk dat deze verder een turbine als expansie-inrichting omvat 25
3. Een koelinrichting volgens conclusie 1 of 2 met het kenmerk dat deze verder een regelbaar hogedruk-buffervat omvat
4. Een koelinrichting volgens elk van de hiervoor genoemde conclusies, met het 30 kenmerk dat deze toegepast wordt in airconditionmginstallaties en de industriële koeltechnische installaties.
5. Een werkwijze voor het aansturen van een transkritisch werkende koelinstallatie, omvattende een compressor, koeler, een expansie-inrichting, een verdamper, één of 1026728 meer temperatuurtransmitters, één of meer druktransmitters, één of meer kleppen, een capaciteitsregeling van de compressoren) (frequentieregeling, cilinderschakeling of regelschuif), zijn met het kenmerk dat het besturingssysteem: a. het aantal in bedrijf zijnde circuits in de verdamper 5 b. de zuigdruk van de compressor zodanig optimaliseert dat de door de temperatuurtransmitters en de druktransmitters gemeten waarden door de rekeneenheid verwerkt worden tot aansturingssignalen voor het elektronisch expansieventiel, de kleppen en de capaciteitsregeling van de compressoren opdat een zo hoog mogelijke COP bereikt wordt
6. Een werkwijze als in conclusie 5, met het kenmerk dat de installatie verder nog een turbine omvat
7. Een werkwijze als in conclusie 5 of 6, met het kenmerk dat de installatie verder nog 15 een regelbaar hogedruk-buffervat omvat
8. Een installatie volgens conclusies 1 tot en met 4, met het kenmerk dat het gebruikte koudemiddel COj is.
9. Een werkwijze volgens conclusie 4 tot en met 7, met het kenmerk dat het gebruikte koudemiddel CO2 is. 1026728
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL1026728A NL1026728C2 (nl) | 2004-07-26 | 2004-07-26 | Verbetering van koelsystemen. |
US11/792,204 US20080289344A1 (en) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | Transcritical Cooling Systems |
EP05769094A EP1802920A1 (en) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | Improvements in transcritical cooling systems |
CNA2005800254257A CN101010547A (zh) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | 跨临界冷却系统中的改进 |
CA002575246A CA2575246A1 (en) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | Improvements in transcritical cooling systems |
PCT/NL2005/000542 WO2006011789A1 (en) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | Improvements in transcritical cooling systems |
KR1020077002110A KR20070046827A (ko) | 2004-07-26 | 2005-07-25 | 초임계 냉각 시스템 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL1026728 | 2004-07-26 | ||
NL1026728A NL1026728C2 (nl) | 2004-07-26 | 2004-07-26 | Verbetering van koelsystemen. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL1026728C2 true NL1026728C2 (nl) | 2006-01-31 |
Family
ID=34974017
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL1026728A NL1026728C2 (nl) | 2004-07-26 | 2004-07-26 | Verbetering van koelsystemen. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20080289344A1 (nl) |
EP (1) | EP1802920A1 (nl) |
KR (1) | KR20070046827A (nl) |
CN (1) | CN101010547A (nl) |
CA (1) | CA2575246A1 (nl) |
NL (1) | NL1026728C2 (nl) |
WO (1) | WO2006011789A1 (nl) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7886550B2 (en) * | 2005-05-06 | 2011-02-15 | Panasonic Corporation | Refrigerating machine |
JP5055965B2 (ja) * | 2006-11-13 | 2012-10-24 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
JP5185375B2 (ja) * | 2007-06-12 | 2013-04-17 | ダンフォス・アクチ−セルスカブ | 蒸気圧縮システムを制御する方法 |
NO327832B1 (no) | 2007-06-29 | 2009-10-05 | Sinvent As | Dampkompresjons-kjolesystem med lukket krets samt fremgangsmate for drift av systemet. |
CN101539355B (zh) * | 2009-04-23 | 2011-12-28 | 上海爱控自动化设备有限公司 | 智能调度的节能制冷控制系统和方法 |
US8011191B2 (en) | 2009-09-30 | 2011-09-06 | Thermo Fisher Scientific (Asheville) Llc | Refrigeration system having a variable speed compressor |
US8978412B2 (en) * | 2009-12-04 | 2015-03-17 | Halla Visteon Climate Control Corporation | Air conditioner for vehicles |
US9121641B2 (en) * | 2012-04-02 | 2015-09-01 | Whirlpool Corporation | Retrofittable thermal storage for air conditioning systems |
BE1021071B1 (nl) * | 2012-08-03 | 2015-04-21 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Koelcircuit, koeldrooginstallatie en werkwijze voor het regelen van een koelcircuit |
US9657969B2 (en) | 2013-12-30 | 2017-05-23 | Rolls-Royce Corporation | Multi-evaporator trans-critical cooling systems |
DE102014014032A1 (de) * | 2014-09-26 | 2016-03-31 | Martin Maul | Vorrichtung zur Energieerzeugung, insbesondere ORC-Anlage |
DE102016204405A1 (de) | 2016-03-17 | 2017-09-21 | Martin Maul | Vorrichtung zur Energieerzeugung, insbesondere ORC-Anlage |
CN106440443B (zh) * | 2016-11-25 | 2022-04-12 | 广州华凌制冷设备有限公司 | 一种适用高温制冷的空调系统及控制方法 |
CN109631444B (zh) * | 2018-11-26 | 2020-08-21 | 安徽正刚新能源科技有限公司 | 一种二氧化碳工作容量精确调节装置 |
DE102019201427B4 (de) * | 2019-02-05 | 2022-01-13 | Audi Ag | Verfahren zum Betreiben eines Kältemittelkreislaufs einer Kälteanlage eines Fahrzeugs |
RU2725912C1 (ru) * | 2019-10-03 | 2020-07-07 | Акционерное общество "Научно-технический комплекс "Криогенная техника" | Способ регулирования давления транскритического цикла холодильной установки на углекислом газе |
Citations (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1860447A (en) * | 1928-07-21 | 1932-05-31 | York Ice Machinery Corp | Refrigeration |
US2332981A (en) * | 1939-12-16 | 1943-10-26 | B F Sturtevant Co | Variable surface evaporator |
US3977205A (en) * | 1975-03-07 | 1976-08-31 | Dravo Corporation | Refrigerant mass flow control at low ambient temperatures |
US4205532A (en) | 1977-05-02 | 1980-06-03 | Commercial Refrigeration (Wiltshire) Limited | Apparatus for and method of transferring heat |
US4373353A (en) * | 1977-08-17 | 1983-02-15 | Fedders Corporation | Refrigerant control |
EP0091006A2 (de) * | 1982-04-07 | 1983-10-12 | BROWN, BOVERI & CIE Aktiengesellschaft | Klimaanlage |
WO1990007683A1 (en) * | 1989-01-09 | 1990-07-12 | Sinvent As | Trans-critical vapour compression cycle device |
WO1994014016A1 (en) | 1992-12-11 | 1994-06-23 | Sinvent A/S | Trans-critical vapour compression device |
WO1997027437A1 (de) | 1996-01-26 | 1997-07-31 | Konvekta Ag | Kompressionskälteanlage |
JP2000088364A (ja) * | 1998-09-11 | 2000-03-31 | Nippon Soken Inc | 超臨界冷凍サイクル |
US6092379A (en) * | 1998-07-15 | 2000-07-25 | Denso Corporation | Supercritical refrigerating circuit |
JP2000234814A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-08-29 | Aisin Seiki Co Ltd | 蒸気圧縮式冷凍装置 |
JP2001116371A (ja) * | 1999-10-20 | 2001-04-27 | Daikin Ind Ltd | 空気調和装置 |
JP2001141316A (ja) * | 1999-11-17 | 2001-05-25 | Sanden Corp | Co2冷凍回路の制御機構 |
JP2001147048A (ja) * | 1999-11-19 | 2001-05-29 | Sanden Corp | 冷凍回路の過熱度制御装置 |
US20010037653A1 (en) * | 1999-03-15 | 2001-11-08 | Yasushi Yamanaka | Refrigerant cycle system with expansion energy recovery |
EP1207361A2 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | Carrier Corporation | High pressure regulation in a transcritical vapor compression cycle |
EP1207360A2 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | Carrier Corporation | Suction line heat exchanger with a storage tank for a transcritical vapor compression cycle |
JP2002156146A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和装置 |
WO2003019085A1 (en) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | Mærsk Container Industri A/S | A vapour-compression-cycle device |
JP2003074999A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Daikin Ind Ltd | 冷凍機 |
JP2003121015A (ja) * | 2001-10-11 | 2003-04-23 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JP2003139422A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Daikin Ind Ltd | 冷凍機 |
US20040123624A1 (en) * | 2002-12-17 | 2004-07-01 | Hiromi Ohta | Vapor-compression refrigerant cycle system |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8900251D0 (en) * | 1989-01-06 | 1989-03-08 | Jackson Peter K | Air conditioning system and operating method |
US6047556A (en) * | 1997-12-08 | 2000-04-11 | Carrier Corporation | Pulsed flow for capacity control |
JPH11201560A (ja) * | 1998-01-08 | 1999-07-30 | Denso Corp | 超臨界冷凍サイクル |
JP3861451B2 (ja) * | 1998-04-20 | 2006-12-20 | 株式会社デンソー | 超臨界冷凍サイクル |
US6105387A (en) * | 1999-05-05 | 2000-08-22 | Daimlerchrysler Corporation | Two pass evaporator |
JP4392631B2 (ja) * | 1999-06-24 | 2010-01-06 | 株式会社ヴァレオサーマルシステムズ | 冷凍サイクルの可変容量制御装置 |
JP4104813B2 (ja) * | 2000-07-07 | 2008-06-18 | カルソニックカンセイ株式会社 | 冷房サイクル |
US6389825B1 (en) * | 2000-09-14 | 2002-05-21 | Xdx, Llc | Evaporator coil with multiple orifices |
JP4016659B2 (ja) * | 2002-01-15 | 2007-12-05 | 株式会社デンソー | 空調装置 |
US7000413B2 (en) * | 2003-06-26 | 2006-02-21 | Carrier Corporation | Control of refrigeration system to optimize coefficient of performance |
-
2004
- 2004-07-26 NL NL1026728A patent/NL1026728C2/nl not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-07-25 KR KR1020077002110A patent/KR20070046827A/ko not_active Application Discontinuation
- 2005-07-25 CN CNA2005800254257A patent/CN101010547A/zh active Pending
- 2005-07-25 WO PCT/NL2005/000542 patent/WO2006011789A1/en active Application Filing
- 2005-07-25 CA CA002575246A patent/CA2575246A1/en not_active Abandoned
- 2005-07-25 US US11/792,204 patent/US20080289344A1/en not_active Abandoned
- 2005-07-25 EP EP05769094A patent/EP1802920A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1860447A (en) * | 1928-07-21 | 1932-05-31 | York Ice Machinery Corp | Refrigeration |
US2332981A (en) * | 1939-12-16 | 1943-10-26 | B F Sturtevant Co | Variable surface evaporator |
US3977205A (en) * | 1975-03-07 | 1976-08-31 | Dravo Corporation | Refrigerant mass flow control at low ambient temperatures |
US4205532A (en) | 1977-05-02 | 1980-06-03 | Commercial Refrigeration (Wiltshire) Limited | Apparatus for and method of transferring heat |
US4373353A (en) * | 1977-08-17 | 1983-02-15 | Fedders Corporation | Refrigerant control |
EP0091006A2 (de) * | 1982-04-07 | 1983-10-12 | BROWN, BOVERI & CIE Aktiengesellschaft | Klimaanlage |
WO1990007683A1 (en) * | 1989-01-09 | 1990-07-12 | Sinvent As | Trans-critical vapour compression cycle device |
WO1994014016A1 (en) | 1992-12-11 | 1994-06-23 | Sinvent A/S | Trans-critical vapour compression device |
WO1997027437A1 (de) | 1996-01-26 | 1997-07-31 | Konvekta Ag | Kompressionskälteanlage |
US6092379A (en) * | 1998-07-15 | 2000-07-25 | Denso Corporation | Supercritical refrigerating circuit |
JP2000088364A (ja) * | 1998-09-11 | 2000-03-31 | Nippon Soken Inc | 超臨界冷凍サイクル |
JP2000234814A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-08-29 | Aisin Seiki Co Ltd | 蒸気圧縮式冷凍装置 |
US20010037653A1 (en) * | 1999-03-15 | 2001-11-08 | Yasushi Yamanaka | Refrigerant cycle system with expansion energy recovery |
JP2001116371A (ja) * | 1999-10-20 | 2001-04-27 | Daikin Ind Ltd | 空気調和装置 |
JP2001141316A (ja) * | 1999-11-17 | 2001-05-25 | Sanden Corp | Co2冷凍回路の制御機構 |
JP2001147048A (ja) * | 1999-11-19 | 2001-05-29 | Sanden Corp | 冷凍回路の過熱度制御装置 |
EP1207361A2 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | Carrier Corporation | High pressure regulation in a transcritical vapor compression cycle |
EP1207360A2 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | Carrier Corporation | Suction line heat exchanger with a storage tank for a transcritical vapor compression cycle |
JP2002156146A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和装置 |
WO2003019085A1 (en) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | Mærsk Container Industri A/S | A vapour-compression-cycle device |
JP2003074999A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Daikin Ind Ltd | 冷凍機 |
JP2003121015A (ja) * | 2001-10-11 | 2003-04-23 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JP2003139422A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Daikin Ind Ltd | 冷凍機 |
US20040123624A1 (en) * | 2002-12-17 | 2004-07-01 | Hiromi Ohta | Vapor-compression refrigerant cycle system |
Non-Patent Citations (11)
Title |
---|
GOMPERTZ M: "DIE FISCHGEFRIERANLAGE AN BORD DES FISCHDAMPFERS VOLKSWOHL", ZEITSCHRIFT FUER DIE GESAMTE KAELTE-INDUSTRIE, VDI VERLAG, BERLIN, DE, vol. 38, no. 7, 1931, pages 101 - 105,116, XP001169155, ISSN: 0372-879X * |
HAFNER A ET AL: "AN AUTOMOBILE HVAC SYSTEM WITH CO2 AS THE REFRIGERANT", IIR - GUSTAV LORENTZEN CONFERENCE ON NATURAL WORKING FLUIDS. PROCEEDINGS, XX, XX, 2 June 1998 (1998-06-02), pages 335 - 345, XP001169060 * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 06 22 September 2000 (2000-09-22) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 11 3 January 2001 (2001-01-03) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 21 3 August 2001 (2001-08-03) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 22 9 March 2001 (2001-03-09) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2002, no. 09 4 September 2002 (2002-09-04) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2003, no. 07 3 July 2003 (2003-07-03) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2003, no. 08 6 August 2003 (2003-08-06) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2003, no. 09 3 September 2003 (2003-09-03) * |
PETTERSON J ET AL: "OPERATION OF TRANS-CRITICAL CO2 VAPOUR COMPRESSION CIRCUITS IN VEHICLE AIR CONDITIONING", SCIENCE ET TECHNIQUE DU FROID - REFRIGERATION SCIENCE AND TECHNOLOGY, PARIS, FR, 10 May 1994 (1994-05-10), pages 495 - 505, XP001165464, ISSN: 0151-1637 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1802920A1 (en) | 2007-07-04 |
WO2006011789A1 (en) | 2006-02-02 |
CN101010547A (zh) | 2007-08-01 |
US20080289344A1 (en) | 2008-11-27 |
KR20070046827A (ko) | 2007-05-03 |
CA2575246A1 (en) | 2006-02-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL1026728C2 (nl) | Verbetering van koelsystemen. | |
US8561425B2 (en) | Refrigerant vapor compression system with dual economizer circuits | |
JP5028481B2 (ja) | 冷凍システム用の多段圧縮機ユニット | |
JP5452138B2 (ja) | 冷凍空調装置 | |
JP5027160B2 (ja) | フラッシュタンク受器を有する冷媒蒸気圧縮システム | |
US8671703B2 (en) | Refrigerant vapor compression system with flash tank economizer | |
EP2147264B1 (en) | Refrigerant vapor compression system | |
WO2017221382A1 (ja) | 二元冷凍装置 | |
EP2340404B1 (en) | High-side pressure control for transcritical refrigeration system | |
EP2910870A1 (en) | Refrigeration device and method for controlling same | |
WO2009140370A2 (en) | Charge management in refrigerant vapor compression systems | |
US20110023512A1 (en) | Air conditioner | |
GB2469616A (en) | Transcritical Refrigeration System | |
JP5627416B2 (ja) | 二元冷凍装置 | |
EP2918947B1 (en) | Air conditioner | |
JP2012242053A (ja) | 冷凍空気調和システム | |
WO2015063837A1 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
EP2889560B1 (en) | Refrigerating device | |
JP2017053599A (ja) | 冷凍装置 | |
CN111750574A (zh) | 冷冻装置及冷冻装置的运转方法 | |
JP2002228284A (ja) | 冷凍装置 | |
WO2019106764A1 (ja) | 冷凍装置および室外機 | |
JP2006183980A (ja) | 可変恒温試験装置 | |
NO344191B1 (en) | Apparatus and method for transferring heat | |
TH90702B (th) | ระบบควบคุมการทำความเย็นที่ใช้สารทำความเย็นแบบไม่คงจุดเดือด |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD2B | A search report has been drawn up | ||
V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20110201 |