ES2693781T3 - Acero inoxidable ferrítico - Google Patents

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Abstract

Acero inoxidable ferrítico que consiste en, en términos de % en masa, C: el 0,020% o menos y el 0,001% o más, Si: el 1,0% o menos y el 0,5% o más, Mn: el 1,0% o menos y el 0,1% o más, P: el 0,040% o menos, S: el 0,010% o menos, Cr: el 10,0% o más y el 14,0% o menos, N: el 0,020% o menos, Al: del 1,4 al 4,0%, Ti: el 0,18% o más y el 0,5% o menos, Ni: del 0,05 al 0,5%, opcionalmente al menos uno seleccionado de Nb: del 0,01 al 0,15%, Cu: el 0,01% o más y menos del 0,4%, Mo: del 0,02 al 0,5%, W: del 0,02 al 0,3%, REM: del 0,001 al 0,10%, Zr: del 0,01 al 0,5%, V: del 0,01 al 0,5%, Co: del 0,01 al 0,5%, B: del 0,0002 al 0,0050%, Mg: del 0,0002 al 0,0020% y Ca: del 0,0005 al 0,0030%, y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, cumpliendo el acero inoxidable ferrítico la fórmula (1) a continuación: 10 % de Al/% de Cr >= 0,14..... (1) donde el % de Al y el % de Cr en la fórmula denotan respectivamente el contenido en Al y el contenido en Cr (% en masa).

Description

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tales como generación de defectos de superficie mediante el deterioro de la trabajabilidad en caliente, y deterioro de la trabajabilidad. Nb también es un elemento costoso y aumenta la temperatura de recristalización del acero, lo que requiere una alta temperatura de recocido. Por tanto, existe el problema de alto coste de producción. Cu también tiene problemas tales como un deterioro en la resistencia a la oxidación y trabajabilidad.
Por consiguiente, hay una expectativa de desarrollo de acero que presenta una alta propiedad de resistencia al calor con cantidades mínimas de los elementos de aleación mencionados anteriormente añadidos.
Un objeto de la presente invención es proporcionar un acero inoxidable ferrítico que tenga una buena propiedad de fatiga térmica y buena resistencia a la oxidación en la condición de que las cantidades de Mo, W, y Nb, que son costosos y deterioran diversas propiedades, y Cu, que deteriora la resistencia a la oxidación y trabajabilidad, se minimicen.
Solución al problema
Los inventores han llevado a cabo amplios estudios sobre los efectos del contenido en Al y el contenido en Ti sobre la propiedad de fatiga térmica y los efectos del contenido de Cr y Ni y la razón de contenido en Al/Cr sobre la resistencia a la oxidación y encontraron intervalos de contenido óptimos para Al, Ti, Cr y Ni.
La presente invención se ha realizado basándose en este hallazgo e investigaciones adicionales y puede resumirse tal como sigue:
Un acero inoxidable ferrítico tal como se define en la reivindicación 1.
Obsérvese que la resistencia a la oxidación significa tanto resistencia a la oxidación continua como resistencia a la oxidación cíclica. La resistencia a la oxidación continua se evalúa basándose en el aumento de peso por oxidación después de que se haya mantenido el acero de manera isotérmica a alta temperatura. La resistencia a la oxidación cíclica se evalúa basándose en el aumento de peso por oxidación después de que el calentamiento y el enfriamiento se repitan y la presencia o ausencia de desconchado de cascarillas de óxido.
Si la resistencia a la oxidación continua es insuficiente, la cantidad de cascarilla de óxido aumenta durante el uso a alta temperatura y el grosor del metal de base disminuye. Por tanto, no se obtiene una buena propiedad de fatiga térmica. Si la resistencia a la oxidación cíclica es baja, se produce desconchado de cascarilla de óxido durante el uso y pueden verse afectadas otras partes aguas abajo tales como convertidores dando lugar a un problema.
Efectos ventajosos de la invención
Según la presente invención, puede obtenerse un acero inoxidable ferrítico que tiene una propiedad de fatiga térmica y resistencia a la oxidación comparable o superior a aceros que contienen Nb-Si mientras que se minimiza el contenido en Mo, W, Nb y Cu; por tanto, la presente invención es significativamente útil para partes del sistema de escape de un automóvil.
Breve descripción de los dibujos
[Fig. 1] Un diagrama que ilustra una muestra de ensayo de fatiga térmica.
[Fig. 2] Un gráfico que ilustra las condiciones de temperatura y restricción en un ensayo de fatiga térmica.
[Fig. 3] Un gráfico que ilustra el efecto de Al (%)/Cr (%) sobre la resistencia a la oxidación continua (aumento de peso por oxidación).
[Fig. 4] Un gráfico que ilustra el efecto de Al (%)/Cr (%) sobre la resistencia a la oxidación cíclica (aumento de peso por oxidación y presencia/ausencia de separación de cascarillas).
Descripción de las realizaciones
Los motivos para limitar las características respectivas de la presente invención se describen a continuación.
1. Respecto a la composición
El motivo de las limitaciones en la composición del acero inoxidable ferrítico según la presente invención se describirá a continuación. Obsérvese que % significa % en masa.
C: el 0,020% o menos y el 0,001% o más
El carbono (C) es un elemento eficaz para aumentar la resistencia mecánica del acero pero es significativo un deterioro en la tenacidad y la conformabilidad a un contenido en C que supera el 0,020%. Por tanto, en la presente invención, el contenido en C ha de ser del 0,020% o menos. Desde el punto de vista de garantizar la conformabilidad, el contenido en C es preferiblemente lo más bajo posible y es preferiblemente del 0,015% o menos y más preferiblemente del 0,010% o menos. Con el fin de garantizar la resistencia mecánica requerida para partes
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del sistema de escape, el contenido en C es del 0,001% o más y más preferiblemente del 0,003% o más.
Si: el 1,0% o menos y el 0,5% o más
El silicio (Si) es un elemento importante para mejorar la resistencia a la oxidación. Este efecto puede obtenerse a un contenido en Si del 0,1% o más. El contenido en Si es preferiblemente del 0,3% o más si se requiere mayor resistencia a la oxidación. Sin embargo, a un contenido que supera el 3,0%, no sólo se deteriora la trabajabilidad sino también se produce fácilmente separación de cascarilla de óxido y la resistencia a la oxidación cíclica se deteriora. El contenido en Si está en el intervalo del 0,5 al 1,0%.
Mn: el 1,0% o menos y el 0,1% o más
El manganeso (Mn) es un elemento que aumenta la resistencia mecánica del acero y también actúa como agente desoxidante. También tiene un efecto de supresión de la separación de cascarilla de óxido en el caso en el que se añada Si. Con el fin de obtener tales efectos, el contenido en Mn es del 0,1% o más. Sin embargo, Mn en exceso no sólo aumenta significativamente la velocidad de oxidación pero también tiende a formar fases  a alta temperatura y deteriora la propiedad de resistencia al calor. Por consiguiente, en la presente invención, el contenido en Mn ha de ser del 1,0% o menos. El contenido en Mn está preferiblemente en el intervalo del 0,1 al 0,5% y más preferiblemente en el intervalo del 0,15 al 0,4%.
P: el 0,040% o menos
El fósforo (P) es un elemento perjudicial que deteriora la tenacidad y el contenido en P es preferiblemente lo más bajo posible. En la presente invención, el contenido en P ha de ser del 0,040% o menos y preferiblemente del 0,030% o menos.
S: el 0,030% o menos
El azufre (S) deteriora la elongación y el valor r (valor de Lankford) para afectar adversamente a la conformabilidad, y además es un elemento perjudicial que deteriora la resistencia a la corrosión, que es la propiedad básica del acero inoxidable. Por tanto, el contenido en S es preferiblemente lo más bajo posible. En la presente invención, el contenido en S ha de ser del 0,030% o menos, preferiblemente del 0,010% o menos, y más preferiblemente del 0,005% o menos.
Cr: el 10,0% o más y menos del 14,0%
El cromo (Cr) es un elemento importante eficaz para mejorar resistencia a la corrosión y resistencia a la oxidación, que son las características del acero inoxidable. A un contenido en Cr de menos del 10,0%, no puede obtenerse suficiente resistencia a la oxidación. Por otro lado, Cr es un elemento que provoca intensificación de la disolución sólida del acero a temperatura ambiente, endurece el acero, y deteriora la ductilidad. Cuando un acero que contiene Al tal como uno según la presente invención contiene el 16,0% o más de Cr, estas propiedades no deseables se vuelven significativas y se hace difícil trabajar el acero para dar una forma complicada, por ejemplo, un colector de escape. Por consiguiente, el contenido en Cr ha de estar en el intervalo del 10,0% o más y menos del 14·0%. El contenido en Cr está preferiblemente en el intervalo del 12,0 al 14,0%.
N: el 0,020% o menos
El nitrógeno (N) es un elemento que deteriora la tenacidad y la conformabilidad del acero y el deterioro de la conformabilidad es significativo si el contenido en N supera el 0,020%. El contenido en N ha de ser, por tanto, del 0,020% o menos. Desde los puntos de vista de garantizar la tenacidad y la conformabilidad, el contenido en N es preferiblemente lo más bajo posible y es preferiblemente del 0,015% o menos y más preferiblemente del 0,012% o menos.
Al: del 1,4 al 4,0%, % de Al/% de Cr ≥ 0,14
El aluminio (Al) es un elemento importante para mejorar la propiedad de fatiga térmica. El aluminio actúa como elemento de intensificación de la disolución sólida y mejora significativamente la propiedad de fatiga térmica en un ensayo de fatiga térmica particularmente en el que la temperatura máxima supera los 700ºC. Este efecto se obtiene cuando el contenido en Al es del 1,4% o más.
Además, Al produce una cascarilla de óxido compuesta principalmente por Al2O3 denso y estable y, por tanto, mejora la resistencia a la oxidación. A un contenido en Al de menos del 1,4%, la cascarilla de óxido está compuesta principalmente por óxidos de Cr y no se produce una cantidad suficiente de Al2O3. Cuando el contenido en Al es del 1,4% o más y el contenido en Cr y Al satisface el % de Al/% de Cr ≥ 0,14, se produce Al2O3 denso y estable y se logra buena resistencia a la oxidación.
Entre los resultados del ejemplo 1 descrito a continuación, se usaron aceros descritos particularmente en la tabla 2 para investigar el efecto del % de Al/% de Cr sobre la resistencia a la oxidación. El efecto de % de Al/% de Cr sobre el aumento de peso por oxidación en un ensayo de oxidación continua de mantenimiento de muestras a 1050ºC
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[Tabla 2]
n.º
Composición (% en masa) Ensayo defatigatérmica Ensayo deoxidacióncontinua Ensayo de oxidación cíclica Nota
C
Si Mn P S Cr N Al Ti Cu Ni Nb Mo W V Co Zr REM B Ca Mg % deAl/%de Cr Aumento depesoporoxidaciónkg/m2 Aumento depesoporoxidaciónkg/m2 Aparicióndedesconchado decascarilla
20
0,009 0,60 0,27 0,03 0,001 15,4 0,008 1,75 0,23 - 0,14 0,04 - - - - - - 0,0004 0,0008 - 0,11 Pasa Nopasa >100 Nopasa 75 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
37
0,009 0,98 0,15 0,03 0,002 11,2 0,011 1,57 0,30 - 0,09 - - - - - - - - - - 0,14 Pasa Pasa 39 Pasa 38 - Ejemplo
32
0,008 0,58 0,26 0,03 0,003 13,9 0,010 2,11 0,24 - 0,11 - - - - - - - - - - 0,15 Pasa Pasa 24 Pasa 18 - Ejemplo
38
0,007 0,55 0,19 0,01 0,003 12,5 0,012 1,86 0,29 - 0,05 0,08 - - - - - - - - - 0,15 Pasa Pasa 33 Pasa 30 - Ejemplo
36
0,008 0,77 0,22 0,02 0,001 12,3 0,011 2,03 0,39 - 0,10 - - - - - - - - - - 0,17 Pasa Pasa 30 Pasa 29 - Ejemplo
34
0,008 1,47 0,18 0,02 0,002 15,7 0,012 2,89 0,29 - 0,15 - - - - - - - - - - 0,18 Pasa Pasa 19 Pasa 16 - Ejemplo
76
0,006 1,23 0,17 0,02 0,001 15,5 0,010 2,03 0,21 - 0,09 - - - - - - - - - - 0,13 Pasa Nopasa 88 Nopasa 86 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
77
0,007 0,78 0,33 0,02 0,002 14,2 0,010 1,84 0,30 - 0,10 - - - - - - - - - - 0,13 Pasa Nopasa 93 Nopasa 59 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
78
0,007 0,38 0,31 0,02 0,003 11,1 0,011 1,48 0,28 - 0,12 - - - - - - - - - - 0,13 Pasa Nopasa >100 Nopasa 63 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
79
0,009 0,99 0,20 0,01 0,002 13,3 0,009 1,56 0,26 - 0,11 - - - - - - - - - - 0,12 Pasa Nopasa >100 Nopasa 83 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
80
0,008 1,46 0,56 0,03 0,002 14,6 0,011 1,79 0,26 - 0,06 - - - - - - - - - - 0,12 Pasa Nopasa 83 Nopasa 72 Desconchado decascarilla Ejemplo compa-rativo
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0,2%, y aún más preferiblemente en el intervalo del 0,02 al 0,1%.
El contenido en Co está favorablemente en el intervalo del 0,01 al 0,50%, más favorablemente en el intervalo del 0,02 al 0,20%, y aún más favorablemente en el intervalo del 0,02 al 0,10%.
Además, desde los puntos de vista de mejorar la conformabilidad y la productividad, puede estar contenido al menos uno seleccionado de B, Mg y Ca como elemento opcional dentro de los intervalos descritos a continuación.
B: del 0,0002 al 0,0050%
El boro (B) es un elemento que mejora la trabajabilidad, en particular, fragilidad secundaria de trabajo. Con el fin de obtener este efecto, el contenido en B es preferiblemente del 0,0002% o más. Sin embargo, a un contenido en B que supera el 0,0050%, la trabajabilidad y la tenacidad del acero se deterioran. Por consiguiente, si va a contenerse B, el contenido en B está preferiblemente en el intervalo del 0,0002 al 0,0050%, más preferiblemente en el intervalo del 0,0002 al 0,0030%, y aún más preferiblemente en el intervalo del 0,0002 al 0,0010%.
Mg: del 0,0002 al 0,0020%
El magnesio (Mg) es un elemento que mejora la razón de cristal equiaxial de un bloque y es eficaz para mejorar la trabajabilidad y la tenacidad. El magnesio también tiene un efecto de suprimir el engrosamiento de los carbonitruros de Ti en un acero que contiene Ti como en la presente invención. Con el fin de obtener este efecto, el contenido en Mg es preferiblemente del 0,0002% o más. Esto es porque carbonitruros de Ti engrosados se vuelven puntos de partida para el agrietamiento de fragilidad y deteriora significativamente la tenacidad del acero. Sin embargo, a un contenido en Mg que supera el 0,0020%, la calidad de superficie del acero se degrada. Por consiguiente, si va a contenerse Mg, el contenido en Mg está preferiblemente en el intervalo del 0,0002 al 0,0020%, más preferiblemente en el intervalo del 0,0002 al 0,0015%, y aún más preferiblemente en el intervalo del 0,0004 al 0,0010%.
Ca: del 0,0005 al 0,0030%
El calcio (Ca) es un componente eficaz para evitar el atascamiento de boquillas de colada provocado por precipitación de inclusiones a base de Ti que es probable que se produzcan durante la colada continua. Con el fin de obtener este efecto, el contenido en Ca es preferiblemente del 0,0005% o más. Sin embargo, puesto que es probable que se produzcan defectos de superficie, el contenido en Ca necesita ser del 0,0030% o menos para obtener una calidad de superficie satisfactoria. Por consiguiente, si va a contenerse Ca, el contenido en Ca está preferiblemente en el intervalo del 0,0005 al 0,0030%, más preferiblemente en el intervalo del 0,0005% al 0,0020%, y aún más preferiblemente en el intervalo del 0,0005% al 0,0015%.
2. Respecto al método de producción
Ahora se describirá un método para producir un acero inoxidable ferrítico según la presente invención.
Puede usarse cualquier método común apropiado para producir un acero inoxidable ferrítico para producir un acero inoxidable en la presente invención sin ninguna limitación. Por ejemplo, preferiblemente, se funde un acero y se refina en un horno de fundición conocido tal como un convertidor o un horno eléctrico y, opcionalmente, se somete a refinado secundario tal como afino en cuchara o refinado a vacío para preparar un acero que tiene la composición mencionada anteriormente según la presente invención; el acero se forma entonces para dar un bloque mediante un método de colada continua o un método de formación de lingotes-bloques; y el bloque se forma para dar una chapa recocida laminada en frío a través de las etapas de laminado en caliente, recocido de chapa laminada en caliente, decapado, laminación en frío, recocido de acabado, decapado, etc.
La laminación en frío puede realizarse una vez, o dos o más veces con recocido intermedio realizado entre medias. Las etapas de laminación en frío, recocido de acabado y decapado pueden repetirse. En algunos casos, el recocido de chapa laminada en caliente puede omitirse. En los casos en los que la superficie de la chapa de acero necesita ser brillante, puede realizarse laminación de alisado tras la laminación en frío o recocido de acabado.
Un método de producción más preferible implica especificar algunas de las condiciones de la realización de la etapa de laminación en caliente y la etapa de laminación en frío. En la elaboración de acero, es preferible producir un acero fundido que contiene los componentes esenciales mencionados anteriormente y componentes de aditivo opcionales mediante fusión y refinado con un convertidor, un horno eléctrico, o similares y realizando refinado secundario mediante un método de descarburación de oxígeno a vacío (método de VOD) o un método de descarburación de oxígeno y argón (método de AOD). El acero fundido refinado puede formarse para dar un material de acero mediante un método de producción conocido y un método de colada continua es preferible desde los puntos de vista de productividad y calidad.
Un material de acero obtenido mediante colada continua se calienta, por ejemplo, de hasta 1000 hasta 1250ºC y se lamina en caliente para dar una chapa laminada en caliente que tiene un grosor deseado. Ciertamente, el material de acero puede trabajarse para dar una forma distinta de una chapa. Si se necesita, esta chapa laminada en caliente se somete a recocido en lotes a de 600 a 900ºC o recocido continuo a de 850ºC a 1050ºC y decapado, por ejemplo,
imagen5
1.2 Respecto al ensayo de oxidación continua
La muestra de ensayo de oxidación descrita anteriormente se mantuvo durante 400 horas en una atmósfera de aire calentada hasta 1050ºC en un horno, se midió la diferencia en masa de la muestra entre antes y después del mantenimiento, y se calculó el aumento de peso por oxidación por área unitaria (g/m2). Se realizó el ensayo dos
5 veces en cada muestra.
El criterio de evaluación del ensayo de oxidación continua fue tal como sigue: se evaluó una muestra con un aumento de peso por oxidación de menos de 50 g/m2 después del ensayo de oxidación continua como que pasa y se evaluó una muestra que experimentó un aumento de peso por oxidación de 50 g/m2 o más incluso una vez como que no pasa. Los resultados de evaluación se muestran en las tablas 1-2, 1-4 y 1-6.
10 1.3 Respecto al ensayo de oxidación cíclica
Se sometió la muestra de ensayo de oxidación descrita anteriormente a 400 ciclos de un tratamiento térmico que incluía repetición de mantenimiento a 100ºC x 1 min, calentamiento hasta 1050ºC, mantenimiento a 1050ºC x 20 min y enfriamiento hasta 100ºC en aire, y después se midió la diferencia en masa de la muestra entre antes y después del ensayo. Se calculó el aumento de peso por oxidación por área unitaria (g/m2) y se comprobó la ausencia o
15 presencia de cascarilla que se separa de la superficie de la muestra (desconchado de cascarilla). En este ensayo, la velocidad de calentamiento y la velocidad de enfriamiento fueron de 5ºC/s y 1,5 ºC/s, respectivamente.
Respecto a los resultados de evaluación del ensayo de oxidación cíclica, se evaluó una muestra en la que no se observó desconchado de la cascarilla de óxido sobre la superficie de la muestra después del ensayo de oxidación cíclica como que pasa, se evaluó una muestra en la que se observó desconchado como que no pasa, y se evaluó
20 una muestra en la que se produjo oxidación de avance rápido (aumento de peso por oxidación de 50 g/m2 o más) como que no pasa (oxidación de avance rápido). Los resultados de evaluación se muestran en las tablas 1-2, 1-4 y 1-6.
[Tabla 1-1]
n.º
Composición (% en masa)
C
Si Mn P S Cr N Al Ti Cu Ni Nb Mo W
1
0,005 0,83 0,16 0,03 0,002 12,3 0,010 1,98 0,25 - 0,08 - - -
2
0,007 0,18 0,19 0,02 0,003 12,5 0,011 3,03 0,23 0,03 0,10 - - -
3
0,009 1,21 0,17 0,03 0,002 11,8 0,009 2,56 0,27 0,02 0,11 0,07 - -
4
0,007 0,76 0,13 0,02 0,002 12,7 0,010 2,11 0,24 - 0,09 0,08 - -
5
0,007 0,13 0,22 0,02 0,002 13,2 0,009 2,95 0,25 - 0,12 0,11 - -
6
0,006 0,56 0,18 0,02 0,002 14,5 0,010 2,42 0,22 - 0,03 - - -
7
0,008 0,90 0,26 0,03 0,003 10,6 0,009 1,56 0,28 0,004 0,07 - - -
8
0,009 0,34 0,24 0,02 0,002 11,1 0,011 3,33 0,21 - 0,09 0,06 0,2 8 -
9
0,005 0,70 0,39 0,02 0,003 14,7 0,010 2,35 0,24 0,25 0,07 - - -
10
0,010 0,54 0,22 0,03 0,002 12,2 0,008 1,77 0,20 0,03 0,15 - 0,0 6 -
11
0,006 0,72 0,20 0,02 0,003 10,9 0,012 2,09 0,19 - 0,21 - - 0,05
12
0,008 0,95 0,36 0,03 0,003 13,1 0,010 1,90 0,18 0,01 0,24 - - -
13
0,007 1,39 0,48 0,02 0,002 15,3 0,011 3,47 0,30 0,02 0,13 - - -
14
0,009 0,43 0,36 0,02 0,001 12,4 0,009 1,86 0,28 - 0,17 0,09 - -
15
0,011 1,04 0,14 0,02 0,003 11,5 0,011 2,80 0,24 0,18 0,36 - - -
16
0,008 0,29 0,26 0,02 0,001 10,3 0,010 1,69 0,19 - 0,23 0,03 0,0 4 0,03
17
0,010 0,21 0,18 0,03 0,002 11,3 0,009 3,28 0,26 - 0,09 - - -
18
0,009 0,54 0,22 0,03 0,002 12,8 0,011 2,24 0,14 0,02 0,20 - - -
19
0,010 0,87 0,18 0,02 0,002 14,0 0,001 2,69 0,29 0,03 0,02 0,08 - -
20
0,009 0,60 0,27 0,03 0,001 15,4 0,0080 1,75 0,23 - 0,14 0,04 - -
21
0,005 0,99 0,30 0,03 0,003 13,3 0,009 0,89 0,18 0,04 0,16 - - -
22
0,006 0,86 0,13 0,02 0,002 14,2 0,007 4,12 0,37 - 0,17 - - -
23
0,007 0,34 0,15 0,02 0,002 9,4 0,012 1,91 0,20 - 0,21 0,12 - -
24
0,008 0,77 0,24 0,02 0,003 13,7 0,010 2,22 0,26 1,06 0,09 - - -
25
0,006 0,38 0,43 0,02 0,002 10,5 0,010 0,02 0,15 1,26 - - - -
25 Nota: el subrayado indica que las muestras están fuera del alcance de la presente invención. 11
[Tabla 1-2]
n.
Composición (% en masa) Ensayo de fatiga térmica Ensayo de oxidación continua Ensayo de oxidación cíclica Nota
V
Co Zr REM B Ca Mg % de Al/% de Cr
1
- - - - 0,0002 0,0007 0,0005 0,16 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
2
- - - - 0,0003 0,0006 - 0,24 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
3
- - - - 0,0002 0,0011 0,0006 0,22 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
4
- - - - 0,0004 - 0,0010 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
5
- - - - 0,0003 - 0,0009 0,22 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
6
- - - - 0,0005 - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
7
- - - - 0,0004 0,0010 0,0009 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
8
- - - - 0,0006 0,0009 0,0015 0,30 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
9
- - - - 0,0005 0,0008 0,0006 0,16 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
10
- - - - 0,0005 - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
11
- - - - 0,0004 - 0,0007 0,19 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
12
- 0,03 - - 0,0006 0,0012 0,0003 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
13
0,05 - - - 0,0009 0,0018 - 0,23 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
14
- - 0,06 - 0,0015 0,0002 0,0009 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
15
0,19 - - - 0,0007 0,0007 0,0012 0,24 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
16
- - - - 0,0003 0,0009 0,0014 0,16 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
17
- - - 0,01 0,0007 0,0008 0,0015 0,29 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
18
- - - - 0,0002 0,0010 0,0009 0,18 No pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
19
- - - - 0,0005 - 0,0008 0,19 Pasa Pasa No pasa Ejemplo comparativo
20
- - - - 0,0004 0,0008 - 0,11 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
21
- - - - 0,0006 0,0009 0,0007 0,07 No pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
22
- - - - 0,0007 - - 0,29 No Pasa Pasa Ejemplo
pasa
compa
rativo
23
- - - - 0,0009 0,0005 0,0006 0,20 Pasa No pasa No pasa (oxidación de Ejemplo comparativo
avance rápido)
24
- - - - 0,0010 0,0005 0,0006 0,16 Pasa No pasa No pasa (oxidación de Ejemplo comparativo
avance rápido)
25
- - - - 0,0008 - - 0,00 No pasa No pasa No pasa (oxidación de Ejemplo comparativo
avance rápido)
Nota: el subrayado indica que las muestras están fuera del alcance de la presente invención. [Tabla 1-3]
n.º
Composición (% en masa)
C
Si Mn P S Cr N Al Ti Cu Ni Nb Mo W
26
0,007 0,73 0,33 0,02 0,001 14,3 0,012 2,38 0,14 - 0,10 - - -
27
0,005 0,50 0,26 0,03 0,001 18,6 0,009 1,94 0,18 0,13 0,11 - - -
28
0,006 1,95 0,40 0,02 0,001 15,6 0,009 1,29 0,18 - 0,08 - - -
29
0,009 0,41 0,82 0,02 0,001 15,4 0,008 2,55 0,26 - - 0,01 - -
30
0,008 0,83 0,38 0,03 0,003 14,9 0,009 0,02 0,01 - 0,22 0,46 - -
31
0,010 0,11 0,16 0,02 0,002 12,1 0,011 2,97 0,26 - 0,08 - - -
32
0,008 0,58 0,26 0,03 0,003 13,9 0,010 2,11 0,24 - 0,11 - - -
33
0,009 0,32 0,39 0,02 0,001 10,4 0,009 3,44 0,18 - 0,12 - - -
34
0,008 1,47 0,18 0,02 0,002 15,7 0,012 2,89 0,29 - 0,15 - - -
35
0,010 0,20 0,35 0,02 0,002 13,1 0,009 2,56 0,25 - 0,13 - - -
36
0,008 0,77 0,22 0,02 0,001 12,3 0,011 2,03 0,39 - 0,10 - - -
37
0,009 0,98 0,15 0,03 0,002 11,2 0,011 1,57 0,30 - 0,09 - - -
38
0,007 0,55 0,19 0,01 0,003 12,5 0,012 1,86 0,29 - 0,05 0,08 - -
39
0,009 0,89 0,24 0,02 0,002 12,8 0,010 2,08 0,18 - 0,08 - 0,28 -
40
0,010 0,30 0,16 0,02 0,002 13,3 0,010 2,92 0,24 - 0,11 - - -
41
0,007 0,13 0,23 0,02 0,002 14,5 0,012 3,05 0,23 - 0,13 - - -
42
0,009 0,10 0,27 0,03 0,002 15,5 0,011 3,44 0,24 - 0,11 - - -
43
0,011 1,47 0,31 0,02 0,001 10,9 0,011 2,22 0,25 0,36 0,12 - - -
44
0,008 0,26 0,18 0,02 0,002 10,5 0,009 2,98 0,27 - 0,14 - - -
45
0,007 0,78 0,26 0,02 0,003 12,7 0,008 2,53 0,19 - 0,09 - - -
46
0,009 1,11 0,25 0,02 0,002 11,9 0,010 2,87 0,20 - 0,22 - 0,15 -
47
0,010 0,82 0,21 0,02 0,003 13,6 0,011 3,66 0,26 0,27 0,19 0,09 - -
48
0,009 0,14 0,19 0,02 0,002 12,4 0,010 3,14 0,25 - 0,09 - - -
49
0,010 0,33 0,28 0,03 0,001 13,0 0,012 2,69 0,23 - 0,08 - 0,19 -
50
0,007 1,45 0,30 0,02 0,001 12,7 0,010 1,90 0,27 - 0,23 - - 0,04
Nota: el subrayado indica que las muestras están fuera del alcance de la presente invención.
13
[Tabla 1-4]
n.
Composición (% en masa) Ensayo de fatiga térmica Ensayo de oxidación continua Ensayo de oxidación cíclica Nota
V
Co Zr REM B Ca Mg % de Al/% de Cr
26
- - - - - - - 0,17 No pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
27
0,06 - - - - - - 0,10 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
28
0,22 - - - - - - 0,08 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
29
0,09 - - - - - - 0,17 Pasa Pasa No pasa Ejemplo comparativo
30
- - - - 0,0005 - - 0,00 Pasa No pasa No pasa (oxidación de avance rápido) Ejemplo convencional (que contiene Nb-Si)
31
- - - - - - - 0,25 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
32
- - - - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
33
- - - - - - - 0,33 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
34
- - - - - - - 0,18 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
35
- - - - - - - 0,20 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
36
- - - - - - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
37
- - - - - - - 0,14 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
38
- - - - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
39
- - - - - - - 0,16 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
40
- - 0,07 - - - - 0,22 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
41
- - - - - 0,0011 - 0,21 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
42
- - - - - - 0,0008 0,22 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
comparativo
43
- - - - - - - 0,20 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
44
0,13 - - - - - - 0,28 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
45
- 0,04 - - - - - 0,20 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
46
- 0,05 - - - - - 0,24 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
47
- - - - - - - 0,27 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
48
- - - - - 0,0009 0,0010 0,25 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
49
- 0,10 - - 0,0005 0,0007 0,0008 0,21 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
50
- - - - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
Nota: el subrayado indica que las muestras están fuera del alcance de la presente invención. [Tabla 1-5]
n.º
Composición (% en masa)
C
Si Mn P S Cr N Al Ti Cu Ni Nb Mo W
51
0,008 0,51 0,31 0,03 0,002 10,1 0,010 2,37 0,31 - 0,22 - - -
52
0,011 0,77 0,28 0,02 0,002 14,9 0,008 2,23 0,25 - 0,18 - - -
53
0,009 0,48 0,17 0,02 0,002 14,3 0,012 2,37 0,24 - 0,17 - - -
54
0,012 0,34 0,12 0,03 0,002 11,6 0,008 2,00 0,17 - 0,25 0,07 0,05 -
55
0,009 1,11 0,46 0,02 0,002 14,0 0,011 3,00 0,29 - 0,28 0,06 - 0,03
56
0,010 0,87 0,16 0,02 0,001 12,9 0,011 3,91 0,27 0,18 0,20 - 0,21
57
0,012 0,83 0,57 0,02 0,001 14,8 0,008 2,14 0,21 0,22 0,21 - - 0,10
58
0,005 0,55 0,24 0,02 0,002 14,1 0,008 2,44 0,19 - 0,23 0,11 - -
59
0,004 1,57 0,23 0,02 0,001 12,3 0,010 1,84 0,23 - 0,12 0,08 - -
60
0,009 0,48 0,45 0,02 0,002 10,4 0,009 1,47 0,26 - 0,07 0,09 - -
61
0,008 0,77 0,37 0,03 0,001 13,8 0,007 2,01 0,28 - 0,20 0,12 - -
62
0,010 0,91 0,31 0,02 0,001 11,1 0,009 2,43 0,24 0,15 0,06 - - -
63
0,009 2,04 0,20 0,01 0,002 11,5 0,010 3,69 0,21 0,24 0,08 - - -
64
0,008 0,79 0,15 0,02 0,002 15,2 0,011 3,09 0,19 0,33 0,11 - - -
65
0,006 1,09 0,28 0,02 0,002 12,8 0,007 2,97 0,28 0,29 0,17 - - -
66
0,007 0,86 0,13 0,02 0,002 11,8 0,011 1,81 0,20 - 0,24 0,08 0,04 -
67
0,009 0,17 0,96 0,02 0,002 15,2 0,009 2,74 0,19 - 0,08 0,10 0,13 -
68
0,011 0,79 0,18 0,03 0,001 14,8 0,011 3,53 0,22 - 0,14 0,09 0,14 -
69
0,012 0,31 0,59 0,01 0,002 10,5 0,010 2,05 0,24 0,21 0,21 - 0,09 -
70
0,010 0,64 0,22 0,02 0,002 12,4 0,010 2,31 0,28 0,23 0,11 - 0,20 -
71
0,009 0,39 0,77 0,03 0,001 11,5 0,010 3,20 0,26 0,34 0,26 - 0,31 -
72
0,008 0,64 0,17 0,02 0,002 13,8 0,011 2,54 0,23 - 0,08 - 0,02 -
73
0,009 0,73 0,13 0,02 0,001 14,2 0,012 2,88 0,27 - 0,19 - 0,02 -
74
0,006 0,40 0,25 0,01 0,002 11,8 0,012 2,01 0,20 - 0,15 - - 0,02
75
0,010 0,58 0,31 0,02 0,002 15,0 0,010 3,13 0,25 - 0,11 - - 0,03
76
0,006 1,23 0,17 0,02 0,001 15,5 0,010 2,03 0,21 - 0,09 - - -
77
0,007 0,78 0,33 0,02 0,002 14,2 0,010 1,84 0,30 - 0,10 - - -
78
0,007 0,38 0,31 0,02 0,003 11,1 0,011 1,48 0,28 - 0,12 - - -
79
0,009 0,99 0,20 0,01 0,002 13,3 0,009 1,56 0,26 - 0,11 - - -
80
0,008 1,46 0,56 0,03 0,002 14,6 0,011 1,79 0,26 - 0,06 - - -
[Tabla 1-6]
n.
Composición (% en masa) Ensayo de fatiga térmica Ensayo de oxidación continua Ensayo de oxidación cíclica Nota
V
Co Zr REM B Ca Mg % de Al/% de Cr
51
- - - 0,02 - - - 0,23 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
52
0,05 0,03 - - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
53
- 0,06 0,04 - - - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
54
- - - - - - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
55
- - - - - - - 0,21 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
56
- - - - - - - 0,30 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
57
- - - - - - - 0,14 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
58
- - - 0,04 - - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
59
- - 0,05 - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
60
- 0,03 - - - - - 0,14 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
61
0,19 - - - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
62
- - - 0,05 - - - 0,22 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
63
- - 0,03 - - - - 0,32 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
64
- 0,04 - - - - - 0,20 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
65
0,19 - - - - - - 0,23 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
66
- - 0,02 - - - - 0,15 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
67
0,11 - - - - - 0,18 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
68
- 0,05 - - - - - 0,24 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
69
- - 0,07 - - - - 0,19 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
70
0,17 - - - - - - 0,19 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
71
- 0,06 - - - - - 0,28 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
72
0,01 - - - - - - 0,18 Pasa Pasa Pasa Ejemplo
73
0,02 - - - 0,0002 - - 0,20 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
74
0,03 - - - - - - 0,17 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
75
- 0,02 - - - - - 0,21 Pasa Pasa Pasa Ejemplo comparativo
76
- - - - - - - 0,13 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
77
- - - - - - - 0,13 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
78
- - - - - - - 0,13 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
79
- - - - - - - 0,12 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
80
- - - - - - - 0,12 Pasa No pasa No pasa Ejemplo comparativo
Con referencia a las tablas 1-1 a 1-6, los ejemplos n.os 1 a 17 y los ejemplos n.os 31 a 75 de la presente invención, todos tuvieron una buena propiedad de fatiga térmica, buena resistencia a la oxidación continua y buena resistencia
17
imagen6

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  1. imagen1
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