JP2000160302A - 冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間鍛造時の割れの起点となる鋼中の非金属
介在物について、大きさを制限することによって冷間鍛
造性が向上することを見出し、この非金属介在物径を制
御することにより冷間鍛造性を高めた電磁ステンレス鋼
を提供する。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
３．０％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４〜２０％、Ａｌ：０．５〜４．０％、Ｏ：０．０
１％以下、Ｎ：０．０１５％以下を含み、かつ残部Ｆｅ
よりなり、鋼中の非金属介在物径を２００μｍ以下とし
たことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼。
介在物について、大きさを制限することによって冷間鍛
造性が向上することを見出し、この非金属介在物径を制
御することにより冷間鍛造性を高めた電磁ステンレス鋼
を提供する。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
３．０％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４〜２０％、Ａｌ：０．５〜４．０％、Ｏ：０．０
１％以下、Ｎ：０．０１５％以下を含み、かつ残部Ｆｅ
よりなり、鋼中の非金属介在物径を２００μｍ以下とし
たことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁弁や各種セン
サー等に使用される冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼に関するものである。
サー等に使用される冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、電磁弁や磁気センサー等の磁心材
料には、応答性を改善するための高い固有抵抗と、優れ
た磁気特性、さらに耐食性、そして低コスト化を欠かせ
ない優れた冷間鍛造性が要求されていた。そしてこれら
の磁心材料としては、Ｃｒ−Ｆｅ系のステンレス鋼等が
あり、このようなステンレス鋼について、その有効な耐
食性を保持しつつ、その冷間鍛造性を向上せしめる技術
として、例えば、特公平７−１１０６１号公報が知られ
ている。この特許は、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
３．０％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：４〜１４％、Ａ
ｌ：０．２〜７．０％（但し、Ａｌ／Ｓｉ≧１．０）、
Ｎ：３００ｐｐｍ以下、及びＯ：１００ｐｐｍ以下を含
み、且つ残部が実質的にＦｅよりなる冷間鍛造用電磁ス
テンレス鋼である。
料には、応答性を改善するための高い固有抵抗と、優れ
た磁気特性、さらに耐食性、そして低コスト化を欠かせ
ない優れた冷間鍛造性が要求されていた。そしてこれら
の磁心材料としては、Ｃｒ−Ｆｅ系のステンレス鋼等が
あり、このようなステンレス鋼について、その有効な耐
食性を保持しつつ、その冷間鍛造性を向上せしめる技術
として、例えば、特公平７−１１０６１号公報が知られ
ている。この特許は、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
３．０％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：４〜１４％、Ａ
ｌ：０．２〜７．０％（但し、Ａｌ／Ｓｉ≧１．０）、
Ｎ：３００ｐｐｍ以下、及びＯ：１００ｐｐｍ以下を含
み、且つ残部が実質的にＦｅよりなる冷間鍛造用電磁ス
テンレス鋼である。
【０００３】また、優れた電気抵抗、および冷間鍛造性
を有し、さらに耐食性、磁気特性、被削性に優れた耐食
軟磁性鋼として、特開昭６３−３５７５７号公報が知ら
れている。この特許は、Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％、Ｓｉ≦
０．２０％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｃｒ：７〜１３％、Ａ
ｌ：２〜５％を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素よ
りなることを特徴とする耐食軟磁性鋼である。
を有し、さらに耐食性、磁気特性、被削性に優れた耐食
軟磁性鋼として、特開昭６３−３５７５７号公報が知ら
れている。この特許は、Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％、Ｓｉ≦
０．２０％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｃｒ：７〜１３％、Ａ
ｌ：２〜５％を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素よ
りなることを特徴とする耐食軟磁性鋼である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た特公平７−１１０６１号公報にあっては、Ｃｒ，Ｓ
ｉ，Ａｌの適量複合添加およびＣ，Ｎ，Ｓを極低値に抑
えることにより、目的とするステンレス鋼の保磁力を下
げ、その磁気特性を向上させ、電気抵抗特性の改善、特
にＣ，Ｎ，Ｏ等の不純物元素の低減によって冷間鍛造性
を向上させるというものであるが、しかしながら、冷間
鍛造時の割れの起点となる非金属介在物による影響は全
く考慮されておらず、そのため冷間鍛造性を向上させる
には、未だ十分ではなく、また、特開昭６３−３５７５
７号公報にあっても、同様に適量のＣｒ、Ａｌを複合添
加し、かつＳｉ、Ｍｎ、Ｃ、Ｎ等の固溶強化元素を極力
低減させることによって、優れた電気抵抗、冷間鍛造
性、磁気特性、耐食性を兼ね合わせ持つものであるが、
これも冷間鍛造時の割れの起点となる非金属介在物によ
る影響は全く考慮されておらず、そのため冷間鍛造性を
向上させるには、未だ十分ではないという問題がある。
た特公平７−１１０６１号公報にあっては、Ｃｒ，Ｓ
ｉ，Ａｌの適量複合添加およびＣ，Ｎ，Ｓを極低値に抑
えることにより、目的とするステンレス鋼の保磁力を下
げ、その磁気特性を向上させ、電気抵抗特性の改善、特
にＣ，Ｎ，Ｏ等の不純物元素の低減によって冷間鍛造性
を向上させるというものであるが、しかしながら、冷間
鍛造時の割れの起点となる非金属介在物による影響は全
く考慮されておらず、そのため冷間鍛造性を向上させる
には、未だ十分ではなく、また、特開昭６３−３５７５
７号公報にあっても、同様に適量のＣｒ、Ａｌを複合添
加し、かつＳｉ、Ｍｎ、Ｃ、Ｎ等の固溶強化元素を極力
低減させることによって、優れた電気抵抗、冷間鍛造
性、磁気特性、耐食性を兼ね合わせ持つものであるが、
これも冷間鍛造時の割れの起点となる非金属介在物によ
る影響は全く考慮されておらず、そのため冷間鍛造性を
向上させるには、未だ十分ではないという問題がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述したような問題を解
消するため、発明者らは鋭意開発を進めた結果、冷間鍛
造時の割れの起点となる鋼中の非金属介在物について、
大きさを制限することによって冷間鍛造性が向上するこ
とを見出し、この非金属介在物径を制御することにより
冷間鍛造性を高めた電磁ステンレス鋼を提供することに
ある。その発明の要旨とするところは、 （１）重量で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：３．０％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：４〜
２０％、Ａｌ：０．５〜４．０％、Ｏ：０．０１％以
下、Ｎ：０．０１５％以下を含み、かつ残部Ｆｅよりな
り、鋼中の非金属介在物径を２００μｍ以下としたこと
を特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼。
消するため、発明者らは鋭意開発を進めた結果、冷間鍛
造時の割れの起点となる鋼中の非金属介在物について、
大きさを制限することによって冷間鍛造性が向上するこ
とを見出し、この非金属介在物径を制御することにより
冷間鍛造性を高めた電磁ステンレス鋼を提供することに
ある。その発明の要旨とするところは、 （１）重量で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：３．０％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：４〜
２０％、Ａｌ：０．５〜４．０％、Ｏ：０．０１％以
下、Ｎ：０．０１５％以下を含み、かつ残部Ｆｅよりな
り、鋼中の非金属介在物径を２００μｍ以下としたこと
を特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼。
【０００６】（２）前記（１）に記載した鋼に、さら
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖの１種または２種以上を１％
以下添加したことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁
ステンレス鋼。 （３）前記（１）または（２）に記載した鋼に、さら
に、Ｍｏ，Ｃｕの１種または２種以上を１％以下添加し
たことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼。 （４）前記（１）〜（３）に記載した鋼に、さらに、Ｐ
ｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種または２種以上を
０．３％以下添加したことを特徴とする冷間鍛造性に優
れた電磁ステンレス鋼。
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖの１種または２種以上を１％
以下添加したことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁
ステンレス鋼。 （３）前記（１）または（２）に記載した鋼に、さら
に、Ｍｏ，Ｃｕの１種または２種以上を１％以下添加し
たことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼。 （４）前記（１）〜（３）に記載した鋼に、さらに、Ｐ
ｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種または２種以上を
０．３％以下添加したことを特徴とする冷間鍛造性に優
れた電磁ステンレス鋼。
【０００７】（５）鋼中の非金属介在物径を１３０μｍ
以下としたことを特徴とする前記（１）〜（４）に記載
の冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼。 （６）圧鍛比を１０以上とすることにより非金属介在物
を微細化したことを特徴とする前記（１）〜（４）に記
載の冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼にある。
以下としたことを特徴とする前記（１）〜（４）に記載
の冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼。 （６）圧鍛比を１０以上とすることにより非金属介在物
を微細化したことを特徴とする前記（１）〜（４）に記
載の冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼にある。
【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明の基本技術は、非金属介在物を大きくするＣ，Ｓ，
Ｏ，Ｎを低減し、非金属介在物径を２００μｍ以下、好
ましくは１３０μｍ以下に制限することにある。さら
に、加えて圧鍛比を１０以上にすることにより非金属介
在物を分断し、非金属介在物径を小さくすることにあ
る。実際、冷間鍛造で部品を加工する際には数千個、数
万個に１個の割合で鍛造割れが見られる。その鍛造割れ
の起点には比較的大きな非金属介在物が見られ、これら
の非金属介在物を微細分散させることによって冷間鍛造
時の割れ発生確率を低減できることを見出したものであ
る。
発明の基本技術は、非金属介在物を大きくするＣ，Ｓ，
Ｏ，Ｎを低減し、非金属介在物径を２００μｍ以下、好
ましくは１３０μｍ以下に制限することにある。さら
に、加えて圧鍛比を１０以上にすることにより非金属介
在物を分断し、非金属介在物径を小さくすることにあ
る。実際、冷間鍛造で部品を加工する際には数千個、数
万個に１個の割合で鍛造割れが見られる。その鍛造割れ
の起点には比較的大きな非金属介在物が見られ、これら
の非金属介在物を微細分散させることによって冷間鍛造
時の割れ発生確率を低減できることを見出したものであ
る。
【０００９】図１は非金属介在物径と限界据込率との関
係を示す図である。この図に示すように、非金属介在物
径が２００μｍ以下、好ましくは１３０μｍ以下とする
ことにより限界据込率を５０％以上、１３０μｍ以下の
場合は６０％以上とすることができる。このように非金
属介在物を微細化させるためには、非金属介在物を形成
する元素であるＣ，Ｓ，Ｏ，Ｎの含有量を低減させるこ
とにある。さらに、鋼塊の段階では非金属介在物径が大
きいが、圧鍛比１０以上の熱間加工を施すことによって
非金属介在物が分断され、非金属介在物の大きさを微細
分散させることが出来る。
係を示す図である。この図に示すように、非金属介在物
径が２００μｍ以下、好ましくは１３０μｍ以下とする
ことにより限界据込率を５０％以上、１３０μｍ以下の
場合は６０％以上とすることができる。このように非金
属介在物を微細化させるためには、非金属介在物を形成
する元素であるＣ，Ｓ，Ｏ，Ｎの含有量を低減させるこ
とにある。さらに、鋼塊の段階では非金属介在物径が大
きいが、圧鍛比１０以上の熱間加工を施すことによって
非金属介在物が分断され、非金属介在物の大きさを微細
分散させることが出来る。
【００１０】なお、この成分系においては、Ａｌ，Ｔｉ
等の炭化物および窒化物は、他の非金属介在物に比べて
比較的大きな介在物を形成しやすく、Ｃ，Ｎを低減させ
ることによって炭化物、窒化物系介在物径を小さくする
ことができ、冷間鍛造性を向上させることができる。ま
た、アルミナ等の酸化物系介在物は、この成分系におい
ては比較的小さく、冷間鍛造時の割れには大きく影響し
ない。しかしながら酸素含有量が０．０１％を超えると
大きな酸化物系介在物を形成し冷間鍛造性に悪影響を及
ぼすため、０．０１％以下に抑える必要がある。
等の炭化物および窒化物は、他の非金属介在物に比べて
比較的大きな介在物を形成しやすく、Ｃ，Ｎを低減させ
ることによって炭化物、窒化物系介在物径を小さくする
ことができ、冷間鍛造性を向上させることができる。ま
た、アルミナ等の酸化物系介在物は、この成分系におい
ては比較的小さく、冷間鍛造時の割れには大きく影響し
ない。しかしながら酸素含有量が０．０１％を超えると
大きな酸化物系介在物を形成し冷間鍛造性に悪影響を及
ぼすため、０．０１％以下に抑える必要がある。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る成分組成を限
定する理由を説明する。 Ｃ：０．０１５％以下 Ｃは、ステンレス鋼の製造に際して必然的に導入される
ものであるが、このＣは磁気特性、耐食性を劣化させ、
また靱性を劣化させ、冷間鍛造性の悪化を招くことか
ら、０．０１５％を上限として、その含有量が調整され
なければならない。 Ｓｉ：３．０％以下 Ｓｉは、固有抵抗の増加に効果的な元素であり、ステン
レス鋼中のＳｉ％の増加に伴い、その固有抵抗を増加さ
せる。また、一方、このＳｉは、磁気特性の改善に効果
的な元素である。しかしながら、３．０％を超えるＳｉ
の添加は冷間鍛造性、および靱性の劣化を招くことか
ら、その上限は３．０％とする必要がある。
定する理由を説明する。 Ｃ：０．０１５％以下 Ｃは、ステンレス鋼の製造に際して必然的に導入される
ものであるが、このＣは磁気特性、耐食性を劣化させ、
また靱性を劣化させ、冷間鍛造性の悪化を招くことか
ら、０．０１５％を上限として、その含有量が調整され
なければならない。 Ｓｉ：３．０％以下 Ｓｉは、固有抵抗の増加に効果的な元素であり、ステン
レス鋼中のＳｉ％の増加に伴い、その固有抵抗を増加さ
せる。また、一方、このＳｉは、磁気特性の改善に効果
的な元素である。しかしながら、３．０％を超えるＳｉ
の添加は冷間鍛造性、および靱性の劣化を招くことか
ら、その上限は３．０％とする必要がある。
【００１２】Ｍｎ：０．５％以下 Ｍｎは、Ｃと同様に、ステンレス鋼の製造工程において
必然的に導入される元素であるが、その多量の存在はス
テンレス鋼の冷間鍛造性、磁気特性を損なうものである
ことから、その上限を０．５％とした。 Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０
１５％以下 Ｐ，Ｓ，Ｎは冷間鍛造性の悪化を招き、またＳおよびＮ
は何れも磁気特性に悪影響を及ぼす元素である。従っ
て、それらは、それぞれ０．０３％以下、０．０３％以
下、０．０１５％以下とした。特に、ＳはＴｉ，Ｚｒが
含有されていない場合は、ＭｎＳを形成し冷間鍛造性に
悪影響を及ぼすため、０．０３％以下に抑える必要があ
る。
必然的に導入される元素であるが、その多量の存在はス
テンレス鋼の冷間鍛造性、磁気特性を損なうものである
ことから、その上限を０．５％とした。 Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０
１５％以下 Ｐ，Ｓ，Ｎは冷間鍛造性の悪化を招き、またＳおよびＮ
は何れも磁気特性に悪影響を及ぼす元素である。従っ
て、それらは、それぞれ０．０３％以下、０．０３％以
下、０．０１５％以下とした。特に、ＳはＴｉ，Ｚｒが
含有されていない場合は、ＭｎＳを形成し冷間鍛造性に
悪影響を及ぼすため、０．０３％以下に抑える必要があ
る。
【００１３】Ｎｉ：０．１〜１．０％ Ｎｉは、ステンレス鋼の耐食性を効果的に向上させ、か
つ靱性を向上させる元素である。しかし０．１％未満で
はその効果を達成することができず、１．０％を超える
添加は磁性特性が劣化するため、その含有量を０．１〜
１．０％とした。 Ｃｒ：４〜２０％ Ｃｒは、耐食性に効果的な元素であり、また、固有抵抗
の増加にも効果的であるが、しかしながら２０％を超え
る多量添加は磁気特性が著しく劣化すると共に、靱性を
妨げる。一方、４％未満では耐食性の面から効果的でな
いので、４〜２０％とした。
つ靱性を向上させる元素である。しかし０．１％未満で
はその効果を達成することができず、１．０％を超える
添加は磁性特性が劣化するため、その含有量を０．１〜
１．０％とした。 Ｃｒ：４〜２０％ Ｃｒは、耐食性に効果的な元素であり、また、固有抵抗
の増加にも効果的であるが、しかしながら２０％を超え
る多量添加は磁気特性が著しく劣化すると共に、靱性を
妨げる。一方、４％未満では耐食性の面から効果的でな
いので、４〜２０％とした。
【００１４】Ａｌ：０．５〜４．０％ Ａｌは、固有抵抗、靱性の向上および耐食性改善に極め
て有効な元素である。しかし、０．５％未満では靱性の
面から効果的でなく、また、４％を超える添加は効果が
飽和するため、その含有量を０．５〜４．０％とした。 Ｏ：０．０１％以下 Ｏは、前述したように、特にアルミナ等の酸化物系介在
物は、本成分系においては比較的小さく、冷間鍛造時の
割れには大きく影響しない。しかしながら酸素含有量が
０．０１％を超えると大きな酸化物系介在物を形成し冷
間鍛造性に悪影響を及ぼすため、０．０１％以下に抑え
る必要がある。すなわち、酸化物系介在物を形成して、
ステンレス鋼の冷間鍛造性を著しく劣化させるところか
ら、その上限を０．０１％とした。
て有効な元素である。しかし、０．５％未満では靱性の
面から効果的でなく、また、４％を超える添加は効果が
飽和するため、その含有量を０．５〜４．０％とした。 Ｏ：０．０１％以下 Ｏは、前述したように、特にアルミナ等の酸化物系介在
物は、本成分系においては比較的小さく、冷間鍛造時の
割れには大きく影響しない。しかしながら酸素含有量が
０．０１％を超えると大きな酸化物系介在物を形成し冷
間鍛造性に悪影響を及ぼすため、０．０１％以下に抑え
る必要がある。すなわち、酸化物系介在物を形成して、
ステンレス鋼の冷間鍛造性を著しく劣化させるところか
ら、その上限を０．０１％とした。
【００１５】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖの１種または２種以
上を１％以下 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖは選択元素として含有せしめ、靱
性の向上とステンレス鋼の冷間鍛造性の向上を図るもの
であるが、しかしながら、それら元素の多量添加は磁気
特性を劣化せしめ、また冷間鍛造性も阻害されるように
なることから、それぞれ１％を上限とした。 Ｍｏ，Ｃｕの１種または２種を１％以下 Ｍｏ，Ｃｕは、それぞれステンレス鋼の耐食性を効果的
に向上せしめ得るものであることから、それぞれ１％を
上限とした。
上を１％以下 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖは選択元素として含有せしめ、靱
性の向上とステンレス鋼の冷間鍛造性の向上を図るもの
であるが、しかしながら、それら元素の多量添加は磁気
特性を劣化せしめ、また冷間鍛造性も阻害されるように
なることから、それぞれ１％を上限とした。 Ｍｏ，Ｃｕの１種または２種を１％以下 Ｍｏ，Ｃｕは、それぞれステンレス鋼の耐食性を効果的
に向上せしめ得るものであることから、それぞれ１％を
上限とした。
【００１６】Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種また
は２種以上を０．３％以下 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、それぞれ被削性向上
元素であり、目的とするステンレス鋼に快削性を付与す
るために添加されるものである。そして、これら元素は
冷間鍛造性や磁気特性を損なわない範囲において添加さ
れるものであり、それぞれ０．３％を上限とし、それぞ
れ単独にて或いは適宜組み合わせて添加されるものであ
る。
は２種以上を０．３％以下 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、それぞれ被削性向上
元素であり、目的とするステンレス鋼に快削性を付与す
るために添加されるものである。そして、これら元素は
冷間鍛造性や磁気特性を損なわない範囲において添加さ
れるものであり、それぞれ０．３％を上限とし、それぞ
れ単独にて或いは適宜組み合わせて添加されるものであ
る。
【００１７】非金属介在物径を２００μｍ以下 鋼中の非金属介在物径を２００μｍ以下としたのは、本
発明の最大の特徴であり、前述したように冷間鍛造で部
品を加工する際には数千個、数万個に１個の割合で鍛造
割れが見られ、その冷間鍛造による割れの起点となるも
のは比較的大きな非金属介在物が起因するものであり、
その非金属介在物の大きさは２００μｍを超えるものと
されることが判明した。従って、冷間鍛造時の割れ発生
確率を低減するためには非金属介在物径を２００μｍ以
下とする必要があることから上限値を２００μｍとし
た。 圧鍛比を１０以上 圧鍛比を１０以上としたのは、熱間加工を施すことによ
って非金属介在物が分断され、非金属介在物の大きさを
小さくすることができる。その圧鍛比の下限を１０とし
た。
発明の最大の特徴であり、前述したように冷間鍛造で部
品を加工する際には数千個、数万個に１個の割合で鍛造
割れが見られ、その冷間鍛造による割れの起点となるも
のは比較的大きな非金属介在物が起因するものであり、
その非金属介在物の大きさは２００μｍを超えるものと
されることが判明した。従って、冷間鍛造時の割れ発生
確率を低減するためには非金属介在物径を２００μｍ以
下とする必要があることから上限値を２００μｍとし
た。 圧鍛比を１０以上 圧鍛比を１０以上としたのは、熱間加工を施すことによ
って非金属介在物が分断され、非金属介在物の大きさを
小さくすることができる。その圧鍛比の下限を１０とし
た。
【００１８】
【実施例】表１に、本発明鋼、比較鋼の化学成分を示
す。これらの組成の材料は、真空誘導炉にて５０ｋｇ鋼
塊に溶製し、それらを径４０ｍｍに鍛伸後、焼鈍を施し
た。さらに、焼鈍済の径４０ｍｍ丸棒より各試験片を作
成し、各測定に充てた。冷間鍛造性については、限界据
込率を測定した。また、磁気特性はＢ−Ｈトレーサーで
測定、固有抵抗は直流四端子法で、耐食性はサイクル湿
潤試験を行い評価した。
す。これらの組成の材料は、真空誘導炉にて５０ｋｇ鋼
塊に溶製し、それらを径４０ｍｍに鍛伸後、焼鈍を施し
た。さらに、焼鈍済の径４０ｍｍ丸棒より各試験片を作
成し、各測定に充てた。冷間鍛造性については、限界据
込率を測定した。また、磁気特性はＢ−Ｈトレーサーで
測定、固有抵抗は直流四端子法で、耐食性はサイクル湿
潤試験を行い評価した。
【００１９】
【表１】
【００２０】その測定条件は次の通りである。 （１）冷間鍛造性：限界据込率を測定 φ１２×２１Ｌノッチ付き試験片を用いて割れ発生まで
静的据込みを行い、割れ発生据込率を測定。１０個中５
個が割れる据込率で評価。 （２）磁気特性 リンク状試験片を作製し、８５０℃×４ｈ保持の磁気焼
鈍を施した後に直流Ｂ−Ｈトレーサを用いて磁束密度Ｂ
25および保磁力ＨC を測定した。
静的据込みを行い、割れ発生据込率を測定。１０個中５
個が割れる据込率で評価。 （２）磁気特性 リンク状試験片を作製し、８５０℃×４ｈ保持の磁気焼
鈍を施した後に直流Ｂ−Ｈトレーサを用いて磁束密度Ｂ
25および保磁力ＨC を測定した。
【００２１】（３）固有抵抗 ケンビンダブルブリッジを用いた直流４端子法により材
料の固有抵抗を測定した。 （４）耐食性 φ１４×２１Ｌの試験片をエメリー研磨紙で８００番ま
で研磨した後サイクル湿潤試験（２０℃、９０％ＲＨ、
１．５ｈ保持→７０℃、９０％ＲＨ、４．５ｈ保持、サ
イクル数；２０回、発錆の面積率で評価）を行い下記基
準で比較した。 ○：発錆の面積率が５％未満で耐食性が良好であるもの ×：発錆の面積率が５％以上で耐食性が不良好であるも
の その結果を表２に示す。
料の固有抵抗を測定した。 （４）耐食性 φ１４×２１Ｌの試験片をエメリー研磨紙で８００番ま
で研磨した後サイクル湿潤試験（２０℃、９０％ＲＨ、
１．５ｈ保持→７０℃、９０％ＲＨ、４．５ｈ保持、サ
イクル数；２０回、発錆の面積率で評価）を行い下記基
準で比較した。 ○：発錆の面積率が５％未満で耐食性が良好であるもの ×：発錆の面積率が５％以上で耐食性が不良好であるも
の その結果を表２に示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による電磁ス
テンレス鋼は、特に冷間鍛造の際に割れ発生確率の低い
冷間鍛造性を有するものであり、しかも磁気特性や電気
抵抗特性の改善されたものであり、また有効な耐食性を
有するものであって、冷間鍛造用材料として腐食環境向
けの電磁材料として用いられる極めて優れた効果を奏す
るものである。
テンレス鋼は、特に冷間鍛造の際に割れ発生確率の低い
冷間鍛造性を有するものであり、しかも磁気特性や電気
抵抗特性の改善されたものであり、また有効な耐食性を
有するものであって、冷間鍛造用材料として腐食環境向
けの電磁材料として用いられる極めて優れた効果を奏す
るものである。
【図１】非金属介在物径と限界据込率との関係を示す図
である。
である。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量で、 Ｃ：０．０１５％以下、 Ｓｉ：３．０％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０３％以下、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｒ：４〜２０％、 Ａｌ：０．５〜４．０％、 Ｏ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０１５％以下 を含み、かつ残部Ｆｅよりなり、鋼中の非金属介在物径
を２００μｍ以下としたことを特徴とする冷間鍛造性に
優れた電磁ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載した鋼に、さらに、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖの１種または２種以上を１％以下添
加したことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステン
レス鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載した鋼に、さら
に、Ｍｏ，Ｃｕの１種または２種以上を１％以下添加し
たことを特徴とする冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス
鋼。 - 【請求項４】 請求項１〜３に記載した鋼に、さらに、
Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種または２種以上を
０．３％以下添加したことを特徴とする冷間鍛造性に優
れた電磁ステンレス鋼。 - 【請求項５】 鋼中の非金属介在物径を１３０μｍ以下
としたことを特徴とする請求項１〜４に記載の冷間鍛造
性に優れた電磁ステンレス鋼。 - 【請求項６】 圧鍛比を１０以上とすることにより非金
属介在物を微細化したことを特徴とする請求項１〜４に
記載の冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33002098A JP2000160302A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33002098A JP2000160302A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000160302A true JP2000160302A (ja) | 2000-06-13 |
Family
ID=18227885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33002098A Pending JP2000160302A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 冷間鍛造性に優れた電磁ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000160302A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002004013A (ja) * | 2000-06-16 | 2002-01-09 | Keihin Corp | 電磁弁用コア |
| JP2004037242A (ja) * | 2002-07-03 | 2004-02-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 超音波探傷による鋼の介在物検査方法 |
| JP2004045095A (ja) * | 2002-07-09 | 2004-02-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 水浸超音波探傷法による鋼の清浄度評価方法 |
| JP2004177168A (ja) * | 2002-11-25 | 2004-06-24 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 水浸超音波探傷による鋼中介在物検出評価方法 |
| CN102912249A (zh) * | 2011-08-02 | 2013-02-06 | 日立金属株式会社 | 电磁不锈钢及其制造方法 |
| EP2902523A4 (en) * | 2012-09-25 | 2016-03-23 | Jfe Steel Corp | FERRITIC STAINLESS STEEL |
| JP2018012883A (ja) * | 2016-07-11 | 2018-01-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 軟磁性合金 |
| WO2022107757A1 (ja) * | 2020-11-19 | 2022-05-27 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス棒状鋼材及び電磁部品 |
| US11482355B2 (en) | 2016-07-11 | 2022-10-25 | Daido Steel Co., Ltd. | Soft magnetic alloy |
-
1998
- 1998-11-19 JP JP33002098A patent/JP2000160302A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002004013A (ja) * | 2000-06-16 | 2002-01-09 | Keihin Corp | 電磁弁用コア |
| JP2004037242A (ja) * | 2002-07-03 | 2004-02-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 超音波探傷による鋼の介在物検査方法 |
| JP2004045095A (ja) * | 2002-07-09 | 2004-02-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 水浸超音波探傷法による鋼の清浄度評価方法 |
| JP2004177168A (ja) * | 2002-11-25 | 2004-06-24 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 水浸超音波探傷による鋼中介在物検出評価方法 |
| CN102912249A (zh) * | 2011-08-02 | 2013-02-06 | 日立金属株式会社 | 电磁不锈钢及其制造方法 |
| EP2902523A4 (en) * | 2012-09-25 | 2016-03-23 | Jfe Steel Corp | FERRITIC STAINLESS STEEL |
| JP2018012883A (ja) * | 2016-07-11 | 2018-01-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 軟磁性合金 |
| US11482355B2 (en) | 2016-07-11 | 2022-10-25 | Daido Steel Co., Ltd. | Soft magnetic alloy |
| WO2022107757A1 (ja) * | 2020-11-19 | 2022-05-27 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス棒状鋼材及び電磁部品 |
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| A02 | Decision of refusal |
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