ES2197083T3

ES2197083T3 - Pieza de corte para arrancar virutas de materiales metalicos con un revestimiento que contiene sulfuro de molibdeno y procedimiento para su fabricacion.

Info

Publication number: ES2197083T3
Application number: ES00916768T
Authority: ES
Inventors: Ingolf Endler; Albrecht Leonhardt; Udo Konig; Hendrikus Van Den Berg; Volkmar Sottke
Original assignee: Widia GmbH
Current assignee: Widia GmbH
Priority date: 1999-03-03
Filing date: 2000-02-26
Publication date: 2004-01-01
Anticipated expiration: 2020-02-26
Also published as: ATE243267T1; PT1161572E; EP1161572A1; EP1161572B1; WO2000052223A1; US6528171B1

Abstract

Procedimiento para fabricar mediante CVD un revestimiento, que contiene sulfuro de molibdeno, sobre una herramienta de un cuerpo de base de metal duro, cermet, cerámica o acero, en especial acero rápido, caracterizado porque a) el cuerpo de base o el cuerpo de base revestido con TiN se calienta primero en una mezcla gaseosa no reactiva, de hidrógeno y argón, a una temperatura comprendida entre 500 °C y 900 °C, preferentemente comprendida entre 600 °C y 750 °C, b) se ajusta una presión comprendida entre 0, 1 kPa y 50 kPa, preferentemente comprendida entre 0, 1 kPa y 1 kPa, c) a continuación, una mezcla gaseosa de un halogenuro de molibdeno, preferentemente cloruro de molibdeno, hidrógeno y argón con una porción en volumen del halogenuro de molibdeno de 0, 5 % a 5 %, preferentemente 0, 5 % a 2 %, es introducida o conducida por encima del cuerpo para que se precipite una capa que, en esencia, es de molibdeno metálico, d) después se interrumpe la alimentación del gas de halogenuro de molibdenoy se introduce o se lleva por encima una mezcla gaseosa formada por un gas que contiene azufre, preferentemente H2S, hidrógeno y argón con una porción volumétrica del gas conteniendo azufre de 1 % a 10 %, preferentemente 1 % a 3%, hasta que las áreas de borde superiores de la capa de molibdeno previamente precipitada se transforman de manera reactiva, al menos parcialmente, en MoS2 hexagonal; e) los pasos del procedimiento a) hasta d) se repiten al menos una vez conforme al número deseado de estratos individuales precipitados.

Description

Pieza de corte para arrancar virutas de materiales metálicos con un revestimiento que contiene sulfuro de molibdeno y procedimiento para su fabricación.

La invención se refiere a una pieza de corte intercalada para arrancar virutas de materiales metálicos con un cuerpo de base de metal duro, cermet, cerámica o acero, en especial acero rápido, y como mínimo una capa precipitada sobre éste, conteniendo la única capa, o en el caso de ser varias la capa exterior o la situada por debajo de la capa exterior, sulfuro de molibdeno.

La invención se refiere, además, a un procedimiento para la fabricación mediante CVD del revestimiento que contiene sulfuro de molibdeno.

Según el estado actual de la técnica se sabe revestir cuerpos de sustrato de metal duro, cermet, cerámica o acero con sustancias duras, mezclas de sustancias duras o materiales cerámicos. Se utilizan en especial carburos, nitruros, carbonitruros, oxicarbonitruros, óxidos y/o boruros de como mínimo uno de los elementos de los grupos IVa a VIa del sistema periódico de elementos, como por ejemplo TiC, TiN, Ti(C,N) o también materiales cerámicos tales como Al_{2}O_{3} o ZrO_{2}. En caso de velocidades de corte elevadas y/o secciones de virutaje grandes se producen, en especial en el caso de materiales difícilmente virutables, temperaturas elevadas en la cuchilla de la herramienta de virutaje que tienen a su vez como consecuencia un desgaste más elevado, en parte también una rotura de los filos. Por lo tanto, para minimizar las temperaturas producidas en la cuchilla de la herramienta al virutar, normalmente se utilizan los llamados lubricantes refrigerantes que, sin embargo, contienen sustancias perjudiciales para el medio ambiente y para la salud y que deben eliminarse aplicando unos costes elevados.

Otra posibilidad para reducir drásticamente el empleo de lubricantes refrigerantes es el principio de la denominada lubrificación de cantidades mínimas, en la que se aplican de manera puntual, a través de finos canales, cantidades muy pequeñas de los lubricantes refrigerantes en los lugares de contacto entre la cuchilla de la herramienta y el material de trabajo. Prescindiendo del elevado coste en cuanto a aparatos y técnicas de procedimiento, con esta medida no se hace desaparecer el problema de la eliminación sino que solamente se minimiza.

Por otro lado, según el estado actual de la técnica se conocen las llamadas películas lubricantes secas de material sólido, por ejemplo, de sulfuro de molibdeno, como por ejemplo del documento DE-A-24 15 255, donde, para aumentar la adherencia sobre las superficies de apoyo mediante la llamada sublimación catódica (Sputtern), se propone aplicar una capa de base formada preferentemente por MoS_{2} o WS_{2} y con un espesor de 1 a 2 \mum, y que la aplicación de la auténtica capa lubricante seca, preferentemente también de MoS_{2} o WS_{2}, sobre la capa de fondo se produzca de manera conocida mediante aplicación con pulimento.

En el documento DD 202 898 se propone aplicar mediante sublimación catódica disulfuro de molibdeno sobre herramientas de corte, estampación, embutición y virutaje, cojinetes o similares, donde el espesor de la capa debe variar dentro del dominio de nm. La capa aplicada mediante sublimación catódica sobre un cuerpo de sustrato, provisto de una capa de material duro, debe presentar una estructura en rejilla hexagonal. También el documento EP 0 534 905 A2 propone el revestimiento con PVD de herramientas de virutaje, entre otros con disulfuro de molibdeno.

Sin embargo, se ha descubierto que las capas de MoS_{2} fabricadas mediante sublimación catódica (Sputtern) se adhieren mal sobre el cuerpo de sustrato o sobre la capa de material duro exterior, aplicada sobre el cuerpo de sustrato, o que presentan a menudo una orientación desfavorable de los cristalitos de MoS_{2}. Para conseguir coeficientes de rozamiento bajos, los componentes hexagonales de la capa de MoS_{2} deberán orientarse de tal manera que los planos de base hexagonales deben estar paralelos a la superficie. Con ello se mejora también la resistencia a la oxidación de la capa.

Por consiguiente, en el documento DE 35 16 933 A1 se propone ajustar la proporción de la presión parcial del vapor de agua y la velocidad de revestimiento a menos de 10^{-7} mbar/1,6 mgm^{-2}s^{-1}, lo cual en la práctica sólo puede conseguirse con un gran esfuerzo técnico. Junto a la atmósfera gaseosa pura, es decir, descargada de sustancias extrañas, necesaria por lo demás en los procedimientos PVD, una desventaja adicional del procedimiento PVD radica en que existe un corriente de partículas dirigida desde la fuente al sustrato, por lo cual los sustratos deben girarse alrededor de tres ejes para conseguir un revestimiento uniforme.

Además, el documento WO 97/04142 describe un procedimiento para la precipitación simultánea de MoS_{2} y un metal o un compuesto metálico tal como titanio o nitruro de titanio, utilizando dos dianas por medio de un procedimiento de sublimación catódica.

Aunque el MoS_{2} es relativamente blando y no especialmente resistente al desgaste, las capas de MoS_{2} consiguen un efecto considerable ya que al utilizar una capa de MoS_{2} única o exterior de este tipo, aunque en el lugar de contacto de la herramienta con la pieza de trabajo el MoS_{2} se desgasta rápidamente, las fuerzas de rozamiento se reducen considerablemente durante algún tiempo debido a la entrada de partículas de MoS_{2} desde el borde (Entrainment).

En el documento DE 44 14 051 C1 se propone una combinación de capas de bajo rozamiento para piezas de materiales metálicos, entre las que también deben incluirse herramientas, en la que sobre una capa intermedia nanodispersa de Cr_{3}Si o de cromo, aplicada por medio de pulverización con magnetrón de alta frecuencia, debe situarse una capa de MoS_{x} aplicada por medio de pulverización con magnetrón de alta frecuencia.

El documento US 5 709 936 describe un cuerpo de sustrato revestido que debe tener una capa de una fase de material duro y una fase de lubrificante sólido. La porción de fase de material duro debe ser del 50 al 90% de volumen. La fase de lubrificante sólido debe ser preferentemente de sulfuro de molibdeno. El revestimiento se aplica mediante CVD, debiéndose calentar el cuerpo de sustrato a una temperatura comprendida entre 350ºC y 850ºC y con una presión reducida. A continuación, se introduce una mezcla de gases de Ti((CH_{3})_{2}N)_{4}, NH_{3}, MoF_{6} y H_{2}S, a partir de lo cual se forma la capa bifásica TiN-MoS_{2}.

En el documento DE 38 34 356 A1 se describe la precipitación de capas de sulfuro de molibdeno delgadas a partir de la fase gaseosa, que contiene hexacarbonilo de molibdeno, ácido sulfhídrico y argón como gas portante.

Con las precipitaciones CVD conocidas hasta la fecha, no obstante, sólo pueden fabricarse capas de sulfuro de molibdeno relativamente delgadas en las que los planos de los cristales hexagonales se encuentran paralelos a la superficie del sustrato y, al mismo tiempo, también están de forma compacta. En caso de un crecimiento más prolongado de la capa se producen morfologías en las que los cristales hexagonales de sulfuro de molibdeno están orientados perpendiculares a la superficie del sustrato. Por lo tanto, en el caso de las capas de sulfuro de molibdeno de mayor espesor se produce fácilmente un levantamiento de las capas que, debido al deficiente rellenado del espacio, poseen también sólo una resistencia al rozamiento reducida.

Por consiguiente, el objetivo de la presente invención es crear una capa reductora del rozamiento, que contenga disulfuro de molibdeno y que presente una elevada resistencia al rozamiento, incluso con las altas presiones de compresión que aparecen en el virutaje.

Este objetivo se consigue mediante el procedimiento descrito en la reivindicación 1. Según el mismo, el cuerpo de base sin revestir o eventualmente revestido con un material duro se calienta primero en una mezcla gaseosa no reactiva, de hidrógeno y argón, a una temperatura comprendida entre 500ºC y 900ºC, preferentemente comprendida entre 600ºC y 750ºC. A continuación, se ajusta una presión comprendida entre 0,1 kPa y 50 kPa, preferentemente comprendida entre 0,1 kPa y 1 kPa, tras lo cual una mezcla gaseosa de un halogenuro de molibdeno, en especial cloruro de molibdeno, hidrógeno y argón con una porción en volumen del halogenuro de molibdeno de 0,5% a 5%, preferentemente 0,5% a 2%, es introducida o conducida por encima del cuerpo para que se precipite una capa que, en esencia, es de molibdeno metálico. Tras la precipitación de una capa de este tipo se interrumpe la alimentación del gas de halogenuro de molibdeno y se introduce o se lleva sobre la capa de molibdeno una mezcla gaseosa formada por un gas que contiene azufre, preferentemente H_{2}S, H_{2} y argón con una porción volumétrica de gas conteniendo azufre de 1% a 10%, preferentemente 1% a 3%, hasta que las áreas de borde superiores de la capa de molibdeno previamente precipitada se transforman de manera reactiva, al menos parcialmente, en MoS_{2} hexagonal. Los pasos del procedimiento antes descritos pueden repetirse, conforme al número deseado de estratos individuales precipitados, hasta alcanzarse el espesor total de capa deseado. El último estrato precipitado, y por lo tanto situado en el exterior, debería ser preferentemente de molibdeno.

En la fase gaseosa se utilizan preferentemente MoCl_{5} y/o MoCl_{4} o en lugar de cloruro de molibdeno, cloruro de wolframio.

La herramienta fabricada según el procedimiento antes descrito se caracteriza porque la capa que contiene sulfuro de molibdeno consta de una pluralidad de dos estratos distintos entre sí, conteniendo el primer estrato una porción del 50 al 100% en masa de molibdeno metálico y el segundo estrato una porción del 20 al 100% de disulfuro de molibdeno, que consiste esencialmente en cristales hexagonales orientados como mínimo esencialmente planoparalelos a la superficie de la herramienta. Sorprendentemente, con una asociación de estratos a modo de laminilla de este tipo se puede conseguir una resistencia al desgaste notablemente superior.

En las otras reivindicaciones se describen perfeccionamientos de la invención.

Los distintos estratos pueden contener así más fases de átomos de molibdeno y azufre, en porciones de hasta el 50% en masa, preferentemente hasta el 10% en masa. Los estratos poseen preferentemente fases que se caracterizan por los reflejos de difracción de rayos X (110), (200) y/o (211) producidos por el molibdeno y/o por el reflejo (002) producido por el sulfuro de molibdeno.

Según otra configuración de la invención, en los diferentes estratos la concentración correspondiente de la porción de molibdeno o de la porción de sulfuro de molibdeno no es constante, sino que se modifica permanentemente entre un valor máximo y otro mínimo, dependiendo de la profundidad de la capa. Este cambio se produce periódicamente a través de una pluralidad de estratos, es decir, dentro de un estrato que contiene esencialmente molibdeno, la porción de sulfuro de molibdeno aumenta constantemente en el sentido del siguiente estrato que contiene sulfuro de molibdeno en una porción considerable y, de manera correspondiente, disminuye inversamente en el sentido del segundo siguiente estrato de molibdeno.

En la zona límite del estrato que contiene disulfuro de molibdeno cristalizado en forma hexagonal puede haber pequeñas porciones de Mo_{2}S_{3}.

El revestimiento se finaliza preferentemente con un estrato de molibdeno metálico situado en el exterior.

El espesor total de la capa que contiene molibdeno se encuentra en el dominio de 0,1 \mum hasta 5 \mum y puede valer preferentemente entre 0,5 \mum y 5 \mum o entre 0,1 \mum y 0,2 \mum. El espesor de cada dos estratos sucesivos es de 50 nm hasta 500 nm.

Otro tanto rige también para los revestimientos que en lugar del molibdeno o el sulfuro de molibdeno contienen wolframio o sulfuro de wolframio.

En una variante de realización de la presente invención, además de los estratos descritos anteriormente puede precipitarse una capa de materia dura, preferentemente de 2 a 4 \mum de espesor y precipitada directamente sobre el cuerpo de sustrato, por ejemplo de TiN.

A continuación, se explicará la invención de manera más detallada, basándose en ejemplos de realización comparándolos con el estado actual de la técnica.

Placas de corte reversible de la forma básica CNMG120408 y una primera geometría rompevirutas (-23) se dotan, según la Tabla 1, nº3, con una capa de TiN de 4 \mum de espesor y después, por medio del proceso CVD anteriormente descrito, con una capa cobertora que contiene sulfuro de molibdeno y que consta de estratos individuales con una concentración variable de molibdeno y azufre. Cada estrato se caracteriza por una mezcla de fases, modificándose en sentidos contrarios las concentraciones de las fases de molibdeno y desulfuro de molibdeno hexagonal. En la parte superior del estrato la concentración del sulfuro de molibdeno hexagonal es máxima (preferentemente próxima al 100%) y en la parte inferior tiene la del molibdeno. Esta estructura de capas se origina mediante la precipitación de molibdeno metálico alternando con un tratamiento en una atmósfera que contiene H_{2}S. Ambos pasos del proceso se llevan a cabo en un reactor de pared caliente CVD, a una temperatura de 700ºC y una presión de 0,5 kPa. Para la precipitación del molibdeno se evapora MoCl_{5} a una temperatura de 100ºC en una corriente de argón, y al mismo tiempo se introduce hidrógeno en el reactor. La mezcla gaseosa producida consta de un 1,3% en volumen de MoCl_{5}, un 25,7% en volumen de H_{2} y un 73% en volumen de Ar. Después de un revestimiento durante 30 minutos, se interrumpe el aporte de MoCl_{5} y se lleva a cabo un paso de tratamiento con una atmósfera que contiene H_{2}S. Para una duración de 20 minutos se ajusta una composición de gases de 2,1% en volumen de H_{2}S, 10,9% en volumen de H_{2} y 87% en volumen de Ar. Con ello, la capa de molibdeno precipitada en el primer paso se transforma en gran parte en MoS_{2} hexagonal. Como etapa intermedia aparece también Mo_{2}S_{3} que, sin embargo, cuando actúa mucho tiempo el H_{2}S se convierte en MoS_{2}. Se observa sorprendentemente que el MoS_{2} hexagonal producido presenta una fuerte orientación de base, que va unida a un intenso reflejo (002) en el análisis estructural de rayos X. Los planos hexagonales del retículo de la capa se pueden disponer paralelos a la superficie. Un difractograma de rayos X de esta capa muestra tanto líneas de MoS_{2} como también de Mo. Los pasos del proceso citados anteriormente se llevan a cabo cuatro veces, de tal manera que se produce un sistema de capas con una porción elevada de MoS_{2} hexagonal. El análisis metalográfico que se lleva a cabo a continuación muestra una capa formada por estratos de MoS_{2} y de Mo, cuyo espesor total es de aproximadamente 1 \mum para un espesor de cada uno de los estratos correspondientes de aproximadamente 125 nm. La capa fabricada se adhiere bien a la base (cuerpo de sustrato) y presenta una microdureza de 180 HV05.

El procedimiento anteriormente descrito puede modificarse de múltiples maneras dentro del marco de la presente invención. En primer lugar, la proporción de las cantidades de las dos fases molibdeno y sulfuro de molibdeno se puede cambiar mediante la correspondiente proporción de la duración de revestimiento del primero o segundo paso. El espesor de los estratos individuales se puede ajustar mediante la duración total de los dos pasos del procedimiento y el espesor total mediante el número de estratos. Seleccionando el parámetro del proceso en el revestimiento CVD, puede influirse además sobre la composición de las capas y sus propiedades, tales como estabilidad mecánica, dureza y valores de rozamiento.

En otro ejemplo de realización (véase la Tabla 1, nº6), placas de corte reversible de la forma básica CNMG120408, aunque con una geometría rompevirutas distinta (-49), se dotan primero con un revestimiento de estratos múltiples de composición TiN-Ti(C,N)-TiN. Después, para la aplicación adicional de la capa de lubricante seco según la invención, se procede como en el ejemplo de realización descrito anteriormente, aunque en el primer paso del procedimiento se aumenta la porción del cloruro de molibdeno en la mezcla de gases hasta el 2% en volumen y se acorta la duración de los dos pasos correspondientes en 5 minutos en cada caso, si bien se repite 20 veces, de tal manera que en conjunto se fabrican 40 estratos individuales. El espesor de la capa fabricada que contiene sulfuro de molibdeno vale aproximadamente 1,8 \mum. Esta capa tiene un aspecto homogéneo. Los distintos estratos tienen un espesor de 45 nm y sólo se pudieron observar al microscopio con un aumento grande en afilado inclinado de 1:30. La dureza de la capa precipitada es de aproximadamente 200 HV05. La capa tenía un color azul negruzco.

Las placas de corte reversible descritas anteriormente, que presentan la capa de lubricante seco según la invención, se sometieron a ensayos comparativos con las correspondientes placas de corte reversible sin la capa de lubricante seco exterior y con placas de corte reversible que presentan un revestimiento de MoS_{2} puro. Los resultados de estos ensayos comparativos pueden verse en la Tabla 1.

El efecto reductor del desgaste de las capas de lubricante seco según la invención se analiza mediante giro en corte continuo sin utilización de sustancias refrigerantes. Se elige el material de trabajo X5CrNi1810 (1,4301) con R_{m}=590 N/mm^{2}. Debido a su resistencia en caliente y a la baja conductibilidad térmica, los aceros austeníticos tienden a formar adherencias y filos recrecidos para todas las velocidades de corte. Se cuentan entre los materiales más difíciles de trabajar, por lo que en la práctica actual se viruta casi exclusivamente con sustancias refrigerantes. El virutaje de estos materiales es, por lo tanto, un buen test para hacer pruebas en capas con propiedades de deslizamiento. Las placas de corte reversible provistas sólo de una capa de TiN de 4 \mum de espesor por medio de un procedimiento PCVD mostraron, para una velocidad de corte v_{c}=160 m/min y una profundidad de corte a_{p}=2,5 mm así como un avance f=0,315 mm/rev (rev = revolución) sin utilizar un material refrigerante, una duración de 8,4 min. Placas de corte reversible de la misma geometría con una capa de Tin de 3 \mum de espesor y una capa de MoS_{2} de 1,5 \mum de espesor (con estructura hexagonal) aplicada sobre ella, consiguieron duraciones de 10,2 min. Las placas de corte reversible igualmente de la misma geometría, en las que sobre una capa de TiN de 4 \mum de espesor hay aplicados un estrato múltiple de Mo/MoS_{2} según la invención, permiten conseguir bajo las mismas condiciones unas duraciones de 16 min.

De manera análoga, placas de corte reversible conocidas según el estado actual de la técnica y con un revestimiento pluriestratificado TiN-Ti(C,N)-TiN se sometieron a las mismas condiciones de corte que se han descrito anteriormente, habiéndose podido conseguir duraciones de 14 min. Por el contrario, placas de corte reversible con una capa adicional de MoS_{2} aplicada por medio de CVD, consiguieron duraciones de 17,5 min y placas de corte reversible que presentaban un revestimiento TiN-Ti(C,N)-TiN-Mo/MoS_{2} duraciones de 26,4 min.

Todos los ensayos citados anteriormente se llevaron a cabo hasta el final de la resistencia de la cuchilla. Las duraciones comparativamente mayores de las placas de corte según la invención (nº 3, 6) frente a las piezas de corte intercaladas revestidas que se conocen según el estado actual de la técnica, muestran el efecto sorprendentemente bueno del revestimiento según la invención.

TABLA 1

\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|l|l|l|}\hline
 Nº  \+ CNMG120408 con SFG  \+ Capa lubricante seco  \+ Duración/ \\
  \+ Capa mat. duro \;\;\;\;Espesor capa  \+ 
\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;Espesor  \+ min \\\hline  1 
\+ CNMG120408  -  23  \+ ninguna  \+ \;\;\;\;8,4 \\   \+
TiN \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;4  \mu m \+ \+
\\   \+ (nivel de la técnica) \+ \+ \\\hline  2  \+
CNMG120408  -  23  \+ MoS _{2}   \+ \;\;\;\;10,2 \\   \+
TiN \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;3  \mu m  \+ 
\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;1,5  \mu m \+ \\   \+
(nivel de la técnica) \+ \+ \\\hline  3  \+
CNMG120408  -  23  \+ 4x  (Mo/MoS _{2} )  \+
\;\;\;\;16,0 \\   \+ TiN
\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;4  \mu m  \+ 
\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;1   \mu m \+ \\   \+
(según la invención) \+ \+ \\\hline  4  \+
CNMG120408  -  49  \+ ninguna  \+ \;\;\;\;14,0 \\   \+
TiN  -  Ti  (C,N)  -  TiN \;\;\;\;\;6
 \mu m \+ \+ \\   \+ (nivel de la técnica) \+ \+ \\\hline  5  \+
CNMG120408  -  49  \+ MoS _{2}   \+ \;\;\;\;17,5 \\   \+
TiN  -  Ti  (C,N)  -  TiN \;\;\;\;\;6
 \mu m  \+  \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\; 1,5  \mu m \+
\\   \+ (nivel de la técnica) \+ \+ \\\hline  6  \+
CNMG120408  -  4920  \+ 20x  (Mo/MoS _{2} )  \+
\;\;\;\;26,4 \\   \+
TiN  -  Ti  (C,N)  -  TiN \;\;\;\;\;6
 \mu m  \+  \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\; 1,8  \mu m \+
\\   \+ (según la invención) \+ \+
\\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip

Claims

1. Procedimiento para fabricar mediante CVD un revestimiento, que contiene sulfuro de molibdeno, sobre una herramienta de un cuerpo de base de metal duro, cermet, cerámica o acero, en especial acero rápido, caracterizado porque

a): el cuerpo de base o el cuerpo de base revestido con TiN se calienta primero en una mezcla gaseosa no reactiva, de hidrógeno y argón, a una temperatura comprendida entre 500ºC y 900ºC, preferentemente comprendida entre 600ºC y 750ºC,

b): se ajusta una presión comprendida entre 0,1 kPa y 50 kPa, preferentemente comprendida entre 0,1 kPa y 1 kPa,

c): a continuación, una mezcla gaseosa de un halogenuro de molibdeno, preferentemente cloruro de molibdeno, hidrógeno y argón con una porción en volumen del halogenuro de molibdeno de 0,5% a 5%, preferentemente 0,5% a 2%, es introducida o conducida por encima del cuerpo para que se precipite una capa que, en esencia, es de molibdeno metálico,

d): después se interrumpe la alimentación del gas de halogenuro de molibdeno y se introduce o se lleva por encima una mezcla gaseosa formada por un gas que contiene azufre, preferentemente H_{2}S, hidrógeno y argón con una porción volumétrica del gas conteniendo azufre de 1% a 10%, preferentemente 1% a 3%, hasta que las áreas de borde superiores de la capa de molibdeno previamente precipitada se transforman de manera reactiva, al menos parcialmente, en MoS_{2} hexagonal;

e): los pasos del procedimiento a) hasta d) se repiten al menos una vez conforme al número deseado de estratos individuales precipitados.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque en la fase gaseosa se utilizan MoCl_{5} y/o MoCl_{4}, y/o porque el último estrato precipitado, situado en el exterior, es de molibdeno.

3. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque en lugar de cloruro de molibdeno se utiliza cloruro de wolframio.

4. Pieza de corte intercalada para arrancar virutas de materiales metálicos con un cuerpo de base de metal duro, cermet, cerámica o acero, en especial acero rápido, y como mínimo una capa precipitada encima de él, donde la única capa, o en el caso de ser varias la capa exterior o la situada por debajo de una capa exterior, contiene sulfuro de molibdeno, fabricada conforme al procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la capa que contiene sulfuro de molibdeno consta de una pluralidad de dos estratos distintos entre sí, que se precipitan mediante CVD en sucesión alterna, conteniendo el primer estrato una porción del 50 al 100% en masa de molibdeno metálico y el segundo estrato una porción del 20 al 100% de MoS_{2}, que consiste esencialmente en cristales hexagonales orientados como mínimo esencialmente planoparalelos a la superficie de la herramienta.

5. Pieza de corte intercalada según la reivindicación 4, caracterizada porque los distintos estratos contienen además fases de átomos de molibdeno y de azufre, en porciones de hasta el 50% en masa, preferentemente hasta el 10% en masa.

6. Pieza de corte intercalada según una de las reivindicaciones 4 o 5, caracterizado porque los estratos poseen fases caracterizadas por reflejos de difracción de rayos X (110), (200) y/o (211) producidos por el molibdeno y/o por el reflejo (002) producido por el sulfuro de molibdeno.

7. Pieza de corte intercalada según una de las reivindicaciones 4 a 6, caracterizado porque en los distintos estratos las concentraciones de las porciones de molibdeno y de sulfuro de molibdeno oscilan siempre periódicamente entre un valor máximo y otro mínimo, dependiendo de la profundidad de la capa y de un estrato a otro.

8. Pieza de corte intercalada según una de las reivindicaciones 4 a 7, caracterizado porque en la zona límite del estrato que contiene MoS_{2} cristalizado en forma hexagonal hay pequeñas porciones de Mo_{2}S_{3}, y/o porque el revestimiento finaliza con un estrato de molibdeno situado en el exterior y/o porque la capa precipitada de manera inmediata sobre el cuerpo de base, que preferentemente tiene un espesor de 2 \mum a 4 \mum, es de TiN.

9. Pieza de corte intercalada según una de las reivindicaciones 4 a 8, caracterizado porque el espesor de dos estratos sucesivos es de 50 nm a 500 nm y/o porque el espesor total de la capa formada por varios estratos es de 0,1 \mum a 5 \mum.

10. Pieza de corte intercalada según una de las reivindicaciones 4 a 9, caracterizado porque el molibdeno es sustituido por wolframio.