EA031535B1 - Устройство для получения ацетилена из потока поступающего сырья - Google Patents

Устройство для получения ацетилена из потока поступающего сырья Download PDF

Info

Publication number
EA031535B1
EA031535B1 EA201500257A EA201500257A EA031535B1 EA 031535 B1 EA031535 B1 EA 031535B1 EA 201500257 A EA201500257 A EA 201500257A EA 201500257 A EA201500257 A EA 201500257A EA 031535 B1 EA031535 B1 EA 031535B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
reactor
shell
supersonic
stream
methane
Prior art date
Application number
EA201500257A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201500257A1 (ru
Inventor
Роберт Л. Бедард
Кристофер Наунхаймер
Гэвин П. Таулер
Лаура Е. Леонард
Родольф Дьюдбаут
Грегори О. Вудкок
Доналд Л. Миттендорф
Original Assignee
Юоп Ллк
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юоп Ллк filed Critical Юоп Ллк
Publication of EA201500257A1 publication Critical patent/EA201500257A1/ru
Publication of EA031535B1 publication Critical patent/EA031535B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/08—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor
    • B01J19/10—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor employing sonic or ultrasonic vibrations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
    • B01J6/008—Pyrolysis reactions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/76—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation of hydrocarbons with partial elimination of hydrogen
    • C07C2/78—Processes with partial combustion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G50/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from lower carbon number hydrocarbons, e.g. by oligomerisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00094—Jackets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
    • B01J2219/00123—Controlling the temperature by direct heating or cooling adding a temperature modifying medium to the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B01J2219/0236—Metal based
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0263—Ceramic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based
    • B01J2219/0281—Metal oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based
    • B01J2219/0286—Steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based
    • B01J2219/029—Non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1025—Natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/24—Acetylene and homologues

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретение относится к устройству и способу для конверсии метана в потоке подаваемого исходного сырья с образованием ацетилена. Углеводородный поток вводят в сверхзвуковой реактор и подвергают пиролизу для конверсии по меньшей мере части метана с образованием ацетилена. Поток отходящего продукта может быть подвергнут обработке для конверсии ацетилена с образованием другого углеводородного технологического продукта.

Description

Изобретение относится к устройству и способу для конверсии метана в потоке подаваемого исходного сырья с образованием ацетилена. Углеводородный поток вводят в сверхзвуковой реактор и подвергают пиролизу для конверсии по меньшей мере части метана с образованием ацетилена. Поток отходящего продукта может быть подвергнут обработке для конверсии ацетилена с образованием другого углеводородного технологического продукта.
031535 В1
031535 Bl
Область техники
Изобретение относится к устройству для получения ацетилена из потока поступающего сырья посредством сверхзвукового проточного реактора.
Уровень техники
Легкие олефины, в том числе этилен и пропилен, составляют большую часть мирового потребления в нефтехимической промышленности. Легкие олефины используют при получении многочисленных химических продуктов в результате полимеризации, олигомеризации, алкилирования и других хорошо известных химических реакций. Данные легкие олефины представляют собой основные структурные элементы для современных отраслей нефтехимической и химической промышленности. Поэтому получение больших количеств легкого олефина экономичным образом является основным направлением в нефтехимической промышленности. В настоящее время в области нефтепереработки основным источником таких материалов является паровой крекинг нефтяного сырья.
Крекинг углеводородов, вызываемый нагреванием исходного сырья в печи, в течение продолжительного времени использовали для получения необходимых продуктов, в том числе, олефиновых продуктов. Например, этилен, который входит в число наиболее важных продуктов в химической промышленности, может быть получен в результате проведения пиролиза сырья, от легких парафинов, таких как этан и пропан, до более тяжелых фракций, таких как лигроин. Обычно более легкое сырье приводит к большему выходу этилена (50-55% для этана в сопоставлении с 25-30% для лигроина); однако стоимость исходного сырья наиболее часто определяет то, что будет использоваться. Исторически крекинг лигроина формировал наибольший источник этилена, за чем следовали пиролиз, крекинг или дегидрирование этана и пропана. Однако вследствие большой потребности в этилене и других легких олефинах стоимость данного традиционного исходного сырья постоянно увеличивалась.
Потребление энергии представляет собой еще один фактор стоимости, оказывающий воздействие на пиролитическое получение химических продуктов из различного исходного сырья. В течение последних нескольких десятилетий имели место значительные улучшения эффективности способа пиролиза, которые уменьшили стоимость получения. В одной типичной или обычной пиролизной установке исходное сырье проходит через множество труб теплообменника, где его подвергают внешнему нагреванию до температуры пиролиза под действием продуктов сжигания топливного масла или природного газа и воздуха. Одна из более важных стадий, реализованных для сведения к минимуму стоимости получения, заключалась в уменьшении времени пребывания исходного сырья в трубах теплообменника пиролизной печи. Уменьшение времени пребывания приводит к увеличению выхода желательного продукта при одновременном уменьшении получения более тяжелых побочных продуктов, которые имеют тенденцию к стимулированию обрастания стенок пиролизных труб. Однако в традиционных способах пиролиза остается небольшой ресурс для уменьшения времени пребывания или общего потребления энергии.
Более недавние попытки уменьшения стоимости получения легких олефинов включают в себя использование альтернативных способов и/или потоков подаваемого исходного сырья. В одном подходе в качестве альтернативного исходного сырья для получения легких олефиновых продуктов используют оксигенаты углеводородов, а говоря более конкретно, метанол или диметиловый простой эфир (DME). Оксигенаты могут быть получены из доступных материалов, таких как уголь, природный газ, пластики вторичного использования, различные потоки углеродсодержащих отходов из промышленности и различные продукты и побочные продукты из сельскохозяйственной промышленности. Получение метанола и других оксигенатов из данных типов сырьевых материалов является общепринятым и обычно включает один или несколько в общем случае известных способов, таких как изготовление синтез-газа при использовании никелевого или кобальтового катализатора на стадии парового риформинга с последующим проведением стадии синтеза метанола при относительно высоком давлении с использованием катализатора на основе меди.
Сразу после получения оксигенатов способ включает в себя каталитическую конверсию оксигенатов, таких как метанол, с образованием желательных легких олефиновых продуктов в способе превращения оксигенатов в олефин (ОТО). Методики конверсии оксигенатов, такие как превращение метанола в легкие олефины (МТО), описываются в документе US 4387263, в котором описывается способ, который использует зону каталитической конверсии, содержащую катализатор, относящийся к цеолитному типу. В документе US 4587373 описывается использование цеолитного катализатора, подобного ZSM-5, для получения легких олефинов. С другой стороны, в документах US 5095163, US 5126308 и US 5191141 описывается технология конверсии МТО, использующая каталитический материал на основе нецеолитных молекулярных сит, таких как молекулярные сита на основе алюмофосфата металла (ELAPO). Способы ОТО и МТО, будучи подходящими для использования, используют непрямой способ получения желательного углеводородного продукта в результате проведения сначала конверсии подаваемого исходного сырья с образованием оксигената, а после этого конверсии оксигената с образованием углеводородного продукта. Данный непрямой маршрут получения зачастую убыточен по энергии и затратам, что зачастую уменьшает преимущество, приобретаемое при использовании менее дорогостоящего исходного сырья.
Недавно были предприняты попытки по использованию пиролиза для конверсии природного газа с
- 1 031535 образованием этилена. В документе US 7183451 описывается нагревание природного газа до температуры, при которой фракция претерпевает конверсию с образованием водорода и углеводородного продукта, такого как ацетилен или этилен. После этого поток продукта резко охлаждают для прекращения прохождения дальнейшей реакции, после чего вводят в реакцию в присутствии катализатора для получения транспортируемых жидкостей. Жидкости, получаемые в конечном счете, включают лигроин, бензин или дизельное топливо. Несмотря на то что данный способ может оказаться эффективным для конверсии части природного газа с образованием ацетилена или этилена, согласно оценке данный подход будет приводить к получению только 40%-ного выхода ацетилена из потока метанового сырья. Несмотря на то что была установлена возможность увеличения выхода при использовании более высоких температур в сочетании с коротким временем пребывания, технические ограничения предотвращают дальнейшее усовершенствование данного способа в данном отношении.
Несмотря на то что предшествующие традиционные системы пиролиза формируют решения для конверсии этана и пропана с образованием других подходящих для использования углеводородных продуктов, они оказались либо неэффективными, либо неэкономичными для конверсии метана с образованием других продуктов, например, таких как этилен. Несмотря на то что технология МТО является многообещающей, данные способы могут оказаться дорогостоящими вследствие непрямого подхода к получению желательного продукта. Вследствие непрерывного увеличения цены исходного сырья для традиционных способов, такого как этан и лигроин, и избыточной поставки и соответствующей низкой стоимости природного газа и других доступных источников метана, например, в связи с не так давно установленной доступностью сланцевого газа, желательно предложить коммерчески возможные и эффективные по затратам способы использования метана в качестве исходного сырья для получения этилена и других подходящих для использования углеводородов.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 показан сверхзвуковой реактор, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 2 - схема системы конверсии метана с образованием ацетилена и других углеводородных продуктов;
на фиг. 3 - часть сверхзвукового реактора по фиг. 1, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 4 - в часть сверхзвукового реактора по фиг. 1 в соответствии другим вариантом реализации, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 5 - сверхзвуковой реактор в соответствии с еще одним вариантом реализации, вид в попе соответствии с соответствии с соответствии с еще одним вариантом реализаеще одним вариантом реализаеще одним вариантом реализаречном разрезе;
на фиг. 6 - часть сверхзвукового реактора по фиг. 1 ции, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 7 - часть сверхзвукового реактора по фиг. 1 ции, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 8 - часть сверхзвукового реактора по фиг. 1 ции, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 9 - часть сверхзвукового реактора по фиг. 1, вид в перспективе; на фиг. 10 - часть сверхзвукового реактора по фиг.
зации, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 11 - часть сверхзвукового реактора по фиг. зации, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 12 - часть сверхзвукового реактора по фиг. зации, вид сбоку в поперечном разрезе;
на фиг. 13 - часть сверхзвукового реактора по фиг.
соответствии соответствии соответствии соответствии еще одним вариантом реалиеще одним вариантом реалиеще одним вариантом реалиеще одним вариантом реализации, вид в перспективе;
на фиг. 14 - схема сверхзвукового реактора в соответствии с одним из вариантов реализации.
Осуществление изобретения
Альтернатива существующим способам получения олефинов, не пользующимся большим коммерческим успехом, включает в себя пропускание углеводородного исходного сырья через сверхзвуковой реактор и ускорение его до сверхзвуковой скорости для придания кинетической энергии, которая может быть преобразована в тепло, обеспечивающее протекание эндотермической реакции пиролиза. Вариации данного способа представлены в документах US 4136015 и US 4724272 и SU 392723 А. Данные способы включают в себя сжигание текучей среды исходного сырья или носителя в среде, обогащенной кислоро дом, для увеличения температуры подаваемого исходного сырья, и ускорения подаваемого исходного сырья до сверхзвуковых скоростей. В реакторе создается ударная волна для инициирования прохожде ния пиролиза или крекинга подаваемого исходного сырья.
Не так давно в документах US 5219530 и US 5300216 предложили подобный способ, который использует ударно-волновой реактор для подачи кинетической энергии в целях инициирования прохождения пиролиза природного газа для получения ацетилена. Данный способ включает в себя пропускание водяного пара через секцию нагревателя для создания перегретого состояния и ускорения до почти что сверхзвуковой скорости. Нагретую текучую среду отправляют в сопло, которое осуществляет расшире
- 2 031535 ние текучей среды носителя с получением сверхзвуковой скорости и меньшей температуры. Этановое исходное сырье перепускают через компрессор и нагреватель и инжектируют при использовании сопел для перемешивания со сверхзвуковой текучей средой носителя в целях турбулентного совместного перемешивания при скорости, соответствующей числу Маха 2,8, и температуре 427°С. Температура в секции смешения остается достаточно низкой для ограничения прохождения преждевременного пиролиза. Ударно-волновой реактор включает секцию пиролиза при постепенно увеличивающейся площади поперечного сечения, где под действием противодавления в реакторе образуется стоячая ударная волна вследствие ограничения для потока на выпускном отверстии. Ударная волна быстро уменьшает скорость текучей среды, соответственно, быстро увеличивая температуру смеси в результате превращения кинетической энергии в тепло. Это немедленно инициирует прохождение пиролиза этанового исходного сырья при его конверсии с образованием других продуктов. После этого пиролизованную смесь принимает теплообменник для гашения реакции пиролиза.
В общем случае описываются способы и устройства для конверсии углеводородных компонентов в потоках метанового сырья при использовании сверхзвукового реактора. Используемый в настоящем документе термин поток метанового сырья включает в себя любой поток поступающего сырья, содержащего метан. Потоки метанового сырья, подаваемые для переработки в сверхзвуковом реакторе, в общем случае включают в себя метан и образуют, по меньшей мере, часть технологического потока. Устройства и способы, представленные в настоящем документе, обеспечивают конверсию по меньшей мере части метана с образованием углеводородного соединения желаемого продукта, что приводит к получению потока продукта, имеющего более высокую концентрацию углеводородного соединения в продукте в сравнении с подаваемым исходным сырьем.
Термин углеводородный поток относится к одному или нескольким потокам, образующим по меньшей мере часть потока метанового сырья, поступающего в сверхзвуковой реактор, или получающимся посредством сверхзвукового реактора из потока метанового сырья вне зависимости от того, будет или нет проведена дополнительная обработка или переработка в отношении такого углеводородного потока. Что касается примера, проиллюстрированного на фиг. 2, то углеводородный поток может включать в себя поток метанового сырья 1, поток отходящего продукта сверхзвукового реактора 2, поток желательного продукта 3, выходящего из последующего процесса конверсии углеводородов, или любые промежуточные потоки или потоки побочных продуктов, полученные во время осуществления способов, описанных в настоящем документе. Углеводородный поток может переноситься через линию технологического потока 115, как это показано на фиг. 2, которая включает в себя линии для переноса каждой из частей описанного выше технологического потока. Термин технологический поток включает в себя описанный выше углеводородный поток, а также поток текучей среды носителя, поток топлива 4, поток источника кислорода 6 или любые потоки, использующиеся в системах и способах, описанных в настоящем документе. Технологический поток может переноситься через линию технологического потока 115, которая включает линии для переноса каждой из частей описанного выше технологического потока. Как показано на фиг. 2, любой поток, выбираемый из потока метанового сырья 1, потока топлива 4 и потока источника кислорода 6, может быть предварительно нагрет, например, при использовании одного или нескольких нагревателей 7.
Прошлые попытки по конверсии потоков легкого парафинового или алканового подаваемого исходного сырья, в том числе потоков этанового и пропанового подаваемого исходного сырья, с образованием других углеводородов при использовании сверхзвуковых проточных реакторов продемонстрировали перспективу при получении большего количества желательных продуктов из потока конкретного подаваемого исходного сырья в сопоставлении с другими более традиционными системами пиролиза. Способность таких способов обеспечивать получение очень высоких температур реакции при очень коротком времени пребывания образует значительное усовершенствование в сопоставлении с традиционными способами пиролиза. Не так давно установили то, что данные способы также могут продемонстрировать способность по конверсии метана с образованием ацетилена и других подходящих для использования углеводородов, в то время как способы более традиционного пиролиза были неспособны или неэффективны для таких конверсии.
Однако основная часть прежней работы с системами сверхзвуковых реакторов была теоретической или базировалась на исследованиях и, таким образом, не обращалась к рассмотрению проблем, связанных с осуществлением способа на практике в коммерческих масштабах. В дополнение к этому, многие из прошлых разработок не предусматривают использования сверхзвуковых реакторов для пиролиза потока метанового сырья и имеют тенденцию к фокусированию главным образом на пиролизе этана и пропана. Одна проблема, которая недавно была выявлена при использования сверхзвукового проточного реактора для пиролиза легких алканов, более конкретно, для пиролиза метанового сырья с образованием из них ацетилена и других подходящих для использования продуктов, заключается в агрессивных условия процесса пиролиза метана и повреждающем воздействии которое может оказываться на сверхзвуковой проточный реактор и другое сопутствующее оборудование. Прежняя работа не оценивала данные тяжелые условия эксплуатации или не обращалась к ним в полной мере. Например, сверхзвуковой реак
- 3 031535 тор может функционировать при температурах, доходящих вплоть до 3000°С и более, и высоких давлениях. Высокие температуры и давления создают риск механического разрушения стенок реактора в результате плавления, разрыва или ползучести. При повышенной температуре, горячие пятна на стенках могут свидетельствовать о плавлении оболочки. Даже в случае принудительного охлаждения стенок могут возникать повреждения химической природы, например такие как, окислительно-восстановительные реакции, образующие непассивные продукты, которые уходят в газовый поток и вызывают углубления. Кроме того, может возникать транслированное окисление, создающее непристающие оксиды, которые уходят в газовый поток.
В дополнение к этому, потоки носителя и исходного сырья могут проходить через реактор при сверхзвуковых скоростях, которые могут подвергать эрозии множество материалов, используемых для оболочки реактора. Определенные вещества и загрязнители, которые могут присутствовать в углеводородном потоке, могут вызывать коррозию, окисление и/или восстановление стенок или оболочки реактора и другого оборудования или компонентов реактора. Такие компоненты, вызывающие коррозию, окисление или восстановление, могут включать в себя сероводород, воду, метантиол, арсин, пары ртути, карбидизацию в результате прохождения реакции с самим топливом или водородное охрупчивание. Еще одна проблема, которая может существовать при высоких температурах, заключается в прохождении реакции с образованием промежуточных короткоживущих частиц, таких как радикалы, например, гидроксид.
Поэтому в соответствии с различными вариантами осуществления, описанными в настоящем документе, предлагаются устройство и способ для конверсии метана в углеводородных потоках с образованием ацетилена и других продуктов. Как было установлено, устройство и его использование усовершенствовали способ пиролиза легкого алканового исходного сырья, в том числе метанового сырья, с образованием ацетилена и других подходящих для использования продуктов. Устройство и способы также улучшают способность устройства и сопутствующих компонентов и оборудования выдерживать воздействие повреждения и возможного разрушения вследствие экстремальных условий эксплуатации в реакторе.
Устройство и способ используют для обработки углеводородного технологического потока в целях конверсии, по меньшей мере, части метана в углеводородном технологическом потоке с образованием ацетилена. Углеводородный технологический поток, включает в себя поступающий в систему поток метанового сырья, который включает в себя метан, а также может включать этан или пропан. Поток метанового сырья также может включать в себя комбинации из метана, этана и пропана при различных концентрациях, а также может включать и другие углеводородные соединения, а также загрязнители. Поток подаваемого углеводородного исходного сырья включает в себя природный газ. Природный газ может быть получен из разных источников, например: газовые месторождения, нефтяные месторождения, угольные месторождения, гидравлический разрыв пласта для сланцевых месторождений, биомасса и свалочный газ. Поток метанового сырья может включать в себя поток из другой части нефтеперегонной или нефтехимической установки. Например, легкие алканы, в том числе метан, зачастую разделяют во время переработки сырой нефти с образованием различных продуктов, и поток метанового сырья может быть подан из одного из данных источников. Данные потоки могут быть поданы с той же самой нефтеперегонной установки или с другой нефтеперегонной установки или со сбросного газа нефтеперегонной установки. Поток метанового сырья также может включать в себя поток из комбинаций различных источников.
В соответствии со способами и системами, описанными в настоящем документе, поток метанового сырья может быть подан из удаленного местоположения или из местоположения или местоположений систем и способов, описанных в настоящем документе. Например, несмотря на то что источник потока метанового сырья может располагаться на той же самой нефтеперегонной или нефтехимической установке, где реализуют данные способы и системы, например от другого способа конверсии углеводородов, расположенного там же, или из местного месторождения природного газа, поток метанового сырья может быть подан из удаленного источника через трубопроводы или другими способами транспортирования. Например, поток исходного сырья может быть подан из удаленной нефтехимической или нефтеперегонной установки углеводородов или удаленного месторождения природного газа и подан в виде исходного сырья в системы и способы, описанные в настоящем документе. На удаленном источнике может быть проведена первоначальная переработка метанового потока для удаления определенных загрязнителей из потока метанового сырья. Там, где осуществляют такую первоначальную переработку, она может рассматриваться в качестве части систем и способов, описанных в настоящем документе, или она может происходить по ходу технологического потока до систем и способов, описанных в настоящем документе. Таким образом, поток метанового сырья, поданный для систем и способов, описанных в настоящем документе, может характеризоваться различными уровнями содержания загрязнителей в зависимости от того, была ли ранее проведена первоначальная переработка.
Поток метанового сырья содержания метана в количестве от 65 до 100% (моль) (мол.%). В еще одном примере концентрация метана в углеводородном исходном сырье составляет от 80 до 100 мол.% от углеводородного подаваемого исходного сырья. В еще одном примере концентрация метана находится в
- 4 031535 количестве от 90 до 100 мол.% от углеводородного подаваемого исходного сырья.
В одном примере концентрация этана в метановом сырье находится в диапазоне от 0 до 35 мол.%, в еще одном примере от 0 до 10 мол.%. В одном примере концентрация пропана в метановом сырье находится в диапазоне от 0 до 5 мол.%, а в еще одном примере от 0 до 1 мол.%.
Поток метанового сырья также может включать тяжелые углеводороды, такие как ароматические, парафиновые, олефиновые и нафтеновые углеводороды. Данные тяжелые углеводороды в случае их присутствия, вероятно, будут иметься при концентрациях в диапазоне от 0 до 100 мол.%. В еще одном примере они могут присутствовать при концентрациях в диапазоне от 0 до 10 мол.% и могут присутствовать в диапазоне от 0 до 2 мол.%.
В устройстве и способе для получения ацетилена из потока метанового сырья, описанных в настоящем документе, используют сверхзвуковой проточный реактор для пиролиза метана в потоке подаваемого сырья в целях получения ацетилена. Сверхзвуковой проточный реактор может включать в себя один или несколько реакторов, способных создавать сверхзвуковое течение текучей среды носителя и потока метанового сырья и обеспечивать расширение текучей среды носителя для инициирования прохождения реакции пиролиза. Способ может включать в себя сверхзвуковой реактор, в целом, описанный в документе US 4724272. Способ и система могут включать в себя сверхзвуковой реактор по патентам US 5219530 и US 5300216. Сверхзвуковой реактор, описанный как ударно-волновой реактор, может включать в себя реактор, описанный в публикации Supersonic Injection and Mixing in the Shock Wave Reactor Robert G. Cerff, University of Washington Graduate School, 2010.
Несмотря на то что в настоящем способе может быть использован широкий ассортимент сверхзвуковых реакторов, на фиг. 1 показан один пример реактора 5. Сверхзвуковой реактор 5 включает в себя реакторную емкость 10, в целом, определяющую камеру 15 реактора. Несмотря на то что реактор 5 показан в виде одиночного реактора, необходимо понимать, что он может быть получен модульным образом или в виде отдельных емкостей. В случае модульного реактора или реактора в виде отдельных компонентов, модули или отдельные компоненты могут быть отделены друг от друга использованием разных текучих сред, например, при регулировании разности давления между ними. Предусматриваются зона или камера 25 сжигания для сжигания топлива в целях получения текучей среды носителя с необходимыми температурой и расходом. Реактор 5 необязательно может содержать впускное отверстие 20 для текучей среды носителя, предназначенное для введения в реактор дополнительной текучей среды носителя. Предусматриваются один или несколько инжекторов 30 топлива для инжектирования сжигаемого топлива, например, водорода, в камеру 26 сжигания. Могут быть предусмотрены одни и те же или другие инжекторы для инжектирования источника кислорода в камеру 26 сжигания в целях облегчения сжигания топлива. Топливо и кислород сжигают для получения потока горячей текучей среды носителя, обычно имеющего температуру от 1200 до 3500°С, или от 2000 до 3500°С, или от 2500 до 3200°С. Также предусматривается получение потока горячей текучей среды носителя по другим известным способам, включающим способы без сжигания. В соответствии с одним примером поток текучей среды носителя может иметь давление, составляющее 1, 2 или 4 атм.
Поток горячей текучей среды носителя из зоны 25 сжигания пропускают через сверхзвуковой экспандер 51, который включает в себя сопло Лаваля 50 для ускорения расхода текучей среды носителя до числа Маха в одном примере, или до числа Маха 1-4 в другом примере, или до числа Маха 1,5-3,5 в еще одном примере. В данном отношении время пребывания текучей среды в реакторной части сверхзвукового проточного реактора равняется 0,5-100 мс, или 1,0-50 мс, или 1,5-20 мс. Температура потока текучей среды носителя при прохождении через сверхзвуковой экспандер в соответствии с одним примером находится в диапазоне от 1000 до 3500°С, от 1200 до 2500°С или от 1200 до 2000°С.
Также имеется впускное отверстие 40 для исходного сырья, предназначенное для инжектирования потока метанового сырья в реактор 5 для перемешивания с текучей средой носителя. Впускное отверстие 40 для исходного сырья может содержать один или несколько инжекторов 45 для инжектирования исходного сырья в сопло 50, зону смешения 55, зону 60 диффузора или зону или камеру 65 реакции. Инжектор 45 может содержать коллектор, в том числе множество инжекционных отверстий или сопел для инжектирования подаваемого исходного сырья в реактор 5.
Реактор 5 может включать в себя зону 55 смешения для перемешивания текучей среды носителя и потока подаваемого исходного сырья. Как показано на фиг. 1, реактор 5 может иметь отдельную зону смешения между сверхзвуковым экспандером 51 и зоной диффузора 60, при этом зона смешения может быть интегрирована в секцию диффузора, а перемешивание может происходить в сопле 50, зоне 60 расширения или зоне 65 реакции реактора 5. Зона 60 расширения содержит стенку сопряжения с расширением 70 для получения быстрого уменьшения скорости газов, протекающих через нее, в целях преобразования кинетической энергии протекающей текучей среды в тепловую энергию для дополнительного нагревания потока в целях стимулирования прохождения пиролиза метана в подаваемом сырье, которое может протекать в секции 60 расширения и/или в находящейся ниже по потоку секции 65 реакции. Текучую среду подвергают быстрому охлаждению в зоне 72 охлаждения для прекращения прохождения реакции пиролиза во избежание дальнейшей конверсии желательного ацетиленового продукта с образова
- 5 031535 нием других соединений. Могут быть использованы распылители 75 для введения в зону 72 охлаждения текучей среды, например, воды или водяного пара.
Отходящий продукт выходит из реактора через выпускное отверстие 80 и, как это упоминалось выше, образует часть углеводородного потока. Отходящий продукт будет включать более высокую концентрацию ацетилена в сопоставлении с потоком подаваемого исходного сырья и уменьшенную концентрацию метана по отношению к потоку подаваемого исходного сырья. Поток отходящего продукта реактора в настоящем документе также может быть назван ацетиленовым потоком, поскольку он включает увеличенную концентрацию ацетилена. Ацетиленовый поток может быть промежуточным потоком в способе получения другого углеводородного продукта, или он может быть подвергнут дальнейшей переработке и улавливанию в виде потока ацетиленового продукта. В одном примере поток отходящего продукта реактора имеет концентрацию ацетилена перед добавлением охлаждающей текучей среды от 2 до 30 мол.%. В еще одном примере концентрация ацетилена составляет от 5 до 25 мол.% и от 8 до 23 мол.% в еще одном примере.
Реакторная емкость 10 включает в себя оболочку 11. Термин оболочка реактора относится к стенке или стенкам, образующим реакторную емкость, которая определяет камеру 15 реактора. Оболочка 11 реактора обычно имеет кольцеобразную конструкцию, определяющую, в общем, пустотелую центральную камеру 15 реактора. Оболочка 11 реактора может включать в себя один слой материала, одну комбинированную конструкцию или несколько оболочек, при этом одна или несколько оболочек располагаются внутри одной или нескольких других оболочек. Оболочка 11 реактора также включает в себя различные зоны, компоненты и/или модули, как это описывалось выше и дополнительно описывается ниже для различных зон, компонентов и/или модулей сверхзвукового реактора 5. Оболочка 11 реактора может быть выполнена в виде неразъемного элемента, определяющего все различные зоны и компоненты реактора, или она может быть модульной, при этом различные модули определяют различные зоны и/или компоненты реактора.
Одну или несколько частей стенки или оболочки 11 реактора получают в виде отливки. Одна или несколько частей не может быть получена в результате сваривания или формования или других способов изготовления, хотя отливка может быть подвергнута дополнительной обработке, как это описывается ниже. Поскольку сварочные швы зачастую имеют остаточное напряжение, получение стенки или стенок реактора посредством сваривания может привести к получению реактора, который является в большей степени подверженным разрушению или разрыванию при высоких температурах и давлениях. Вследствие переменной микроструктуры и возможных градиентов состава сварочные швы могут оказаться в большей мере подверженными воздействию коррозии и растрескивания. Формование стенок реактора будет приводить к получению заметных остаточных напряжений в стенках реактора, что вызывает появление подобных проблем с функционированием при высоких температурах и давлениях. Таким образом, в результате получения части оболочки реактора в виде отливки образуется более изотропная микроструктура. Отлитая часть оболочки реактора может иметь коррозионную стойкость в сопоставлении с той, что имеет место для подобных компонентов, полученных другими способами, такими как сваривание или формование. Получение оболочки реактора из отливки также может обеспечить получение более однородного удельного теплового потока и более однородной температуры в компоненте. Получение части оболочки реактора из отливки также может обеспечить получение лучшего и более однородного сопротивления высокотемпературным ползучести и разрушению в сопоставлении с тем, что имеет место для получения оболочки другими способами.
Отливка может включать в себя направленную отливку для получения улучшенных стойкости к термическому удару или сопротивления ползучести при повышенных температурах и давлениях реакции. Отливка может иметь структуру столбчатых кристаллов. Отливка может иметь монокристаллическую структуру.
Отливка может быть получена из одного или нескольких материалов, как это дополнительно описывается ниже. Отлитая часть реактора, кроме того, может быть подвергнута обработке различными известными способам. Например, на отлитую оболочку 11 реактора может нанесено покрытие, она может быть термически обработана, подвергнута отпуску, карбидированию, нитридированию или обработке другими известными способам для улучшения ее свойств.
Для получения всей оболочки 11 реактора может быть использована одна отливка, или оболочка 11 реактора может включать индивидуально отлитые компоненты или модули, которые компонуют в сборке для получения оболочки 11 реактора. Кроме того, там, где оболочка 11 реактора имеет различные слои, в том числе покрытия, внутренний и внешний слои и тому подобное, данные слои могут быть отлиты раздельно или совместно, а после этого выдержаны раздельно или соединены друг с другом.
В соответствии с другими вариантами одна или несколько частей оболочки сверхзвукового реактора могут быть получены известными способами, отличными от отливки, например, посредством порошковой металлургии, где может быть проведено уплотнение в результате горячего изостатического брикетирования, горячего изостатического прессования порошка на подложке или лазерного спекания или в соответствии с другим подходящим способам спекания, или в результате механической обработки заготовки.
- 6 031535
По меньшей мере часть оболочки 11 реактора образуют из материала, имеющего высокую температуру плавления, для сопротивления воздействию высоких температур эксплуатации сверхзвукового реактора 5. Один или несколько материалов, образующих часть оболочки 11 реактора, могут характеризоваться продолжительной малоцикловой усталостной долговечностью, высокими пределом текучести, сопротивлением ползучести и разрушению под воздействием механического напряжения, окислительной стойкостью и совместимостью с хладагентами и топливами. В одном примере, по меньшей мере часть оболочки 11 реактора получают из материала, имеющего температуру плавления в диапазоне от 1200 до 4000°С, а еще в одном примере от 1800 до 3500°С. Материалы также могут демонстрировать стабильность микроструктуры в ходе осуществления различных процедур термической и механической обработки, а также совместимость со способами связывания и хорошее приставание стойких к окислению покрытий.
Некоторые предпочтительные материалы для получения по меньшей мере части оболочки реактора включают суперсплавы и алюминиды никеля и Ti с гамма-фазой. Суперсплавом является суперсплав на основе никеля, а в соответствии с еще одним вариантом, суперсплавом является суперсплав на основе железа.
Часть оболочки 11 или стенки реактора получают из суперсплава. Стенка может обеспечивать получение превосходных механической прочности и сопротивления ползучести при температурах сжигания и пиролиза, имеющих место в реакторе. Таким образом, может быть предотвращено плавление или разрушение устройства вследствие воздействия температуры и давлений эксплуатации в камере реактора 15.
Часть оболочки 11 реактора получают из материала, выбираемого из группы, состоящей из карбида, нитрида, диборида титана, сиалоновой керамики, диоксида циркония, диоксида тория, углеродуглеродного композита, вольфрама, тантала, молибдена, хрома, никеля и их сплавов.
Часть оболочки 11 реактора получают в виде отливки, где отливка содержит компонент, выбираемый из группы, состоящей из дуплексной нержавеющей стали, супердуплексной нержавеющей стали и суперсплава на основе никеля, характеризующегося низкой ползучестью при высокой температуре.
Для получения хорошей коррозионной стойкости в состав могут быть включены хром или никель.
Стенки реактора образуют из материала, характеризующегося высокой теплопроводностью. Данным образом тепло от камеры 15 реактора может быть быстро от нее отведено. При нагревании это может ограничить увеличение поверхностной температуры внутренней поверхности оболочки 11 реактора до температур, равных температуре реактора или близких к ней, что может вызывать плавление, химическое горение или другое ухудшение качества стенок оболочки 11 реактора. В одном примере одну или несколько частей реактора получают из материала, характеризующегося теплопроводностью в диапазоне от 200 до 500 Вт/(мК). В еще одном примере теплопроводность находится в диапазоне от 300 до 450 Вт/(мК). В еще одном другом примере теплопроводность находится в диапазоне от 200 до 346 Вт/(мК) и может находиться в диапазоне от 325 до 375 Вт/(мК) в еще одном примере.
Оболочка реактора может быть получена из материала, имеющего относительно низкую температуру плавления, до тех пор, пока материал будет характеризоваться очень высокой теплопроводностью. Поскольку тепло от камеры 15 реакции в данном случае отводится быстро, оболочка 11 реактора не подвергается воздействию слишком высокой температуры. При получении части оболочки реактора из материала, характеризующегося высокой теплопроводностью, материал может иметь температуру плавления, меньшую, чем температура в камере 15 реактора. В одном примере часть оболочки 11 реактора получают из материала, имеющего температуру плавления в диапазоне от 500 до 2000°С. В еще одном примере часть оболочки 11 реактора может быть получена из материала, имеющего температуру плавления в диапазоне от 800 до 1300°С, а может быть получена из материала, имеющего температуру плавления в диапазоне от 1000 до 1200°С.
Материал, характеризующийся высокой теплопроводностью, может включать в себя металл или металлический сплав. Одна или несколько частей оболочки 11 реактора могут быть получены из меди, серебра, алюминия, циркония, ниобия и их сплавов. Один или несколько перечисленных выше материалов также могут быть использованы для покрытия оболочки реактора или для одного из слоев многослойной оболочки 11 реактора. Часть оболочки 11 реактора может включать в себя медь или медный сплав. Часть оболочки реактора может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из сплавов меди с хромом, меди с хромом и цинком, меди с хромом и ниобием, меди с никелем и меди с никелем и вольфрамом. Часть оболочки реактора может содержать сплав ниобия с серебром. Для улучшения отвода тепла от камеры реактора может быть использовано охлаждение для более быстрого отвода тепла от камеры реактора таким образом, чтобы выдерживать температуру ниже допустимой.
Оболочка 11 реактора может включать в себя множество слоев. Оболочка 11 реактора, показанная на фиг. 3, включает в себя внутренний слой 210, определяющий камеру 15 реактора, и внешний слой 205, полученный вокруг внутреннего слоя 210. Несмотря на то что оболочка 11 реактора, показанная на фиг. 3, имеет два слоя, следует понимать, что оболочка 11 реактора может иметь три и более слоя (фиг. 8), имеющих один или несколько промежуточных слоев 211 между внутренним слоем 210 и внешним слоем
- 7 031535
205. Кроме того, снаружи внешнего слоя 212 могут быть расположены один или несколько дополнительных внешних слоев 212. Внутри внутреннего слоя 210 могут быть расположены один или несколько дополнительных внутренних слоев 213.
Внутренний слой 210 содержит покрытие, которое получают на внутренней поверхности внешнего слоя 205 или любых вклинивающихся промежуточных слоях 211. Внешний слой 205 образует подложку, на которую наносят покрытие внутреннего слоя 210. В альтернативном варианте внутренние слои 210 могут обеспечивать наличие подложки, на которую наносят покрытие внешнего слоя 205. Один или оба слоя, выбираемых из внутреннего слоя 210 и внешнего слоя 205, могут быть получены в виде отливки, как это описывалось выше, или они могут быть получены другими известными способам.
По меньшей мере часть внутреннего слоя 210 может включать в себя описанный выше материал, имеющий высокую температуру плавления. Внутренний слой 210 может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из карбида, нитрида, диборида титана, сиалоновой керамики, диоксида циркония, диоксида тория, углерод-углеродного композита, вольфрама, тантала, молибдена, хрома, никеля и их сплавов. Внутренний слой 210 может включать в себя суперсплав или материал, выбираемый из группы, состоящей из дуплексной нержавеющей стали, супердуплексной нержавеющей стали и суперсплава на основе никеля, характеризующегося низкой ползучестью при высокой температуре. Внутренний слой 210 может быть выбран для получения выгодных эксплуатационных характеристик, в частности, поскольку он подвергается воздействию жестких эксплуатационных условий в камере 15 реактора, в том числе высокой температуры.
По меньшей мере часть внутреннего слоя 210 может включать в себя описанный выше материал, характеризующийся высокой теплопроводностью. Внутренний слой 210 может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из меди, серебра, алюминия, циркония, ниобия и их сплавов. Внутренний слой 210 может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из сплавов меди с хромом, меди с хромом и цинком, меди с хромом и ниобием, меди с никелем и меди с никелем и вольфрамом. В еще одном примере часть оболочки реактора содержит сплав ниобия с серебром. Внутренний слой 210 может быть выбран для получения выгодных эксплуатационных характеристик, в частности, поскольку он подвергается воздействию жестких условий эксплуатации в камере 15 реактора, в том числе высокой температуры.
Внешний слой 205 может быть получен из другого материала в сравнении с внутренним слоем 210. Материал внешнего слоя 205 может быть выбран для получения опорной конструкции или других желательных свойств оболочки 11 реактора. Внешний слой 205 или промежуточный слой может быть выполнен из коррозионно-стойкой стали. Другие подходящие для использования материалы при получении внешнего слоя 205 оболочки 11 реактора включают в себя следующее, но не ограничиваются ими: дуплексная нержавеющая сталь, супердуплексная нержавеющая сталь и суперсплав на основе никеля, характеризующийся низкой ползучестью при высокой температуре, суперсплав на основе никеля, характеризующийся низкой ползучестью при высокой температуре, Nimonic™, сплавы Inco™ 718, Haynes™, 230 или другие никелевые сплавы, такие как Mar-M-247.
Внутренний слой 210 может включать в себя термобарьерное покрытие. Термобарьерные покрытия могут быть получены из материала, который демонстрирует желательные свойства для использования в камере 15 реактора, такие как, например, высокая температура плавления для выдерживания воздействия высоких температур в камере 15 реактора. Например, термобарьерное покрытие может включать в себя диоксид циркония, стабилизированный оксидом иттрия, лантан и гексаалюминат лантана, с добавкой редкоземельного элемента, карбид гафния или вольфрам, поскольку оба материала характеризуются высокими температурами плавления, хорошими механическими свойствами при высоких температурах эксплуатации и необязательно низкой теплопроводностью.
Между внутренним слоем 210 и поверхностью внешнего слоя 205 может быть предусмотрено связывающее покрытие, включающее в себя термобарьерное покрытие. Связывающее покрытие может включать в себя сплавы NiCrAlY, NiCoCrAlY, которые наносят на металлическую поверхность в результате плазменного напыления, физического осаждения из паровой фазы при использовании электронного пучка или другими известными способами. Другие связывающие покрытия для медных сплавов могут включать сплав NiAl, нанесенный при низком давлении, в результате вакуумно-плазменного напыления или другими известными способами.
Слоистая оболочка 11 реактора может быть получена любым известным способом. Для получения слоистой оболочки реактора может быть использовано покрытие внутреннего диаметра, полученное на оправке, при получении покрытия на материале подложки. Покрытие может быть получено на подложке в результате горячего изостатического брикетирования для получения слоистой оболочки 11 реактора. Для получения покрытия на подложке может быть использовано плакирование. Внутренний и внешний слои могут быть получены раздельно и соединены друг с другом. Может быть осуществлена раздельная отливка внутреннего слоя 210 и внешнего слоя 205 и пайку их твердым припоем для соединения с образованием слоистой оболочки 11 реактора. Также может быть использована и двухслойная отливка в результате отливки второго сплава поверх первого сплава.
Как показано на фиг. 4, по меньшей мере часть оболочки 11 реактора может включать в себя раз
- 8 031535 дельные внутреннюю оболочку 215 и внешнюю оболочку 220. Подобно описанной выше слоистой оболочке 11, оболочка реактора, имеющая раздельные внутреннюю оболочку 215 и внешнюю оболочку 220, может обеспечивать выдерживание внутренней оболочкой 215 воздействия условий эксплуатации камеры реактора 15, в то время как внешняя оболочка 220 обеспечивает получение опорной конструкции и/или других желательных свойств оболочки 11 реактора.
По меньшей мере часть внутренней оболочки 215 включает в себя описанный выше материал, имеющий высокую температуру плавления. По меньшей мере часть внутренней оболочки 215 включает в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из карбида, нитрида, диборида титана, сиалоновой керамики, диоксида циркония, диоксида тория, углерод-углеродного композита, вольфрама, тантала, молибдена, хрома, никеля и их сплавов. По меньшей мере часть внутренней оболочки 210 выполнена из суперсплава или включает в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из дуплексной нержавеющей стали, супердуплексной нержавеющей стали и суперсплава на основе никеля, характеризующегося низкой ползучестью при высокой температуре. Таким образом, внутренняя оболочка 215 может быть выбрана для получения выгодных эксплуатационных характеристик, в частности, поскольку она подвергается воздействию жестких эксплуатационных условий в камере 15 реактора.
По меньшей мере часть внутренней оболочки 215 включает в себя описанный выше материал, характеризующийся высокой теплопроводностью. Внутренняя оболочка 215 может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из меди, серебра, алюминия, циркония, ниобия и их сплавов. Внутренняя оболочка 215 может включать в себя материал, выбираемый из группы, состоящей из сплавов меди с хромом, меди с хромом и цинком, меди с хромом и ниобием, меди с никелем и меди с никелем и вольфрамом. Внутренняя оболочка 215 может быть выполнена из сплава ниобия с серебром. Внутренняя оболочка может включать материал, содержащий медный сплав, который был подвергнут дисперсионному твердению при наличии соединений второй фазы, которые обеспечивают сохранение высокой теплопроводности. Таким образом, внутренняя оболочка 215 может быть выбрана для получения выгодных эксплуатационных характеристик, в частности, поскольку она подвергается воздействию жестких эксплуатационных условий в камере реактора 15, в том числе высокой температуры.
Внешняя оболочка 220 может быть получена из другого материала в сравнении с внутренней оболочкой 215. Внешняя оболочка 220 может быть выбрана для получения опорной конструкции или других желательных свойств оболочки 11 реактора. Внешняя оболочка 220 может включать в себя коррозионностойкую сталь. Другие подходящие для использования материалы при получении внешнего слоя 205 оболочки 11 реактора включают в себя нижеследующее, но не ограничиваются только этим: дуплексная нержавеющая сталь, супердуплексная нержавеющая сталь и суперсплав на основе никеля, характеризующийся низкой ползучестью при высокой температуре, суперсплав на основе никеля, характеризующийся низкой ползучестью при высокой температуре, Nimonic™, сплавы Inco™ 718, Haynes™, 230 или другие никелевые сплавы, такие как Mar-М-247.
Один или оба слоя, выбираемых из внутренней оболочки 215 и внешней оболочки 220, получают в виде отливки, как описано выше.
Внешняя оболочка 220 может включать в себя трубную решетку 230 (фиг. 5.) Внутри внешней оболочки 230 расположена по меньшей мере одна дополнительная внутренняя оболочка 235, определяющая вторую камеру 240 реактора. Во множестве камер 240 реактора может протекать множество реакций пиролиза. Каждая из внутренних оболочек 235 может включать в себя некоторые или все компоненты, описанные выше в отношении сверхзвукового реактора 5, показанного на фиг. 1, или могут быть интегрированы некоторые компоненты раздельных внутренних оболочек 235. Некоторые внутренние оболочки 235 реактора могут быть ориентированы в противоположных направлениях. Любая тяга, которая может быть произведена высокоскоростными потоками, протекающими через внутренние оболочки, будет компенсирована обращенными друг к другу противолежащими внутренними оболочками 235 реактора.
Внутренняя оболочка 215 может быть отделена от внешней оболочки 220 промежутком с образованием между ними канала 245 (фиг. 4). Канал 245 может включать в себя зону давления. В зоне давления создают повышенное давление для сохранения давления в ней на том же самом уровне, что и давление камеры 15 реактора. Внутренняя оболочка 215 может быть сконфигурирована таким образом, чтобы избежать воздействия большой разности давлений между ее внутренней поверхностью и внешней поверхностью. Внутренняя оболочка 215 может быть получена из материала, характеризующегося относительно пониженным расчетным давлением и/или имеющего относительно малую толщину стенки. Внешняя оболочка 220 может обеспечивать получение опорной конструкции, а также исполнять функцию емкости, работающей под давлением, для выдерживания воздействия разности давлений между зоной давления 245 и внешней стороной внешней оболочки 220. Внутренняя оболочка 215 может быть соединена встык с внешней оболочкой 220.
Кроме того, в канале 245 может быть расположен один или несколько датчиков 216. Датчики могут детектировать или измерять один или несколько параметров в канале 245. Примеры датчиков включают датчики давления, датчики температуры, химические датчики, такие как газовые датчики, водородные датчики, углеводородные датчики, метановые датчики и другие датчики. Датчики могут иметь электронное соединение с одной или несколькими системами отображения, мониторинга и/или управления. Ка
- 9 031535 нал 245 имеет одну или несколько опорных конструкций 217 для создания опоры внутренней оболочке 215 по отношению к внешней оболочке 220.
Как показано на фиг. 6, внутри по меньшей мере части оболочки 11 реактора может быть предусмотрен вкладыш 260 для противодействия ухудшению качества части оболочки 11 реактора вследствие воздействия эксплуатационных условий в камере 15 реактора. Вкладыш 260 может простираться вдоль по внутренней поверхности оболочки 11 и может соединяться встык с оболочкой 11 или отделяться от нее промежутком.
Вкладыш 260 может включать в себя вкладыша однократного применения. Вкладыш однократного применения может содержать углерод в форме углерод/углеродного композита, пиролитического углерода, стекловидного углерода или других форм углерода или высокотемпературный сплав и может быть удален и заменен после возникновения ухудшения качества вкладыша 260. Вкладыш однократного применения может защищать оболочку реактора от воздействия жестких условий в камере 15 реактора.
Вкладыш 260 может включать в себя саморегенерирующийся вкладыш, способный регенерироваться во время функционирования сверхзвукового реактора 5 и/или в случае перевода сверхзвукового реактора 5 в автономный режим. Саморегенерирующийся вкладыш может содержать углерод, который катализирован для образования углерода или кокса вдоль внутренней поверхности оболочки 11 реактора в целях регенерирования углеродного вкладыша. Саморегенерирующийся вкладыш может содержать саморегенерирующуюся облицовку, имеющую графитовый слой кокса. Саморегенерирующийся вкладыш может содержать облицовку, имеющую наноструктурированный слой кокса. Саморегенерирующийся вкладыш может содержать облицовку с наноструктурированным слоем графена. Саморегенерирующийся вкладыш может иметь направленную теплопроводность для быстрого отвода тепла от камеры 15 реакции во время функционирования.
Вкладыш 260 может иметь покрытие, характеризующееся низкой теплопроводностью, которое обеспечивает защиту для использующихся металлических сплавов и замедляет теплопередачу. Вкладыш может быть подвижно захваченным вкладышем, полученным из материалов, характеризующихся высокой температуростойкостью и низкой теплопроводностью. Такой вкладыш будет уменьшать теплопередачу и эрозию. Подвижно захваченный вкладыш может быть получен в результате вакуумноплазменного напыления HfC или рения на подходящую для использования оправку, подвергнутую обработке на металлорежущем станке в соответствии с окончательной формой и требуемым внешним диаметром вкладыша. Под напыляемым покрытием из HfC или рения расположен вольфрамовый структурный слой, обеспечивающий крепление структуры при необходимых температурах. Под вольфрамовым слоем расположен молибденовый и возможно еще один вольфрам и/или никелевый, кобальтовый, хромовый, алюминиевый, иттриевый структурный слой. Все слои наносятся при использовании вакуумноплазменного напыления и остаются обособленными после химического травления внутреннего диаметра оправки.
Одна или несколько частей оболочки 11 реактора включают в себя активное охлаждение для рассеивания тепла от камеры 15 реактора и ограничения плавления или другого ухудшения качества оболочки 11 реактора вследствие воздействия высоких температур и других условий эксплуатации. Активное охлаждение включает в себя систему активного охлаждения. Как показано на фиг. 7, поперечное сечение части оболочки 11 реактора показано при демонстрации системы активного охлаждения, которая включает в себя множество охлаждающих перепускных каналов 300, образованных в оболочке 11 реактора для течения хладагента вдоль оболочки 11 реактора в целях отвода от нее тепла. Система активного охлаждения также может включать в себя источник хладагента для подачи через охлаждающие перепускные каналы 300 хладагента под давлением. Как показано на фиг. 7, охлаждающие перепускные каналы могут простираться, в целом, по окружности вокруг оболочки 11 реактора, которая может иметь кольцеобразную конструкцию. Также могут быть использованы коллекторные трубы для подачи хладагента к охлаждающим перепускным каналам 300 и от них.
Охлаждающие перепускные каналы 300 могут включать в себя один или множество каналов, образованных на поверхности оболочки реактора. Охлаждающие перепускные каналы 300 могут включать в себя одну или несколько труб или, в общем, пустотелых туннелей, образованных в оболочке 11 реактора для течения через них охлаждающей текучей среды, как показано на фиг. 7. Перепускные каналы 300 могут простираться вдоль одной или нескольких поверхностей реактора, или они могут быть образованы в стенках оболочки 11 реактора, как это показано на фиг. 9. Перепускные каналы 300 могут быть ориентированы во множестве направлений и могут простираться в осевом направлении вдоль оболочки 11, по окружности вокруг оболочки 11, радиально через оболочку, по спирали вокруг кольцевой оболочки или в других известных ориентациях.
Охлаждающие перепускные каналы 300 могут включать один или несколько зазоров между внутренним и внешним слоями, облицовками или внутренней и внешней оболочками для получения одного или нескольких охлаждающих каналов, таких, как канала 245 (фиг. 4.) В дополнение к этому, в зазоре между внутренним и внешним слоями, облицовками или оболочками может быть расположен манипулятор для обслуживания потока в целях направления охлаждающей текучей среды по желательной схеме потока. Как показано на фиг. 10, в зазоре между внутренним и внешним слоями могут быть использова
- 10 031535 ны выступы 315, такие как штифты, ребра или другие выступы, в целях увеличения площади поверхности для охлаждения. Кроме того, система охлаждения может включать комбинацию из различных типов охлаждающих перепускных каналов 300. Например, охлаждающие перепускные каналы 300 могут включать охлаждающий канал 300 между слоями 215 и 220 оболочки 11 вдоль каналов, образованных на поверхности одного слоя, выбираемого из внутреннего слоя 215 и внешнего слоя 220, таким образом, чтобы хладагент, перетекающий через охлаждающие каналы, также проходил бы и через каналы оболочки реактора 245.
Охлаждающие перепускные каналы 300 могут быть образованы разными способами. Охлаждающие перепускные каналы 300 получают в оболочке реактора посредством механической обработки. Могут быть получены части перепускных каналов вдоль поверхности (поверхностей) одного или нескольких слоев или оболочек оболочки 11 реактора, а законченные перепускные каналы 300 могут быть образованы между слоями или оболочками при соединении слоев и/или оболочек друг с другом, как показано на фиг. 10. Часть перепускного канала может быть получена на поверхности стенки или слоя реактора, а поверх части перепускного канала могут быть нанесены покрытие или вкладыш для получения законченного перепускного канала 300 между стенкой или слоем реактора и покрытием или вкладышем. Покрытие или вкладыш могут быть нанесены с контуром, определяющим полный или частичный перепускной канал. Такие частичные или законченные перепускные каналы могут быть получены в результате механической обработки, отливки или во время нанесения конкретных покрытия, слоя или вкладыша или другим способом. Охлаждающие перепускные каналы 300 также могут быть получены другими известными способами. В перепускных каналах могут быть использованы штифты, ребра или другие выступы в целях увеличения площади поверхности для охлаждения. На вкладыш может быть нанесено покрытие, имеющее низкую теплопроводность, при этом покрытие обеспечивает защиту металлических сплавов и замедление теплопередачи к активному охлаждению, а также увеличение эффективности. Покрытие может представлять собой никелевый или медный сплав, который наносят вакуумно-плазменным напылением на внутреннюю облицовку, начиная сначала со связывающего покрытия, которое обеспечивает адгезию конструкционного металла к материалу, характеризующемуся низкой теплопроводностью. Связывающее покрытие может содержать никель, хром, кобальт, алюминий и/или иттрий с последующими молибденом и вольфрамом и со следующими за ними HfC или HfO2.
Стенки, определяющие охлаждающие перепускные каналы, могут способствовать теплопередаче к циркулирующему хладагенту в результате исполнения функции охлаждающих ребер, а также обеспечивать создание опоры для нагрузок от давления хладагента. Толщину стенки горячего газа (части стенки оболочки 11 между хладагентом и горячим газом сжигания) оптимизируют для сведения к минимуму стойкости к воздействию теплового потока через стенки вкладышей и в каналы для хладагента 300 при одновременном получении структурной целостности по отношению к нагрузкам от давления и термическим нагрузкам. Толщина стенки горячего газа находится в диапазоне от 0,254 до 0,9525 см, в еще одном примере находится в диапазоне от 0,381 до 0,5715 см. Стенки между охлаждающими проходами оптимизируют в виде ребер для получения низкого термического сопротивления от горячей стенки к хладагенту, а также для сохранения структурной целостности.
Проходы для хладагента содержат средства улучшения течения для улучшения течения хладагента в целях увеличения коэффициента теплопередачи для хладагента и удельного теплового потока от стенки к хладагенту. Средства улучшения течения включают буртики, ориентированные перпендикулярно или с меньшим углом по отношению к направлению течения хладагента в целях возобновления граничного слоя хладагента, что увеличивает коэффициент теплопередачи для хладагента и увеличивает удельный тепловой поток от стенки к хладагенту. Закручивание потока, придаваемое буртиками, расположенными под углом, меньшим чем 90°, будет создавать компонент скорости закручивания потока, перемешивая хладагент и приводя к получению большей скорости теплопередачи от стенки к хладагенту.
При сборке оболочки 11 трубы коллектора и сеть каналов для хладагента 300 кооперируются с образованием коллектора для течения хладагента в целях отвода тепла, вырабатываемого во время процесса сжигания в сверхзвуковом реакторе 5, в степени, необходимой для сохранения приемлемой температуры стенки реактора.
Охлаждающая текучая среда находится под высоким давлением обеспечивающем давление хладагента, протекающего через часть оболочки 11, в диапазоне от 350 до 3200 фунт/дюйм2 (изб.), или от 1000 до 2000 фунт/дюйм2 (изб.), или от 1500 до 1600 фунт/дюйм2 (изб.). Относительно высокое давление уменьшает сложность циркуляции хладагента в результате избегания прохождения фазового изменения при использовании, например, воды в качестве охлаждающей текучей среды. Давление, скорость циркуляции и температуру хладагента устанавливают для обеспечения достаточного течения хладагента в целях достаточного отвода части тепла, вырабатываемого в камере 15, для сохранения приемлемой температуры стенки реактора, в частности, во время сжигания потока топлива и сверхзвукового расширения. Хладагент характеризуется расходом через перепускные каналы для хладагента в диапазоне от 28000 до 47000 фунт/ч или от 33500 до приблизительно 80000 фунт/ч. В одном примере хладагент имеет температуру на впускном отверстии в диапазоне от 10 до 121°С или от 29 до 65°С. В одном примере хладагент
- 11 031535 имеет температуру на выпускном отверстии в диапазоне от 37 до 371°С или от 121 до 315°С. Может быть использован широкий ассортимент известных хладагентов. В одном примере хладагент включает воду. В еще одном примере хладагент включает водяной пар, водород или метан и может содержать смесь из текучих сред.
В качестве активного охлаждения может быть использовано инжекционное охлаждение для рассеивания тепла от камеры 15 и ограничения плавления или другого ухудшения качества оболочки 11 вследствие воздействия высоких температур и других условий эксплуатации. Инжекционное охлаждение может использовать газ или жидкость. Инжекционное охлаждение может использовать последовательность из инжекционных струй для осуществления высокой теплопередачи. Например, высокоскоростные струи могут быть направлены на охлаждаемую оболочку. При попадании охлаждающей струи в контакт с поверхностью оболочки охлаждающая струя отклоняется во всех направлениях параллельно поверхности оболочки. Струи могут быть распределены по оболочке в случайном порядке или в определенном порядке. Инжекционное охлаждение может включать методики, такие как высокоинжекционные системы, использующие расширение пара для охлаждения горячей стенки, жидкостную инжекцию на стену и газовое эффузионное охлаждение.
В качестве механизма активного охлаждения может быть использована тепловая труба. Тепловые трубы могут проводить до 250 раз тепловую энергию твердых медных проводящих элементов.
Как показано на фиг. 12, вдоль внутренней поверхности по меньшей мере части оболочки 11 может быть образован пленочный барьер 350 для получения по меньшей мере частичного барьера для камеры 15. Пленочный барьер 350 может содействовать ограничению ухудшения качества, в том числе плавления, эрозии или коррозии, оболочки 11 вследствие воздействия высоких температур, потоков и других жестких условий в камере 15.
Пленочный барьер 350 включает в себя барьер холодной текучей среды. Барьер холодной текучей среды является барьера для температуры текучей среды от температуры в камере 15. Таким образом, барьер холодной текучей среды может иметь высокую температуру, но быть холодным по отношению к камере 15. Температура барьера холодной текучей среды может находиться в диапазоне от 1648 до 2760°С или от 1982 до 2537°С.
Барьер холодной текучей среды может включать в себя барьер холодного пара в соответствии с одним примером. В еще одном примере барьер холодной текучей среды включает в себя барьер расплавленного металла. В еще одном примере барьер холодной текучей среды включает в себя воду или водяной пар. В еще одном подходе барьер холодной текучей среды включает в себя воздух или водород. В еще одном другом примере барьер холодной текучей среды включает в себя метан. Барьер холодной текучей среды также может включать и другие известные текучие среды, или комбинацию из текучих сред. Барьер холодной текучей среды может включать в себя текучую среду, которая содержит по меньшей мере часть технологического потока.
Пленочный барьер поверх внутренней поверхности части оболочки 11 может быть получен различными способами. Как показано на фиг. 13 оболочка 11 включает в себя отверстия 360 через по меньшей мере часть себя для обеспечения прохождения холодной текучей среды через себя и получения барьера холодной текучей среды. Они могут иметь форму щелей, которые производят выпуск в стержневой поток. Оболочка 11 может содержать пористую стенку 365, которая облегчает просачивание через нее холодной текучей среды для получения барьера текучей среды. Оболочка может содержать перепускные каналы (не показаны), подобные тем, которые описывались выше в отношении системы активного охлаждения, и через них может быть подана холодная текучая среда для получения барьера холодной текучей среды. Для введения холодной текучей среды через перепускные каналы и отверстия может быть предусмотрен коллекторный трубопровод. Оболочка 11 может содержать внутреннюю оболочку 215 и внешнюю оболочку 220, а внутренняя оболочка 215 может содержать отверстия или пористую стенку по меньшей мере на части внутренней оболочки 215. Холодная текучая среда может быть пропущена через канал или перепускные каналы, определенные между внешней оболочкой 220 и внутренней оболочкой 215, таким образом, чтобы просачивание через внутреннюю оболочку с пористой стенкой 215 формировало бы барьер холодной текучей среды поверх внутренней поверхности части внутренней оболочки 215. Подобным образом там, где внутри оболочки 11 имеется вкладыш 260 (см. фиг. 6), он может быть пористым или проницаемым прохождения холодной текучей среды через него и получения барьера холодной текучей среды на его внутренней поверхности. Пленочный барьер также может быть получен вдоль внутренней поверхности части оболочки 11 другими известными способами
Стенка может содержать множество маленьких отверстий 360, которые выпускают текучую среду в пленку, формируя поверхность с пленочным охлаждением при полном покрытии.
Стенка может содержать щели или прорези, на которые подают хладагент, и которые образуют охлаждающую пленку в результате выпуска хладагента вдоль стенки в направлении ниже по потоку. Пленочный барьер 350 также может быть получен вдоль внутренней поверхности части оболочки 11 другими известными способами.
Инжекционный способ может быть объединен со способом пленочного охлаждения при полном
- 12 031535 покрытии, где текучую среду инжекции после соударения с горячей стенкой выпускают через отверстия пленочного охлаждения 360 в такой стенке 365, получая два эффекта охлаждения.
В результате получения пленочного барьера 350 на внутренней поверхности по меньшей мере части оболочки 11 может быть ограничено ухудшение качества оболочки 11 во время функционирования сверхзвукового реактора 5. Пленочный барьер может уменьшить температуру, воздействию которой подвергается оболочка 11 во время функционирования, в результате получения барьера для горячей стержневой текучей среды и конвективного охлаждения стенки при наличии у пленки температуры пленочного охлаждения.
Система охлаждения может содержать различные описанные выше механизмы для получения оптимальной комбинации в целях достижения наивысшей эффективности эксплуатации.
Понятие по меньшей мере часть оболочки 11 реактора может характеризовать как всю оболочку 11, так и часть оболочки 11, которая меньше чем вся оболочка 11. Описание способов улучшения конструкции и/или эксплуатации по меньшей мере части оболочки 11 может относиться в целом к любой части оболочки и/или может относиться к конкретным частям оболочки, описанным ниже.
Определенные части или компоненты оболочки 11 реактора могут подвергаться воздействию особенно жестких условий эксплуатации или иметь специфические проблемы, которые свойственны данным частям или компонентам. Таким образом, в соответствии с различными вариантами и особенностями определенные части описания могут относиться только к тем частям или компонентам, где была поставлена конкретная проблема. Местоположения вокруг инжектора (инжекторов) топлива 30 и инжектора (инжекторов) исходного сырья 45 представляют собой примеры местоположений, которые могут извлекать пользу из локальных пленочных барьеров или пленочного охлаждения или инжекции или локально расположенных проходов конвективного охлаждения.
Одной зоной сверхзвукового реактора 5, которая подвергается воздействию особенно жестких условий эксплуатации во время ее функционирования, является зона 25 сжигания. В зоне 25 сжигания поток топлива сжигают в присутствии кислорода для создания потока высокотемпературного носителя. Температуры в зоне 25 сжигания могут быть наивысшими температурами, имеющимися в камере 15 реактора, и могут достигать температур в диапазоне от 2000 до 3500°С или от 2000 до 3200°С. Таким образом, одна конкретная проблема, которая была выявлена в зоне 25 сжигания, заключается в плавлении оболочки 11 в зоне 25 сжигания и окислении стенок камеры сжигания в присутствии кислорода. Часть оболочки реактора в зоне 25 сжигания может быть отнесена к камере 26 сжигания.
Еще одна зона сверхзвукового реактора 5, подверженная жестким условиям эксплуатации, является зоной сверхзвукового расширения 60 и в особенности соплом сверхзвукового экспандера 50, расположенным в ней. Вследствие прохождения высокотемпературного газообразного носителя через сопло экспандера 50 при скоростях, близких к сверхзвуковым или равных им, сопло экспандера 50 и/или другие части зоны сверхзвукового расширения 60 могут быть в особенности подверженными воздействию эрозии.
Подобным образом с воздействием жестких условий эксплуатации во время функционирования сверхзвукового реактора 5 могут сталкиваться другие части сверхзвукового реактора, в том числе зона диффузора 60, зона смешения 55, зона реактора 65 и зона охлаждения. С воздействием подобных проблем и жестких условий эксплуатации также могут встречаться и дополнительные оборудование или компоненты, которые используют в сочетании со сверхзвуковым реактором 5, включая нижеследующее, но не ограничиваясь только этим: сопла, технологические линии, смесители и теплообменники.
Вследствие уникальности проблем и условий эксплуатации, воздействию которых могут быть подвергнуты отдельные части или компоненты сверхзвукового реактора, данные отдельные части или компоненты могут получаться, эксплуатироваться или использоваться в соответствии с различными подходами, описанными в настоящем документе, в то время как другие части или компоненты получаются, эксплуатируются или используются в соответствии с другими подходами, которые могут быть, а могут и не быть описаны в настоящем документе.
Поскольку различные компоненты или части сверхзвукового реактора 5 могут получаться или эксплуатироваться различным образом, сверхзвуковой реактор 5, включая его оболочку 11, может быть изготовлен в виде отдельных деталей и собран с образованием сверхзвукового реактора 5 или оболочки 11. Сверхзвуковой реактор 5 и/или его оболочка 11 могут включать в себя модульную конструкцию, где отдельные модули или компоненты 400 могут быть собраны друг с другом (фиг. 11). По меньшей мере некоторые части или компоненты 400 собранных сверхзвукового реактора или оболочки 11 могут не присоединяться, вместо этого газы или текучие среды в них могут удерживаться при использовании регулирования разности давлений между компонентами. Модули или компоненты 400 могут быть соединены друг с другом, например, посредством фланцев 405, герметизированных в охлажденных местоположениях межфазной поверхности между компонентами. Подобным образом различные компоненты, части или модули 400 могут включать в себя различные аспекты, предусмотренные в представленном выше описании. Например, некоторые модули или компоненты 400 могут включать в себя активное охлаждение, пленочный барьер, внутренний и внешний слои, внутреннюю и внешнюю оболочки или другие описанные выше аспекты, в то время как другие части, модули или компоненты 400 могут включать другие ас
- 13 031535 пекты.
Один или несколько компонентов или модулей 400 могут быть удалены и заменены во время функционирования сверхзвукового реактора 5 или во время его технологического простоя. Например, поскольку сопло 50 сверхзвукового расширения может подвергнуться ухудшению качества быстрее, чем другие компоненты реактора, сопло 50 может быть съемным, чтобы его можно было заменить на новое при ухудшении его качества. Может быть предусмотрено множество сверхзвуковых реакторов 5 при параллельной или последовательной установке с одним или несколькими функционирующими сверхзвуковыми реакторами и одним или несколькими сверхзвуковыми реакторами, находящимися в ненагруженном резерве, таким образом, что в случае возникновения потребности в проведении технического обслуживания или замены одного или нескольких компонентов функционирующего сверхзвукового реактора 5 процесс может быть переключен на сверхзвуковой реактор, находящийся в ненагруженном резерве, для продолжения функционирования.
Кроме того, сверхзвуковые реакторы могут ориентироваться горизонтально, как это показано на фиг. 1, или вертикально (не показано). Там, где реактор располагают вертикально, течение потоков носителя и подаваемого исходного сырья через него может быть вертикальным и проходить снизу вверх. Течение потоков носителя и подаваемого исходного сырья может быть вертикальным и проходить сверху вниз. Сверхзвуковой реактор может быть ориентирован таким образом, чтобы он имел свободный дренаж для предотвращения накапливания жидкости в зоне 72 охлаждения. Реактор может быть ориентирован вертикально (90° от горизонтали) или горизонтально (0° от горизонтали), как это было указано выше, или может быть ориентирован под углом в диапазоне от 0 до 90° при расположении впускного отверстия реактора на отметке по высоте, превышающей отметку по высоте выпускного отверстия реактора. В еще одном варианте осуществления выпускное отверстие 80 может содержать два и более выпускных отверстия, в том числе первичное выпускное отверстие 80 для основного течения паровой фазы и вторичное выпускное отверстие 81 для дренажа жидкости. Жидкость нагнетают в зону 72 охлаждения и полностью не испаряют. Это может происходить во время переходного или стационарного режима функционирования. Вторичное выпускное отверстие может функционировать непрерывно или периодически по мере надобности.
Оболочка 11 реактора герметизирована на одном краю и включает в себя камеру повышенного давления на другом краю.
Оболочка 11 реактора может включать в себя средство 218 для стравливания давления (см. фиг. 4). Средство 218 для стравливания давления может содержать разрывной диск или разгрузочный клапан.
Как показано на фиг. 14, сверхзвуковой реактор 5 может содержать изолирующий клапан 450 на своем впускном отверстии. Сверхзвуковой реактор также может содержать систему управления 455 для детектирования изменения давления в случае неконтролируемого выброса, в случае которого на может быть сконфигурирована для изолирования впускного отверстия. Впускным отверстием является впускное отверстие для потока 4 топлива.
Сверхзвуковой реактор 5 может включать в себя магнитное удержание для удерживания реагентов в камере 15 реакции.
Сверхзвуковой реактор 5 может включать в себя генерирование водорода из потока отходящего продукта реактора.
После пиролиза в сверхзвуковом реакторе 5 поток отходящего продукта характеризуется уменьшенным уровнем содержания метана в сравнении с подаваемым исходным сырьем, и находится в диапазоне от 15 до 95 мол.%, или от 40 до 90 мол.%, или от 45 до 85 мол.%.
Выход ацетилена, полученного из метана исходного сырья в сверхзвуковом реакторе находится в диапазоне от 40 до 95%. В еще одном примере выход ацетилена, полученного из метана исходного сырья находится в диапазоне от 50 до 90%. Таким образом, обеспечивается получение лучшего выхода в сравнении с оцениваемым 40%-ным выходом, достигаемым в существующих традиционных подходах к пиролизу.
Поток отходящего продукта реактора вводят в реакцию для получения другого углеводородного соединения. Часть отходящего продукта реактора углеводородного потока может быть перепущена из выпускного отверстия реактора в находящийся по ходу технологического потока дальше процесс конверсии углеводородов для дальнейшей переработки потока. Несмотря на необходимость понимания того, что поток отходящего продукта реактора может претерпевать воздействие нескольких промежуточных технологических стадий, таких как, например, удаление, адсорбирование и/или абсорбирование воды, для получения концентрированного ацетиленового потока, данные промежуточные стадии не будут описываться подробно в настоящем документе.
Со ссылкой на фиг. 2, поток отходящего продукта реактора, имеющий более высокую концентрацию ацетилена, может быть перепущен в находящуюся ниже по потоку зону 100 конверсии углеводородов, где ацетилен может быть подвергнут конверсии с образованием другого углеводородного продукта. Зона 100 конверсии углеводородов может включать в себя реактор 105 конверсии углеводородов для конверсии ацетилена с образованием другого углеводородного продукта. Несмотря на то что на фиг. 2
- 14 031535 показана принципиальная технологическая схема для конверсии, по меньшей мере части ацетилена в потоке отходящего продукта с образованием этилена в результате гидрирования в реакторе 110 гидрирования, необходимо понимать то, что зона 100 конверсии углеводородов может включать в себя широкий ассортимент других способов конверсии углеводородов вместо реактора 110 гидрирования или в дополнение к нему или комбинацию из способов конверсии углеводородов. Подобным образом, элементарные операции, показанные на фиг. 2, могут быть модифицированы или удалены, и они показаны в иллюстративном характере и не предназначены для ограничения способов и систем, описанных в настоящем документе. Было установлено, что ниже по потоку сверхзвукового реактора 5 могут находиться несколько других процессов конверсии углеводородов, отличных от тех, которые описывались выше, в том числе процессов конверсии ацетилена с образованием других углеводородов, включающих без ограничения нижеследующее: алкены, алканы, метан, акролеин, акриловая кислота, акрилаты, акриламид, альдегиды, полиацетилениды, бензол, толуол, стирол, анилин, циклогексанон, капролактам, пропилен, бутадиен, бутиндиол, бутандиол, С2-С4 углеводородные соединения, этиленгликоль, дизельное топливо, дикислоты, диолы, пирролидины и пирролидоны.
Зона 120 удаления загрязнителя для удаления одного или нескольких загрязнителей из углеводородного или технологического потока может быть расположена в различных местоположениях вдоль углеводородного или технологического потока в зависимости от воздействия конкретного загрязнителя на продукт или процесс и от причины удаления загрязнителей, как это дополнительно описывается ниже. Конкретные загрязнители создают помехи для функционирования сверхзвукового проточного реактора 5 и/или стимулируют обрастание компонентами в сверхзвуковом проточном реакторе 5. Зона удаления загрязнителя находится выше по потоку сверхзвукового проточного реактора в целях удаления загрязнителей из потока метанового сырья перед введением потока в сверхзвуковой реактор. Другие загрязнители, как было установлено, оказывают помехи для находящихся ниже по потоку этапы переработки или процессы конверсии углеводородов, в случае чего зона удаления загрязнителя может находиться выше по потоку до сверхзвукового реактора или между сверхзвуковым реактором и конкретным рассматриваемым находящимся ниже по потоку этапом переработки. Были идентифицированы и другие загрязнители, которые должны быть удалены для достижения соответствия конкретным техническим требованиям к продукту. В случае желательности удаления нескольких загрязнителей из углеводородного или технологического потока зоны удаления различных загрязнителей могут быть расположены в различных местоположениях вдоль углеводородного или технологического потока. Зона удаления загрязнителя может перекрываться или быть интегрирована с другим процессом в системе, в случае чего загрязнитель может быть удален во время другой части процесса, включающего нижеследующее, но не ограничиваясь этим: сверхзвуковой реактор 5 или находящаяся ниже по потоку зона 100 конверсии углеводородов. Это может быть осуществлено при использовании или без использования модифицирования конкретных зон, реакторов или процессов. Несмотря на то что зона 120 удаления загрязнителя (фиг. 2) показана находящейся ниже по потоку после реактора 105 конверсии углеводородов, необходимо понимать то, что указанная зона 120 может находиться выше по потоку перед сверхзвуковым проточным реактором 5, между сверхзвуковым проточным реактором 5 и зоной 100 конверсии углеводородов или ниже по потоку после зоны 100 конверсии углеводородов, как это показано на фиг. 2, или вдоль других потоков в пределах технологического потока, например потока текучей среды носителя, потока топлива, потока источника кислорода или любых других потоков, использующихся в системах и процессах, описанных в настоящем документе.
Несмотря на раскрытые конкретные варианты осуществления изобретения, необходимо понимать, что для специалистов в соответствующей области техники будут иметь место многочисленные изменения и модификации в объеме сущности и формулы изобретения.

Claims (3)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Устройство для получения ацетилена из потока поступающего сырья, включающего в себя метан, содержащее сверхзвуковой реактор, выполненный с возможностью приема потока метанового сырья и его нагрева до температуры пиролиза, оболочку сверхзвукового реактора, образующую камеру реактора, работающую при температуре от 1200 до 3500°С, зону сжигания сверхзвукового реактора, выполненную с возможностью сжигания источника топлива и получения высокотемпературного газообразного носителя, проходящего через реакторное пространство при сверхзвуковых скоростях, нагревающего и ускоряющего поток метанового сырья до температуры пиролиза, при этом оболочка реактора образована из материала, выполненного с возможностью передачи тепла от камеры реактора и имеющего теплопроводность от 300 до 450 Вт/мК и температуру плавления от 500 до 2000°С, при этом указанный материал является, по меньшей мере, сплавом меди с хромом, или сплавом меди с хромом и цинком, или сплавом меди с хромом и ниобием, или сплавом меди с цирконием, или сплавом меди с серебром и цирконием, или их смесью.
  2. 2. Устройство по п.1, в котором указанный материал имеет температуру плавления от 800 до 1300°С.
    - 15 031535
  3. 3. Устройство по п.1, дополнительно содержащее систему активного охлаждения, обеспечивающую поддержание температуры реакторной части ниже температуры ее плавления.
EA201500257A 2012-08-21 2013-08-16 Устройство для получения ацетилена из потока поступающего сырья EA031535B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201261691317P 2012-08-21 2012-08-21
US13/967,334 US9656229B2 (en) 2012-08-21 2013-08-14 Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
PCT/US2013/055277 WO2014031477A1 (en) 2012-08-21 2013-08-16 Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201500257A1 EA201500257A1 (ru) 2015-07-30
EA031535B1 true EA031535B1 (ru) 2019-01-31

Family

ID=50148146

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201500257A EA031535B1 (ru) 2012-08-21 2013-08-16 Устройство для получения ацетилена из потока поступающего сырья

Country Status (13)

Country Link
US (2) US9656229B2 (ru)
EP (1) EP2888210A4 (ru)
CN (1) CN104583159B (ru)
AU (1) AU2013306077B2 (ru)
BR (1) BR112015002544B1 (ru)
CA (1) CA2879711A1 (ru)
EA (1) EA031535B1 (ru)
MX (1) MX361363B (ru)
MY (1) MY167619A (ru)
SG (1) SG11201500434UA (ru)
TW (1) TWI579258B (ru)
WO (1) WO2014031477A1 (ru)
ZA (1) ZA201501239B (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10106419B2 (en) * 2014-08-11 2018-10-23 Graphene Nanochem Plc Method of making graphene nanocomposites by multiphase fluid dynamic dispersion
WO2018236790A1 (en) * 2017-06-21 2018-12-27 Uop Llc METHANE CONVERSION APPARATUS AND METHOD USING A SUPERSONIC FLOW REACTOR
WO2018236851A1 (en) * 2017-06-22 2018-12-27 Uop Llc METHANE CONVERTING APPARATUS AND METHOD USING A SUPERSONIC FLOW REACTOR
CN112135891B (zh) * 2018-05-16 2022-07-12 迪傲公司 用于裂化工艺流体中的碳氢化合物的涡轮机化学反应器及方法
US11124717B1 (en) 2020-03-16 2021-09-21 Saudi Arabian Oil Company Hydroprocessing units and methods for preventing corrosion in hydroprocessing units

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4724272A (en) * 1984-04-17 1988-02-09 Rockwell International Corporation Method of controlling pyrolysis temperature
EA008761B1 (ru) * 2003-08-28 2007-08-31 Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб Изделие, обладающее устойчивостью к металлическому пылеобразованию
US20110114285A1 (en) * 2009-11-17 2011-05-19 Buxbaum Robert E Copper-niobium, copper-vanadium, or copper-chromium nanocomposites, and the use thereof in heat exchangers
RU2438083C2 (ru) * 2007-07-30 2011-12-27 Сименс Акциенгезелльшафт Крышка для печи для приема расплавленного материала, в частности металла, и печь для приема расплавленного материала

Family Cites Families (223)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA642560A (en) 1962-06-12 H. Acomb Byron Method of and apparatus for cutting metal and glass
GB283163A (ru)
US748091A (en) 1902-10-11 1903-12-29 Nethery Hydraulic Valve Company Pressure-regulating valve.
GB334193A (en) 1929-02-23 1930-08-25 Ig Farbenindustrie Ag Improvements in the manufacture and production of valuable products from gaseous acetylene hydrocarbons or aldehydes
GB332258A (en) 1929-03-18 1930-07-18 Ig Farbenindustrie Ag Improvements in the manufacture and production of nitrogenous condensation products from acetylene and ammonia
GB451794A (en) 1935-03-01 1936-08-12 Ig Farbenindustrie Ag Improvements in the manufacture and production of valuable heterocyclic compounds
US2581102A (en) 1948-10-25 1952-01-01 Standard Oil Dev Co Removal of oxygenated organic compounds from hydrocarbons
US2822410A (en) 1952-06-11 1958-02-04 Olin Mathieson Process for utilizing mixtures of ethylene and acetylene without separation thereof
US2985698A (en) * 1957-09-27 1961-05-23 Hoechst Ag Process for pyrolyzing hydrocarbons
US3408417A (en) * 1964-08-24 1968-10-29 Kureha Chemical Ind Co Ltd Thermal cracking method of hydrocarbons
US3414247A (en) * 1966-06-07 1968-12-03 Chemical Construction Corp Synthesis gas quencher
FR1555656A (ru) 1966-10-14 1969-01-31
US3615164A (en) 1968-01-10 1971-10-26 Bernard S Baker Process for selective removal by methanation of carbon monoxide from a mixture of gases containing carbon dioxide
US3565940A (en) 1969-02-20 1971-02-23 Grace W R & Co Process for preparing acetonitrile
SU280739A1 (ru) 1969-04-24 1976-02-15 В. И. Майоров , А. Ф. Харитонов Процесс окислительного дегидрировани
SU392723A1 (ru) 1971-06-14 1983-07-15 Институт газа АН УССР Способ совместного получени ацетилена и этилена
GB1358862A (en) 1971-11-18 1974-07-03 Ici Ltd Lactams
SU410596A1 (ru) 1971-12-03 1983-07-15 Институт газа АН УССР Реактор дл пиролиза углеводородов
JPS5631345B2 (ru) * 1972-01-27 1981-07-21
US3816975A (en) 1972-11-14 1974-06-18 Union Carbide Corp Purification of hydrocarbon feedstocks
US4009219A (en) 1975-04-28 1977-02-22 Tamers Murry A Total synthesis of benzene from non-hydrocarbon materials
DE2656803C2 (de) 1975-12-18 1986-12-18 Institut Français du Pétrole, Rueil-Malmaison, Hauts-de-Seine Verfahren zur Entfernung von in einem Gas oder in einer Flüssigkeit vorhandenem Quecksilber
JPS541306A (en) 1977-06-07 1979-01-08 Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd Hydrogenation of heavy hydrocarbon oil
US4136015A (en) 1977-06-07 1979-01-23 Union Carbide Corporation Process for the thermal cracking of hydrocarbons
US4181662A (en) 1978-03-29 1980-01-01 Chevron Research Company 2-Pyrrolidone production
EP0011707B1 (en) 1978-11-03 1982-09-15 Allied Corporation Lithium dicyclopentadienyl titanium hydride compositions, a process for producing them and their use as catalysts in the production of 1-butene and in polymerizing acetylene
SU803969A1 (ru) 1978-11-09 1981-02-15 Всесоюзный Научно-Исследовательскийи Проектный Институт По Переработкегаза Катализатор дл гидратации олефинов
US4278446A (en) * 1979-05-31 1981-07-14 Avco Everett Research Laboratory, Inc. Very-high-velocity entrained-bed gasification of coal
IT1121808B (it) 1979-06-15 1986-04-23 Sisas S P A Procedimento per la preparazione di 1,4-butindiolo e relativo catalizzatore
US4356124A (en) 1979-10-05 1982-10-26 The Standard Oil Company Process for the production of pyrrolidones
US4375002A (en) 1980-05-09 1983-02-22 Air Products And Chemicals, Inc. Amines via the amination of olefins
US4357228A (en) 1980-12-30 1982-11-02 Occidental Research Corporation Recovery of hydrocarbon values from pyrolytic vapors
US4387263A (en) 1982-05-14 1983-06-07 Hoechst Aktiengesellschaft Process for mixing olefins
US4493715A (en) 1982-12-20 1985-01-15 Phillips Petroleum Company Removal of carbon dioxide from olefin containing streams
US4426248A (en) 1983-05-20 1984-01-17 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Process for coating rifle tubes
DE3327000A1 (de) 1983-07-27 1985-02-07 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur herstellung von aminen
JPS6046976A (ja) 1983-08-19 1985-03-14 工業技術院長 セラミツクスの接着方法
JPS6082602A (ja) * 1983-10-07 1985-05-10 Natl Aerospace Lab ロケツト燃焼器外筒製作法
JPS60129552A (ja) 1983-12-19 1985-07-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd 熱交換器
GB8421918D0 (en) 1984-08-30 1984-10-03 Bp Chem Int Ltd Selective adsorption of carbon dioxide
US4587373A (en) 1984-12-12 1986-05-06 Mobil Oil Corporation Dimethylether recovery and/or recycle in an MTC conversion plant
US4544792A (en) 1984-12-13 1985-10-01 Mobil Oil Corporation Upgrading Fischer-Tropsch olefins
CS261302B1 (en) 1985-10-10 1989-01-12 Petr Vesely Furnace for hydrocarbons' thermal cracking
JPS62129698A (ja) * 1985-11-28 1987-06-11 Kansai Electric Power Co Inc:The 復水器における防食・防汚管理装置
DE3604715A1 (de) * 1986-02-14 1987-08-20 Joseph Plannerer Vergaser fuer verbrennungsmotoren sowie leerlaufeinbauteil hierfuer
DE3633033A1 (de) 1986-09-29 1988-04-07 Huels Chemische Werke Ag Verfahren und katalysatorsystem zur trimerisierung von acetylen und acetylenverbindungen
US4744221A (en) 1987-06-29 1988-05-17 Olin Corporation Zeolite based arsine storage and delivery system
US4929789A (en) 1988-01-15 1990-05-29 The Standard Oil Company Process for pyrolyzing or thermal cracking a gaseous or vaporized hydrocarbon feedstock using a novel gas-solids contacting device and an oxidation catalyst
JPH01277196A (ja) 1988-04-27 1989-11-07 Daikin Ind Ltd 流動層を用いた熱交換器
GB2220674A (en) 1988-06-29 1990-01-17 Nat Science Council Alloys useful at elevated temperatures
US4892567A (en) 1988-08-15 1990-01-09 Mobil Oil Corporation Simultaneous removal of mercury and water from fluids
GB8823182D0 (en) * 1988-10-03 1988-11-09 Ici Plc Reactor elements reactors containing them & processes performed therein
US4962239A (en) 1988-10-06 1990-10-09 Mobil Oil Corp. Process for preparing ethers
NL8901239A (nl) 1989-05-18 1990-12-17 Meern Bv Engelhard De Katalysator voor hydrogenering en/of dehydrogenering.
RU1778146C (ru) 1989-05-24 1992-11-30 Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Хлорной Промышленности С Опытным Заводом И Конструкторским Бюро Реактор термоокислительного пиролиза метана
US5259856A (en) * 1989-09-06 1993-11-09 Sumitomo Electric Industrial, Ltd. Method of producing glass preform in furnace for heating glass
US5026935A (en) 1989-10-02 1991-06-25 Arco Chemical Technology, Inc. Enhanced production of ethylene from higher hydrocarbons
RU1776652C (ru) 1990-01-31 1992-11-23 Ташкентский Политехнический Институт Им.А.Р.Бируни Способ получени смеси пиридиновых оснований, используемой в качестве ингибитора коррозии
US5232474A (en) 1990-04-20 1993-08-03 The Boc Group, Inc. Pre-purification of air for separation
US5096470A (en) 1990-12-05 1992-03-17 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon monoxide production by hydrocarbon steam reforming and pressure swing adsorption purification
US5219530A (en) 1991-02-15 1993-06-15 Board Of Regents Of The University Of Washington Apparatus for initiating pyrolysis using a shock wave
US5095163A (en) 1991-02-28 1992-03-10 Uop Methanol conversion process using SAPO catalysts
US5248408A (en) * 1991-03-25 1993-09-28 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking process and apparatus with refluxed spent catalyst stripper
US5191141A (en) 1991-11-13 1993-03-02 Uop Process for converting methanol to olefins using an improved metal aluminophosphate catalyst
US5126308A (en) 1991-11-13 1992-06-30 Uop Metal aluminophosphate catalyst for converting methanol to light olefins
US5227570A (en) 1991-12-02 1993-07-13 Taiwan Styrene Monomer Corporation Process for separation of ethylbenzene or ethylbenzene/p-xylene from a xylene isomers mixture
DE4203527A1 (de) 1992-02-07 1993-08-12 Akzo Nv Verfahren zur herstellung von pyrrolidon und n-alkylpyrrolidonen
US5720163A (en) * 1992-02-14 1998-02-24 Precision Combustion, Inc. Torch assembly
US6134785A (en) * 1992-05-18 2000-10-24 The Boeing Company Method of fabricating an article of manufacture such as a heat exchanger
US5276257A (en) 1992-07-09 1994-01-04 The Dow Chemical Company Process for converting butadiene to styrene or ethylbenzene or both using catalysts containing molybdenum
EP0662861A1 (en) * 1992-09-22 1995-07-19 E.I. Du Pont De Nemours And Company Corrosion resistant equipment for manufacturing highly fluorinated alkanes
US5278344A (en) 1992-12-14 1994-01-11 Uop Integrated catalytic reforming and hydrodealkylation process for maximum recovery of benzene
US5419884A (en) 1993-02-19 1995-05-30 Mobil Oil Corporation Regenerative mercury removal process
RU2065866C1 (ru) 1993-07-27 1996-08-27 Специализированное проектно-конструкторское и технологическое бюро Территориального производственного специализированного транспортного объединения "Спецтранс" Реактор термоокислительного пиролиза метана
ZA945342B (en) 1993-12-08 1995-03-01 Chemical Res & Licensin Selective hydrogenation of highly unsaturated compounds in hydrocarbon streams
JP2633484B2 (ja) 1993-12-22 1997-07-23 三井石油化学工業株式会社 液体炭化水素分中の水銀の除去方法
BE1007944A3 (nl) 1993-12-30 1995-11-21 Dsm Nv Werkwijze voor de bereiding van 5-formylvaleriaanzuur en -ester.
US5446232A (en) 1994-02-14 1995-08-29 Occidental Chemical Corporation Removing oxygen from hydrocarbon gases
ATE187227T1 (de) * 1994-04-14 1999-12-15 Precision Combustion Inc Brennstoffeinspritz- und zündeinheit
EP0771402A1 (en) 1994-07-15 1997-05-07 Aalborg Industries A/S A fluid-bed heat exchanger, fluid-bed combustion reactor systems and methods for the operation of a fluid-bed heat exchanger and a fluid-bed combustion reactor system
ZA96178B (en) 1995-01-18 1997-06-30 Exxon Chemical Patents Inc Organic compounds and processes for their manufacture
US5615627A (en) * 1995-02-23 1997-04-01 Biocon, Incorporated Method and apparatus for destruction of waste by thermal scission and chemical recombination
US6821500B2 (en) 1995-03-14 2004-11-23 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Thermal synthesis apparatus and process
US5749937A (en) 1995-03-14 1998-05-12 Lockheed Idaho Technologies Company Fast quench reactor and method
US6210791B1 (en) 1995-11-30 2001-04-03 General Electric Company Article with a diffuse reflective barrier coating and a low-emissity coating thereon, and its preparation
US5659069A (en) 1996-03-20 1997-08-19 Nexstar Pharmaceuticals, Inc. Method for the cyclotrimerization of alkynes in aqueous solutions
US5873950A (en) * 1996-06-13 1999-02-23 Inco Alloys International, Inc. Strengthenable ethylene pyrolysis alloy
DE19626484C2 (de) 1996-07-02 2000-05-04 Linde Ag Werksgruppe Tech Gase Verfahren zur Entfernung von Schwefelwasserstoff, Ammoniak, Phosphor- und Arsenwasserstoff aus Acetylen
JP3775897B2 (ja) 1997-07-23 2006-05-17 三菱農機株式会社 施肥機
US5990372A (en) 1998-01-12 1999-11-23 United Catalysts Inc. Adsorbent for the removal of trace quantities from a hydrocarbon stream and process for its use
RU2145516C1 (ru) 1998-01-20 2000-02-20 Акционерное общество "Ангарская нефтехимическая компания" Состав для очистки карбидного ацетилена от примесей
WO1999067435A1 (en) * 1998-06-23 1999-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Directionally solidified casting with improved transverse stress rupture strength
US6217286B1 (en) * 1998-06-26 2001-04-17 General Electric Company Unidirectionally solidified cast article and method of making
DE19840372A1 (de) 1998-09-04 2000-03-09 Basf Ag Katalysator und Verfahren zur Reinigung von Stoffströmen
US6321449B2 (en) * 1998-11-12 2001-11-27 General Electric Company Method of forming hollow channels within a component
CN1201063C (zh) 1998-12-31 2005-05-11 国际壳牌研究有限公司 用来从气流中去除可凝结物的方法、井口装置、及井口组件
RU2158840C2 (ru) 1999-01-21 2000-11-10 Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" Корпус камеры жидкостного ракетного двигателя
AT3175U1 (de) 1999-02-05 1999-11-25 Plansee Ag Verfahren zur herstellung eines thermisch hoch belastbaren verbundbauteiles
ES2226288T3 (es) 1999-05-21 2005-03-16 Evc Technology Ag Catalizador y procedimiento de oxicloracion que lo usa.
AUPQ078899A0 (en) * 1999-06-04 1999-06-24 Ceramic Fuel Cells Limited A fuel cell gas separator
US6190623B1 (en) 1999-06-18 2001-02-20 Uop Llc Apparatus for providing a pure hydrogen stream for use with fuel cells
RU2170617C2 (ru) 1999-07-06 2001-07-20 Шокин Владимир Васильевич Универсальная противоточная струйная установка для высокотемпературной обработки сырья
US6468069B2 (en) * 1999-10-25 2002-10-22 Jerome H. Lemelson Automatically optimized combustion control
HUP0204082A2 (hu) 1999-11-22 2003-04-28 The Dow Chemical Company Eljárás vinil-klorid előállítására etánból és etilénből HCI részleges visszanyerése mellett a reaktor kilépő áramából
AU2906401A (en) 1999-12-21 2001-07-03 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Hydrogen and elemental carbon production from natural gas and other hydrocarbons
RU2158747C1 (ru) 2000-03-21 2000-11-10 Зао "Тк Сибур Нн" Способ прямого пиролиза метана
CA2348145C (en) * 2001-05-22 2005-04-12 Surface Engineered Products Corporation Protective system for high temperature metal alloys
US6699604B1 (en) * 2000-06-20 2004-03-02 Honeywell International Inc. Protective coating including porous silicon nitride matrix and noble metal
WO2002004153A1 (en) * 2000-07-12 2002-01-17 Utron Inc. Dynamic consolidation of powders using a pulsed energy source
US6482311B1 (en) * 2000-08-01 2002-11-19 Tda Research, Inc. Methods for suppression of filamentous coke formation
RU2187768C2 (ru) 2000-09-18 2002-08-20 Бычков Юрий Максимович Способ интенсификации теплообмена при сжигании твердого, жидкого и газообразного топлива и нагревательное устройство для его осуществления (варианты)
DE60116355T2 (de) 2000-10-21 2006-06-22 Innovene Europe Ltd., Staines Verfahren zur hydration von olefinen
US6444012B1 (en) 2000-10-30 2002-09-03 Engelhard Corporation Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption
US6847699B2 (en) 2000-12-04 2005-01-25 Advanced Ceramics Research, Inc. Composite components for use in high temperature applications
CH695290A5 (de) 2000-12-08 2006-03-15 Uop Llc Adsorbentien fuer die Reinigung von Kohlenwasserstoffstroemen.
JP4421100B2 (ja) * 2000-12-21 2010-02-24 不二越機械工業株式会社 シリコンウェーハの研磨砥粒液の温度調整方法
US6478535B1 (en) 2001-05-04 2002-11-12 Honeywell International, Inc. Thin wall cooling system
RU2204434C2 (ru) 2001-05-08 2003-05-20 Институт катализа им. Г.К. Борескова СО РАН Катализатор и способ получения смеси водорода и оксида углерода
JP3829917B2 (ja) 2001-05-28 2006-10-04 信越化学工業株式会社 アセチレンの製造装置及びその製造方法
US6620457B2 (en) * 2001-07-13 2003-09-16 General Electric Company Method for thermal barrier coating and a liner made using said method
US6764602B2 (en) 2001-11-29 2004-07-20 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process of removing oxygenated contaminants from an olefin composition
GB0129611D0 (en) 2001-12-11 2002-01-30 Bp Chem Int Ltd Process for production of styrene
US6761777B1 (en) 2002-01-09 2004-07-13 Roman Radon High chromium nitrogen bearing castable alloy
US6695077B2 (en) 2002-02-20 2004-02-24 Q'max Solutions Inc. Thermal process for treating hydrocarbon-contaminated drill cuttings
US6610124B1 (en) 2002-03-12 2003-08-26 Engelhard Corporation Heavy hydrocarbon recovery from pressure swing adsorption unit tail gas
MXPA04009615A (es) 2002-04-03 2005-07-14 Sabic Hydrocarbons B V Un procedimiento para la remocion de arsina a partir de una corriente de hidrocarburo con un adsorbente.
RU2222569C2 (ru) 2002-04-08 2004-01-27 НИУ "Институт теоретической и прикладной механики СО РАН" Способ проведения газофазных реакций
US6705831B2 (en) 2002-06-19 2004-03-16 United Technologies Corporation Linked, manufacturable, non-plugging microcircuits
US6774148B2 (en) * 2002-06-25 2004-08-10 Chevron U.S.A. Inc. Process for conversion of LPG and CH4 to syngas and higher valued products
US6688100B1 (en) 2002-07-16 2004-02-10 The Boeing Company Combustion chamber having a multiple-piece liner and associated assembly method
US6749829B2 (en) * 2002-07-23 2004-06-15 Bp Corporation North America Inc. Hydrogen to steam reforming of natural gas to synthesis gas
US6789288B2 (en) 2002-10-25 2004-09-14 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas dehydration process and apparatus
US20070144622A1 (en) * 2002-11-04 2007-06-28 Flahaut Dominique M L High temperature resistant alloys
DE10252859A1 (de) 2002-11-12 2004-05-27 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan und von Vinylchlorid
US6935006B2 (en) 2002-12-18 2005-08-30 Honeywell International, Inc. Spun metal form used to manufacture dual alloy turbine wheel
EP1597218A1 (en) 2003-02-18 2005-11-23 Chevron Phillips Chemical Company Acetylene hydrogenation catalyst with segregated palladium skin
US7442350B1 (en) 2003-04-17 2008-10-28 Uop Llc Plate design for mixer sparger
DE10320966A1 (de) 2003-05-09 2004-11-25 Linde Ag Wärmeisolierter Hochtemperaturreaktor
US7919431B2 (en) 2003-09-03 2011-04-05 Synfuels International, Inc. Catalyst formulation for hydrogenation
US7045670B2 (en) 2003-09-03 2006-05-16 Synfuels International, Inc. Process for liquid phase hydrogenation
US20050058851A1 (en) * 2003-09-15 2005-03-17 Smith Gaylord D. Composite tube for ethylene pyrolysis furnace and methods of manufacture and joining same
US7183451B2 (en) 2003-09-23 2007-02-27 Synfuels International, Inc. Process for the conversion of natural gas to hydrocarbon liquids
US7208647B2 (en) 2003-09-23 2007-04-24 Synfuels International, Inc. Process for the conversion of natural gas to reactive gaseous products comprising ethylene
US6948455B2 (en) * 2003-10-08 2005-09-27 Riverside Hydronics, Llc Finned tube heat exchanger and method
FR2861403B1 (fr) 2003-10-27 2006-02-17 Inst Francais Du Petrole Procede de purification d'un gaz naturel par adsorption des mercaptans
WO2005078159A1 (ja) * 2004-02-18 2005-08-25 Ebara Corporation 水素の製造方法及び装置
US7619125B2 (en) * 2004-03-31 2009-11-17 Kanto Kagaku Kabushiki Kaisha Hydrogenation promoter, hydrogenation catalyst, and process for producing alkene compound
US20060038044A1 (en) * 2004-08-23 2006-02-23 Van Steenkiste Thomas H Replaceable throat insert for a kinetic spray nozzle
US20060283780A1 (en) 2004-09-01 2006-12-21 Sud-Chemie Inc., Desulfurization system and method for desulfurizing a fuel stream
JP4266196B2 (ja) * 2004-09-17 2009-05-20 株式会社日立製作所 強度、耐食性及び耐酸化特性に優れたニッケル基超合金
EP1650160A1 (en) * 2004-10-20 2006-04-26 Stichting Energieonderzoek Centrum Nederland Process for the production of synthesis gas and reactor for such process
US7682574B2 (en) * 2004-11-18 2010-03-23 Applied Materials, Inc. Safety, monitoring and control features for thermal abatement reactor
EP1831163B1 (de) 2004-12-21 2012-09-26 Basf Se Verfahren zur herstellung von pyrrolidonen aus succinaten aus fermentationsbrühen
US6987152B1 (en) 2005-01-11 2006-01-17 Univation Technologies, Llc Feed purification at ambient temperature
DE102005002127A1 (de) 2005-01-17 2006-07-20 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Butadien aus n-Butan
US7253328B2 (en) 2005-01-24 2007-08-07 John Stauffer Method for producing vinyl chloride monomer
US8013197B2 (en) 2005-02-18 2011-09-06 Synfuels International, Inc. Absorption and conversion of acetylenic compounds
US20060198774A1 (en) 2005-03-03 2006-09-07 Cross Joseph B Mercury Removal sorbent
FR2883574B1 (fr) * 2005-03-23 2008-01-18 Snecma Moteurs Sa "procede de depot par projection thermique d'un revetement anti-usure"
EP1741691A1 (en) 2005-07-06 2007-01-10 Saudi Basic Industries Corporation Process for the production of ethylene
US8313056B2 (en) 2005-07-19 2012-11-20 United Technologies Corporation Engine heat exchanger with thermoelectric generation
US7759288B2 (en) 2005-07-27 2010-07-20 Air Products And Chemicals, Inc. Co-formed base-treated aluminas for water and CO2 removal
US7900692B2 (en) * 2005-10-28 2011-03-08 Nakamura Seisakusho Kabushikigaisha Component package having heat exchanger
DE102005062010A1 (de) 2005-12-22 2007-06-28 Basf Ag Verfahren der heterogen katalysierten partiellen Gasphasenoxidation von Propylen zu Acrylsäure
US7846401B2 (en) 2005-12-23 2010-12-07 Exxonmobil Research And Engineering Company Controlled combustion for regenerative reactors
US8080697B2 (en) 2006-01-23 2011-12-20 Saudi Basic Industries Corporation Process for the production of ethylene from natural gas with heat integration
US7655135B2 (en) 2006-03-14 2010-02-02 Syntroleum Corporation Process for removing solid particles from a hydroprocessing feed
US20070260101A1 (en) * 2006-05-02 2007-11-08 Innovene Usa Llc Membrane reactor process for chemical conversions
US20090000184A1 (en) * 2006-07-21 2009-01-01 Garwood Anthony J Method of processing bio-mass matter into renewable fluid fuels (synthetic diesel)
US20100314788A1 (en) * 2006-08-18 2010-12-16 Cheng-Hung Hung Production of Ultrafine Particles in a Plasma System Having Controlled Pressure Zones
US7763163B2 (en) 2006-10-20 2010-07-27 Saudi Arabian Oil Company Process for removal of nitrogen and poly-nuclear aromatics from hydrocracker feedstocks
BRPI0717195A2 (pt) 2006-11-21 2014-01-21 Dow Global Technologies Inc "método para remover mercúrio de uma corrente líquida ou gasosa de hidrocarbonetos compreendendo mercúrio"
BRPI0807190A2 (pt) 2007-01-29 2014-05-27 Univ Nottingham Composição sorvente
WO2008098620A1 (de) 2007-02-15 2008-08-21 Basf Se Verfahren zur herstellung von 1,4-butandiol
CA2688307C (en) * 2007-05-25 2016-05-17 Tiax, Llc Fuel combustion
EP2014635A1 (en) 2007-06-12 2009-01-14 Bp Oil International Limited Process for converting ethane into liquid alkane mixtures
US9617196B2 (en) 2007-08-03 2017-04-11 Hitachi Zosen Corporation Catalyst for methanation of carbon oxides, preparation method of the catalyst and process for the methanation
EP2022772A1 (en) 2007-08-09 2009-02-11 Bp Oil International Limited Process for converting methane into liquid alkane mixtures
CN101945845B (zh) 2007-12-20 2013-09-18 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 具有经改进的后蒸馏的环己酮生产方法
RU2373178C2 (ru) 2008-01-09 2009-11-20 Анатолий Васильевич Жуков Способ переработки углекарбонатного минерального сырья
RU2363521C1 (ru) 2008-02-04 2009-08-10 Федор Егорович Калуцкий Способ очистки отработавших промышленных газов от твердых частиц для подготовки их к использованию в замкнутом цикле, установка для его осуществления и фильтрующее устройство, используемое в установке
US20090211255A1 (en) * 2008-02-21 2009-08-27 General Electric Company Gas turbine combustor flame stabilizer
US8057707B2 (en) * 2008-03-17 2011-11-15 Arkems Inc. Compositions to mitigate coke formation in steam cracking of hydrocarbons
EP2106854B1 (en) 2008-04-04 2011-05-25 Saudi Basic Industries Corporation Catalyst for oligomerization of ethylene, method for preparation thereof and process for oligomerization using it
EP2287349B1 (en) 2008-06-16 2019-03-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic heat-resistant alloy, heat-resistant pressure member comprising the alloy, and method for manufacturing the same member
CH699205A1 (de) * 2008-07-25 2010-01-29 Alstom Technology Ltd Schutzrohre für Thermoelemente.
US7901486B2 (en) 2008-10-02 2011-03-08 Conocophillips Company Removal of heavy metals from hydrocarbon gases
US8748686B2 (en) 2008-11-25 2014-06-10 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Conversion of co-fed methane and low hydrogen content hydrocarbon feedstocks to acetylene
RU2478689C2 (ru) 2008-12-08 2013-04-10 Плагази Аб Система для получения водорода
EP2196559A1 (en) * 2008-12-15 2010-06-16 ALSTOM Technology Ltd Thermal barrier coating system, components coated therewith and method for applying a thermal barrier coating system to components
BRPI1006067A2 (pt) 2009-01-08 2016-04-19 Shell Int Research processo para remover contaminantes gasosos a partir de uma corrente de gás de alimentação, dispositivo de separação criogênica, corrente de gás purificada, e, processo para liquefazer uma corrente de gás de alimentação.
PT2396089T (pt) * 2009-02-11 2017-11-15 Natural Energy Systems Inc Processo para a conversão de material orgânico em gás combustível rico em metano
ATE543920T1 (de) 2009-02-13 2012-02-15 Dalmine Spa Superlegierung auf nickelbasis und herstellungsverfahren dafür
WO2010094134A1 (en) 2009-02-23 2010-08-26 Metafoam Technologies Inc. Metal tube with porous metal liner
US9068743B2 (en) * 2009-02-26 2015-06-30 8 Rivers Capital, LLC & Palmer Labs, LLC Apparatus for combusting a fuel at high pressure and high temperature, and associated system
CA2657127C (en) 2009-03-05 2016-07-05 The Governors Of The University Of Alberta Removal of carbon dioxide from paraffins
SG174856A1 (en) 2009-03-12 2011-11-28 Shell Int Research Process for the conversion of lower alkanes to aromatic hydrocarbons
US8211312B2 (en) 2009-03-27 2012-07-03 Uop Llc Separation system and method
US8137476B2 (en) 2009-04-06 2012-03-20 Synfuels International, Inc. Secondary reaction quench device and method of use
US20100254433A1 (en) 2009-04-06 2010-10-07 Shahrnaz Azizi Techniques to format a symbol for transmission
EP2258674A1 (en) 2009-05-06 2010-12-08 Saudi Basic Industries Corporation Method for removal of an organic amine from a hydrocarbon stream
US8512663B2 (en) * 2009-05-18 2013-08-20 Exxonmobile Chemical Patents Inc. Pyrolysis reactor materials and methods
US8398747B2 (en) 2009-06-23 2013-03-19 Praxair Technology, Inc. Processes for purification of acetylene
WO2011017242A1 (en) 2009-08-03 2011-02-10 Shell Oil Company Process for the production of methane
RU2427608C2 (ru) 2009-08-10 2011-08-27 Федеральное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Астраханский государственный технический университет" (ФГОУ ВПО "АГТУ") Способ демеркаптанизации углеводородного сырья
GB0914272D0 (en) 2009-08-17 2009-09-30 Johnson Matthey Plc Sorbent
US8221524B2 (en) 2009-10-23 2012-07-17 Guild Associates, Inc. Oxygen removal from contaminated gases
KR101465309B1 (ko) 2009-12-15 2014-11-26 유오피 엘엘씨 분해 가스로부터의 수은 제거
US8608949B2 (en) 2009-12-30 2013-12-17 Uop Llc Process for removing metals from vacuum gas oil
RU2451658C2 (ru) 2010-04-22 2012-05-27 Ольга Игоревна Лаврова Способ и устройство для получения ацетилена
CN102247876B (zh) 2010-05-19 2013-06-26 中国科学院大连化学物理研究所 一种乙炔选择性催化加氢制乙烯的方法
US9120985B2 (en) * 2010-05-26 2015-09-01 Exxonmobil Research And Engineering Company Corrosion resistant gasifier components
CN101928217A (zh) 2010-05-27 2010-12-29 国电英力特能源化工集团股份有限公司 电石乙炔法合成醋酸乙烯的新方法
SG185809A1 (en) 2010-07-09 2013-01-30 Exxonmobil Chem Patents Inc Integrated vacuum resid to chemicals coversion process
RU2440962C1 (ru) 2010-07-29 2012-01-27 Общество с ограниченной ответственностью "УНИСИТ" (ООО "УНИСИТ") Одностадийный способ получения бутадиена
US8480769B2 (en) * 2010-07-29 2013-07-09 Air Products And Chemicals, Inc. Method for gasification and a gasifier
US8534040B2 (en) * 2010-11-11 2013-09-17 General Electric Company Apparatus and method for igniting a combustor
KR101796792B1 (ko) 2011-02-09 2017-11-13 에스케이이노베이션 주식회사 촉매를 이용하여 수소화 처리 반응을 통해 황 및 수은이 포함된 탄화수소 원료로부터 이들을 동시에 제거하는 방법
AU2012283916B2 (en) * 2011-07-19 2016-05-12 Velocys, Inc. Microchannel reactors and fabrication processes
US8636958B2 (en) * 2011-09-07 2014-01-28 Marathon Oil Canada Corporation Nozzle reactor and method of use
RU116365U1 (ru) 2011-11-21 2012-05-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) Установка очистки природного газа от твердых частиц
JP6046976B2 (ja) 2012-05-17 2016-12-21 株式会社アルバック 露光装置
US20140116669A1 (en) * 2012-10-25 2014-05-01 Institute Of Nuclear Energy Research Atomic Energy Council, Executive Yuan Heat-conducting structure and heat exchanger and heat-exchanging system using thereof

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4724272A (en) * 1984-04-17 1988-02-09 Rockwell International Corporation Method of controlling pyrolysis temperature
EA008761B1 (ru) * 2003-08-28 2007-08-31 Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб Изделие, обладающее устойчивостью к металлическому пылеобразованию
RU2438083C2 (ru) * 2007-07-30 2011-12-27 Сименс Акциенгезелльшафт Крышка для печи для приема расплавленного материала, в частности металла, и печь для приема расплавленного материала
US20110114285A1 (en) * 2009-11-17 2011-05-19 Buxbaum Robert E Copper-niobium, copper-vanadium, or copper-chromium nanocomposites, and the use thereof in heat exchangers

Also Published As

Publication number Publication date
EA201500257A1 (ru) 2015-07-30
AU2013306077B2 (en) 2016-09-08
CA2879711A1 (en) 2014-02-27
SG11201500434UA (en) 2015-02-27
BR112015002544A2 (pt) 2017-07-04
US10166524B2 (en) 2019-01-01
US20170216809A1 (en) 2017-08-03
BR112015002544B1 (pt) 2020-03-17
CN104583159A (zh) 2015-04-29
TWI579258B (zh) 2017-04-21
EP2888210A1 (en) 2015-07-01
MY167619A (en) 2018-09-20
MX2015001923A (es) 2015-06-22
CN104583159B (zh) 2019-01-01
US20140056769A1 (en) 2014-02-27
US9656229B2 (en) 2017-05-23
MX361363B (es) 2018-12-04
TW201414700A (zh) 2014-04-16
WO2014031477A1 (en) 2014-02-27
EP2888210A4 (en) 2016-04-20
ZA201501239B (en) 2016-10-26
AU2013306077A1 (en) 2015-02-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9707530B2 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058178A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US10166524B2 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058170A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
AU2013306062B2 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140056767A1 (en) Methane Conversion Apparatus and Process Using a Supersonic Flow Reactor
RU2767113C2 (ru) Устройство и способ конверсии метана с использованием сверхзвукового проточного реактора
US20140058158A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20170015606A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140056768A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140056771A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058169A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058171A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058174A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058175A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US20140058172A1 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US10160697B2 (en) Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG TJ

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KZ TM RU