CN1201063C - 用来从气流中去除可凝结物的方法、井口装置、及井口组件 - Google Patents

用来从气流中去除可凝结物的方法、井口装置、及井口组件 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种用来在井口的井口节流器下游位置处从天然气流中去除可凝结物的方法。根据本发明提供了一种用来在井口处从天然气流中去除可凝结物的方法，该方法包括以下步骤：(A)将超音速天然气流引入一个超音速惯性分离器的一条通道中，由此将流体冷却到某一温度，该温度低于所述可凝结物开始发生凝结时的温度/压力，从而形成离析的液滴和/或微粒；(B)将液滴和/或微粒从天然气中分离出去；以及(C)收集已经去除了可凝结物的天然气，其中的超音速惯性分离器是井口节流器下游位置的井口组件的一个部件。本发明还提供了一种用来从所述天然气中去除所述可凝结物的装置，该装置是节流器下游位置的井口组件的一个部件；本文还提供了一种包括所述装置的井口组件。

Description

用来从气流中去除可凝结物的方法、 井口装置、及井口组件
技术领域
本发明涉及一种用来在井口的井口节流器下游位置处从天然气流中去除可冷凝物的方法；并涉及一种用来从所述天然气流中去除所述可凝结物的井口装置，该井口装置是节流器下游位置井口组件的一部分；以及涉及一种包括所述装置的井口组件。
背景技术
对于用于控制开采井流量的井口组件以及节流器(通常也被称作井阀)的背景信息，可能必然要参考如下的这些美国专利：
美国专利号     发明人       名称
US3155401      Musolf       井口组件
US3297344      Hanes        开采井部件的接头
US4194718      Baker等      节流器
US4102401      Erbstoesser  用低密度封堵球分流的开采井工作液
US4606557      Coffey       海底井口接头
US4898235      Enright      用在具有闭井定时器的柱塞产气井上的井口设
                            备，以及该井口设备的使用方法
需要将从地下或水下含气岩层(下文将称为地下岩层)开采出的天然气中的某些组分分离出去，这些组分有的在常态下即为液体，有的是凝结温度相对较高的气体，在权利要求书和说明书中，这些组分总体上称作为“可凝结物”，它们包括：水分、丙烷、丁烷、戊烷、丙烯、乙烯、乙炔以及其它诸如二氧化碳、硫化氢、氮气等物质。通常的情况是：气流是在井口下游位置处的地面上进行处理的，井口通过一个主井筒连接地下含气岩层，其中的主井筒包括一根从井口延伸向井下的井管。
在美国专利US5333684号中例如就公开了现已制出的用来从天然气中去除水分的分离器。该装置使用了浮球，当井筒中的液面升高时，该浮球上浮而堵住流路，然后随着气压的建立，迫使水面降低，从而使天然气的开采不受液态水的影响。这样的装置只能将开采出的天然气中的液态水除去，却不能将水从井筒中除去，也不能降低开采出天然气的露点温度。
美国专利US5794697号也公开了一种井下分离器，用来从井筒中开采出的气液混合物中提取出天然气。该专利致力于对气体的井下压缩，并将气体回注到一个覆盖在岩层中剩余油液上方的气顶中。该专利中的分离器被表示描述成一种螺旋推运器，其能使流体产生旋流运动，然后从旋流的中心位置提取天然气。该分离器也不能降低天然气的露点温度，而只是对已有的各相物质进行分离。
欧洲专利申请0711903和美国专利3599400公开了一种离心式油/气分离器，在该分离器中，开采出的原油和天然气由离心力进行分离，但在该分离器中，开采出的各相物质不发生膨胀，因而这些分离器只能分离已有的油相和气相物质。
具有降低气体露点效果的分离器需要复杂的装置和设备，例如冷冻贫油吸附器或乙二醇吸附器。这样的操作通常因为太复杂而不能在诸如水下的井口处进行，且成本太高而不能用在天然气田的每个井口处。
理想的情况是井口组件在井口节流器的下游位置处具有一个脱水器部件，该脱水器不但能去除液态水，而且能降低采出气的露点温度，这样就既使结构简单也使成本低廉。
现有技术中存在各种各样用来从气态物和其它流体中分离各种组分的方法和装置。普通分离装置的实例包括蒸馏塔、过滤器和滤过膜、沉淀槽、离心分离机、静电沉积器、干燥器、冷凝器、旋风分离器、涡旋管分离器和吸附器。此外，在现有技术中也存在多种装有超声速喷管的惯性分离器。
日本专利公开文件JP-A-02,017,921涉及利用超音速流来分离气体混合物的技术。其装置包括一个旋流器，旋流器位于超声速喷管的上游位置。然后，涡旋的流体流过一个轴向对称的扩张形喷管，而形成细微粒子。旋流被保持很长的轴向距离，由此来形成大的压力降。
美国专利US-A-559373涉及一种超声流分离器，其包括一个高压进气入口、一个矩形的喉管、一个矩形截面的U型流道。该流道包括一个曲面的可渗透性外壁。气流以亚音速从进气口冲入。该气体在喉管中收缩，而在流道中扩张，从而速度增加而超过音速。气流在超音速区域的膨胀导致液滴聚集，且大滴的液滴透过可渗透壁而集中在一个腔室中。
英国专利公开文件UK-A-1103130描述了一种用来从主要是气态的质流中分离组分的方法和装置，其中的质流被加速到超音速，并带有巨大声响地穿过一个强电场。以这样的方式可对经管道从气井得到的天然气进行处理。
欧洲专利公开文件EP-A-0496128涉及一种用来从气态混合物中分离出一种气体的方法和装置。该装置包括一个圆筒，该圆筒先缩敛成一个喷管，然后在一个旋流区中扩张开。气体以亚音速进入到该圆筒的一个入口部分，然后流经喷管的渐缩段。从渐缩段流出的气流以超音速的流速膨胀进入到圆筒的渐扩段。一对三棱板使超音速流产生旋流。超音速和旋流的组合效果促进了一种可凝结组分发生凝结并从质流的各种气态组分中分离出去。在圆筒中同轴地设置了一个出口管，以使得质流中的气态组分以超音速排出。而液态组分继续穿过一个第二渐扩段，并通过一个风机而最终从一个第二出口流出圆筒，其中的第二渐扩段将流速降低到亚音速。
WO99/01194描述了一种用来从一种流体束中去除某一选定气态组分的类似方法和相应装置，其中的流体中含有多种气态组分。该装置在聚集区的下游设置了一个冲击流导流轮，从而将质流的轴向流速降低到亚音速。在这种方法中，使用了冲击波使已有微粒的分离效率更高。
这些参考资料描述了各种超音速惯性分离器。但是，对于它们应用场合，没有任何描述或暗示表明它们可用作井口节流器下游的井口组件的部件。
发明内容
本发明涉及一种在井口的井口节流器下游位置处从天然气流中去除可凝结物的方法。
根据本发明，提供了一种用来从天然气流中去除可凝结物的方法，该方法包括步骤：
(A)将超音速天然气流引入一个超音速惯性分离器的一条通道中，由此将流体冷却到某一温度，该温度低于所述可凝结物开始发生凝结时的温度/压力，这样就形成了离散的液滴和/或微粒；
(B)使液滴和/或微粒与气体分离；以及
(C)收集已经去除了可凝结物的气体，
其中超音速惯性分离器位于天然气开采井的井口附近，以将从所述开采井产出的天然气中的可凝结物分离出去。
本发明还提供了一种用来从所述天然气中去除所述可凝结物的装置，该装置位于井口附近；还提供了一种井口组件，其包括所述的装置。
上文描述的任何带有超音速喷管的惯性分离器都可用在本发明中。但最佳的超音速分离器是欧洲专利EP-A-0496128所描述的那一种，即：其中含有液滴和/或微粒的超音速流被驱动而发生旋流运动，由此使质流中的液滴和/或微粒甩向一个聚集区的径向外侧部分，然后在一个超音速聚集区将这些液滴和/或微粒提取出去。
在本发明的一个优选实施例中，在将可凝结物从聚集区分离出去的上游位置，由于从超音速流向亚音速流转变而产生了冲击波，已经发现：如果在聚集区中液滴和/或微粒的聚集是在冲击波之后—即：是在亚音速流而不是超音速流中进行的，则分离效率能显著地提高。这一现象的原因被认为是由于冲击波耗散了质流的大部分动能，由此极大地降低了流体速度的轴向分量，而流速的切向分量(由旋流产生装置引发的)则基本保持不变。从而，液滴和/或微粒在聚集区的径向外侧部分中稠密度显著地高于风道中流动是超音速的其它位置。人们认为：这一效果是由于流体轴向速度分量的极大减小造成的，由此也降低了微粒被气流的中央“芯部”夹带走的趋势，在“芯部”处，流体的轴向流速要高于靠近风道壁面部分流体的轴向流速。这样，在亚音速工况下，作用在凝结液滴和/或微粒的离心力在很大程度上不能被气流中央“芯部”的夹带作用所抵消。因而液滴和/或微粒就能在聚集区的径向外侧部分附聚，并在该部分被提取出去。
冲击波最好是通过将流体引入到一个扩压管中产生的。扩压管例如为一个渐扩的体积或者是一个先渐缩然后渐扩的体积。
在一种有利的实施例中，聚集区位于扩压管出口端的附近。
本发明可与实现流体干燥的其它操作组合实施，或与另外的一个分离操作组合实施，所述的其它分离操作通过其它的装置将可凝结物从进流中分离掉，以降低本发明分离器的工作载荷。同样，无论是从聚集区出来的含有可凝结物的质流、还是其中的可凝结物已被分离掉的质流都可以再经受另外一个分离步骤，例如流过一个干燥器或分离器。
本发明的超音速流还造成了快速膨胀，使得可压缩流体发生冷却。该冷却又造成蒸气有一定程度的冷凝，这样，该冷却效果就将质流的温度降低到流体的露点温度以下。
有利的是：从聚集区径向外侧部分分离出的任何气态成分都最好是通过一个导流轮回送到入口中，以返增进流压力。
用来促使质流以超音速流动的合适装置包括风道的一个拉伐尔型入口，该风道扩压管的最小流道面积要大于该拉伐尔入口的最小横截面流道面积。
附图说明
图1示意地示出了实施本发明所用分离器的第一实施例的纵剖面结构；
图2示意地示出了实施本发明所用设备的第二实施例的纵剖面结构；
图3A和图3B示意地示出了本发明的一种设备在一个井筒中的情形；
图4示意地示出了一个装置，该装置用来示范说明实施本发明所用的装置。
具体实施方式
在图1中示出了一个风道，其形式为一个端部开口的管状外壳1，在其一端具有一个流体入口3。在靠近外壳另一端的附近为含有可凝结物的流体设置了一个第一出口5，而在外壳的该另一端处为基本不含可凝结物的流体设置了一个第二出口7。装置1中的流动方向是从入口3流向第一和第二出口5、7。入口3是一个拉伐尔类型的加速段，其在流动方向上的纵向剖面形状为先收缩—后扩张，这样就能使经所述入口3流入到外壳1中的流体达到超音速的流速。外壳1中还设置了一个初级圆筒部件9和一个扩压管11，初级圆筒部件位于入口3和扩压管11之间。在初级圆筒部件9的内表面上设置了一个或多个(例如为四个)径向向内突起的形导流翼15。每个导流翼都被设置得与外壳中的流动方向成一定角度，从而使超音速流过外壳1初级圆筒部件9的流体产生旋流运动。
扩压管11在流动方向上的纵剖面形状也为先渐缩后渐扩，形成了一个扩压管入口17和一个扩压管出口19。扩压管的最小横截面流道面积要大于拉伐尔入口3的最小横截面流道面积。
外壳1还具有一个次级圆筒部件17，其比初级圆筒部件9具有更大的通流面积，其设置在扩压管11的下游位置而作为扩压管11的一个接续段。该次级圆筒部件17上为液体的流出设置了纵向的出口狭缝，这些狭缝被设置在距离扩压管出口19合适的距离处。
在次级圆筒部件17的外部围有一个出流室21，在该出流室上设置了上文提到的第一出口5，用来排出其中浓集了固态颗粒的质流。
次级圆筒部件17延伸到上述的第二出口7中，以排出基本为气态的质流。
下面将解释该装置1通常条件下的工作情况。
含有微米量级固态微粒的气流被引入到拉伐尔入口3中。随着气流流经入口3，气流被加速到超音速。由于气流流速极大地增加，气流的温度被降低到气流中较重的气态组分(例如水蒸汽)的冷凝点之下，由此使这些组分冷凝而形成很多液态微粒。随着气流流过形导流翼15，就使气流产生旋流运动(在图中用螺旋线示意表示)，这样就使液态微粒受到径向向外的离心力。当气流进入到扩压管11中时，在靠近扩压管11下游出口19的附近产生了冲击波。冲击波耗散了气流的大部分动能，这样，主要是流速的轴向分量被降低。由于流速的轴向分量被极大地降低，气流的中央部分(或“芯部”)以降低后的轴向速度流动。这就导致凝结后微粒被在次级圆筒部件中流动气流的中央部分夹带走的趋势降低。因而，这些凝结微粒就能在次级圆筒部件17的气流聚集区的径向外侧部分中凝聚。凝聚后的微粒形成了一层液体，这些液体可经为主要是为液体成分所设置的出口狭缝18、出流室21以及第一出口5从聚集区中抽取出。
已经去除掉水分(以及任何可凝结蒸气)的气流经第二出口7排出，该出口7是为已经基本不含固态物的气体设置的。
在图2中表示了用来执行本发明的装置的第二实施例，该装置也具有一个端部开口的管状外壳23，该外壳在其一端具有一个拉伐尔的流体入口25。在外壳的另一端为含液体的气流设置了一个第一出口27。装置中流体的流动方向由箭头30指示。从入口25到液体出口27之间，该外壳具有一个初级的基本为圆筒形的部件33、一个渐扩的扩压管35、一个次级圆筒部件37以及一个渐扩部件39。在初级圆筒部件33中设置了一个径向向内突起的形导流翼41，导流翼37在外壳中与流动方向成一个选定角度地进行布置，从而使流过外壳23的超音速流体产生旋流运动。从第一出口27向外壳中同轴地延伸入一个管形的第二出口43，其主要是为气态物设置的，该出口在次级圆筒部件37的下游端处具有一个入口开口45。该出口43的内部设置了一个整流装置(图中未示出)，例如轮叶式整流装置，用来将气体的旋流调转成直线流。
形导流翼的轮廓最好为三角形，且其前沿斜延伸向一个翼尖。
第二实施例通常的运行情况基本类似于第一实施例。在初级圆筒部件33中产生超音速旋流；在从扩压管35到次级圆筒部件37的过渡部分附近产生冲击波；在次级圆筒部件37中产生亚音速流；含有固态微粒和任何凝结液体的气流从第一出口27排出；干燥后的气体从第二出口43排出，在其中的第二出口43中，气体的旋流被整流装置转变为直线流。
在上文的详细描述中，外壳、初级圆筒部件、扩压管以及次级圆筒部件的截面形状为圆形的。但是，这些部件中的任何一个都可以选用其它合适形状的任何截面构造。同样，作为备选方案，初级和次级部件也可以采用除圆筒形之外的其它形状，例如为截头圆锥形状。此外，扩压管也可以是其它任何合适的形状，例如没有渐缩段(如图2所示的形式)，这尤其适合超音速流体流速较低的场合。
也可以使导流翼相对于外壳轴向方向的夹角是非恒定的，而是在流动方向上夹角逐渐增大，这样的设置最好是和螺旋形导流翼组合使用。也可以将平板翼沿一条迹线布置来获得类似的效果，其中的迹线相对于初始入流轴线的夹角逐渐增大。
另外，每个导流翼都被设置了一个隆起的翼尖(也被称为小翼)。
作为备选方案，也可以采用这样的扩压管：当从流动方向来看时，其先是一个渐扩段，然后是一个渐缩段，而不是采用纯渐扩形的扩压管(见图2)。这种渐扩—渐缩形扩压管的优势在于：扩压管中流体温度的上升更小。
下面参见图3A，图中示意地表示了本发明用在海底井口上的装置。从图中可看出，在水体313中有一海底水下开采井301，其具有一根套管302，套管上具有一些用来使岩层312和井筒304内部相通的孔眼303。图中示意地表示了典型的井口设备305。本发明的分离器306使干燥后的蒸气流308与一种基本是液体的质流307相分离。海床309处的温度接近于结冰温度，因而要认真地考虑沿海床铺设的管线上会形成水合物的问题。本发明提供了一种简单、低维护量、且成本低的脱水系统。可在分离出的液体中可控制地注入(见311处)一些水化抑制添加剂310。
下面参见图3B，图中表示了另一个实施例，该实施例中的井筒350位于陆地面351上。该井筒中下有一根套管354，该套管上设置了一些孔眼355。可设置一个标准的井口设备352。设置了一个液体—蒸气分离器353，其带有一个液体出口356和一个液面控制系统357。从液体—蒸气分离器363引出的一个蒸气出口通向本发明的脱水器358。从本发明分离器的出口359排出的蒸气是干燥的气体360，其露点低于开采出的混合气体的露点。从本发明的分离器358排出的液体可能含有蒸气，但它们是饱和蒸气，因而最好被引向一个第二蒸气—液体分离器361。从该第二分离器排出的液体362可与从第一分离器排出的液体合并，也可单独被引向一个地面设备。作为备选方案，为了能有效地对液体进行处理，从第二分离器排出的液体也可被回注到岩层中。从第二分离器排出的液体也可被泵送到一个高压储液器中，或利用压力作用而流到低压岩层中。如果要进行回注，则从第二分离器流出的液体可先进行收集然后再回注，或回注到气体被开采出来的井筒中。
从第二液体—蒸气分离器得到的蒸气365可经过一个文氏(Venturi)再压缩喷管循环回本发明分离器的入口处。
含水和可凝结碳氢化合物浓度很高的质流364最好能使其中水蒸气的浓缩程度足够高，这样就不再需要添加其它成分来防止形成水合物。即便需要加入抑制水合物生成的物质，也由于只需要对所要处理流体中的一小部分体积进行处理，因而所需要的水化抑制化合物的量也会显著地减少。
可在风道的入口部件处设置旋流发生装置，而不是在入口部件的上游处设置。
示例
为本发明制造了一个用于在环境条件下从空气中分离水蒸气的测试装置，显然，当该装置被用在地下进口、水下井口的情况中，会有不同的温度、压力和马赫数。但是，本领域工程人员能毫无困难地作出一些必要的适应匹配工作。图4表示了所用装置的通用构造。
在该示例中，空气425由一台鼓风机401加压到140千帕(约1.4巴)，而得到压缩空气426。在鼓风机之后，空气由一个翅片管冷却器402冷却到25到30摄氏度左右，其中的翅片管冷却器402位于一个容器418中，在冷却器下方的蒸气空间420中喷洒水419，以确保空气接近水饱和(RV＝90％)。含水饱和的空气427被输送到液体—蒸气进料分离器403，在该分离器中，水分被分离出去，在湿流421中混有少量的空气，这些空气与液态水流一同流动，该分离器还形成了干燥后的空气422。
在该示例中，尽管采用矩形截面或不对称截面的管道也能达到同样的效果，但装置是采用了管状的流管。这样就可以讨论装置的直径，其中该直径始终是指其内径。
典型的入口参数概括如下：
1.质量流量：1.2kg/s
2.入口压力：140Kpa(约1400毫巴)
3.入口温度：25℃
4.入口湿度：90％
该装置使水蒸汽凝结，而形成了含有大量水滴的雾气流。测量发现：在超音速区428中的最终温度和压力为-28℃和68Kpa(约680毫巴)，使得水蒸汽的含量很低，可以忽略不计。
尽管喷管喉部和入口的尺寸对装置的工作并无重要影响，但本示例中喷管喉部404的直径取为70毫米，入口直径405为300毫米。喷管出口400的直径为80毫米，以获得超音速流动的条件；通常对应的马赫数M＝1.15。
喷管的长度由冷却速度确定，该参数对于本案的情况为19000卡/秒。本领域技术人员可确定出流经装置的流体压力和温度型线，由此来定出冷却率。由冷却速度再确定出液滴的尺寸分布。降低冷却速度值会使得液滴平均尺寸变大。喷管长度为：
L1，406：700毫米：从喷管入口到喷管喉部
L2，407：800毫米：从喷管喉部到喷管出口
为了减小摩擦损失，壁面的粗糙度要小，最好是1微米或更小。
根据应用场合的不同，只要考虑了上文提到的那些参数，就可采用任何合适的刚性材料来制造喷管装置。
涡旋管408接在喷管出口和扩压管之间。在涡旋管中，存在一个翼形的旋流发生内部件409。在该内部件的边缘处，上侧(低压侧)处形成了一个涡旋结构，其从平板部分发散，并最好终结在后边缘处。该翼形板件的根部基线接在该涡旋管的内壁面上。
涡旋管的入口400直径为80毫米。在该情况下，涡旋管略微呈锥形；经过一段长度后，直径线性地增加到84毫米(在423处)，其中该长度段近似为导流翼的基线长。
在涡旋管的锥形段410之后，在一段长度上涡旋管的直径保持恒定，在该段长度(分离长度段)上液滴沉积在内壁面上。这两个长度为：
L3，410：300毫米：从翼尖处到翼后缘的长度
L4，412：300毫米：从翼后缘到扩压管的长度
翼形内部件的尺寸设计取决于希望达到什么样的环流或整体旋涡状态。如果导流翼基线长度为300毫米、在后缘处的翼展为60毫米、且导流翼基线与管道轴线所成倾角为8°，则形成的旋流通常为16平方米/秒。导流翼前缘的后掠角为87°(从垂直位置到流动方向)，后缘的后略角为40°。导流翼的前后缘都是锐利的。导流翼的翼板为平面，其型面非常纤薄。导流翼厚度在根部约为4毫米。该导流翼与管道的轴线成8°的夹角。
排流段可实现液体从涡旋管中的排出。该排流段不是一个可明显区分出的装置，而是该涡旋管的一个有机部分，例如通过狭缝、多孔材料、涡旋管壁面上的孔洞来实现；或者如图4所示的那样，是一个与扩压管成一体的部件，即一个旋涡溢流管(同轴风道)。在本示例中，旋涡溢流管(同轴风道)被布置在冲击波之后的风道中央，其直接后接在涡旋管的第一扩压管部件414后面。
涡旋管的尺寸设计取决于在位置424处扩压管直径(其入口处为90毫米)和点425处旋涡溢流管入口直径(其入口处为85毫米)的比值。后二者之间的横截面积差影响最小流量，该最小流量是含有液体的主质流中分出的一部分。在此情况下，该最小流量是主流量的10％，即0.12kg/s。扩压管433的长度为1500毫米。
在扩压管中，质流的剩余动能被转变为势能(静压升高)。通常希望能避免出现边界层分离现象。因为这会造成脱流现象，而导致效率降低。因而在本测试装置中，扩压管的半扩张角最好应小于5°，在本案的情况中采用了4°。扩压管入口直径与旋涡溢流管入口直径(85毫米)相同。扩压管的出口415直径为300毫米，该点处的干燥空气的压力接近大气压力。该装置的效能用两个湿度传感器(电容式传感器、制造商为“Vaisala”)进行测量，它们一个位于空气入口416处，另一个位于空气出口417处，且都经过了温度和压力校正。入口处的水分含量值通常为每千克干空气中含水蒸汽18-20克。出口处的含量值通常为每千克干空气含13到15克水蒸汽。表示成分离效率—则为约25％的入口水蒸汽被除去了。这一数值也对应于在超音速区域分离的凝结液体量，这是因为进流中的大部分液态水是在这一区域凝结的。

Claims (15)

1.一种用来从气流中去除可凝结物的方法，该方法包括以下步骤：
(A)将超音速天然气流引入一个超音速惯性分离器(1，23，306，358)的一条通道中，由此将流体冷却到某一温度，该温度低于所述可凝结物开始发生凝结时的温度/压力，从而形成离析的液滴和/或微粒；
(B)将液滴和/或微粒从气体中分离出去；以及
(C)收集已经去除了可凝结物的气体，
其特征在于：其中超音速惯性分离器(1，23，306，358)位于天然气开采井(301，350)的入口(305，352)附近，以将从所述开采井(301、350)产出的天然气流中的可凝结物分离出去。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：在B)步骤中，使流体的超音速流发生旋流运动(22)，由此使质流中的可凝结物流向一个聚集区的径向外侧部分，然后从聚集区径向外侧部分将可凝结物以亚音速或超音速抽取到一个出口流中。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于：旋流运动是由设置在超音速流动区中的一个导流翼(15，41)引发的。
4.根据权利要求2或3所述的方法，其特征在于：还包括以下步骤：在聚集区的上游位置、和产生旋流运动(22)部位(15，41)的下游位置之间的质流中形成冲击波。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于：其中通过使流体流过一个扩压管(11、35)而产生冲击波。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：还包括在从聚集区径向外侧部分抽出的出口流中添加抑制水化物的成分。
7.一种井口装置(1，23，306，358)，其用于从天然气中去除可凝结物，该装置包括：
一在其中气体被加速到超音速的加速段；
一个使气体产生一个旋流运动的旋流发生段(15，41)；
一个可凝结物含量降低后的气流从其中排出的聚集区；以及
一个可凝结物聚集在其中的聚集区径向外侧部分，
其特征在于：该装置(1，23，306，358)位于天然气开采井(301，350)的井口(305，352)附近并设计成将从所述开采井(301，350)产出的天然气流中的可凝结物分离出去。
8.根据权利要求7所述的装置，其特征在于：在旋流发生段的下游位置还包括一个冲击波引发结构(11，35)。
9.根据权利要求8所述的装置，其特征在于：所述冲击波引发结构是一个扩压管(11，35)，其位置设置成使得冲击波发生在聚集区的上游处。
10.根据权利要求7所述的装置，其特征在于：加速段包括风道的一个拉伐尔型入口(3，25)，且其中扩压管(11，35)的最小流道面积要大于该拉伐尔入口(3，25)的最小横截流道面积，其中使质流产生旋流运动的旋流发生段包括一个导流翼装置(15，41)。
11.根据权利要求7所述的装置，其特征在于：聚集区的径向外侧部分通入到一个环形的第一出口(21，27)中，该出口是为汇聚富含可凝结物的流体而设置的；聚集区的中央部分通入到一个管状的第二出口(7，43)中，该第二出口是为汇聚已除去可凝结物的流体设置的，其中管状的第二出口(7，43)基本是由一段直管构成的，其沿自身的大部分长度段，都与环形第一出口(21，27)保持同轴。
12.根据权利要求11所述的装置，其特征在于：在下游方向上环形第一出口(21，27)的形状为圆筒形或渐扩形。
13.根据权利要求12所述的装置，其特征在于：在下游方向上管状第二出口(7，43，413)的形状为圆筒形或渐扩形，并在环形第一出口(21，27)中设置了一个同轴的旋涡溢流管道(413)。
14.一种位于井口节流器(305，352)下游位置的井口组件，其包括权利要求7所述的装置。
15.根据权利要求14所述的井口组件，其特征在于：其包括一个海底水下井口(305)。
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ZA (1) ZA200105390B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108952617A (zh) * 2018-07-04 2018-12-07 中国石油天然气股份有限公司 一种纽带式气井开井缓堵装置及其应用方法

Families Citing this family (93)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DZ2545A1 (fr) * 1997-07-02 2003-02-08 Shell Int Research Extraction d'un composant gazeux d'un fluide.
NL1013135C2 (nl) * 1999-09-24 2001-03-30 Kema Nv Werkwijze en inrichting voor het verwijderen van vaste deeltjes uit een gas.
ATE367195T1 (de) * 2002-04-29 2007-08-15 Shell Int Research Überschallfluidtrennung verbessert durch einspritzung
CA2484297C (en) * 2002-04-29 2010-06-15 Marco Betting Cyclonic fluid separator equipped with adjustable vortex finder position
CN1309451C (zh) * 2002-09-02 2007-04-11 国际壳牌研究有限公司 旋流式流体分离器
CA2536773A1 (en) * 2003-08-26 2005-03-03 Hydrogenics Corporation Apparatus for separating liquid from a process gas stream of an electrochemical cell stack
JP2007503295A (ja) * 2003-08-26 2007-02-22 ハイドロジェニクス コーポレイション 流体分離器と一体化したエネルギー及び／又は質量交換器
US7219500B1 (en) * 2004-12-02 2007-05-22 Process Equipment & Service Company, Inc. Compressor fuel gas conditioner
NZ556495A (en) * 2005-02-24 2009-09-25 Twister Bv Method and system for cooling a natural gas stream and separating the cooled stream into various fractions
US7669428B2 (en) * 2005-04-14 2010-03-02 Georgia Tech Research Corporation Vortex tube refrigeration systems and methods
US7780766B2 (en) * 2006-03-27 2010-08-24 Leed Fabrication Services, Inc. Removal of vapor gas generated by an oil-containing material
US7875103B2 (en) * 2006-04-26 2011-01-25 Mueller Environmental Designs, Inc. Sub-micron viscous impingement particle collection and hydraulic removal system
EP1892458A1 (en) * 2006-08-22 2008-02-27 Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO Controlled formation of hydrates
RU2348871C1 (ru) * 2007-08-22 2009-03-10 Вадим Иванович Алферов Устройство для сжижения и сепарации газов
US20090175774A1 (en) * 2008-01-03 2009-07-09 Baker Hughes Incorporated Hydrate inhibition test loop
US8334141B2 (en) * 2008-01-03 2012-12-18 Baker Hughes Incorporated Hydrate inhibition test loop
US20100089180A1 (en) * 2008-04-08 2010-04-15 The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, Sampling device and method and system for its use
RU2465947C1 (ru) * 2008-08-01 2012-11-10 Твистер Б.В. Циклонный сепаратор со спиральным выходным каналом
CN101666264A (zh) * 2008-09-07 2010-03-10 胜利油田胜利动力机械集团有限公司 活塞往复式低浓度瓦斯发电机组
US9010440B2 (en) * 2009-02-11 2015-04-21 Weatherford/Lamb, Inc. Method and apparatus for centrifugal separation
EP2226109A1 (en) * 2009-03-04 2010-09-08 J.E.H. Tetteroo Installation and procedure for sampling of fine particles
US8012243B2 (en) * 2009-03-31 2011-09-06 Brightling Equipment Ltd. Gas dehydrator for a well
CN101544921B (zh) * 2009-05-15 2012-10-31 北京工业大学 天然气超音速脱水除液净化分离撬装装置
FR2961551A1 (fr) * 2010-06-21 2011-12-23 Total Sa Methode de transport d'hydrocarbures avec inhibition de la formation ou de la croissance des hydrates
CN102167988B (zh) * 2011-02-27 2013-03-20 文闯 一种天然气超声速膨胀制冷与旋流分离装置
WO2013033425A1 (en) 2011-08-31 2013-03-07 Alliant Techsystems Inc. Inertial extraction system
US8940067B2 (en) 2011-09-30 2015-01-27 Mueller Environmental Designs, Inc. Swirl helical elements for a viscous impingement particle collection and hydraulic removal system
NO20120194A1 (no) 2012-02-23 2013-08-26 Fmc Kongsberg Subsea As Gassbehandlingssystem
CN102614781B (zh) * 2012-03-19 2014-04-02 王方茂 用于气、固、液之间的变相分离设备及其应用
NO334019B1 (no) 2012-05-25 2013-11-18 Fmc Kongsberg Subsea As Gass-væske separeringssystem og fremgangsmåte for å drifte nevnte gassvæske separeringssystem.
US9023255B2 (en) 2012-08-21 2015-05-05 Uop Llc Production of nitrogen compounds from a methane conversion process
US20140058094A1 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Heavy hydrocarbon removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US20140058095A1 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Fluid separation assembly to remove condensable contaminants and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9205398B2 (en) 2012-08-21 2015-12-08 Uop Llc Production of butanediol from a methane conversion process
US9434663B2 (en) 2012-08-21 2016-09-06 Uop Llc Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9327265B2 (en) 2012-08-21 2016-05-03 Uop Llc Production of aromatics from a methane conversion process
US9656229B2 (en) 2012-08-21 2017-05-23 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US8937186B2 (en) 2012-08-21 2015-01-20 Uop Llc Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9689615B2 (en) 2012-08-21 2017-06-27 Uop Llc Steady state high temperature reactor
US8933275B2 (en) 2012-08-21 2015-01-13 Uop Llc Production of oxygenates from a methane conversion process
US9308513B2 (en) 2012-08-21 2016-04-12 Uop Llc Production of vinyl chloride from a methane conversion process
US9370757B2 (en) 2012-08-21 2016-06-21 Uop Llc Pyrolytic reactor
US8927769B2 (en) 2012-08-21 2015-01-06 Uop Llc Production of acrylic acid from a methane conversion process
US9707530B2 (en) 2012-08-21 2017-07-18 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
WO2014081649A1 (en) * 2012-11-21 2014-05-30 Uop Llc Supersonic gas separation and adsorption processes for natural gas dehydration systems
EP2742985A1 (en) * 2012-12-17 2014-06-18 Air Products And Chemicals, Inc. Particle separator
CN103032424B (zh) * 2012-12-31 2014-09-10 中国人民解放军国防科学技术大学 超声速分流流道及其壁面确定方法
CN102979623B (zh) * 2012-12-31 2015-03-04 中国人民解放军国防科学技术大学 超声速进气道及其壁面确定方法
CN103032423B (zh) * 2012-12-31 2014-09-10 中国人民解放军国防科学技术大学 超声速交汇流道及其壁面确定方法
US9389198B2 (en) * 2013-04-18 2016-07-12 Ford Global Technologies, Llc Humidity sensor and engine system
CA2851304C (en) 2013-06-13 2016-01-19 Force Energy Management Corporation Apparatuses and methods for supplying natural gas to a frac water heater
US9168474B2 (en) 2013-06-26 2015-10-27 King Fahd University Of Petroleum And Minerals Inertial particle separator with heat exchange
RU2538992C1 (ru) * 2013-10-18 2015-01-10 3S Газ Текнолоджис Лимитед Устройство для сепарации многокомпонентной среды и сопловой канал для него
CN103627459B (zh) * 2013-11-28 2014-12-31 上海交通大学 节流式天然气在线轻烃分离装置
US9835019B2 (en) * 2014-03-24 2017-12-05 Heal Systems Lp Systems and methods for producing formation fluids
US20170130573A1 (en) * 2014-03-24 2017-05-11 Production Plus Energy Services Inc. Systems and methods for producing formation fluids
US9580996B2 (en) * 2014-05-27 2017-02-28 General Electric Company Modular assembly for processing a flowback composition stream and methods of processing the same
CN104164266A (zh) * 2014-08-06 2014-11-26 常州大学 采用双入口分离器的超声速旋流分离工艺装置
US9057517B1 (en) 2014-08-19 2015-06-16 Adler Hot Oil Service, LLC Dual fuel burner
US10767859B2 (en) 2014-08-19 2020-09-08 Adler Hot Oil Service, LLC Wellhead gas heater
CN104329057B (zh) * 2014-09-12 2016-11-30 西安交通大学 一种天然气井超音速喷管雾化排水采气装置和方法
RU2593300C2 (ru) * 2014-11-18 2016-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" Способ подготовки углеводородного газа к транспорту
US20160158900A1 (en) * 2014-12-03 2016-06-09 Universal Vortex Inc. Vortex Tube
US20180259227A1 (en) * 2014-12-03 2018-09-13 Universal Vortex, Inc Vortex tube
EP3394538B1 (en) * 2015-12-22 2022-08-10 Eastman Chemical Company Supersonic separation of hydrocarbons
CN105999868B (zh) * 2016-05-10 2024-04-19 中国石油大学(北京) 油气井测试放喷用气液分离器
CA3033350C (en) 2016-08-09 2019-12-31 Rodney Allan Bratton In-line swirl vortex separator
CN108452594B (zh) * 2017-02-17 2020-12-22 通用电气公司 气液分离装置和方法
JP7094091B2 (ja) * 2017-10-25 2022-07-01 臼井国際産業株式会社 気液分離装置
US10441976B2 (en) * 2018-01-23 2019-10-15 Syncrude Canada Ltd. Lump segregating slurry feed diffuser
JP6799734B2 (ja) * 2018-03-12 2020-12-16 国立研究開発法人産業技術総合研究所 ガス生産システム、及びガス生産方法
US11131218B2 (en) 2018-03-16 2021-09-28 Uop Llc Processes for adjusting at least one process condition of a chemical processing unit with a turbine
US10794225B2 (en) * 2018-03-16 2020-10-06 Uop Llc Turbine with supersonic separation
US10829698B2 (en) 2018-03-16 2020-11-10 Uop Llc Power recovery from quench and dilution vapor streams
US10690010B2 (en) 2018-03-16 2020-06-23 Uop Llc Steam reboiler with turbine
CA3099721A1 (en) * 2018-05-10 2019-11-14 Rgl Reservoir Management Inc. Nozzle for steam injection
US10920624B2 (en) 2018-06-27 2021-02-16 Uop Llc Energy-recovery turbines for gas streams
CN108636082A (zh) * 2018-07-24 2018-10-12 林德添 一种化工设备管道用排气过滤消声装置
US11493239B2 (en) 2018-09-28 2022-11-08 Universal Vortex, Inc. Method for reducing the energy necessary for cooling natural gas into liquid natural gas using a non-freezing vortex tube as a precooling device
CN110159247A (zh) * 2019-06-24 2019-08-23 西安石油大学 水龙卷涡旋排水采气装置及方法
CN110368744A (zh) * 2019-07-16 2019-10-25 中山市至善生物科技有限公司 一种扩张式除尘降温塔及热裂解设备
US11471785B2 (en) * 2019-08-05 2022-10-18 Oregon State University Method and system for purifying contaminated water
US11117143B2 (en) * 2019-08-26 2021-09-14 Jeong Hwa SON Centrifugal filtration device
CN110538487B (zh) * 2019-09-08 2021-07-27 东北石油大学 一种井下超重力聚结旋流油水分离装置
CN112943212A (zh) * 2019-12-10 2021-06-11 中国石油化工股份有限公司 一种微型井口套管气脱水装置
CN110984921B (zh) * 2019-12-26 2021-10-29 东北石油大学 一种应用于低产井的人工举升装置及举升方法
RU2757240C1 (ru) * 2020-05-19 2021-10-12 Аладьев Иван Сергеевич Способ очистки газов от примесей
CN112495321B (zh) * 2020-11-20 2023-01-20 邵阳学院 一种采用拉法尔效应冷凝生物油的装置
CN112682010A (zh) * 2020-12-28 2021-04-20 中国石油集团渤海钻探工程有限公司 一种具有自励振荡模式的超声速雾化节流装置
CN114719188B (zh) * 2021-01-05 2023-09-26 中国石油天然气股份有限公司 煤层气的杂质处理装置及煤层气集输系统
CN113090941B (zh) * 2021-04-26 2022-09-20 中国人民解放军海军工程大学 适用于高压气瓶的快速充气钢瓶阀
CN113251311B (zh) * 2021-05-19 2022-08-19 中国人民解放军海军工程大学 一种具有排液结构的高压气瓶快速充气阀
EP4356997A1 (en) * 2021-06-15 2024-04-24 Arquimea Group S.A. System for the condensation of atmospheric water vapour

Family Cites Families (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3155401A (en) 1961-02-06 1964-11-03 Herbert G Musolf Well head assembly
US3185181A (en) 1962-12-13 1965-05-25 Cottrell Res Inc Diffuser swirl eliminator
US3725271A (en) 1964-01-29 1973-04-03 Giannotti Ass Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid
US3297344A (en) 1964-06-18 1967-01-10 Ventura Tool Company Connectors for well parts
GB1103130A (en) 1965-08-27 1968-02-14 Exxon Production Research Co Separation of components of a predominantly gaseous stream
US3493050A (en) 1967-01-30 1970-02-03 Kork Kelley Method and apparatus for removing water and the like from gas wells
FR1583714A (zh) 1967-04-14 1969-12-05
US3559373A (en) 1968-05-20 1971-02-02 Exxon Production Research Co Supersonic flow separator
FR1591780A (zh) 1968-11-14 1970-05-04
US3544170A (en) 1969-01-24 1970-12-01 Bowles Eng Corp Pure fluid valving of suspended solids
US3626665A (en) 1969-08-29 1971-12-14 Mobil Oil Corp Process for separating uranium isotopes
US3892070A (en) 1970-05-08 1975-07-01 Ranendra K Bose Automobile anti-air pollution device
US3720263A (en) 1970-10-13 1973-03-13 Cities Service Oil Co Gas well stimulation
US3894851A (en) 1972-02-07 1975-07-15 Midwest Research Inst Removal of particulate matter with supersonic droplets
DE2243926A1 (de) 1972-09-07 1974-03-14 Heinz Hoelter Nassentstauber und gasneutralisator mit elektro-statisch aufgeladener benetzungsfluessigkeit
US3997008A (en) 1974-09-13 1976-12-14 Smith International, Inc. Drill director
US4141701A (en) 1975-11-28 1979-02-27 Lone Star Steel Company Apparatus and process for the removal of pollutant material from gas streams
SU593717A1 (ru) 1976-02-24 1978-02-25 Shesterenko Nikolaj A Аэрозольный концентратор непрерывного действи
US4102401A (en) 1977-09-06 1978-07-25 Exxon Production Research Company Well treatment fluid diversion with low density ball sealers
US4194718A (en) 1978-06-14 1980-03-25 Cameron Iron Works, Inc. Choke
US4148735A (en) * 1978-08-03 1979-04-10 Laval Claude C Separator for use in boreholes of limited diameter
DE2850648C2 (de) 1978-11-22 1985-04-11 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Vorrichtung zur Trennung von Uranisotopenverbindungen
US4292050A (en) 1979-11-15 1981-09-29 Linhardt & Associates, Inc. Curved duct separator for removing particulate matter from a carrier gas
US4272499A (en) 1979-11-28 1981-06-09 Lone Star Steel Company Process and apparatus for the removal of particulate matter and reactive or water soluble gases from carrier gases
US4308134A (en) 1979-12-10 1981-12-29 Simon-Carves Of Canada Ltd. Cyclone classifiers
DE3203842A1 (de) 1982-02-01 1983-08-11 Herwig 1000 Berlin Michel-Kim Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von festen und/oder fluessigen partikeln aus gasen bzw. von feststoffen aus fluessigkeiten sowie zur trennung von gasen bzw. fluessigkeiten unterschiedlicher dichte
SU1172540A1 (ru) 1982-11-30 1985-08-15 Новосибирский государственный медицинский институт Способ хирургического лечени привычных вывихов нижней челюсти
US4606557A (en) 1983-05-03 1986-08-19 Fmc Corporation Subsea wellhead connector
US4531584A (en) 1983-10-28 1985-07-30 Blue Water, Ltd. Downhole oil/gas separator and method of separating oil and gas downhole
JPS63165849A (ja) 1986-12-27 1988-07-09 Fuji Photo Film Co Ltd ハロゲン化銀カラ−写真感光材料
CA1302233C (en) 1988-06-16 1992-06-02 Wayne Klatt Gaswell dehydrate valve
JPH0217921A (ja) 1988-07-05 1990-01-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 混合気体のガス分離方法
US4898235A (en) 1988-11-07 1990-02-06 Vernon E. Faulconer, Inc. Wellhead apparatus for use with a plunger produced gas well having a shut-in timer, and method of use thereof
NL193632C (nl) 1989-07-17 2000-05-04 Stork Prod Eng Werkwijze en inrichting voor het afscheiden van een gas uit een gasmengsel.
US5333684A (en) 1990-02-16 1994-08-02 James C. Walter Downhole gas separator
US5444684A (en) 1990-10-03 1995-08-22 Fujitsu Limited Seek control system of dual processor magneto-optic disk unit
BE1004130A5 (fr) 1990-12-07 1992-09-29 Lardinois Jean Paul Procede pour extraire une substance presente dans un fluide gazeux porteur, sous forme de particules solides ou de liquide et systeme pour la mise en oeuvre de ce procede.
EP0496128A1 (en) * 1991-01-25 1992-07-29 Stork Product Engineering B.V. Method and device for separating a gas from a gas mixture
NO933517L (no) 1993-10-01 1995-04-03 Anil As Fremgangsmåte ved utvinning av hydrokarboner i et underjordisk reservoar
DE69511821T2 (de) 1994-11-10 2000-01-13 Babcock & Wilcox Co Trennung von Öl- und Gasphase am Bohrlochkopf
US5682759A (en) 1996-02-27 1997-11-04 Hays; Lance Gregory Two phase nozzle equipped with flow divider
US5713416A (en) * 1996-10-02 1998-02-03 Halliburton Energy Services, Inc. Methods of decomposing gas hydrates
US5794697A (en) 1996-11-27 1998-08-18 Atlantic Richfield Company Method for increasing oil production from an oil well producing a mixture of oil and gas
US6089322A (en) 1996-12-02 2000-07-18 Kelley & Sons Group International, Inc. Method and apparatus for increasing fluid recovery from a subterranean formation
DZ2545A1 (fr) 1997-07-02 2003-02-08 Shell Int Research Extraction d'un composant gazeux d'un fluide.
ATE260454T1 (de) 1998-10-16 2004-03-15 Translang Technologies Ltd Verfahren und vorrichtung zur verflüssigung eines gases
MY123253A (en) 1998-12-31 2006-05-31 Shell Int Research Method for removing condensables from a natural gas stream
US6280502B1 (en) 1998-12-31 2001-08-28 Shell Oil Company Removing solids from a fluid
US6524368B2 (en) 1998-12-31 2003-02-25 Shell Oil Company Supersonic separator apparatus and method
NL1013135C2 (nl) 1999-09-24 2001-03-30 Kema Nv Werkwijze en inrichting voor het verwijderen van vaste deeltjes uit een gas.
US6222083B1 (en) * 1999-10-01 2001-04-24 Exxonmobil Upstream Research Company Method for inhibiting hydrate formation
DE10040015A1 (de) 2000-08-16 2002-02-28 Climarotec Ges Fuer Raumklimat Verfahren und Vorrichtung zur Abscheidung von heißen Gasen und Stäuben
US6447574B1 (en) 2001-06-29 2002-09-10 Global Clean Air, Inc. System, process and apparatus for removal of pollutants from gaseous streams

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108952617A (zh) * 2018-07-04 2018-12-07 中国石油天然气股份有限公司 一种纽带式气井开井缓堵装置及其应用方法
CN108952617B (zh) * 2018-07-04 2021-01-29 中国石油天然气股份有限公司 一种纽带式气井开井缓堵装置及其应用方法

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Publication number Publication date
DK1141519T3 (da) 2003-09-15
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