UA73730C2 - Method for separation of condensable materials from the natural gas flow in the mouth of a well near the mouth fitting, appliance for separation of condensable materials fro natural gas and set of equipment for the mouth of the well - Google Patents
Method for separation of condensable materials from the natural gas flow in the mouth of a well near the mouth fitting, appliance for separation of condensable materials fro natural gas and set of equipment for the mouth of the well Download PDFInfo
- Publication number
- UA73730C2 UA73730C2 UA2001075425A UA2001075425A UA73730C2 UA 73730 C2 UA73730 C2 UA 73730C2 UA 2001075425 A UA2001075425 A UA 2001075425A UA 2001075425 A UA2001075425 A UA 2001075425A UA 73730 C2 UA73730 C2 UA 73730C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- flow
- natural gas
- gas
- outlet
- supersonic
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 46
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 30
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 19
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 47
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 11
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 5
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 4
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 26
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000012223 aqueous fraction Substances 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000004931 filters and membranes Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- -1 propylene, ethylene, acetylene Chemical group 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
- E21B43/35—Arrangements for separating materials produced by the well specially adapted for separating solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/16—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D51/00—Auxiliary pretreatment of gases or vapours to be cleaned
- B01D51/02—Amassing the particles, e.g. by flocculation
- B01D51/06—Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour
- B01D51/08—Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour by sound or ultrasonics
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/002—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by condensation
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B34/00—Valve arrangements for boreholes or wells
- E21B34/02—Valve arrangements for boreholes or wells in well heads
- E21B34/025—Chokes or valves in wellheads and sub-sea wellheads for variably regulating fluid flow
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
- E21B43/38—Arrangements for separating materials produced by the well in the well
- E21B43/385—Arrangements for separating materials produced by the well in the well by reinjecting the separated materials into an earth formation in the same well
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується способу видалення матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу в усті 2 свердловини поблизу устєвого штуцера, устєвого пристрою для видалення вказаних матеріалів, що конденсуються, з вказаного природного газу, який є частиною обладнання устя свердловини після устєвого штуцера, та обладнання устя свердловин, яке включає вказаний пристрій.
Для інформації про відомий рівень техніки, що стосується обладнання устя свердловин та устєвих штуцерів (які інколи називають клапанами), призначених для контролю потоку зі свердловини, можна навести посилання 70 на такі патенти США:
Мо ів таймером закриття устя, та спосіб його використання
Природний газ, який видобувається з підповерхневих газоносних пластів чи пластів, розташованих під морським дном (тут та надалі підземні пласти), потребує сепарації компонентів, які у нормальному стані є рідкими, або таких, що мають відносно високу температуру конденсації. Ці компоненти, які збірно позначаються с 2 У формулі та описі винаходу виразом "матеріали, що конденсуються", включають в себе воду, пропан, бутан, пентан, пропілен, етилен, ацетилен та інші, такі як двоокис карбону, сірководень, газоподібний азот і т.п. о)
Типово, потік газу обробляють на поверхні за устям свердловини, з'єднаним з підземним газоносним пластом за допомогою первинного стовбура свердловини, що містить насосно-компресорну колону, яка йде внизу від устя свердловини. о зо Відомі свердловинні сепаратори для видалення води з газу, що видобувається, наприклад, описані у патенті
США Мо 5333684. Цей пристрій використовує плаваючі кулі, які спливають на поверхню та блокують шлях руху, ме) якщо рівень води у свердловині стає високим, а потім, коли тиск газу збільшується і спричинює зниження рівня ча води, дають змогу видобувати газ, який не містить рідкої води. З допомогою цього пристрою можна тільки не допускати потрапляння рідкої води в газ, що видобувається. Цей спосіб не дозволяє ні видаляти воду зі о з5 свердловини, ні знижати температуру точки роси газу, що видобувається. їм-
У патенті США Мо 5794697 також описано свердловинний сепаратор для виділення газу з суміші рідин та газу, яку видобувають зі свердловини. У ньому описано компресію газу у свердловині та повторне нагнітання газу до газової шапки над нафтою, що залишилась у пласті. Сепаратор зображений та описаний як спіральний пристрій, який надає рідинам вихрового руху, з подальшим видаленням газу з центру вихору. Цей сепаратор також не « 70 Знижує температуру точки роси газу (тобто, не видаляє матеріали, що конденсуються), а лише сепарує існуючі пт») с фази.
У європейській патентній заявці Мо 0711903 та патенті США Мо 3599400 описано відцентрові нафтогазові з сепаратори, у яких видобута сирова нафта та природний газ сепаруються під дією відцентрових сил, але у яких видобуті фази не розширюються, так що ці сепаратори лише відокремлюють існуючі нафтову та газову фази.
Сепаратори, які ефективно знижують точку роси газів, такі як охолоджувані губчасті масляні чи гліколеві -І абсорбери, звичайно потребують складного обладнання та апаратури. Такі процеси є загалом надто складними для того, щоб розміщати їх в усті свердловин, таких як устя свердловин на морському дні, і надто дорогими, о щоб встановлювати їх в усті окремих свердловин газового родовища. -І Було б бажаним мати дегідратор, який входить до складу обладнання устя свердловини за устєвим Штуцером, і який не лише видаляє рідку воду, але й знижує температуру точки роси видобутого газу та є о нескладним і недорогим. о Існують численні способи та пристрої для сепарації компонентів з газових чи інших флюїдів. Приклади звичайних пристроїв для сепарації включають в себе дистиляційні колони, фільтри та мембрани, відстійні резервуари, центрифуги, електростатичні осаджувачі, сушильники, охолоджувальні апарати, циклони, вихрові ов Сепаратори та адсорбери. Крім того, у відомому рівні техніки описані різні інерційні сепаратори, обладнані надзвуковим соплом. (Ф) Документ ОР-А-02017921 стосується сепарації газоподібної суміші шляхом використання надзвукового ка потоку. Пристрій має завихрювач, розташований перед надзвуковим соплом. Потім завихрений потік флюїду проходить крізь вісесиметричне розширне сопло, утворюючи дрібні частинки. Вихор підтримується на великій бо Відстані в осьовому напрямку, утворюючи великий перепад тиску.
Документ И5-А-3559373 стосується надзвукового потокового сепаратора, який має впускний отвір газу високого тиску, горловину прямокутної форми та О-подібний канал з перерізом прямокутної форми. Канал має зовнішню вигнуту проникну стінку. Газовий потік надходить до впускного отвору газу з дозвуковою швидкістю.
Газовий потік звужується у горловині і розширюється у каналі, збільшуючи швидкість до надзвукової швидкості. 65 Розширення потоку у надзвуковій області приводить до коалесценції краплинок, і більші за розміром краплинки проходять крізь зовнішню проникну стінку і збираються у камері.
У документі ОК-А-1103130 описано спосіб та пристрій для сепарації компонентів переважно газового потоку, у якому потік прискорюють до надзвукової швидкості і піддають дії інтенсивного електричного поля у поєднанні з інтенсивним звуком. У такий спосіб може бути оброблений природний газ зі свердловини, приєднаної за допомогою трубопроводу.
Документ ЕР-А-0496128 стосується способу та пристрою для сепарації газу з газової суміші. Пристрій має циліндр, який звужується до сопла, а потім розширюється у вихровій зоні. Газ надходить до впускного отвору циліндра на дозвуковій швидкості і проходить крізь звужену секцію сопла. Потік розширяється на виході із звуженої секції до розширеної секції циліндра з надзвуковою швидкістю. Пара дельтоподібних пластин надає 7/0 надзвуковому потоку вихрового руху. Комбінація надзвукової швидкості та вихрового руху сприяє конденсації та сепарації конденсованого компонента від газових компонентів потоку. Вихідний трубопровід розташований по центру, усередині циліндра, для забезпечення відведення газових компонентів потоку з надзвуковою швидкістю.
Рідкі компоненти продовжують рухатись крізь другу розширну секцію, у якій швидкість падає до дозвукової, і крізь вентилятор зрештою виходять з циліндра через другий вихідний отвір.
У УМО 99/01194 описано подібний спосіб та відповідний пристрій для видалення певного газоподібного компонента з потоку флюїду, який містить безліч газоподібних компонентів. Цей пристрій обладнаний індуктором ударної хвилі, розташованим за збірною зоною, призначеним для зниження осьової швидкості потоку до дозвукової швидкості. Застосування ударної хвилі у такий спосіб приводить до більш ефективної сепарації частинок, що утворилися.
Ці посилання описують різні надзвукові інерційні сепаратори. Однак, жоден з них не описує і навіть не натякає на їх використання у складі обладнання устя свердловини поблизу устєвого штуцера.
Даний винахід стосується способу видалення матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу в усті свердловини поблизу устєвого штуцера.
Згідно з винаходом, пропонується спосіб видалення матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу, с г який включає стадії: (А) примушення потоку природного газу до течії з надзвуковою швидкістю по каналу надзвукового інерційного і) сепаратора, тим самим спричинюючи охолодження флюїду до температури, нижчої за температуру/гтиск, при яких починається конденсація матеріалів, що конденсуються, з утворенням окремих краплинок та/або частинок, (Б) сепарації краплинок та/або частинок від газу, і о зо (В) збирання газу, з якого були видалені матеріали, що конденсуються, у якому надзвуковий інерційний сепаратор розташований поблизу устя свердловини для видобутку о природного газу для сепарації матеріалів, що конденсуються з потоку природного газу, який видобувають з ї- вказаної свердловини.
Пропонуються також пристрій для видалення вказаних матеріалів, що конденсуються, з вказаного о з5 природного газу, який розташований поблизу устя свердловини, та обладнання устя свердловини, яке включає ча вказаний пристрій.
Може бути використаний будь-який з інерційних сепараторів, обладнаних надзвуковим соплом. Кращий надзвуковий інерційний сепаратор належить до типу, описаного у ЕР-А-0496128, тобто є таким, у якому надзвуковий потік, що містить краплинки та/або частинки, примушується до вихрового руху, що спричинює « переміщення краплинок та/"або частинок у потоці до радіально зовнішньої частини збірної зони, з подальшим з с видаленням цих краплинок та/або частинок у надзвуковій збірній зоні. . За кращим варіантом втілення даного винаходу, перед сепарацією зі збірної зони матеріалів, що и? конденсуються, створюється ударна хвиля, викликана переходом від надзвукової до дозвукової течії. Було виявлено, що ефективність сепарації істотно підвищується, якщо збирання краплинок та/або частинок у збірній
ЗОНІ відбувається після ударної хвилі, тобто в дозвуковому режимі, а не в надзвуковому режимі течії. -І Вважається що це пов'язане з тим, що ударна хвиля розсіює значну частину кінетичної енергії потоку і тим самим істотно зменшує осьову компоненту швидкості флюїду, у той час як тангенціальна компонента (створена о засобами надання вихрового руху) залишається по суті незмінною. В результаті чисельна щільність краплинок -І та/"або частинок у радіально зовнішній частині збірної зони буде значно вищою, ніж у будь-якій іншій ділянці каналу з надзвуковою течією. Вважається, що цей ефект викликаний значно зниженою осьовою швидкістю о флюїду і, отже, зниженою здатністю частинок утримуватись у центральній "серцевині" потоку, де флюїд тече з о більшою осьовою швидкістю, ніж біля стінок каналу. Таким чином, у режимі дозвукової течії відцентрові сили, які діють на конденсовані краплинки та/або частинки, не будуть зрівноважені певною мірою силами утримування у центральній "серцевині" потоку. Тому краплинки та/або частинки зможуть агломеруватись у радіально зовнішній частині збірної зони, звідки вони видаляються.
Краще ударна хвиля утворюється шляхом примушення потоку флюїду до проходження крізь дифузор.
Ф) Придатним дифузором є надзвуковий дифузор. Дифузор може бути, наприклад, розширеним об'ємом, або ка звуженим, а потім розширеним об'ємом.
За кращим варіантом втілення, збірна зона розташована поряд з вихідним кінцем дифузора. 60 Даний винахід може практично застосовуватись у поєднанні з іншими операціями, які мають забезпечити осушення потоку флюїду, або сепарацію матеріалів, що конденсуються, з вхідного потоку іншими засобами, для зниження навантаження на сепаратор за даним винаходом. Крім того, потік, який містить матеріали, що конденсуються, зі збірної зони, або потік, з якого були сепаровані матеріали, що конденсуються, можуть бути піддані додатковій стадії сепарації, наприклад, в сушильнику чи сепараторі. 65 Надзвуковий потік за даним винаходом спричинює також швидке розширення, яке приводить до охолодження стисливого потоку флюїду. Це охолодження спричинює конденсацію парів настільки, наскільки таке охолодження знижує температуру потоку до температури нижче точки роси потоку флюїду.
Краще, будь-яка газоподібна фракція, відсепарована з радіально зовнішньої частини збірної зони, може бути рециркульована знову до вхідного отвору, краще з використанням засобів для підвищення тиску до тиску
ВХіДНОГО потоку.
Зазвичай засоби індукування надзвукової швидкості потоку мають вхідний отвір каналу типу сопла Лаваля, причому найменша площа прохідного перерізу дифузора є більшою за найменшу площу прохідного перерізу вхідного отвору типу сопла Лаваля.
На Фіг.1 зображено схематично поздовжній розріз першого варіанта втілення сепаратора, застосовного у 7/о практиці даного винаходу.
На Фіг.2 зображено схематично поздовжній розріз другого варіанта втілення пристрою, застосовного у практиці даного винаходу.
На ФігЗА та ЗБ зображено схематично пристрій відповідно до даного винаходу, встановлений на свердловині.
На Фіг.4 зображено схематично пристрій, використаний для демонстрації пристрою, застосовного у практиці даного винаходу.
На Фіг.1 зображено канал у формі трубчастого корпусу з відкритими кінцями 1, який має вхідний отвір флюїду З на одному кінці корпусу. Перший вихідний отвір 5 для флюїду, навантаженого матеріалами, що конденсуються, розташований поблизу другого кінця корпусу, і другий вихідний отвір 7 для флюїду, який по суті 2о не містить матеріалів, що конденсуються, - на другому кінці корпусу. Напрям руху потоку у пристрої 1 - від вхідного отвору З до першого та другого вихідних отворів 5,7. Вхідний отвір З є прискорювальною секцією, яка містить конструкцію типу сопла Лаваля, що має поздовжній переріз звужено-розширеної форми у напрямку руху потоку для індукування надзвукової швидкості течії потоку флюїду, який має надходити до корпусу крізь вказаний вхідний отвір 3. Корпус 1 додатково обладнаний первинною циліндричною ділянкою 9 та дифузором сч дв 11, причому первинна циліндрична ділянка 9 розташована між вхідним отвором З та дифузором 11.3 внутрішньої поверхні первинної циліндричної ділянки 9 радіально усередину виступає одне чи кілька (наприклад, чотири) і) дельтоподібних крил 15. Кожне крило 15 встановлене під заданим кутом до напрямку потоку у корпусі для надання вихрового руху флюїду, що тече з надзвуковою швидкістю крізь первинну циліндричну ділянку 9 корпусу 1. о зо Дифузор 11 має у поздовжньому перерізі звужено-розширену форму у напрямку течії і утворює вхідний отвір дифузора 16 та вихідний отвір дифузора 19. Найменша площа прохідного перерізу дифузора більша за о найменшу площу прохідного перерізу вхідного отвору типу сопла Лаваля 3. М
Корпус 1 далі включає в себе вторинну циліндричну ділянку 17, яка має більшу площу прохідного перерізу, ніж первинна циліндрична ділянка 9, і розташована за дифузором 11 як продовження дифузора 11. Вторинна ме) циліндрична ділянка 17 обладнана поздовжніми вихідними прорізами 18 для рідини, причому прорізи 18 ї- розташовані на належній відстані від вихідного отвору дифузора 19.
Вихідна камера 21 оточує вторинну циліндричну ділянку 17 і обладнана згаданим раніше першим вихідним отвором 5 для потоку концентрованих твердих частинок.
Вторинна циліндрична ділянка 17 на виході розширюється у другий вихідній отвір головним чином для газу. «
Далі описано нормальну роботу пристрою 1. з с Потік, який містить тверді частинки мікронного розміру, надходить до вхідного отвору типу сопла Лаваля 3.
При проходженні потоку крізь вхідний отвір З потік прискорюється до надзвукової швидкості. В результаті ;» значного збільшення швидкості потоку температура та тиск потоку можуть зменшитись до значень, нижчих за точку конденсації найважчих газоподібних компонентів потоку (наприклад, водяної пари), які внаслідок цього Конденсуються з утворенням безлічі рідких частинок. При проходженні потоку повз крила дельтоподібної форми -І 15 він набуває вихрового руху (схематично показаного спіраллю 22), так що рідкі частинки зазнають дії відцентрових сил, спрямованих радіально назовні. При надходженні потоку до дифузора 11 поблизу вихідного о отвору 19 у дальньому кінці дифузора 11 утворюється ударна хвиля. Ударна хвиля розсіює значну частину -І кінетичної енергії потоку, внаслідок чого зменшується переважно осьова компонента швидкості флюїду. В 5ор результаті значного зменшення осьової компоненти швидкості флюїду Центральна частина потоку (або о "серцевина") рухається з меншою осьовою швидкістю. Це призводить до послаблення здатності конденсованих о частинок утримуватись у центральній частині потоку, який рухається у вторинній циліндричній ділянці 17. Тому конденсовані частинки можуть агломеруватись у радіально зовнішній частині збірної зони потоку у вторинній циліндричній ділянці 17. Агломеровані частинки утворюють шар рідини, який виводиться зі збірної зони крізь ов Вихідні прорізи 18, вихідну камеру 21 та перший вихідний отвір 5 головним чином для рідини.
Потік, з якого було видалено воду (та будь-які пари, що конденсуються), виводиться крізь другий вихідний
Ф) отвір 7 для газу, який по суті не містить твердих речовин. ка На Фіг.2 зображено другий варіант втілення пристрою для здійснення винаходу, який має трубчастий корпус 23 з відкритими кінцями з вхідним отвором для флюїду типу сопла Лаваля 25 на одному кінці. Перший вихідний бо отвір 27 для потоку, що містить рідини, розташований на другому кінці корпусу. Напрямок течії потоку флюїду у пристрої показаний стрілкою 30. Корпус має, від вхідного отвору 25 до вихідного отвору рідини 27, первинну головним чином циліндричну ділянку 33, розширений дифузор 35, вторинну циліндричну ділянку 37 та розширену ділянку 39. Крило дельтоподібної форми 41 виступає радіально досередини у первинній циліндричній ділянці 33, причому крило 41 розташоване під заданим кутом до напрямку потоку у корпусі для надання 65 вихрового руху флю/їду, який тече з надзвуковою швидкістю крізь корпус 23. Другий вихідний отвір 43 у формі труби головним чином для газу заходить до корпусу співвісно крізь перший вихідний отвір 27 і має вхідний отвір 45, розташований у дальньому по течії кінці вторинної циліндричної ділянки 37. Вихідний отвір 43 може бути усередині обладнаний засобом вирівнювання потоку (не зображений), наприклад, лопатевим вирівнювачем, для перетворення вихрового потоку газу на прямий потік.
Дельтоподібне крило повинно мати трикутну форму з переднім краєм, що має нахил верхівки крила.
Нормальний режим роботи другого варіанта втілення по суті аналогічний нормальному режиму роботи першого варіанта втілення. Надзвуковий закручений потік утворюється у первинній циліндричній ділянці 33, ударна хвиля виникає поблизу переходу дифузора 35 у вторинну циліндричну ділянку 37. У вторинній циліндричній ділянці 37 утворюється дозвуковий потік, і потік, який містить тверді частинки та будь-які 70 конденсовані рідини, виводиться крізь перший вихідний отвір 27. Осушений газ виводиться крізь другий вихідний отвір 43, у якому вихровий потік газу перетворюється на прямий потік за допомогою вирівнювача.
У наведеному вище детальному описі корпус, первинна циліндрична ділянка, дифузор та вторинна циліндрична ділянка мають круговий поперечний переріз. Однак, для кожного з цих елементів може бути обрана будь-яка інша придатна форма поперечного перерізу. Так, первинна та вторинна ділянки можуть за /5 альтернативним варіантом мати форму, що відрізняється від циліндричної, наприклад, форму зрізаного конуси.
Крім того, дифузор може мати будь-яку іншу придатну форму, наприклад, без звуженої частини (як зображено на
Фіг.2), особливо для застосування у випадках з нижчою надзвуковою швидкістю флюїду.
Замість установки кожного крила під фіксованим кутом відносно осьового напрямку корпусу, крило може бути встановлене зі збільшенням кута у напрямку потоку, краще у поєднанні зі спіралеподібною формою крила.
Аналогічний результат може бути одержаний шляхом розташування пласких ребер за ходом руху під кутом, що збільшується по відношенню до осі первинного потоку.
Крім того, кожне крило може бути обладнане виступним кінчиком (який також називається крильцем).
Замість дифузора, який має розширну форму (Фіг.2), дифузор за іншим варіантом має розширену ділянку, за якою далі у напрямку руху йде звужена ділянка. Перевагою такого дифузора розширено-звуженої форми є те, сч ов що у дифузорі менше підвищується температура флюїду.
Розглянемо Фіг.ЗА, де схематично зображений пристрій за даним винаходом в усті свердловини на (8) морському дні. Зображено свердловину 301 на морському дні у товщі води 313 з обсадною колоною 302, з перфораційними каналами 303, які забезпечують сполучення пласта 312 з внутрішньою частиною стовбуру свердловини 304. Схематично зображене типове обладнання устя свердловини 305. Сепаратор за даним о зо Винаходом 306 відокремлює переважно рідкий потік 307 від осушеного потоку парів 308. Температура на морському дні 309 близька до температури замерзання, і тому утворення гідратів вздовж трубопроводів на о морському дні є серйозною проблемою. Даний винахід пропонує нескладну та недорогу систему дегідратації, яка М не потребує великого обсягу технічного обслуговування. До відокремлених рідин за допомогою пристрою регулювання подачі 311 може додаватись домішка для інгібування гідратів 310. і)
Переходимо до Фіг.ЗБ, на якій зображено інший варіант втілення зі свердловиною 350, розташованою на ї- поверхні 351. Стовбур свердловини обсаджений колоною 354, яка має перфораційні отвори 355. Може бути встановлене типове обладнання устя свердловини 352. Передбачений рідинно-паровий сепаратор 353 з вихідним отвором рідини 356 та системою контролю рівня 357. Вихідний отвір парів з рідинно-парового сепаратора 363 веде до дегідратора за даним винаходом 358. Парова фаза, що виходить з вихідного отвору 359 « сепаратора за даним винаходом, є сухим газом 360, який має точку роси, нижчу за точку роси видобутих . 7-3 с газів. Рідина з сепаратора за даним винаходом 358 може містити пари, які будуть насиченими, і тому краще й подаються до другого паро-рідинного сепаратора 361. Рідини з цього другого сепаратора 362 можуть бути и? об'єднані з рідинами першого сепаратора або незалежно від них подані до наземного обладнання. За іншим варіантом, рідини з другого сепаратора можуть повторно закачуватись до пласта для їх ефективної утилізації.
Рідини з другого сепаратора можуть закачуватись до колекторного резервуара з вищим тиском або подаватись -І за рахунок наявного перепаду тиску до пласта з низьким тиском. Рідини з другого сепаратора, якщо бажане повторне закачування, можуть бути зібрані і потім повторно закачані або можуть повторно закачуватись до о свердловини, з якої видобувався газ. -І Парова фаза з другого рідинно-парового сепаратора 365 може бути рециркульована крізь сопло для 5р підвищення тиску з трубкою Вентурі до вхідного отвору сепаратора за даним винаходом. о Потік 364 з підвищеним вмістом води та вуглеводнів, що конденсуються, вважається кращим, якщо він о достатньо насичений водяною парою для того, щоб не потрібно було додавати компоненти, які перешкоджають утворенню гідратів. Навіть якщо інгібування гідратів є бажаним, потрібна кількість сполуки для інгібування гідратів буде значно меншою через необхідність обробляти менший об'єм флюїду, що потребує обробки.
Засоби створення вихрового руху можуть бути розташовані у вхідній частині каналу, а не далі, по течії від вхідної частини. (Ф, Приклад. ко Був виготовлений дослідний зразок пристрою за даним винаходом, який був випробуваний на відокремлення водяної пари від повітря у звичайних умовах навколишнього середовища. Зрозуміло, у випадку використання бо пристрою під землею, на морському дні чи в усті свердловини, можуть застосовуватись інші значення температур, тиску та чисел Маха. Однак фахівець зможе зробить потрібні зміни. Загальна схема пристрою, що використовувався, зображена на Фіг.4.
У цьому прикладі повітря 425 стискалось до 140кПа (1,4 бар (а)) за допомогою повітродувки 401 для одержання стисненого повітря 426. Після повітродувки повітря охолоджували до приблизно 25-30 оС за 65 допомогою пластинчастого холодильника 402, розташованого у посудині 418, і воду 419 розбризкували. у просторі для випаровування під холодильником 420 для того, щоб повітря було насиченим водою (відносна вологість - 90965). Це насичене водою повітря 427 подавали до рідинно-парового сепаратора 403, де воду з невеликою кількістю повітря витоку відокремлювали у вологий потік 421, що утворює з цією водою рідкий потік, та осушене повітря 422.
У цьому прикладі, пристрій обладнаний трубчастими потокопроводами, хоч такі саме результати могли бути одержані з прямокутними чи асиметричними поперечними перерізами каналів. Тому вказані діаметри пристроїв, які завжди стосуються внутрішнього діаметра.
Типові вхідні умови наведені нижче: 1. Масова витрата: 1,2кг/с то 2. Вхідний тиск: 140кПа(140Омбарга)) 3. Температура на вході: 252 4. Вологість на вході: 9096
Пристрій конденсує водяну пару, створюючи емульсійний потік, який містить велику кількість краплин води.
Визначені кінцеві значення температури та тиску у надзвуковій зоні 428 становили -282С та 68кПа (68Омбар (а)), внаслідок чого фракція водяної пари була досить незначною.
Діаметр горловини сопла 404 становив 7Омм. Діаметр вхідного отвору 405 становив З0Омм, але це значення є неістотним для експлуатаційних показників пристрою. Вихідний діаметр сопла 400 становив 8Омм для забезпечення одержання надзвукового режиму потоку; відповідне число Маха становить М-1,15.
Параметри довжини сопла визначаються швидкістю охолодження, яка у цьому випадку становить 19000 К/с.
Фахівці звичайного рівня можуть визначити профілі тиску та температури потоку по довжині пристрою і, отже, швидкість охолодження. Швидкість охолодження визначає розподіл краплин за розмірами. Зменшення величини швидкості охолодження приводить до збільшення середнього розміру краплин. Параметри довжини сопла сч можуть бути такими: 11, 406: 700мм : від вхідного отвору сопла до горловини сопла 12, 407: 800мм : від горловини сопла до вихідного отвору сопла о
З метою зменшення функціональних втрат шорсткість стінки була малою, краще 1 мікрон чи менше.
Залежно від галузі застосування для пристрою сопла може бути використаний будь-який жорсткий матеріал, за умови дотримання вказаних вище конструкційних параметрів. о зо Завихрювальна трубка 408 з'єднує вихідний отвір сопла та дифузор. У завихрювальній трубці є крилоподібні внутрішні виступи 409 для створення вихору. На кромці цього внутрішнього виступу з переднього краю (низького «9 тиску) утворювався вихор, який зривався з його площини, краще з задньої кромки. Коренева хорда цієї чн крилоподібної пластини кріпилась до внутрішньої стінки завихрювальної трубки.
Внутрішній діаметр завихрювальної трубки 400 становив ЗОмм. У цьому випадку завихрювальна трубка була (О трохи конічною; діаметр лінійно зростав до 84мм (423) на відстані, яка дорівнювала приблизно довжині хорди чн крила.
Після конічної секції завихрювальної трубки 410 завихрювальна трубка мала постійний діаметр, що дорівнював в84мм по довжині ділянки, на якій краплини осідали на внутрішній стінці (ділянка сепарації). Ці два поздовжні розміри становили: « 20 І З, 410: ЗО0Омм : від кінчика крила до задньої кромки крила з с 14, 412: З0Омм : від задньої кромки крила до дифузора
Визначення розмірів внутрішнього крила залежить від бажаної циркуляції чи інтегральної завихреності. Ця ;» циркуляція становить зазвичай 16бм/с, виходячи з довжини хорди крила З00мм, розмаху крила по задній кромці бомм та кута нахилу хорди крила до осі труби 82. Кут стрілоподібності передньої кромки (від перпендикуляра до напрямку потоку) становив 872, а кут стрілоподібності задньої кромки - 402. Кромки крила були гострими. - | Площина крила була пласкою, а його профіль - дуже тонким. Товщина крила становила приблизно 4 мм у кореня. Крило було повернене під кутом 892 до осі труби. о У дренажній секції здійснювалось виведення рідин з завихрювальної трубки. Дренажна секція є не чітко -і відокремленим пристроєм, а невід'ємною частиною завихрювальної трубки і утворена за допомогою, наприклад, с 50 прорізів, пористих матеріалів, отворів у стінках завихрювальної трубки, або, як зображено на Фіг4, є невід'ємною частиною дифузора, утвореною вихороуловлювачем 413 (співвісний канал). У цьому прикладі 62 вихороуловлювач (співвісний канал) був розташований у центрі каналу, за ударною хвилею, яка утворюється безпосередньо за завихрювальною трубкою у першій ділянці 414 дифузора.
Визначення розмірів завихрювальної трубки залежить від співвідношення діаметрів дифузора у цьому положенні 424 (9Омм у вхідному отворі) та вхідного отвору вихороуловлювача у точці 425 (85мм у вхідному отворі). Різниця у площі поперечного перерізу для цих двох значень визначає мінімальний потік, який о видаляється з головного потоку, що містить рідини. У цьому випадку цей мінімальний потік становив 1095 від іме) основного потоку, тобто 0,12кг/с. Довжина дифузора 433 становила 1500мм.
У дифузорі кінетична енергія, що залишилась у потоці, перетворюється на потенційну енергію (підвищення 60 статичного тиску). Бажано уникати сепарації граничного шару, яка може спричинити зрив потоку, що призводить до зниження ефективності. Тому кут напіврозхилу дифузора з урахуванням параметрів проведення даних випробувань має становити менш ніж 52, і у цьому випадку було використано 42. Вхідний діаметр дифузора був таким саме, як вхідний діаметр вихороуловлювача (85мм). Вихідний діаметр 415 дифузора становив ЗО00 мм, і сухе повітря у цій точці мало приблизно атмосферний тиск. Ефективність роботи цього пристрою вимірювали за 65 допомогою двох датчиків вологості (ємнісний принцип, виробник "Уаізаіа"), один з яких був у вхідному отворі для повітря 416, а другий - у вихідному отворі для осушеного повітря 417, обидва з корекцією на температуру та тиск. Типові значення для водяної фракції на вході становили 18-20 грам водяної пари на кг сухого повітря.
Типові значення для води на виході становили 13-15 грам водяної пари на кг сухого повітря. Це можна виразити як ефективність сепарації, що відповідає видаленню приблизно 2595 водяної пари від тієї, що міститься у вхідному потоці. Це також відповідає сепарації рідин, конденсованих у надзвуковій ділянці, оскільки більша частина рідкої води, присутньої у вхідному потоці, конденсується у цій точці.
Claims (15)
1. Спосіб видалення матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу, який включає стадії примушення потоку природного газу до протікання з надзвуковою швидкістю по каналу надзвукового інерційного сепаратора, тим самим спричинюючи охолодження флюїду до температури, нижчої за температуру/тиск початку конденсації матеріалів, що конденсуються, з утворенням окремих краплинок та/або частинок, сепарації /5 Краплинок та/або частинок від газу, і збирання газу, з якого було видалено матеріали, що конденсуються, який відрізняється тим, що надзвуковий інерційний сепаратор розташовують поблизу устя свердловини для видобутку природного газу і застосовують для сепарації матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу, який видобувають з цієї свердловини.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що на стадії сепарації краплинок та/або частинок від газу надзвуковий потік флюїду примушують до вихрового руху, який спричинює переміщення у потоці матеріалів, що конденсуються, до радіально зовнішньої частини збірної зони, з подальшим дозвуковим чи надзвуковим видаленням матеріалів, що конденсуються, з радіально зовнішньої частини збірної зони.
З. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що вихровий рух створюють крилом, розташованим на ділянці надзвукового потоку. сч
4. Спосіб за п. 2 чи 3, який відрізняється тим, що додатково включає стадію створення у потоці ударної хвилі на ділянці, розташованій перед збірною зоною і після ділянки, на якій потік набуває вихрового руху. о
5. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що ударну хвилю створюють шляхом примушення потоку флюїду до проходження крізь дифузор.
6. Спосіб за будь-яким із пп. 1 - 5, який відрізняється тим, що додатково включає додання компонента для о зо інгібування гідратів до вихідного потоку, видаленого з радіально зовнішньої частини збірної зони.
7. Пристрій для видалення матеріалів, що конденсуються, з природного газу згідно із способом за будь-яким о із пп. 1 - 6, що містить прискорювальну секцію з соплом, у якій газ прискорюють до надзвукової швидкості, чн завихрювальну секцію з однією або більше лопатками, у якій газ примушують до вихрового руху, трубчасту збірну зону, розташовану нижче за прискорювальну та завихрювальну секції, з якої видаляється газовий потік, со який має знижений вміст матеріалів, що конденсуються, і радіально зовнішню частину збірної зони, з якої чн можуть збиратись матеріали, що конденсуються, який відрізняється тим, що пристрій розташований поблизу устя свердловини для видобутку природного газу і призначений для сепарації матеріалів, що конденсуються, з потоку природного газу, який видобувають з цієї свердловини.
8. Пристрій за п. 7, який відрізняється тим, що додатково має засіб ініціації ударної хвилі, розташований « 20 після завихрювальної секції. з с
9. Пристрій за п. 8, який відрізняється тим, що засіб ініціації ударної хвилі є дифузором, розташованим таким чином, щоб ударна хвиля виникала перед збірною зоною. :з»
10. Пристрій за будь-яким із пп. 7 - 9, який відрізняється тим, що прискорювальна секція включає в себе вхідний отвір каналу типу сопла Лаваля, найменша площа перерізу потоку дифузора є більшою за найменшу 435 площу прохідного перерізу вхідного отвору типу сопла Лаваля, і завихрювальна секція, яка надає потоку - вихрового руху, має пристрій у вигляді крила.
11. Комплект обладнання устя свердловини, який включає в себе пристрій за будь-яким із пп. з 7 - 9, о розташований за устєвим штуцером. -І
12. Комплект обладнання устя свердловини за п. 11, який відрізняється тим, що включає обладнання устя 5р свердловини на морському дні. о
13. Пристрій за п. 7, у якому радіально зовнішня частина збірної зони виходить з розширенням до о кільцевого першого вихідного отвору для збирання потоку флюїду, багатого на матеріали, що конденсуються, а центральна частина збірної зони виходить з розширенням до трубчастого другого вихідного отвору для збирання потоку флюїду, бідного на матеріали, що конденсуються, який відрізняється тим, що трубчастий другий вихідний отвір утворений по суті як пряма труба, яка залишається головним чином співвісною кільцевому першому вихідному отвору протягом принаймні значної частини його довжини. (Ф)
14. Пристрій за п. 13, який відрізняється тим, що кільцевий перший вихідний отвір має циліндричну чи ГІ розширену форму у напрямку руху потоку.
15. Пристрій за п. 14, який відрізняється тим, що трубчастий другий вихідний отвір має циліндричну чи бо розширену форму в напрямку руху потоку і утворює в кільцевому першому вихідному отворі співвісний канал вихороуловлювача. б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US22388798A | 1998-12-31 | 1998-12-31 | |
| PCT/EP1999/010498 WO2000040834A1 (en) | 1998-12-31 | 1999-12-29 | Method for removing condensables from a natural gas stream, at a wellhead, downstream of the wellhead choke |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA73730C2 true UA73730C2 (en) | 2005-09-15 |
Family
ID=22838379
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001075424A UA73729C2 (en) | 1998-12-31 | 1999-12-29 | Method to remove condensable materials from a natural gas flow and a system for a well completion |
| UA2001075425A UA73730C2 (en) | 1998-12-31 | 1999-12-29 | Method for separation of condensable materials from the natural gas flow in the mouth of a well near the mouth fitting, appliance for separation of condensable materials fro natural gas and set of equipment for the mouth of the well |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001075424A UA73729C2 (en) | 1998-12-31 | 1999-12-29 | Method to remove condensable materials from a natural gas flow and a system for a well completion |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6962199B1 (uk) |
| EP (1) | EP1141519B1 (uk) |
| CN (1) | CN1201063C (uk) |
| AT (1) | ATE241756T1 (uk) |
| AU (1) | AU755360B2 (uk) |
| BR (1) | BR9916719A (uk) |
| CA (1) | CA2358071C (uk) |
| DE (1) | DE69908419T2 (uk) |
| DK (1) | DK1141519T3 (uk) |
| EA (1) | EA004226B1 (uk) |
| ID (1) | ID29448A (uk) |
| NO (1) | NO329564B1 (uk) |
| NZ (1) | NZ512601A (uk) |
| UA (2) | UA73729C2 (uk) |
| WO (1) | WO2000040834A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200105390B (uk) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465947C1 (ru) * | 2008-08-01 | 2012-11-10 | Твистер Б.В. | Циклонный сепаратор со спиральным выходным каналом |
Families Citing this family (95)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA985706B (en) * | 1997-07-02 | 1999-01-27 | Shell Int Research | Removing a gaseous component from a fluid |
| NL1013135C2 (nl) * | 1999-09-24 | 2001-03-30 | Kema Nv | Werkwijze en inrichting voor het verwijderen van vaste deeltjes uit een gas. |
| CN1327925C (zh) * | 2002-04-29 | 2007-07-25 | 国际壳牌研究有限公司 | 旋涡溢流管位置可调的旋流式流体分离器 |
| US7261766B2 (en) * | 2002-04-29 | 2007-08-28 | Shell Oil Company | Supersonic fluid separation enhanced by spray injection |
| AU2003267040B2 (en) * | 2002-09-02 | 2006-12-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Cyclonic fluid separator |
| JP2007503296A (ja) * | 2003-08-26 | 2007-02-22 | ハイドロジェニクス コーポレイション | 電気化学セルスタックの処理ガスストリームから液体を分離する装置 |
| CA2536769A1 (en) * | 2003-08-26 | 2005-03-03 | Hydrogenics Corporation | An energy and/or mass exchange apparatus having an integrated fluid separator |
| US7219500B1 (en) * | 2004-12-02 | 2007-05-22 | Process Equipment & Service Company, Inc. | Compressor fuel gas conditioner |
| CN100587363C (zh) * | 2005-02-24 | 2010-02-03 | 缠绕机公司 | 冷却天然气物流并分离冷却的物流成各种馏分的方法与系统 |
| US7669428B2 (en) * | 2005-04-14 | 2010-03-02 | Georgia Tech Research Corporation | Vortex tube refrigeration systems and methods |
| US7780766B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-08-24 | Leed Fabrication Services, Inc. | Removal of vapor gas generated by an oil-containing material |
| US7875103B2 (en) * | 2006-04-26 | 2011-01-25 | Mueller Environmental Designs, Inc. | Sub-micron viscous impingement particle collection and hydraulic removal system |
| EP1892458A1 (en) * | 2006-08-22 | 2008-02-27 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Controlled formation of hydrates |
| RU2348871C1 (ru) * | 2007-08-22 | 2009-03-10 | Вадим Иванович Алферов | Устройство для сжижения и сепарации газов |
| US20090175774A1 (en) * | 2008-01-03 | 2009-07-09 | Baker Hughes Incorporated | Hydrate inhibition test loop |
| US8334141B2 (en) * | 2008-01-03 | 2012-12-18 | Baker Hughes Incorporated | Hydrate inhibition test loop |
| US20100089180A1 (en) * | 2008-04-08 | 2010-04-15 | The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, | Sampling device and method and system for its use |
| CN101666264A (zh) * | 2008-09-07 | 2010-03-10 | 胜利油田胜利动力机械集团有限公司 | 活塞往复式低浓度瓦斯发电机组 |
| US9010440B2 (en) * | 2009-02-11 | 2015-04-21 | Weatherford/Lamb, Inc. | Method and apparatus for centrifugal separation |
| EP2226109A1 (en) * | 2009-03-04 | 2010-09-08 | J.E.H. Tetteroo | Installation and procedure for sampling of fine particles |
| US8012243B2 (en) * | 2009-03-31 | 2011-09-06 | Brightling Equipment Ltd. | Gas dehydrator for a well |
| CN101544921B (zh) * | 2009-05-15 | 2012-10-31 | 北京工业大学 | 天然气超音速脱水除液净化分离撬装装置 |
| FR2961551A1 (fr) * | 2010-06-21 | 2011-12-23 | Total Sa | Methode de transport d'hydrocarbures avec inhibition de la formation ou de la croissance des hydrates |
| CN102167988B (zh) * | 2011-02-27 | 2013-03-20 | 文闯 | 一种天然气超声速膨胀制冷与旋流分离装置 |
| WO2013033425A1 (en) | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Alliant Techsystems Inc. | Inertial extraction system |
| US8940067B2 (en) | 2011-09-30 | 2015-01-27 | Mueller Environmental Designs, Inc. | Swirl helical elements for a viscous impingement particle collection and hydraulic removal system |
| NO20120194A1 (no) | 2012-02-23 | 2013-08-26 | Fmc Kongsberg Subsea As | Gassbehandlingssystem |
| CN102614781B (zh) * | 2012-03-19 | 2014-04-02 | 王方茂 | 用于气、固、液之间的变相分离设备及其应用 |
| NO20120622A1 (no) | 2012-05-25 | 2013-11-18 | Fmc Kongsberg Subsea As | Gass-væske separeringssystem og fremgangsmåte for å drifte nevnte gassvæske separeringssystem. |
| US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US8927769B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-06 | Uop Llc | Production of acrylic acid from a methane conversion process |
| US9308513B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-04-12 | Uop Llc | Production of vinyl chloride from a methane conversion process |
| US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
| US20140058094A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Heavy hydrocarbon removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US20140058095A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Fluid separation assembly to remove condensable contaminants and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9205398B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-12-08 | Uop Llc | Production of butanediol from a methane conversion process |
| US8933275B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-13 | Uop Llc | Production of oxygenates from a methane conversion process |
| US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
| US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
| US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9023255B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-05-05 | Uop Llc | Production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
| WO2014081649A1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-05-30 | Uop Llc | Supersonic gas separation and adsorption processes for natural gas dehydration systems |
| EP2742985A1 (en) * | 2012-12-17 | 2014-06-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Particle separator |
| CN103032424B (zh) * | 2012-12-31 | 2014-09-10 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 超声速分流流道及其壁面确定方法 |
| CN102979623B (zh) * | 2012-12-31 | 2015-03-04 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 超声速进气道及其壁面确定方法 |
| CN103032423B (zh) * | 2012-12-31 | 2014-09-10 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 超声速交汇流道及其壁面确定方法 |
| US9389198B2 (en) * | 2013-04-18 | 2016-07-12 | Ford Global Technologies, Llc | Humidity sensor and engine system |
| CA2851304C (en) | 2013-06-13 | 2016-01-19 | Force Energy Management Corporation | Apparatuses and methods for supplying natural gas to a frac water heater |
| US9168474B2 (en) | 2013-06-26 | 2015-10-27 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Inertial particle separator with heat exchange |
| RU2538992C1 (ru) * | 2013-10-18 | 2015-01-10 | 3S Газ Текнолоджис Лимитед | Устройство для сепарации многокомпонентной среды и сопловой канал для него |
| CN103627459B (zh) * | 2013-11-28 | 2014-12-31 | 上海交通大学 | 节流式天然气在线轻烃分离装置 |
| US20170130573A1 (en) * | 2014-03-24 | 2017-05-11 | Production Plus Energy Services Inc. | Systems and methods for producing formation fluids |
| US9835019B2 (en) * | 2014-03-24 | 2017-12-05 | Heal Systems Lp | Systems and methods for producing formation fluids |
| US9580996B2 (en) | 2014-05-27 | 2017-02-28 | General Electric Company | Modular assembly for processing a flowback composition stream and methods of processing the same |
| CN104164266A (zh) * | 2014-08-06 | 2014-11-26 | 常州大学 | 采用双入口分离器的超声速旋流分离工艺装置 |
| US10767859B2 (en) | 2014-08-19 | 2020-09-08 | Adler Hot Oil Service, LLC | Wellhead gas heater |
| US10138711B2 (en) | 2014-08-19 | 2018-11-27 | Adler Hot Oil Service, LLC | Wellhead gas heater |
| CN104329057B (zh) * | 2014-09-12 | 2016-11-30 | 西安交通大学 | 一种天然气井超音速喷管雾化排水采气装置和方法 |
| RU2593300C2 (ru) * | 2014-11-18 | 2016-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" | Способ подготовки углеводородного газа к транспорту |
| US20180259227A1 (en) * | 2014-12-03 | 2018-09-13 | Universal Vortex, Inc | Vortex tube |
| US20160158900A1 (en) * | 2014-12-03 | 2016-06-09 | Universal Vortex Inc. | Vortex Tube |
| WO2017112420A1 (en) | 2015-12-22 | 2017-06-29 | Eastman Chemical Company | Supersonic separation of hydrocarbons |
| CN105999868B (zh) * | 2016-05-10 | 2024-04-19 | 中国石油大学(北京) | 油气井测试放喷用气液分离器 |
| WO2018027314A1 (en) | 2016-08-09 | 2018-02-15 | Rodney Allan Bratton | In-line swirl vortex separator |
| US20180172041A1 (en) * | 2016-12-20 | 2018-06-21 | Baker Hughes Incorporated | Temperature regulated components having cooling channels and method |
| CN108452594B (zh) * | 2017-02-17 | 2020-12-22 | 通用电气公司 | 气液分离装置和方法 |
| JP7094091B2 (ja) * | 2017-10-25 | 2022-07-01 | 臼井国際産業株式会社 | 気液分離装置 |
| US10441976B2 (en) * | 2018-01-23 | 2019-10-15 | Syncrude Canada Ltd. | Lump segregating slurry feed diffuser |
| JP6799734B2 (ja) * | 2018-03-12 | 2020-12-16 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | ガス生産システム、及びガス生産方法 |
| US10690010B2 (en) | 2018-03-16 | 2020-06-23 | Uop Llc | Steam reboiler with turbine |
| US10794225B2 (en) | 2018-03-16 | 2020-10-06 | Uop Llc | Turbine with supersonic separation |
| US11131218B2 (en) | 2018-03-16 | 2021-09-28 | Uop Llc | Processes for adjusting at least one process condition of a chemical processing unit with a turbine |
| US10829698B2 (en) | 2018-03-16 | 2020-11-10 | Uop Llc | Power recovery from quench and dilution vapor streams |
| US11519250B2 (en) * | 2018-05-10 | 2022-12-06 | Variperm Energy Services Inc. | Nozzle for steam injection |
| US10920624B2 (en) | 2018-06-27 | 2021-02-16 | Uop Llc | Energy-recovery turbines for gas streams |
| CN108952617B (zh) * | 2018-07-04 | 2021-01-29 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种纽带式气井开井缓堵装置及其应用方法 |
| CN108636082A (zh) * | 2018-07-24 | 2018-10-12 | 林德添 | 一种化工设备管道用排气过滤消声装置 |
| US11493239B2 (en) | 2018-09-28 | 2022-11-08 | Universal Vortex, Inc. | Method for reducing the energy necessary for cooling natural gas into liquid natural gas using a non-freezing vortex tube as a precooling device |
| CN110159247B (zh) * | 2019-06-24 | 2024-08-02 | 西安石油大学 | 水龙卷涡旋排水采气装置及方法 |
| CN110368744A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-10-25 | 中山市至善生物科技有限公司 | 一种扩张式除尘降温塔及热裂解设备 |
| US11471785B2 (en) * | 2019-08-05 | 2022-10-18 | Oregon State University | Method and system for purifying contaminated water |
| US11117143B2 (en) * | 2019-08-26 | 2021-09-14 | Jeong Hwa SON | Centrifugal filtration device |
| CN110538487B (zh) * | 2019-09-08 | 2021-07-27 | 东北石油大学 | 一种井下超重力聚结旋流油水分离装置 |
| CN112943212A (zh) * | 2019-12-10 | 2021-06-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种微型井口套管气脱水装置 |
| CN110984921B (zh) * | 2019-12-26 | 2021-10-29 | 东北石油大学 | 一种应用于低产井的人工举升装置及举升方法 |
| RU2757240C1 (ru) * | 2020-05-19 | 2021-10-12 | Аладьев Иван Сергеевич | Способ очистки газов от примесей |
| CN112495321B (zh) * | 2020-11-20 | 2023-01-20 | 邵阳学院 | 一种采用拉法尔效应冷凝生物油的装置 |
| CN112682010A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-20 | 中国石油集团渤海钻探工程有限公司 | 一种具有自励振荡模式的超声速雾化节流装置 |
| CN114719188B (zh) * | 2021-01-05 | 2023-09-26 | 中国石油天然气股份有限公司 | 煤层气的杂质处理装置及煤层气集输系统 |
| CN113090941B (zh) * | 2021-04-26 | 2022-09-20 | 中国人民解放军海军工程大学 | 适用于高压气瓶的快速充气钢瓶阀 |
| CN113251311B (zh) * | 2021-05-19 | 2022-08-19 | 中国人民解放军海军工程大学 | 一种具有排液结构的高压气瓶快速充气阀 |
| WO2022263688A1 (es) * | 2021-06-15 | 2022-12-22 | Arquimea Group S.A. | Sistema para la condensación del vapor agua atmosférico |
| CN114611053B (zh) * | 2022-03-15 | 2024-07-26 | 西南石油大学 | 一种气井井下节流器下游液滴夹带率计算方法 |
Family Cites Families (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3155401A (en) | 1961-02-06 | 1964-11-03 | Herbert G Musolf | Well head assembly |
| US3185181A (en) | 1962-12-13 | 1965-05-25 | Cottrell Res Inc | Diffuser swirl eliminator |
| US3725271A (en) | 1964-01-29 | 1973-04-03 | Giannotti Ass | Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid |
| US3297344A (en) | 1964-06-18 | 1967-01-10 | Ventura Tool Company | Connectors for well parts |
| GB1103130A (en) | 1965-08-27 | 1968-02-14 | Exxon Production Research Co | Separation of components of a predominantly gaseous stream |
| US3493050A (en) | 1967-01-30 | 1970-02-03 | Kork Kelley | Method and apparatus for removing water and the like from gas wells |
| FR1583714A (uk) | 1967-04-14 | 1969-12-05 | ||
| US3559373A (en) | 1968-05-20 | 1971-02-02 | Exxon Production Research Co | Supersonic flow separator |
| FR1591780A (uk) * | 1968-11-14 | 1970-05-04 | ||
| US3544170A (en) | 1969-01-24 | 1970-12-01 | Bowles Eng Corp | Pure fluid valving of suspended solids |
| US3626665A (en) | 1969-08-29 | 1971-12-14 | Mobil Oil Corp | Process for separating uranium isotopes |
| US3892070A (en) | 1970-05-08 | 1975-07-01 | Ranendra K Bose | Automobile anti-air pollution device |
| US3720263A (en) | 1970-10-13 | 1973-03-13 | Cities Service Oil Co | Gas well stimulation |
| US3894851A (en) | 1972-02-07 | 1975-07-15 | Midwest Research Inst | Removal of particulate matter with supersonic droplets |
| DE2243926A1 (de) | 1972-09-07 | 1974-03-14 | Heinz Hoelter | Nassentstauber und gasneutralisator mit elektro-statisch aufgeladener benetzungsfluessigkeit |
| US3997008A (en) | 1974-09-13 | 1976-12-14 | Smith International, Inc. | Drill director |
| US4141701A (en) | 1975-11-28 | 1979-02-27 | Lone Star Steel Company | Apparatus and process for the removal of pollutant material from gas streams |
| SU593717A1 (ru) | 1976-02-24 | 1978-02-25 | Shesterenko Nikolaj A | Аэрозольный концентратор непрерывного действи |
| US4102401A (en) | 1977-09-06 | 1978-07-25 | Exxon Production Research Company | Well treatment fluid diversion with low density ball sealers |
| US4194718A (en) | 1978-06-14 | 1980-03-25 | Cameron Iron Works, Inc. | Choke |
| US4148735A (en) * | 1978-08-03 | 1979-04-10 | Laval Claude C | Separator for use in boreholes of limited diameter |
| DE2850648C2 (de) | 1978-11-22 | 1985-04-11 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Vorrichtung zur Trennung von Uranisotopenverbindungen |
| US4292050A (en) | 1979-11-15 | 1981-09-29 | Linhardt & Associates, Inc. | Curved duct separator for removing particulate matter from a carrier gas |
| US4272499A (en) | 1979-11-28 | 1981-06-09 | Lone Star Steel Company | Process and apparatus for the removal of particulate matter and reactive or water soluble gases from carrier gases |
| US4308134A (en) | 1979-12-10 | 1981-12-29 | Simon-Carves Of Canada Ltd. | Cyclone classifiers |
| DE3203842A1 (de) | 1982-02-01 | 1983-08-11 | Herwig 1000 Berlin Michel-Kim | Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von festen und/oder fluessigen partikeln aus gasen bzw. von feststoffen aus fluessigkeiten sowie zur trennung von gasen bzw. fluessigkeiten unterschiedlicher dichte |
| SU1172540A1 (ru) | 1982-11-30 | 1985-08-15 | Новосибирский государственный медицинский институт | Способ хирургического лечени привычных вывихов нижней челюсти |
| US4606557A (en) | 1983-05-03 | 1986-08-19 | Fmc Corporation | Subsea wellhead connector |
| US4531584A (en) | 1983-10-28 | 1985-07-30 | Blue Water, Ltd. | Downhole oil/gas separator and method of separating oil and gas downhole |
| JPS63165849A (ja) | 1986-12-27 | 1988-07-09 | Fuji Photo Film Co Ltd | ハロゲン化銀カラ−写真感光材料 |
| CA1302233C (en) | 1988-06-16 | 1992-06-02 | Wayne Klatt | Gaswell dehydrate valve |
| JPH0217921A (ja) | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 混合気体のガス分離方法 |
| US4898235A (en) | 1988-11-07 | 1990-02-06 | Vernon E. Faulconer, Inc. | Wellhead apparatus for use with a plunger produced gas well having a shut-in timer, and method of use thereof |
| NL193632C (nl) | 1989-07-17 | 2000-05-04 | Stork Prod Eng | Werkwijze en inrichting voor het afscheiden van een gas uit een gasmengsel. |
| US5333684A (en) | 1990-02-16 | 1994-08-02 | James C. Walter | Downhole gas separator |
| US5444684A (en) | 1990-10-03 | 1995-08-22 | Fujitsu Limited | Seek control system of dual processor magneto-optic disk unit |
| BE1004130A5 (fr) | 1990-12-07 | 1992-09-29 | Lardinois Jean Paul | Procede pour extraire une substance presente dans un fluide gazeux porteur, sous forme de particules solides ou de liquide et systeme pour la mise en oeuvre de ce procede. |
| EP0496128A1 (en) * | 1991-01-25 | 1992-07-29 | Stork Product Engineering B.V. | Method and device for separating a gas from a gas mixture |
| NO933517L (no) | 1993-10-01 | 1995-04-03 | Anil As | Fremgangsmåte ved utvinning av hydrokarboner i et underjordisk reservoar |
| EP0711903B1 (en) | 1994-11-10 | 1999-09-01 | THE BABCOCK & WILCOX COMPANY | Separation of oil and gas phases in wellhead fluids |
| US5682759A (en) | 1996-02-27 | 1997-11-04 | Hays; Lance Gregory | Two phase nozzle equipped with flow divider |
| US5713416A (en) * | 1996-10-02 | 1998-02-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of decomposing gas hydrates |
| US5794697A (en) | 1996-11-27 | 1998-08-18 | Atlantic Richfield Company | Method for increasing oil production from an oil well producing a mixture of oil and gas |
| US6089322A (en) | 1996-12-02 | 2000-07-18 | Kelley & Sons Group International, Inc. | Method and apparatus for increasing fluid recovery from a subterranean formation |
| ZA985706B (en) | 1997-07-02 | 1999-01-27 | Shell Int Research | Removing a gaseous component from a fluid |
| ATE260454T1 (de) | 1998-10-16 | 2004-03-15 | Translang Technologies Ltd | Verfahren und vorrichtung zur verflüssigung eines gases |
| US6524368B2 (en) | 1998-12-31 | 2003-02-25 | Shell Oil Company | Supersonic separator apparatus and method |
| MY123253A (en) | 1998-12-31 | 2006-05-31 | Shell Int Research | Method for removing condensables from a natural gas stream |
| US6280502B1 (en) | 1998-12-31 | 2001-08-28 | Shell Oil Company | Removing solids from a fluid |
| NL1013135C2 (nl) | 1999-09-24 | 2001-03-30 | Kema Nv | Werkwijze en inrichting voor het verwijderen van vaste deeltjes uit een gas. |
| US6222083B1 (en) * | 1999-10-01 | 2001-04-24 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method for inhibiting hydrate formation |
| DE10040015A1 (de) | 2000-08-16 | 2002-02-28 | Climarotec Ges Fuer Raumklimat | Verfahren und Vorrichtung zur Abscheidung von heißen Gasen und Stäuben |
| US6447574B1 (en) | 2001-06-29 | 2002-09-10 | Global Clean Air, Inc. | System, process and apparatus for removal of pollutants from gaseous streams |
-
1999
- 1999-12-29 ID IDW00200101438A patent/ID29448A/id unknown
- 1999-12-29 EP EP99964691A patent/EP1141519B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 DK DK99964691T patent/DK1141519T3/da active
- 1999-12-29 WO PCT/EP1999/010498 patent/WO2000040834A1/en active IP Right Grant
- 1999-12-29 EA EA200100737A patent/EA004226B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 NZ NZ512601A patent/NZ512601A/xx not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 DE DE69908419T patent/DE69908419T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 AT AT99964691T patent/ATE241756T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 CN CN99815962.XA patent/CN1201063C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-29 CA CA002358071A patent/CA2358071C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 UA UA2001075424A patent/UA73729C2/uk unknown
- 1999-12-29 AU AU30446/00A patent/AU755360B2/en not_active Ceased
- 1999-12-29 BR BR9916719-0A patent/BR9916719A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 UA UA2001075425A patent/UA73730C2/uk unknown
- 1999-12-29 US US09/869,654 patent/US6962199B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-06-29 NO NO20013263A patent/NO329564B1/no not_active IP Right Cessation
- 2001-06-29 ZA ZA200105390A patent/ZA200105390B/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465947C1 (ru) * | 2008-08-01 | 2012-11-10 | Твистер Б.В. | Циклонный сепаратор со спиральным выходным каналом |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1201063C (zh) | 2005-05-11 |
| CA2358071A1 (en) | 2000-07-13 |
| AU3044600A (en) | 2000-07-24 |
| CN1334896A (zh) | 2002-02-06 |
| NO329564B1 (no) | 2010-11-15 |
| ATE241756T1 (de) | 2003-06-15 |
| EP1141519B1 (en) | 2003-05-28 |
| WO2000040834A1 (en) | 2000-07-13 |
| DE69908419T2 (de) | 2004-03-18 |
| US6962199B1 (en) | 2005-11-08 |
| AU755360B2 (en) | 2002-12-12 |
| EP1141519A1 (en) | 2001-10-10 |
| BR9916719A (pt) | 2001-12-04 |
| DE69908419D1 (de) | 2003-07-03 |
| UA73729C2 (en) | 2005-09-15 |
| ID29448A (id) | 2001-08-30 |
| DK1141519T3 (da) | 2003-09-15 |
| EA200100737A1 (ru) | 2001-12-24 |
| NO20013263L (no) | 2001-08-17 |
| ZA200105390B (en) | 2002-09-30 |
| NO20013263D0 (no) | 2001-06-29 |
| CA2358071C (en) | 2007-07-17 |
| EA004226B1 (ru) | 2004-02-26 |
| NZ512601A (en) | 2003-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA73730C2 (en) | Method for separation of condensable materials from the natural gas flow in the mouth of a well near the mouth fitting, appliance for separation of condensable materials fro natural gas and set of equipment for the mouth of the well | |
| CA2357635C (en) | Method for removing condensables from a natural gas stream | |
| US6776825B2 (en) | Supersonic separator apparatus and method | |
| JP4906170B2 (ja) | 流体からのガス成分の除去 | |
| RU2229922C2 (ru) | Сопло, инерционный сепаратор и способ сверхзвукового отделения компонента | |
| US20050115273A1 (en) | Multistage fluid separation assembly and method | |
| EA015603B1 (ru) | Циклонный сепаратор и способ дегазации смеси текучей среды | |
| US20240109002A1 (en) | Liquid-gas separation using multiple inlet nozzles | |
| MXPA01006758A (en) | Method for removing condensables from a natural gas stream |