CS261302B1 - Furnace for hydrocarbons' thermal cracking - Google Patents
Furnace for hydrocarbons' thermal cracking Download PDFInfo
- Publication number
- CS261302B1 CS261302B1 CS857258A CS725885A CS261302B1 CS 261302 B1 CS261302 B1 CS 261302B1 CS 857258 A CS857258 A CS 857258A CS 725885 A CS725885 A CS 725885A CS 261302 B1 CS261302 B1 CS 261302B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- pipes
- tubes
- furnace
- radiation chamber
- inlet
- Prior art date
Links
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title abstract description 13
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title abstract description 13
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 title description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 13
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 7
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 16
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 14
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 241000176725 Pyrops Species 0.000 description 7
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 6
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 6
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- WQGWDDDVZFFDIG-UHFFFAOYSA-N pyrogallol Chemical compound OC1=CC=CC(O)=C1O WQGWDDDVZFFDIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 1
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002510 pyrogen Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000010518 undesired secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
- C10G9/20—Tube furnaces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/006—Baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2405—Stationary reactors without moving elements inside provoking a turbulent flow of the reactants, such as in cyclones, or having a high Reynolds-number
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/244—Concentric tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/008—Pyrolysis reactions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/12—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically the surrounding tube being closed at one end, e.g. return type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00159—Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
- B01J2219/0077—Baffles attached to the reactor wall inclined
- B01J2219/00772—Baffles attached to the reactor wall inclined in a helix
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká pece pro tepelné štěpení uhlovodíkových surovin za normální teploty plynných či kapalných. Pec je určena zejména pro proces tepelné pyrolýzy uhlovodíků, vedený za relativně vysokých reakčních teplot a při velmi krátké době zdržení suroviny v procesních trubkách za účelem výroby nižších olefinů, zejména etylenu, popřípadě dalších průmyslově využitelných uhlovodíků.The present invention relates to a furnace for the thermal cleavage of hydrocarbon feedstocks at normal gas or liquid temperatures. The furnace is intended in particular for a process of thermal pyrolysis of hydrocarbons conducted at relatively high reaction temperatures and with a very short residence time of the feedstock in process tubes for the production of lower olefins, in particular ethylene or other industrially usable hydrocarbons.
Proces tepelné pyrolýzy plynných či kapalných uhlovodíků 8 bodem varu do 360 °C se obvykle provádí v přítomnosti ředicí páry v trubkových pecích při teplotách 700-850 °C a době zdržení zpracovávané suroviny 0,3-1,0 s. Vlastní reakční prostor představuje v těchto klasických pecích zpravidla svislý trubkový had bud jednoduchý, či rozvětvený, který je vyhříván sálavým teplem bezplamenných hořáků, umístěných ve stěnách popřípadě dně či stropu radiační komory pece. Vnitřní průměr trubkového hadu se pohybuje obvykle v rozmezí 75-160 mm, celková délka hadu v rozmezí 45-120 m.The process of thermal pyrolysis of gaseous or liquid hydrocarbons with a boiling point of up to 360 ° C is usually carried out in the presence of dilution steam in tube furnaces at temperatures of 700-850 ° C and a residence time of the feedstock of 0.3-1.0 s. In the case of these conventional furnaces, usually a vertical tubular snake either simple or branched, which is heated by the radiant heat of flame-free burners located in the walls or bottom or ceiling of the radiation chamber of the furnace. The inner diameter of the tubular snake is usually in the range of 75-160 mm, the total length of the snake in the range of 45-120 m.
Spaliny z radiační komory jsou vedeny do konvekČní sekce, kde se jejich tepla využívá к odpaření a předehřátí uhlovodíkové suroviny, к přehřátí ředicí páry, případně к předehřevu spalovacího vzduchu Či napájecí vody pro vysokotlaké výměníky nebo kotle, v nichž se odpadního tepla plynného produktu reakce, tj. pyroplynu využívá к výrobě vysokotlaké páry, popřípadě к přehřátí této páry. Pyroplyn musí být totiž bezprostředně po výstupu z trubkových hadů prudce ochlazen pod kritickou teplotu, tj. pod asi 600 °C, aby se zabránilo průběhu nežádoucích sekundárních reakcí, jež snižují výtěžek hlavního produktu. Tohoto rychlého ochlazení, tzv. kvenče, se dosáhne v některém ze známých typů vysokotlakých výměníků, v němž se teplota odebraného pyroplynu využívá к výrobě páry o tlaku 12-15 MPa, sloužící kupříkladu к pohonu turbokompresorů v procesu nízkoteplotního dělení plynných produktů pyrolýzy·The flue gases from the radiation chamber are led to a convection section where their heat is used to evaporate and preheat the hydrocarbon feedstock, to overheat the dilution steam, or to preheat the combustion air or feed water for high-pressure heat exchangers or boilers where that is, it uses pyrop gas to produce high pressure steam or to overheat the steam. Indeed, immediately after leaving the tubular snakes, the pyro gas must be quenched below a critical temperature, i.e. below about 600 ° C, to prevent undesired secondary reactions that reduce the yield of the main product. This rapid cooling, the so-called flow rate, is achieved in one of the known types of high-pressure heat exchangers, in which the temperature of the extracted pyrop gas is used to produce steam at a pressure of 12-15 MPa, used for example to drive turbochargers in a low-temperature separation process.
Hlavní nevýhody klasických, průmyslově využívaných trubkových pecí spočívají především v tom, že trubkové hady jsou značně členité a jsou opatřeny velkým počtem kolen s nátrubky a nálitky, které je možno vyrobit pouze statickým litím, takže vycházejí nezbytně tluetostěnné, a tím zvyšují nejen celkovou váhu trubkového hadu, ale i celkové investiční náklady, neboť к výrobě trubkových hadů se vesměs užívá vysoce legovaných žáruvzdorných ocelí.The main drawbacks of conventional, commercially used tube furnaces are the fact that the tubular snakes are highly articulated and have a large number of elbows with sleeves and bosses which can only be produced by static casting, so that they necessarily come out of thick walled but also the total investment costs, since the production of tubular snakes is mostly made of high-alloy heat-resistant steels.
Podstatnou nevýhodou klasických typů trubkových pecí je však především okolnost, že neposkytují předpoklady pro vedení pyrolýzy při reakční době kratší než 0,3 s, takže nejsou schopny splnit požadavky současného světového trendu, zaměřené na zvýšení výrobní kapacity pece a zvýšení výtěžnosti etylenu cestou zvyšování ostrosti* reakčních podmínek, tj. zejména zvýšení reakční teploty při současném zkrácení doby zdržení reakční směsi v procesních trubkách.However, the main disadvantage of conventional types of tube furnaces is the fact that they do not provide the prerequisites for conducting pyrolysis at a reaction time of less than 0.3 s, so that they are unable to meet the current world trend to increase furnace production capacity and increase ethylene yield by increasing sharpness. reaction conditions, i.e. in particular increasing the reaction temperature while reducing the residence time of the reaction mixture in the process tubes.
Známé typy trubkových pecí navržené pro tzv. ultrakrátkodobý či milisekundový proces pyrolýzy sestávají obvykle ze svazku přímých, svislých trubek relativně malého průměru, tzv. single-pass tubes*, které prócházejí radiační sekcí pecí jen jednou a jsou bezprostředně napojeny na vlastní kvenčovací úsek, vytvořený kupříkladu jako duplikované kvenčovací trubky, jejichž pláštěm protéká chladicí médium, ve většině případů voda či parovodní směs, ojediněle kupříkladu i roztavený kov.Known types of tube furnaces designed for the ultra-short or millisecond pyrolysis process usually consist of a bundle of straight, vertical tubes of relatively small diameter, the so-called single-pass tubes *, which pass through the radiation section of the furnaces only once and directly connected to their own quenching section for example, as duplicated flow tubes whose coolant flows through the casing, in most cases water or steam-water mixture, and occasionally also molten metal.
Je známo také řešení, při němž jsou jednotlivé procesní trubky vytvořeny jako dvoutrubka, která je horním koncem vyvedena z radiační komory a v prostoru nad ní, popřípadě vedle ní, plynule přechází ve výměníkovou část. V zájmu snížení stavební výšky pece může být přitom dvoutrubka ve výměníkové části provedena jako dvojitá dvoutrubka, opatřená hrdly pro přívod předehřáté suroviny ve vnějším plášti dvoutrubky a hrdly pro odvod ochlazeného pyroplynu ve vnitřním plášti dvoutrubky.A solution is also known in which the individual process tubes are in the form of a double tube, which is led out of the radiation chamber through the upper end and passes continuously into the exchanger part in the space above or next to it. In order to reduce the furnace height, the double pipe in the heat exchanger section can be designed as a double double pipe, provided with orifices for supplying preheated feedstock in the outer casing of the double-tube and with orifices for venting cooled pyrop gas in the inner casing of the double tube.
Dvoutrubka může být v zájmu úspory vysoce legovaných materiálů zhotovena z většího počtu úseků, jež jsou vyrobeny z ocelí o různém obsahu legovacích přísad. Z vysoce legovaných ocelí je pak zhotoven pouze ten úsek vnější trubky, který je v radiační zóně vystaven největší tepelné zátěži.In order to save highly alloyed materials, the double pipe can be made of a plurality of sections, which are made of steels with different alloying additive contents. Only the section of the outer tube that is exposed to the greatest heat load in the radiation zone is made of high-alloy steels.
Významné jsou kromě toho i úspory investičních nákladů, které vyplývají z toho, že při stejné půdorysné ploše a stejném výkonu se výška pece v provedení podle vynálezu sníží až o 1/3. Vzhledem к tomu, že se podstatně zjednoduší i údržba pece, dosahuje se kromě toho i snížení provozních nákladů až o 25 %.In addition, investment cost savings are significant as a result of the furnace height of the embodiment according to the invention being reduced by up to 1/3 with the same floor area and output. In addition, as the furnace maintenance is considerably simplified, operating costs can be reduced by up to 25%.
К výhodám posledně popisovaného uspořádání patří však i okolnost, že jsou zde vytvořeny dobré předpoklady pro odpaření a předehřev uhlovodíkové suroviny vedené do reakce, a to s využitím jak odpadního teplá spalin, tak i tepla z reakce vystupujícího horkého pyroplynu. Pec není takto omezena jen na jediný typ suroviny, má univerzální charakter a může bez jakýchkoliv konstrukčních změn zpracovávat jak plynné, tak i kapalné suroviny. Mění se pouze technologické parametry, kupříkladu objem nastřikované suroviny, její poměr к ředicí páře a vstupní teplota suroviny, popřípadě její směsi s parou.The advantages of the latter arrangement, however, include the fact that there are good conditions for the evaporation and preheating of the hydrocarbonaceous feedstock to be reacted, using both the waste heat flue gas and the heat from the exiting hot pyrop gas. The furnace is thus not limited to a single type of raw material, it has a universal character and can process both gaseous and liquid raw materials without any design changes. Only the technological parameters change, for example the volume of the feedstock, its ratio to the dilution steam and the inlet temperature of the feedstock or its mixture with steam.
Pyrolýzní pec podle vynálezu vychází z předností posledně popsaného uspořádání, přičemž ještě dále zdokonaluje jeho funkci a odstraňuje některé jeho nedostatky, jako je složitost a výrobní pracnost výměníkové části jednotlivých reakčních prvků, tj. dvoutrubek, jež nadto vykazuje vzhledem к přestupu tepla plyn-plyn příliš velkou délku trub a vysokou hmotnost. Souhrnná hmotnost výměníkových částí dvoutrubek takto vychází často vyšší než hmotnost samostatného výměníku tepla. Nepříznivý je rovněž průběh povrchových teplot po délce trubek, kde nejvyšší teplota se projevuje v místech nejvyššího mechanického namáhání, a nepříznivý je i teplotní profil po délce reaktoru.The pyrolysis furnace according to the invention is based on the advantages of the latter arrangement, yet further improves its function and removes some of its drawbacks, such as the complexity and manufacturing effort of the heat exchanger part of the individual reaction elements, i.e. double tubes. large pipe length and high weight. Thus, the combined weight of the two-tube heat exchanger parts is often higher than that of a separate heat exchanger. Also unfavorable is the course of surface temperatures along the length of the tubes, where the highest temperature occurs at the places of the highest mechanical stress, and the temperature profile along the length of the reactor is also unfavorable.
, Pyrolýzní pec v provedení podle vynálezu, jejíž reakční prvky jsou vytvořeny opět jako dvoutrubky vyvedené horním koncem z radiační komory či komor, je přitom charakterizována tím, že vnitřní trubky dvoutrubek jsou napojeny přímo anebo prostřednictvím·připojovacích trubek na nejméně jeden výstupní kolektor, který je opět napojen na vstup příslušného výměníku odpadního tepla, zatímco vnější trubky dvoutrubek jsou prostřednictvím vstupního potrubí napojeny na nejméně jeden vstupní kolektor, který je spojen s výstupem trubek konvekční sekce. Důsledkem tohoto uspořádání, při němž se reakční směs přivádí do vnější trubky a zreagovaná směs vystupuje z vnitřní trubky dvoutrubky, je zlepšení podmínek přestupu tepla do štěpené směsi. Umožní se tak doběh štěpení reakční směsi ve vnitřní trubce, tedy tzv. transfer-line cracking.The pyrolysis furnace according to the invention, the reaction elements of which are again formed as double pipes led out of the radiation chamber (s) by the upper end, is characterized in that the inner pipes of the double pipes are connected directly or via connecting pipes to at least one outlet collector. again connected to the inlet of the respective waste heat exchanger, while the outer tubes of the two tubes are connected via an inlet conduit to at least one inlet collector which is connected to the outlet of the convection section tubes. As a result of this arrangement, in which the reaction mixture is fed to the outer tube and the reacted mixture exits the inner tube of the double tube, the heat transfer conditions to the split mixture are improved. This will allow the transfer-line cracking of the reaction mixture in the inner tube, ie transfer-line cracking.
V zájmu vyrovnání možných tlakových ztrát, vznikajících v procesních trubkách (dvoutrubkách) jako důsledek zakoksování trubek či nepřesnosti výroby, je možno do alespoň některých ze vstupních potrubí zařadit Škrticí prvek, kupříkladu clonu či ventil. Tímto opatřením se docílí toho, aby hodnota tlakové ztráty ve vstupním potrubí byla rovna nebo větší než hodnota tlakové ztráty v procesních trubkách a zajistí se tak rovnoměrné rozdělení suroviny do všech procesních trubek.In order to compensate for possible pressure losses arising in process tubes (double tubes) as a result of pipe coking or manufacturing inaccuracy, at least some of the inlet piping may be provided with a throttle element, for example an orifice or valve. This measure ensures that the pressure drop in the inlet pipe is equal to or greater than the pressure drop in the process pipes, ensuring a uniform distribution of the raw material across all process pipes.
Stejného účinku je možno dosáhnout i při alternativním provedení, kdy je škrticí prvek nahrazen uspořádáním, při němž je alespoň část délky vstupních potrubí provedena se zaškrceným průřezem.The same effect can be achieved in an alternative embodiment where the throttle element is replaced by an arrangement in which at least a portion of the length of the inlet ducts is made with a constricted cross-section.
К hlavním přednostem nového uspořádání pyrolýzní pece, kromě vysoké hloubky štěpení suroviny při zachování doběhu reakce ve vnitřní trubce před vlastním ochlazením ve vysokotlakém výměníku odpadního tepla, patří i konstrukční jednoduchost a s ní související relativně nízká výrobní pracnost a snížené výrobní náklady. Další předností je větší životnost zařízení, vyplývající z příznivějšího průběhu povrchových teplot.The main advantages of the new pyrolysis furnace arrangement, besides the high digestion depth while maintaining the reaction time in the inner tube before cooling itself in the high-pressure waste heat exchanger, are the simplicity of construction and the associated relatively low manufacturing effort and reduced production costs. Another advantage is a longer service life of the device, resulting from a more favorable course of surface temperatures.
Vzhledem к tomu, že celkové uspořádání pece v provedení podle vynálezu se blíží uspořádání klasických trubkových pecí, nabízí se zde současně možnost poměrně snadné aplikace vynálezu a při rekonstrukci a modernizaci stávajících pyrolýzních pecí s cílem podstatného zvýšení výtěžnosti olefinů při podstatně vyšší efektivnosti procesu. Investiční ekonomiku přitom příznivě ovlivní okolnost, že nosná ocelová konstrukce, konvekční sekce a zejména také uzel výroby vysokotlaké vodní páry zůstávají při rekonstrukci prakticky beze změn.Since the overall furnace arrangement of the present invention resembles that of conventional tubular furnaces, there is at the same time a relatively easy application of the invention and the reconstruction and modernization of existing pyrolysis furnaces in order to significantly increase the olefin yield while substantially improving process efficiency. The investment economy is positively influenced by the fact that the supporting steel structure, the convection section and especially the high-pressure water vapor production node remain virtually unchanged during the reconstruction.
Z hlediska provozní ekonomiky je možno shrnout, že hlavni přínosy pyrolyzní pece v provedení podle vynálezu spočívají v tom, že jsou zde vytvořeny dobré předpoklady pro odpaření a předehřev uhlovodíkové suroviny vedené do reakce, pro docílení krátké doby zdržení suroviny v procesních trubkách, nízké tlakové ztráty, velké hloubky využití suroviny, dlouhého provozního cyklu, který je výsledkem nízkého stupně zakoksování trubek, a rychlého ochlazení produktu pyrolýzy při zachování doběhu štěpení ve vnitřní trubce dvoutrubky.From an operational economy point of view, the main benefits of the pyrolysis furnace of the present invention are that there are good conditions for the vaporization and preheating of the hydrocarbon feedstock to react, for a short residence time of the feedstock in the process tubes, low pressure losses , large feedstock depths, a long operating cycle resulting from a low degree of coking of the tubes, and rapid cooling of the pyrolysis product while maintaining the cleavage decay in the inner tube of the double tube.
Příkladné provedení pyrolyzní pece podle vynálezu je dále blíže objasněno na připojeném výkrese, kde obr. 1 představuje ve svislém řezu pyrolyzní pec s jednou radiační komorou, vysokotlakým výměníkem umístěným nad radiační komorou a s vyoseně umístěnou konvekční sekcí, obr. 2 v detailu svislý řez jednou dvoutrubkou a obr. 3 příčný řez dvoutrubkou podle obr. 2, vedený rovinou A-A.An exemplary embodiment of a pyrolysis furnace according to the invention is further illustrated in the accompanying drawing, wherein FIG. 1 is a vertical sectional view of a pyrolysis furnace with a single radiation chamber, a high-pressure exchanger positioned above the radiation chamber and a biased convection section; and FIG. 3 is a cross-sectional view of the double tube of FIG. 2 taken along the plane AA.
Pec v provedení znázorněném na obr. 1 se v podstatě zásadně neliší od uspořádání klasických, konvenčních trubkových pyrolyzních pecí. Tvoří ji radiační komora 6 čtyřúhelníkového půdorysu, opatřená v obou bočních stěnách bezplamennými sálavými hořáky £. V podélné ose radiační komory 6 jsou v jedné řadě umístěny procesní dvoutrubky 2» 2t jejichž horní část je vyvedena z radiační komory £. Kouřové plyny, které odevzdaly část tepla surovině proudící v procesních trubkách 1^, 2, odcházejí z horní Části radiační komory 6 s dosud vysokým tepelným obsahem do konvekce. Zde se jejich odpadního tepla v sekci 12 využije к ohřevu napájecí vody, v sekci 13 к předehřevu uhlovodíkové suroviny vedené do reakce a v sekci 14 к ohřevu směsi předehřáté suroviny a ředicí páry. Napájecí voda, uhlovodíková surovina a její směs s ředicí parou protékají přitom trubkami konvekčních sekcí v protiproudu s tokem spalin, které konvekci opouštějí komínem 17.The furnace of the embodiment shown in FIG. 1 does not substantially differ from that of conventional, conventional pyrolysis tubular furnaces. It consists of a radiation chamber 6 of a rectangular plan, provided in both side walls with flame-free radiant burners 6. In the longitudinal axis of the radiation chamber 6 there are arranged in one row the process double tubes 2, 2 t whose upper part is discharged from the radiation chamber 6. The flue gases which have transferred a portion of the heat to the raw material flowing in the process tubes 1, 2 leave the upper part of the radiation chamber 6 with a still high thermal content into the convection. Here, their waste heat is used in section 12 to heat feed water, in section 13 to preheat the hydrocarbon feedstock to be reacted, and in section 14 to heat the mixture of preheated feedstock and dilution steam. The feed water, the hydrocarbon feedstock and its mixture with the dilution steam flow through the convection section tubes in countercurrent with the flue gas flow leaving the convection through the chimney 17.
Předehřátá směs uhlovodíkové suroviny a ředicí páry je z konvekční sekce 14 vedena do jednoho, popřípadě několika vstupních kolektorů 10, z nichž je vstupním potrubím £ rozváděna do horní Části jednotlivých dvoutrubek 1., 2, Počet vstupních kolektorů 10 se volí v souvislosti s počtem chodů konvekce. čerstvá směs vstupuje do prstencového prostoru mezi vnější trubkou 1. a vnitřní trubkou 2 a tímto prostorem postupuje směrem dolů, přičemž je ohřívána jednak sálavým teplem stěnových hořáků 8, jednak teplem odebíraným zreagovanému pyroplynu, proudícímu v protiproudu vnitřní trubkou 2, na teplotu, při níž proběhne tepelné štěpení uhlovodíkové suroviny. Při přestupu z vnější trubky £ do vnitřní trubky 2 je přitom reakční směs usměrněna obraaečem choduThe preheated mixture of hydrocarbon feedstock and dilution steam is fed from the convection section 14 to one or more inlet collectors 10, from which it is distributed through the inlet pipe 6 to the upper part of the individual double tubes 1, 2. convection. the fresh mixture enters the annular space between the outer tube 1 and the inner tube 2 and moves downwards, heating both the radiant heat of the wall burners 8 and the heat withdrawn by the reacted pyrop gas flowing in countercurrent through the inner tube 2 to a temperature at which thermal cracking of the hydrocarbon feedstock takes place. In the case of transfer from the outer tube 6 to the inner tube 2, the reaction mixture is rectified by a reverser
Zreagovaný pyroplyn, který byl již v radiačním prostoru pyrolyzní pece částečně ochlazen protiproudem relativně chladné, do reakce vstupující směsi, opouští vnitřní trubku 2 výstupní částí 5, která se nachází mimo radiační komoru 6 a je bezprostředně zaústěna do výstupního kolektoru 2· Při styku s relativně chladnou surovinou, přiváděnou vstupním potrubím 2 ůo vnější trubky 2/ dochází přitom к dalšímu ochlazení pyroplynu pod teplotu asi 750 °C. Chladicí účinek natékající čerstvé směsi je ve výstupní části 2 dvoutrubky nadto ještě zesílen chladicím účinkem okolního prostředí.The reacted pyroplyn, which has already been partially cooled by a relatively cold countercurrent in the radiation space of the pyrolysis furnace, leaves the inner tube 2 through the outlet part 5, which is outside the radiation chamber 6 and is directly connected to the outlet collector 2. In this case, the pyro gas further cools below about 750 ° C. Moreover, the cooling effect of the flowing fresh mixture in the outlet section 2 of the double tube is further enhanced by the cooling effect of the environment.
Částečně ochlazený pyroplyn postupuje z výstupního kolektoru 2 Ůo příslušného výměníku odpadního tepla 2» předává své teplo parovodní směsi, přiváděné do výměníku 2 z chladné větve parního bubnu 11, napájeného vodou předehřátou v konvekční sekci 12. Počet výstupních kolektorů je určen jednak počtem procesních trubek, jednak počtem výměníků tepla. Vysokotlaká pára, vyrobená ve výměníku tepla 2* se přes horkou (parní) větev parního bubnu 11 odvádí к dalšímu využití. Ochlazený pyroplyn, který opouští trubkový prostor výměníku 2» Iе veden к dalšímu zpracování, popřípadě к dochlazení ve sprchových chladičích, kde je chlazen v přímém styku s kvenčovacím olejem.The partially cooled pyrogen gas proceeds from the outlet collector 2 of the respective waste heat exchanger 2 transmits its heat to the steam-water mixture supplied to the exchanger 2 from the cold branch of the steam drum 11 supplied with water preheated in the convection section 12. number of heat exchangers. The high-pressure steam produced in the heat exchanger 2 * is discharged through the hot (steam) branch of the steam drum 11 for further use. The cooled pyro gas leaving the tubular space of the exchanger 2 is led for further processing or after cooling in shower coolers, where it is cooled in direct contact with the fermentation oil.
Průběh cirkulace reakční směsi v dvoutrubce 2» 2» vytvoření a funkce obraceče toku 3, jakož i způsob tangenciálního zaústění vstupního potrubí £ do pláště vnější trubky 2 jsou dobře patrny z obr. 2. Na obr. 3 je v příčném řezu dvoutrubkou 2# 2 znázorněno rozmístění středících přepážek 18, které nejsou pro jednoduchost v obr. 2 zakresleny. Středící přepážky 18 mohou být kupříkladu provedeny jako jedno- či vícechodá, přerušovaná či spojitá šroubovice, jejíž stoupání se popřípadě po délce toku směsi mění v přímé závislosti na teplotě protékající reakční směsi.The course of circulation of the reaction mixture in the two-pipe 2, the formation and operation of the flow reverser 3 as well as the manner of tangential entry of the inlet pipe 4 into the jacket of the outer pipe 2 are clearly shown in FIG. The arrangement of centering baffles 18, not shown in FIG. 2, is shown. For example, the centering baffles 18 may be in the form of a single or multi-pass, intermittent or continuous helix, the pitch of which, if necessary, varies along the length of the flow of the mixture in direct relation to the temperature of the reaction mixture.
V další části přihlášky jsou uvedeny dva příklady konkrétního provedení pyrolyzní pece podle vynálezu spolu s příkladnými hodnotami provozních parametrů.Two examples of a particular embodiment of a pyrolysis furnace according to the invention are given below together with exemplary operating parameter values.
PřikladlHe did
Bylo zhotoveno a odzkoušeno modelové zařízení s možností prosazení do 100 kg.h“1 suroviny a dobou zdržení asi 0,1 s.A model device with a throughput of up to 100 kg.h- 1 of raw material and a residence time of about 0.1 s was produced and tested.
Zařízení tvoří reaktor trubka v trubce, vnější trubka vykazuje průměr 57x5 mm, vnitřní trubka průměr 30x3 mm. Délka obou trubek činí asi 6 000 mm. Trubky jsou zhotoveny z materiálu 17 255. Směs suroivny a páry o teplotě 500-650 UC se v horní části dvoutrubky zavádí do mezitrubkového prostoru, kterým postupuje ve směru dolů, přičemž se ohřívá na řídicí teplotu a štěpí ve směs uhlovodíků, načež vnitřní trubkou dochází do výstupního potrubí a přitom ohřívá čerstvou surovinu, vstupující do mezitrubkového prostoru.The device consists of a tube in a tube, the outer tube has a diameter of 57x5 mm, the inner tube has a diameter of 30x3 mm. The length of both tubes is about 6000 mm. The tubes are made of material 17 255. The mixture of raw material and steam at a temperature of 500-650 U C is introduced at the top of the two-tube into the inter-tube space through which it moves downwards, warming to control temperature and breaking into a hydrocarbon mixture. it reaches the outlet pipeline and at the same time heats the fresh raw material entering the inter-tube space.
Přehled parametrů:Overview of parameters:
Příklad 2Example 2
Jako příklad možného provozního zařízení byla zvolena radiační komora o kapacitěA radiation chamber with a capacity was chosen as an example of a possible operational device
200 kg.h“1 jako surovina benzinový řez s destilačním rozmezím 50 až 180 °C.200 kg.h- 1 as raw material gasoline cut with distillation range 50-180 ° C.
Přehled parametrů:Overview of parameters:
Přebytek vzduchuExcess air
Teplota pyroplynu na výstupu z reakčního prvkuThe temperature of the pyrop gas at the exit of the reaction element
Spotřeba palivaFuel consumption
Tepelný výkon peceHeat output of the furnace
Tepelná spotřeba radiaceHeat consumption of radiation
800 °C800 [deg.] C
380 kg.h“1 380 kg.h “ 1
19,1 MW19.1 MW
8,4 MW8.4 MW
Předmět vynálezu není ovšem omezen jen na provedení znázorněné na výkrese či na konkrétní provedení popsaná v příkladech.However, the invention is not limited to the embodiment shown in the drawing or to the specific embodiments described in the examples.
Při řešení nových pyrolyzních pecí s využitím reakčních prvků podle vynálezu je možno v širokém rozmezí přizpůsobit kapacitu celé pece volbou vhodného počtu reakčních prvků, tj. procesních dvoutrubek v radiační komoře. Je možno změnit i celkové uspořádání radiační části pece i rozdělení a uspořádání konvekční sekce či sekcí. Dvoutrubka může být i v tomto . uspořádání zhotovena z většího počtu úseků, vyrobených z ocelí o různém obsahu legovacích přísad.When designing novel pyrolysis furnaces using the reaction elements of the present invention, the capacity of the entire furnace can be adjusted to a wide extent by selecting the appropriate number of reaction elements, i.e., process double tubes in the radiation chamber. It is also possible to change the overall arrangement of the radiation part of the furnace as well as the division and arrangement of the convection section or sections. The double pipe can also be in this. The arrangement is made of a plurality of sections made of steels of varying alloying agent contents.
Claims (3)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS857258A CS261302B1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking |
| NL8602405A NL8602405A (en) | 1985-10-10 | 1986-09-24 | DEVICE FOR CRACKING HYDROCARBONS. |
| FR8613592A FR2588564A1 (en) | 1985-10-10 | 1986-09-30 | Apparatus for cracking gaseous or liquid hydrocarbons |
| JP23939286A JPS6291589A (en) | 1985-10-10 | 1986-10-09 | Hydrocarbon cracking apparatus |
| SU867774304A SU1613481A1 (en) | 1985-10-10 | 1986-10-09 | Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS857258A CS261302B1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS725885A1 CS725885A1 (en) | 1987-07-16 |
| CS261302B1 true CS261302B1 (en) | 1989-01-12 |
Family
ID=5421398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS857258A CS261302B1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6291589A (en) |
| CS (1) | CS261302B1 (en) |
| FR (1) | FR2588564A1 (en) |
| NL (1) | NL8602405A (en) |
| SU (1) | SU1613481A1 (en) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4908121A (en) * | 1986-05-12 | 1990-03-13 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| FR2653779B1 (en) * | 1989-10-27 | 1992-05-07 | Procedes Petroliers Petrochim | PROCESS FOR DECOKING A HYDROCARBON VAPOCRACKING INSTALLATION AND CORRESPONDING INSTALLATION. |
| DE4418597C1 (en) * | 1994-05-27 | 1995-12-21 | Staudinger Gmbh Elektronik Ele | Reactor for the treatment of hydrocarbon compounds |
| DE4418614C1 (en) * | 1994-05-27 | 1996-02-08 | Staudinger Gmbh Elektronik Ele | Process for the thermal treatment of hydrocarbon compounds |
| FR2918904B1 (en) * | 2007-07-20 | 2011-07-15 | Inst Francais Du Petrole | BANKET TUBE EXCHANGER REACTOR TO OPERATE WITH PRESSURE DIFFERENCES OF 100 BARS BETWEEN THE TUBE COAST AND THE COASTAL COAST. |
| US9023255B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-05-05 | Uop Llc | Production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
| US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
| US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
| US8927769B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-06 | Uop Llc | Production of acrylic acid from a methane conversion process |
| US9205398B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-12-08 | Uop Llc | Production of butanediol from a methane conversion process |
| US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9308513B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-04-12 | Uop Llc | Production of vinyl chloride from a methane conversion process |
| US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
| US8933275B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-13 | Uop Llc | Production of oxygenates from a methane conversion process |
| US20140058158A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US20140058170A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| RU196737U1 (en) * | 2019-12-18 | 2020-03-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской Академии наук (ФГБУН ИПХФ РАН) | DEVICE FOR PRODUCING HYDROGEN, CARBON MONOXIDE AND ETHYLENE |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3119671A (en) * | 1960-09-28 | 1964-01-28 | Chemical Coustruction Corp | Upright fluid heating furnace with heat recovery system |
| DE2854061C2 (en) * | 1978-12-14 | 1987-04-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Process for preheating hydrocarbons prior to their thermal cracking and cracking furnace for carrying out the process |
-
1985
- 1985-10-10 CS CS857258A patent/CS261302B1/en unknown
-
1986
- 1986-09-24 NL NL8602405A patent/NL8602405A/en not_active Application Discontinuation
- 1986-09-30 FR FR8613592A patent/FR2588564A1/en active Pending
- 1986-10-09 SU SU867774304A patent/SU1613481A1/en active
- 1986-10-09 JP JP23939286A patent/JPS6291589A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL8602405A (en) | 1987-05-04 |
| FR2588564A1 (en) | 1987-04-17 |
| JPS6291589A (en) | 1987-04-27 |
| CS725885A1 (en) | 1987-07-16 |
| SU1613481A1 (en) | 1990-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS261302B1 (en) | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking | |
| US3407789A (en) | Heating apparatus and process | |
| CA2798536C (en) | Adiabatic reactor to produce olefins | |
| CA2620213C (en) | Olefin production utilizing whole crude oil feedstock | |
| US5147511A (en) | Apparatus for pyrolysis of hydrocarbons | |
| US3487121A (en) | Hydrocarbon process | |
| AU649532B2 (en) | Thermal cracking furnace and process | |
| US4097544A (en) | System for steam-cracking hydrocarbons and transfer-line exchanger therefor | |
| JPS6410036B2 (en) | ||
| EP1009784B1 (en) | Cracking furnace with radiant heating tubes | |
| KR900005091B1 (en) | Pyrolysis heater | |
| KR850001672B1 (en) | Combustion Heating Method | |
| US5271827A (en) | Process for pyrolysis of hydrocarbons | |
| EP0253633B1 (en) | Furnace and process for hydrocarbon cracking | |
| US3403722A (en) | Cooling apparatus and process | |
| CA1255877A (en) | Method for dehydrogenating a hydrocarbon, an apparatus and method for conducting chemical reactions therein | |
| CS219211B1 (en) | Pipe furnace for thermal claving the hydrocarbons | |
| CN205473600U (en) | Light raw materials ethylene cracking furnace | |
| CN119657019A (en) | Olefin preparation system | |
| CS256562B1 (en) | Furnace for thermal breakdown of hydrocarbons | |
| KR850001272B1 (en) | Method and apparatus for pyrolysis of hydrocarbon | |
| CS256629B1 (en) | A method for thermal cracking of hydrocarbons | |
| CS256262B1 (en) | Furnace for thermal breakdown of hydrocarbons | |
| CS238738B1 (en) | A method of supplying heat for thermal cracking of hydrocarbons and apparatus for carrying out the method | |
| CS266821B1 (en) | Furnace for thermal breakdown of hydrocarbons |