SU1613481A1 - Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons - Google Patents

Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons Download PDF

Info

Publication number
SU1613481A1
SU1613481A1 SU867774304A SU7774304A SU1613481A1 SU 1613481 A1 SU1613481 A1 SU 1613481A1 SU 867774304 A SU867774304 A SU 867774304A SU 7774304 A SU7774304 A SU 7774304A SU 1613481 A1 SU1613481 A1 SU 1613481A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
pipes
pipe
reaction
inlet
tubes
Prior art date
Application number
SU867774304A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Петр Веселы
Лубош Фиедлер
Павел Еничек
Original Assignee
Вызкумны Устав Хемицких Заржизени (Инопредприятие)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вызкумны Устав Хемицких Заржизени (Инопредприятие) filed Critical Вызкумны Устав Хемицких Заржизени (Инопредприятие)
Application granted granted Critical
Publication of SU1613481A1 publication Critical patent/SU1613481A1/en

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10GCRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/18Apparatus
    • C10G9/20Tube furnaces
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053Details of the reactor
    • B01J19/006Baffles
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2405Stationary reactors without moving elements inside provoking a turbulent flow of the reactants, such as in cyclones, or having a high Reynolds-number
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415Tubular reactors
    • B01J19/2425Tubular reactors in parallel
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415Tubular reactors
    • B01J19/244Concentric tubes
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J6/00Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
    • B01J6/008Pyrolysis reactions
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28DHEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/10Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
    • F28D7/12Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically the surrounding tube being closed at one end, e.g. return type
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051Controlling the temperature
    • B01J2219/00074Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00103Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051Controlling the temperature
    • B01J2219/00157Controlling the temperature by means of a burner
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051Controlling the temperature
    • B01J2219/00159Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00761Details of the reactor
    • B01J2219/00763Baffles
    • B01J2219/00765Baffles attached to the reactor wall
    • B01J2219/0077Baffles attached to the reactor wall inclined
    • B01J2219/00772Baffles attached to the reactor wall inclined in a helix

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Apparatus characterised in that it comprises: (a) a distributor connected to the feed block by a conduit, and to the upper entry orifices of the group of cracking reactors by entry pipes, the interior of these entry pipes being in communication with the free space between the outer and inner pipes of one of the reactors, (b) a manifold connected to a heat exchanger by an exit conduit, and to the upper exit orifices of the group of reactors by exit pipes, the interior of these pipes being in communication with the interior of the inner pipe of one of the reactors, (c) the invention relates to an apparatus for cracking gaseous or liquid hydrocarbons. <IMAGE>

Description

Изобретение касаетс  печи дл  термического расщеплени  углеводородного сьфь , газообразного или жидкого при нормальной температуре. Печь предназначена дл  процесса теплового пиролиза углеводородов, проводимого при относительно высоких температурах реакции и при очень коротком времени нахождени  сьфь  в процессных трубах с целью производства низших олефинов, прежде всего этилена или же дл  дальнейших углеводородов, имеющих про- мьшшенное применение.The invention relates to a furnace for the thermal decomposition of a hydrocarbon gas, gas or liquid at normal temperature. The furnace is intended for the process of thermal pyrolysis of hydrocarbons, carried out at relatively high reaction temperatures and with a very short residence time in process tubes for the production of lower olefins, primarily ethylene, or for further hydrocarbons with practical application.

Процесс теплового пиролиза газообразных или жидких углеводородов с точкой кипени  до 360°С, как правило происходит в присутствии разбавл ющего пара в трубчатых печах при температуре 700-850°С и соответствующем времени задерживани  обрабатываемого сырь  в печи 0,3-1 с. Реакционное пространство представл ет собой в указанных печах, как правило вертикальный трубчатый змеевик или одинарный , или разветвленный, который обогреваетс  радиационным теплом, выдел емым беспламенными горелками, расположенными в стенах или же в дне, или потолке реакционной камеры печи. Внутренний диаметр трубчатого змеевика находитс , как правило в интервале 75-160 мм, обща  длина змеевика отвечает диапазону 45-120 м.The process of thermal pyrolysis of gaseous or liquid hydrocarbons with a boiling point of up to 360 ° C, as a rule, takes place in the presence of dilution steam in tube furnaces at a temperature of 700-850 ° C and a corresponding retention time of the raw material in the furnace in 0.3-1 sec. The reaction space is in these furnaces, usually a vertical tubular coil, either single or branched, which is heated by radiation heat emitted by flameless burners located in the walls or in the bottom or ceiling of the reaction chamber of the furnace. The inner diameter of the tubular coil is usually in the range of 75-160 mm, the total length of the coil corresponds to the range of 45-120 m.

Дымовые газы из радиационной камеры поступают в конвективну-к секцию, 1 де их теплова  энерги  используетс  дл  испарени  и предварительног о подогрева углеводородного сырь , дл  перегрева разбавл ющего пара или же дл  предварительного подогрева воздуха дл  сжиганий или питательной воды дл  теплообменников высокого давлени  или котлов, в которых утилизируетс Flue gases from the radiation chamber enter the convection section, 1 de their heat energy is used to evaporate and preheat the hydrocarbon feedstock, to superheat the dilution steam, or to preheat the combustion air or feed water for high pressure heat exchangers or boilers, in which it is utilized

00

5five

00

5five

00

5five

00

5five

тепло отработанного газообразного продукта реакции, т.е. пирогаза дл  производства пара высокого давлени  или же дл  перегрева указанного пара. Пиролизный газ - далее пирогаз непосредственно после выхода из трубчатых змеевиков должен резко охлаждатьс  ниже критической температуры, т.е. ниже 600 С с целью предотвращени  возникновени  нежелаемых вторичных реакций, уменьшающих выход главного продукта. Указанное резкое охлаждение , т.е. квенч достигаетс  в некотором из известных типов теплообменников высокого давлени , где тепло пиролизного газа используетс  дл  выработки пара с давлением 12-15 МПа, который может примен тьс , например, дл  привода турбокомпрессоров в процессе низкотемпературного фракционировани  газообразных продуктов пиролиза .the heat of the exhaust gaseous reaction product, i.e. pyrogas to produce high pressure steam or to superheat said steam. The pyrolysis gas - then the pyrogas, immediately after leaving the tubular coils, should be sharply cooled below the critical temperature, i.e. below 600 ° C in order to prevent the occurrence of undesired secondary reactions reducing the yield of the main product. The indicated quench cooling, i.e. Quench is achieved in some of the known types of high-pressure heat exchangers, where pyrolysis gas heat is used to generate steam with a pressure of 12-15 MPa, which can be used, for example, to drive turbo-compressors in the process of low-temperature fractionation of gaseous pyrolysis products.

Основные недостатки используемых в промышленности трубчатых печей, прежде всего в том, что трубчатые змеевики  вл ютс  весьма расчлененными с большим количеством изгибов со штуцерами и прибыл ми, которые могут быть изготовлены лишь статическим литьем, в результате чего они неминуемо получаютс  толстостенными, благодар  чему повьш1аетс  не только обща  масса трубчатого змеевика, но и об1цие капиталовложени , так как дл  производства трубчатых змеевиков в основном примен ютс  высоколегированные жаростойкие стали.The main disadvantages of tube furnaces used in the industry are, first of all, that tube coils are very dissected with a large number of bends with fittings and profits that can only be made by static casting, as a result of which they inevitably turn out to be thick-walled, due to which there is no only the total mass of the tubular coil, but also the investment, since high-alloy heat-resistant steels are mainly used for the production of tubular coils.

К существенным недостаткам трубчатых печей относитс  то, что они не обеспечивают требуемые предпосьшки дл  проведени  пиролиза при продолжительности реакции меньше 0,3 с, а поэтому они не способны выполнить требовани  современных мировьпс тенденци направленных на увеличение производственной мощности печи и выхода этилена за счет повьппени  температуры реакции при одновременном сокращении времени пребывани  реагирующей смеси в реакционных трубах.Significant disadvantages of tube furnaces are that they do not provide the required pre-sets for pyrolysis with a reaction time less than 0.3 s, and therefore they are not able to fulfill the requirements of modern worlds aimed at increasing the production capacity of the furnace and the output of ethylene due to the reaction temperature. while reducing the residence time of the reaction mixture in the reaction tubes.

Известные типы трубчатых печей, предложенные дл  ультракоротких или миллисекундных процессов пиролиза, состо т из пучка пр мых, вертикальны труб относительно малого диаметра (однохрдовых труб), проход щих через радиащюнную секцию лишь в один про- ход и непосредственно присоединенных к собственному участку охлаждени , созданному, например, посредством сдвоенных, дублированных охлаждаемых труб, через охлаждающую рубашку кото рых протекает охлаждающа  среда, в большинстве случаев вода или паровомер , и расплавленный металл (авторское свидетельство СССР № 867922, кл. С 10 G 9/10, 1979).Known types of tube furnaces proposed for ultrashort or millisecond pyrolysis processes consist of a bundle of straight, upright tubes of relatively small diameter (single hord tubes) passing through the radiosyunniy section only in one passage and directly attached to the own cooling section created , for example, by means of doubled, duplicated cooled pipes, through the cooling jacket of which the cooling medium flows, in most cases water or a steam gauge, and the molten metal ( the Soviet Union № 867922, cl. C 10 G 9/10, 1979).

Известно также решение, при которо отдельные реакхщонные трубы созданы гак сдвоенные трубы (система труба в трубе), верхний конец которых выведен из радиационной камеры, причем в пространстве над ней или же р дом с ней плавно переходит в теплообменную часть . С целью снижени  высоты печи при этом дублированна  труба в тепло- обменной части выполнена как сдвоенна  двойна  труба, оборудованна  шту- церйми дл  подвода предварительно подогретого сырь  в наружной оболочке двойной трубы и штуцерами дл  вывода охлажденного пиролизного газа во внутренней части двойной трубы (патент ЧССР № 219211, кл. С 10 G 9/20, 1982).It is also known a solution in which separate reacting pipes are created to have double pipes (a pipe system in a pipe), the upper end of which is removed from the radiation chamber, and in the space above it or next to it smoothly passes into the heat exchange part. In order to reduce the height of the furnace, the duplicate pipe in the heat exchange part is designed as a twin double pipe, equipped with nozzles for supplying preheated raw material in the outer shell of the double pipe and fittings for the output of the cooled pyrolysis gas in the inner part of the double pipe (patent Czechoslovakia 219211, cl. C 10 G 9/20, 1982).

Двойна  труба с целью экономии высоколегированных сталей может изготавливатьс  из-большего числа участков , которые будут изготавливатьс  из сталей с различным содержанием легируюЕЦИх примесей. Из высоколегированной стали изготавливаетс  лишь тот участок наружной трубы, который подвергаетс  в радиационной зоне максимальным тепловым нагрузкам.In order to save high-alloy steels, double pipe can be made from a greater number of sections that will be made from steels with different content of alloyed impurities. Only the section of the outer pipe that is subjected to maximum thermal loads in the radiation zone is manufactured from high-alloy steel.

Весьма значительны также и сбережени  капиталовлджений, вытекающие из того, что при одинаковой площади сечени  и одинаковой мощности высота печи согласно изобретению уменьшаетс The savings of capital investments are also considerable, arising from the fact that, with the same cross-sectional area and the same power, the height of the furnace according to the invention decreases

приблизительно на 1/3. В св зи с тем, что значительно упрощаетс  уход за печью, прочего достигаетс  экономи  эксплуатационных расходов приблизительно на 25%.by about 1/3. Due to the fact that the maintenance of the stove is considerably simplified, other things, the operating costs are saved by approximately 25%.

К преимуществам последней описанной компоновки относитс  при этом и то обсто тельство, что созданы благопри тные предпосылки дл  испарени  и предварительного подогрева углеводородного сырь , поступающего дл  реакции, а именно при примененииThe advantages of the last described arrangement include the fact that favorable conditions have been created for the evaporation and preheating of the hydrocarbon feedstock entering the reaction, namely when using

как тепла уход щих дымовых газов, так и тепла реакции отводимого гор чего пиролизного газа. Таким образом, печь не ограничена лишь одним типом сырь , имеет универсальный характер и может без каких-либо конструкционных изменений обрабатывать как газообразное , так и жидкое углеводородное сырье. Происходит лишь изменение технологических параметров, например объема впрыскиваемого сьфь , его долиboth the heat of the flue gases leaving off and the heat of reaction of the exhausted hot pyrolysis gas. Thus, the furnace is not limited to only one type of raw material, is universal in nature and can process both gaseous and liquid hydrocarbon raw materials without any structural changes. There is only a change in the technological parameters, for example, the volume of injected CF, its share

по отношению к разбавл ющему пару и температуры сьфь  на входе или смеси его с паром.in relation to the diluent steam and the inlet temperature or the mixture with the steam.

Пиролизна  печь по данному изобретению исходит из преимущества последнего описанного решени  компоновки, причем еще далее усовершенствует его функциональные возможности при устранении некоторых недостатков, таких как сложность и производственна  трудоемкость теплообменниковой части отдельных реакционных частей, элементов , т.е. двойных труб, а далее, кроме прочего характеризуема  слишком большой длиной труб и массой из-за , параметров теплообмена газ-газ. Обща  масса теплообменниковой части двойных труб таким образом выходит зачастую больше, чем масса самого теплообменника. Неблагопри тно такжеThe pyrolysis furnace of this invention proceeds from the advantage of the last described layout solution, further improving its functionality while eliminating some disadvantages, such as the complexity and laboriousness of the heat exchanger part of the individual reaction parts, elements, i.e. double pipes, and further, among other things, is characterized by an excessively long pipe length and mass due to the gas-gas heat exchange parameters. The total mass of the heat-exchanging part of double pipes in this way often goes out more than the mass of the heat exchanger itself. Also unfavorable

распределение поверхностной температуры вдоль длины трубы, при котором максимальна  температура имеет место в местах максимальных механических напр жений, причем неблагопри тнымsurface temperature distribution along the length of the pipe at which the maximum temperature occurs at the places of maximum mechanical stresses, and moreover unfavorable

 вл етс  и профиль температуры по длине реактора.This is the temperature profile along the length of the reactor.

Пиролизна  печь конструкционного исполнени  согласно изобретению, реакционные элементы которой сделаныA pyrolysis oven of constructional design according to the invention, the reaction elements of which are made

как двойные трубы, выведенные верхним концом из радиационной камеры или камер, при этом характеризуетс  тем, что внутренние трубы двойных труб подключены пр мо или посредствомas double pipes, drawn from the upper end of the radiation chamber or chambers, wherein it is characterized by the fact that the inner pipes of the double pipes are connected directly or through

соединительных труб к минимально одному выходному коллектору, который присоединен к входу соответствующего теплообменника по использованию отра- ботанного тепла, в то врем , как наружные трубы двойных труб посредством входного трубопровода присоединены к минимально одному входному коллектору, который соединен с выхо- дом труб конвективной секции. В результате этого возникает компоновка, при которой реагирующа  смесь подаетс  в наружную трубу, а отреагирован- на  смесь вьшодитс  из внутренней трубы линейной реакционной трубы, что улучшает услови  теплообмена. Благодар  этому создаетс  возможность дл  окончани  процесса расщеплени  реагирующей смеси во внутренней трубе. connecting pipes to a minimum of one outlet manifold, which is connected to the inlet of a suitable heat exchanger to use the waste heat, while the outer pipes of double pipes are connected to a minimum of one inlet manifold that is connected to the outlet of the convective section through an inlet pipe. This results in an arrangement in which the reactant mixture is fed into the outer tube and the mixture is reacted out of the inner tube of the linear reaction tube, which improves the heat exchange conditions. This makes it possible to terminate the process of splitting the reaction mixture in the inner tube.

В цел х выравнива 1и  возможных потерь давлени , возникающих в трубах (двойных трубах) как результат загр знени  стенок труб коксом или неточностей производства труб, можно хот  бы в некоторые входные трубопроводы вставить дроссельные элементы, например дроссельную шайбу или клапан. Данное меропри тие позволит достигнуть то, чтобы значение перепада давлени  на входном трубопроводе равн лось или было больше величины потери давлени  в реакционных трубах, вследствие чего обеспечиваетс  равномерность распределени  сьфь  во все трубы.In order to equalize the possible pressure losses that occur in pipes (double pipes) as a result of contamination of pipe walls with coke or inaccuracies in pipe production, it is possible to insert throttle elements, for example, a throttle washer or valve, into some inlet pipelines. This measure will make it possible to achieve that the pressure drop at the inlet pipe is equal to or greater than the pressure loss in the reaction tubes, thereby ensuring uniform distribution of the flux into all the tubes.

Одинаковый эффект может быть получен и при ином альтернативном peme- НИИ, когда дроссельный элемент заме- нен компоновкой, при которой хот  бы часть длины входных трубопроводов вьтолн етс  с суженым сечением.The same effect can be obtained with another alternative PII- NII, when the throttle element is replaced by a configuration in which at least part of the length of the inlet pipelines is filled with a narrowed section.

К основным преимуществам новой компоновки пиролизной печи, кроме высокой степени расщеплени  сырь  при сохранении времени реакции во внутренней трубе перед началом собственного охлаждени  в утилизационном теплообменнике высокого давлени  относитс  и простота конструк чи, а также взаимосв занна  с ней относительно низка  производственна  трудоемкость и пониженные производственные расходы . Преимуществом  вл етс  также повышение долгосрочности оборудовани , что вытекает из более благопри тных температурных характеристик поверхностей нагрева.The main advantages of the pyrolysis furnace layout, apart from the high degree of splitting of the raw material while maintaining the reaction time in the inner tube before starting its own cooling in the high-pressure utilization heat exchanger, include the simplicity of the design, as well as the relatively low labor intensity and reduced production costs associated with it. The advantage is also an increase in the equipment's long-term duration, which results from the more favorable temperature characteristics of the heating surfaces.

В св зи с тем, что обща  компоновка предлагаемой печи приближаетс  к компоновкам трубчатых печей, это дает возможность довольно просто примен ть изобретение в процессах реконструкции или модернизации существующих пиролизных печей с целью существенного повышени  выхода олефинов при одновременно значительном повышении эффективности процесса. На инвестиционную экономику при этом весьма благопри тно вли ет факт, что стальна  несуща  конструкци , конвективные секции, а прежде всего, узел производства пара высокого давлени  остаютс  при реконструкци х практически без изменений.Since the overall layout of the proposed furnace approaches the layout of the tube furnaces, it makes it possible to quite simply apply the invention in the processes of reconstruction or modernization of existing pyrolysis furnaces with the aim of significantly increasing the yield of olefins while at the same time significantly improving the efficiency of the process. At the same time, the investment economy is very favorably influenced by the fact that the steel supporting structure, convective sections, and above all, the high-pressure steam production unit remain almost unchanged during renovations.

I С точки зрени  экономии эксплуатационных расходов можно констатировать , что основным положительным вкладом предлагаемой пиролизной печи  вл етс  то, что созданы хорошие предпосылки дл  испарени  и предварительного подогрева углеводородного сырь , подаваемого в реакцию, с целью достижени , как можно более короткого времени пребьюани  сырь  в реакционных трубах, более низкой потери давлени , большей глубины использовани  сырь , длительного рабочего цикла, который  вл етс  результатом низкой степени загр знени  труб коксом и быстрого охлаждени  продукта пиролиза при сохранении пробега расщеплени  во внутренней трубе системы труба в трубе т.е. двойной трубы.I From the point of view of cost savings, it can be stated that the main positive contribution of the proposed pyrolysis furnace is that good prerequisites have been created for the evaporation and preheating of hydrocarbon feedstock fed into the reaction in order to achieve the shortest possible residence time of the feedstock in the reaction pipes, lower pressure loss, greater depth of use of raw materials, a long working cycle, which is the result of a low degree of contamination of pipes with coke and fast cooling the product of the pyrolysis while maintaining the cleavage path in the inner pipe-pipe system i.e. double pipe.

На фиг.1 представлен вертикальный разрез пиролизной печи с одной радиационной камерой, теплообменником высокого давлени , расположенньм над радиационной камерой и с несоосно расположенной конвективной секций; на фиг.2 - вертикальньй разрез одной двойной трубы; на фиг.З - разрез А-А на фиг.2 (двойной трубы).Figure 1 shows a vertical section through a pyrolysis furnace with one radiation chamber, a high pressure heat exchanger located above the radiation chamber and with a non-axially located convection section; figure 2 is a vertical section of one double pipe; on fig.Z - section aa on figure 2 (double pipe).

Предлагаема  печь состоит из радиационной камеры 1 пр моугольного сечени , на боковых стенах которой располагаютс  бесфакельные радиационные горелки 2. В продольной оси радиационной камеры 1 в одном р ду располагаютс  реакционные трубы 3 и 4, верхн   часть которых выведена из радиационной камеры 1. Дымовые газы, передавшие часть своего тепла сырью, протекающему в трубах 3 и 4, вывод тс  из верхней части радиационной камеры 1 с довольно высокой энтальпией вThe proposed furnace consists of a radiation chamber 1 of rectangular cross section, on the side walls of which there are flareless radiation burners 2. On the longitudinal axis of the radiation chamber 1 in the same row are reaction tubes 3 and 4, the upper part of which is removed from the radiation chamber 1. Flue gases transferring a part of their heat to raw materials flowing in pipes 3 and 4 are removed from the upper part of the radiation chamber 1 with a rather high enthalpy in

конвективную секцию 5. Здесь оставша с  теплова  энерги  дымовых газов утилизируетс  в секции 6 дл  подогрева питательной воды, в секции 7 дл  предЕарительного подогрева углеводородного сырь , подаваемого в реакцию а в секции 8 дл  подогрева смеси предварительно подогретого сырь  и разбавленного пара. Питательна  среда , углеводородное сырье и смесь его с разбавл ющим паром протекают в трубах конвективных секций по противотоку по отношению к дымовым газам, которые покидают конвективную часть через дымовую трубу 9.convection section 5. Here, the remaining heat energy of the flue gases is utilized in section 6 for heating feedwater, section 7 for preheating the hydrocarbon feedstock fed to the reaction and section 8 for heating the mixture of preheated raw materials and diluted steam. The nutrient medium, hydrocarbon feedstock and its mixture with dilution steam flow in the tubes of the convection sections in countercurrent to the flue gases that leave the convective part through the chimney 9.

Предварительно подогрета  смесь углеводородного сьфь  и разбавл ющего пара из конвективной секции 8 подаетс  в один из нескольких 10 коллекторов входных, из которых через входной трубопровод 11 она подаетс  в верхние части двойных труб 3 и 4. Количество входных коллекторов 10 выбираетс  в зависимости от числа ходов конвекции. Свежа  смесь поступает в кольцевое пространство между наружной трубой 3 и внутренней трубой 4 и через данное пространство проходит в направлении вниз, причем одновременно проводитс  подогрев, как радиационным теплом, излучаемым настенными горелками 2, так и теплом отреагированного пиролизного газа, протекающего противотоком через внутреннюю трубу 4 до температуры, при которой происходит расщепление углеводородного сырь . При переходе из i наружной трубы 3 во внутреннюю трубу 4 реагирующа  смесь поворачиваетс  с помощью устройства 12.A preheated mixture of hydrocarbon gas and dilution steam from convection section 8 is fed to one of several 10 inlet manifolds, from which it is fed through inlet pipe 11 to the upper parts of double pipes 3 and 4. The number of inlet collectors 10 is selected depending on the number of convection strokes . The fresh mixture enters the annular space between the outer tube 3 and the inner tube 4 and passes through this space in a downward direction, and at the same time it is heated both by the radiation heat emitted by the wall-mounted burners 2 and by the heat of the reacted pyrolysis gas flowing in countercurrent through the inner tube 4 to the temperature at which the splitting of hydrocarbons occurs. When passing from i of the outer tube 3 to the inner tube 4, the reactive mixture is rotated by means of the device 12.

Отреагированный пиролизный газ, частично охлажденный уже,в радиационном пространстве пиролизной печи про текаицей противотоком относительно холодной смесью, поступающей в реакцию , выходит из внутренней трубы 4 через ее выходную часть 13, котора  находитс  вне радиационной камеры 1 и непосредственно выведена в выходно коллектор 14. При контакте с относительно холодным сырьем, подводимым входным трубопроводом 11 в наружную трубу 3, происходит при этом дальнейшее охлаждение пиролизного газа вплоть до температуры менее 750 С. Охлаждакщий эффект подаваемой свежей смеси в выходной части трубы 13 системы труба в трубе усиливаетс  охлгик- дагацим вли нием окружающей среды.The reacted pyrolysis gas, partially cooled already, in the radiation space of the pyrolysis furnace with a countercurrent relatively cold mixture entering the reaction, leaves the inner tube 4 through its outlet part 13, which is outside the radiation chamber 1 and directly brought to the output collector 14. When contact with a relatively cold raw material supplied by the inlet pipe 11 to the outer pipe 3, further cooling of the pyrolysis gas occurs up to a temperature of less than 750 C. Cooling eff kt fresh mixture fed to the output 13 of the pipe system nestable amplified ohlgik- dagatsim Niemi affect surrounding environment.

Частично охлажденный пирогаз пос-, тупает из выходного коллектора 14 в соответствующий утилизационный теплообменник 15, где отдает свою тепловую энергию паровод ной смеси, подаваемой в теплообменник 15 из холодной веткиPartially cooled pyrogas comes from the output collector 14 to the corresponding utilization heat exchanger 15, where it gives its thermal energy to the steam-and-water mixture supplied to the heat exchanger 15 from the cold branch

Q парового барабана 16, питаемого водой , предварительно подогретой в конвективной секции 6. Количество выходных коллекторов определено числом процессных труб и количеством тепло обменников. Пар высокого давлени , вьфабатываемый в теплообменнике 15 по гор чей ветке (паровой) парового барабана 16, отводитс  дл  дальнейшего применени . Охлажденный пиролизQ ный газ, который покидает трубноеQ steam drum 16, fed by water, preheated in the convection section 6. The number of output collectors is determined by the number of process tubes and the number of heat exchangers. The high-pressure steam absorbed in the heat exchanger 15 along the hot branch of the (steam) steam drum 16 is discharged for further use. The cooled pyrolysis gas that leaves the pipe

пространство теплообменника 15, подаетс  дл  дальнейшей обработки или же дл  последующего охлаждени  в оросительных холодильниках, где охлаждает5 с  при непосредственном контакте с охлаждающим маслом.the space of the heat exchanger 15 is supplied for further processing or for subsequent cooling in irrigation refrigerators, where it cools for 5 s in direct contact with the cooling oil.

Способ циркул ции реагирующей смеси в реакционных трубах 3 и 4, создание и функци  устройства 12 дл  пово0 рачивани  потока, а также способ тангенциального выхода входного трубопровода 11 в корпус наружной трубы 3 хорошо  сны из фиг.2. Из поперечного разреза трубы видно расположениеThe method of circulating the reaction mixture in the reaction tubes 3 and 4, the creation and function of the device 12 for turning the flow, as well as the method of tangential exit of the inlet pipeline 11 to the housing of the outer tube 3 are well understood from FIG. The cross section of the pipe shows the location

. центрирующих перегородок 17, которые с целью достижени  большей нагл дности не показаны на фиг.2. Центрирующие перегородки 17, например, могут быть выполнены как одно- или многоходовые,. centering partitions 17, which are not shown in FIG. 2 in order to achieve greater consistency. Centering partitions 17, for example, can be performed as a single or multi-pass,

0 прерьшистые или непрерьюаемые винтовые элементы, причем подъем винта по длине потока смеси может измен тьс  в пр мой Зависимости от температуры протекающей реагирующей смеси.0 crimped or unscalable screw elements, the screw rise along the length of the mixture flow can vary in a straight line Depending on the temperature of the flowing reaction mixture.

5 Привод тс  два примера конкретного решени  пиролизной печи согласно изобретению вместе с рассчитанными значени ми рабочих параметров.5 Two examples of a specific solution of the pyrolysis furnace according to the invention are given together with the calculated values of the operating parameters.

Пример 1. Было сделано и испытано модельное устройство с возможностью обработки до 100 кгч сырь  при времени реакции , 1 с. Устройство состоит из реактора труба в трубе , наружна  труба имеет диаметр 57x5 мм, внутренн   труба - ф ЗОх хЗ мм. Длина обеих труб составл ет (v- 6000 мм. Смесь сырь  и пара температурой 500-650 с в верхней части двойной трубы вводитс  в межтрубноеExample 1. A model device was made and tested with the ability to process up to 100 kgch of raw materials at a reaction time of 1 s. The device consists of a reactor tube in a tube, the outer tube has a diameter of 57x5 mm, the inner tube has a diameter of 3 x x x mm. The length of both pipes is (v- 6000 mm. A mixture of raw materials and steam with a temperature of 500-650 seconds in the upper part of the double pipe is introduced into the annular

пространство, через которое протекает в направлении вниз, причем производитс  подогрев до управл емой, регулируемой температуры, при которой происходит расщепление сырь  на смесь углеводородов, после этого рабоча  среда по внутренней трубе отводитс  в выходной трубопровод, подогрева  при этом свежее сьфье, поступаемое в межтрубное пространство.the space through which flows downward, and is heated to a controlled, controlled temperature, at which the raw material splits into a mixture of hydrocarbons, after which the working medium through the inner tube is discharged into the outlet pipeline, heating is fresh in the annular space .

Диаметр наружнойOuter diameter

трубы57x5 ммtubes57x5 mm

Диаметр внутрен30x3 ммDiameter of internal 30x3 mm

-(- (

макс. 100 КГЦ 0,5-07 от сырь Max. 100 KHZ 0.5-07 from raw materials

1515

2020

ней трубыher pipe

Расход сырь Raw material consumption

Расход параSteam consumption

ТемператураTemperature

смеси на входе 500-650 Сmixtures at the inlet of 500-650 С

ТемператураTemperature

смеси в устройстве превраще-jturn the device into j mixes

ни  потока 820-920 СNeither flow 820-920 С

Выходы 11-13 мас.Х СН4Outputs 11-13 wt.X CH4

25-34 Mac.Z С. 25 14-17 мас.Х 25-34 Mac.Z p. 25 14-17 wt.X

Сырье Бензин Врем  выдержки 0,1 сRaw Gasoline Exposure Time 0.1 s

Пример 2. В качестве приме- зо а возможного эксплуатационного обоудовани  была выбрана радиационна  амера производительностью 11200 кгч качестве сырь  - бензинное сырье интервалом дистилл ции 50-180 С. jExample 2. Radiation amer with a capacity of 11200 kgh as a raw material — gasoline feedstock with a distillation interval of 50–180 ° C. Was chosen as an example of potential operational equipment. J

Диаметр наружнойOuter diameter

трубы102 ммpipes102 mm

Диаметр внутренней трубы 60 ммDiameter of an internal pipe is 60 mm

Длина труб в . 40Pipe length c. 40

зоне излучени  ЮмHume radiation zone

Количество трубNumber of pipes

в радиационнойin radiation

камере 32 шт.camera 32 pcs.

Расход сырь  45Raw material consumption 45

через одну трубу 350 кгчthrough one pipe 350 kgch

Расход сырь Raw material consumption

в радиационной |in radiation |

камере 11200 кгчcamera 11200 kgch

Расход пара вJQJQ steam consumption

одной трубе 175 one tube 175

Расход пара вSteam consumption in

радиахщоннойradio radar

камере 5600 кгч5600 kgch camera

Нормативна  тем-,,Normative theme- ,,

пература пиролиза880 СPyrolysis temperature880 С

ТемператураTemperature

сырь  на входеraw materials at the entrance

00

jj

5 five

о jabout j

00

5five

QQ

,,,,

моо сmoo with

-I-I

в конвективную секцию 6О с Температура смеси на выходе из конвективной секции 620 с Температура пи- ролизного газа на выходе изto the convection section 6O with the temperature of the mixture at the outlet of the convection section 620 with the temperature of the pyrolysis gas at the exit from

теплообменника 350-450 С Температура газов на выходе из топочного пространстваheat exchanger 350-450 С Temperature of gases at the exit from the furnace space

Температура уход щих газов в дымовой трубе 190 С Избыток воздуха 1,,1 Температура пи- ролизного газа на выходе из реакционного элементаFlue gas temperature in chimney 190 С Excess air 1,, 1 Temperature of pyrolysis gas at the exit from the reaction element

Расход топлива 1380 кгч Теплова  мощность печи19,1 МВтFuel consumption 1380 kgch Teplova kiln capacity19.1 MW

Тепловой расход радиации 8,4 МВт При решении проблем конструировани  новых Лиролизных печей с использованием реакционных элементов можно в широком диапазоне приспособить производительность всей печи посредством выбора необходимого числа реакционных элементов, т.е. реакционных труб по системе труба в трубе в радиационной камере. Можно изменить и общую компоновку радиационной печи, а также распределение и компоновку конвективной секции или секций.Heat consumption of radiation 8.4 MW When solving the problems of designing new Lirolysis furnaces using reaction elements, it is possible to adapt the performance of the entire furnace in a wide range by selecting the required number of reaction elements, i.e. reaction tubes through a pipe system in a pipe in a radiation chamber. You can change the overall layout of the radiation furnace, as well as the distribution and layout of the convective section or sections.

Реакционна  труба может быть сделана из большего числа участков с различными марками стали, отличающихс  разным содержанием легирующих добавок .The reaction tube can be made from a larger number of sections with different steel grades differing in different content of alloying additives.

Признано изобретением по результатам экспертизы, осуществленной ведомством по изобретательству ЧСФР.It is recognized as an invention according to the results of the examination carried out by the Office for Invention of CSFR.

Claims (3)

1. Печь дл  термического разложени  газообразных или жидких углеводородов , содержаща  одну или несколько радиационных камер с вертикальными реакционными трубами, подключенными к одному или более утилизационным теп- теплообменникам, расположенным над1. A furnace for the thermal decomposition of gaseous or liquid hydrocarbons, containing one or more radiation chambers with vertical reaction tubes connected to one or more heat recovery heat exchangers located above 1- 1611-161 радиационной камерой или р дом с ней, и конвективную секцию, подключенную к трубе дл  отвода дымовых газов из радиационной камеры или камер, причем реакционные трубы вьшолнены из наружной и внутренней труб по типу труба в трубе, верхние концы которых выведены из радиационной камеры или камер , отличающа с  тем, что, с целью повышени  эффективности процесса, наружные трубы реакционных труб подсоединены к трубам конвективной секции посредством входного колa radiation chamber or adjacent thereto, and a convection section connected to the pipe for exhausting flue gases from the radiation chamber or chambers, the reaction tubes being filled out from the outer and inner pipes in the type of pipe in the pipe, the upper ends of which are removed from the radiation chamber or chambers, characterized in that, in order to increase the efficiency of the process, the outer tubes of the reaction tubes are connected to the tubes of the convection section by means of an inlet tube лектора и входных труб, а внутренние трубы реакционных труб подсоединены к входу утилнзационног о теплообменника посредством входного коллектора и соединительных труб.The lecturer and the inlet pipes and the inner pipes of the reaction pipes are connected to the inlet of the heat exchanger by means of the inlet manifold and connecting pipes. 2.Печь по п.1, отличающа  с   тем, что один или несколько входных трубопроводов снабжены2. Furnace according to claim 1, characterized in that one or several inlet pipelines are provided дроссельными заслонками,throttle valves 3.Печь по п.1, отличающа  с   тем, что один или несколько входных трубопроводов на части длины выполнены с суженным сечением.3. Furnace according to claim 1, characterized in that one or several inlet pipelines for part of the length are made with a narrowed section. .G 7272 СWITH fl-flfl-fl ТАTA Фаг.ЗPhage.Z
SU867774304A 1985-10-10 1986-10-09 Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons SU1613481A1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS857258A CS261302B1 (en) 1985-10-10 1985-10-10 Furnace for hydrocarbons' thermal cracking

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1613481A1 true SU1613481A1 (en) 1990-12-15

Family

ID=5421398

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU867774304A SU1613481A1 (en) 1985-10-10 1986-10-09 Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JPS6291589A (en)
CS (1) CS261302B1 (en)
FR (1) FR2588564A1 (en)
NL (1) NL8602405A (en)
SU (1) SU1613481A1 (en)

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014031522A2 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
WO2014031513A2 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US8927769B2 (en) 2012-08-21 2015-01-06 Uop Llc Production of acrylic acid from a methane conversion process
US8933275B2 (en) 2012-08-21 2015-01-13 Uop Llc Production of oxygenates from a methane conversion process
US8937186B2 (en) 2012-08-21 2015-01-20 Uop Llc Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9023255B2 (en) 2012-08-21 2015-05-05 Uop Llc Production of nitrogen compounds from a methane conversion process
US9205398B2 (en) 2012-08-21 2015-12-08 Uop Llc Production of butanediol from a methane conversion process
US9308513B2 (en) 2012-08-21 2016-04-12 Uop Llc Production of vinyl chloride from a methane conversion process
US9327265B2 (en) 2012-08-21 2016-05-03 Uop Llc Production of aromatics from a methane conversion process
US9370757B2 (en) 2012-08-21 2016-06-21 Uop Llc Pyrolytic reactor
US9434663B2 (en) 2012-08-21 2016-09-06 Uop Llc Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9656229B2 (en) 2012-08-21 2017-05-23 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US9689615B2 (en) 2012-08-21 2017-06-27 Uop Llc Steady state high temperature reactor
US9707530B2 (en) 2012-08-21 2017-07-18 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
RU196737U1 (en) * 2019-12-18 2020-03-13 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской Академии наук (ФГБУН ИПХФ РАН) DEVICE FOR PRODUCING HYDROGEN, CARBON MONOXIDE AND ETHYLENE

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4908121A (en) * 1986-05-12 1990-03-13 The M. W. Kellogg Company Flexible feed pyrolysis process
FR2653779B1 (en) * 1989-10-27 1992-05-07 Procedes Petroliers Petrochim PROCESS FOR DECOKING A HYDROCARBON VAPOCRACKING INSTALLATION AND CORRESPONDING INSTALLATION.
DE4418597C1 (en) * 1994-05-27 1995-12-21 Staudinger Gmbh Elektronik Ele Reactor for the treatment of hydrocarbon compounds
DE4418614C1 (en) * 1994-05-27 1996-02-08 Staudinger Gmbh Elektronik Ele Process for the thermal treatment of hydrocarbon compounds
FR2918904B1 (en) * 2007-07-20 2011-07-15 Inst Francais Du Petrole BANKET TUBE EXCHANGER REACTOR TO OPERATE WITH PRESSURE DIFFERENCES OF 100 BARS BETWEEN THE TUBE COAST AND THE COASTAL COAST.

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3119671A (en) * 1960-09-28 1964-01-28 Chemical Coustruction Corp Upright fluid heating furnace with heat recovery system
DE2854061C2 (en) * 1978-12-14 1987-04-02 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Process for preheating hydrocarbons prior to their thermal cracking and cracking furnace for carrying out the process

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014031522A2 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
WO2014031513A2 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
WO2014031522A3 (en) * 2012-08-21 2014-04-10 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
WO2014031513A3 (en) * 2012-08-21 2014-04-24 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US8927769B2 (en) 2012-08-21 2015-01-06 Uop Llc Production of acrylic acid from a methane conversion process
US8933275B2 (en) 2012-08-21 2015-01-13 Uop Llc Production of oxygenates from a methane conversion process
US8937186B2 (en) 2012-08-21 2015-01-20 Uop Llc Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9023255B2 (en) 2012-08-21 2015-05-05 Uop Llc Production of nitrogen compounds from a methane conversion process
US9205398B2 (en) 2012-08-21 2015-12-08 Uop Llc Production of butanediol from a methane conversion process
US9308513B2 (en) 2012-08-21 2016-04-12 Uop Llc Production of vinyl chloride from a methane conversion process
US9327265B2 (en) 2012-08-21 2016-05-03 Uop Llc Production of aromatics from a methane conversion process
US9370757B2 (en) 2012-08-21 2016-06-21 Uop Llc Pyrolytic reactor
US9434663B2 (en) 2012-08-21 2016-09-06 Uop Llc Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor
US9656229B2 (en) 2012-08-21 2017-05-23 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
US9689615B2 (en) 2012-08-21 2017-06-27 Uop Llc Steady state high temperature reactor
US9707530B2 (en) 2012-08-21 2017-07-18 Uop Llc Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor
RU196737U1 (en) * 2019-12-18 2020-03-13 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской Академии наук (ФГБУН ИПХФ РАН) DEVICE FOR PRODUCING HYDROGEN, CARBON MONOXIDE AND ETHYLENE

Also Published As

Publication number Publication date
CS725885A1 (en) 1987-07-16
NL8602405A (en) 1987-05-04
CS261302B1 (en) 1989-01-12
JPS6291589A (en) 1987-04-27
FR2588564A1 (en) 1987-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU1613481A1 (en) Oven for thermal decomposition of gaseous of liquid hydrocarbons
US4361478A (en) Method of preheating hydrocarbons for thermal cracking
EP0089742A2 (en) Close-coupled transfer line heat exchanger unit
JP2023548534A (en) Electric furnace for producing olefins
US4029054A (en) Waste heat boiler
US2236555A (en) Manufacture of acetylene under modified pressure and temperature conditions
SU1621812A3 (en) Method of producing ethylene
JPH0556797B2 (en)
US4287377A (en) Hydrocarbon conversion
US5057010A (en) Furnace for heating process fluid and method of operation thereof
US4321130A (en) Thermal conversion of hydrocarbons with low energy air preheater
RU2444678C1 (en) Installation for burning fuel heating processing media
SU1773258A3 (en) Method of vinyl chloride synthesis
SU707509A3 (en) Reactor for processes of decomposition of gaseous hydrocarbons
US4421065A (en) Heating equipment for an installation using steam and heated gas
CS257754B2 (en) Method of phosphorous penta-oxide production by means of air combustion of elementary phosphorus
CN205011383U (en) System for natural gas partial oxidation system synthetic gas waste heat recovery
US2513995A (en) Apparatus for contacting gases with granular solids
EP3519731B1 (en) Method for reducing nox emission
CN205473600U (en) Light raw materials ethylene cracking furnace
CN105036077A (en) Method and system for recovering waste heat of syngas obtained by partial oxidation of natural gas
CS205060B2 (en) Method of and apparatus for cooling splitting gases
US2574088A (en) Furnace for converting hydrocarbons
US3136811A (en) Process for the production of ketene and acetic anhydride
US1917357A (en) Apparatus for altering the boiling points of hydrocarbons