RU1778146C - Реактор термоокислительного пиролиза метана - Google Patents
Реактор термоокислительного пиролиза метанаInfo
- Publication number
- RU1778146C RU1778146C SU894694656A SU4694656A RU1778146C RU 1778146 C RU1778146 C RU 1778146C SU 894694656 A SU894694656 A SU 894694656A SU 4694656 A SU4694656 A SU 4694656A RU 1778146 C RU1778146 C RU 1778146C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- methane
- oxygen
- reactor
- chamber
- combustion
- Prior art date
Links
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
Использование1 химическа промышленность , дл получени ацетилена , синтез-газа и водорода с высокой производительностью./Сущность изобретени : метан и кислород подают в камеру смешени из концентрично установленных сопл Лавал . Полученную смесь подают в камеру сгорани через сверхзвуковой диффузор . 1 ил.
Description
Изобретение относитс к устройствам дл химической переработки природного метана неполным его сжиганием в кислороде под давлением и может быть использовано в химической промышленности при получении ацетилена, синтез-газа и водорода .
Наиболее близким к изобретению вл етс реактор дл неполного сжигани под давлением предварительно перемешанных метанокислородных смесей.
Реактор состоит из конической камеры смешени , в верхней части которой расположены патрубки дл ввода метана и кислорода , в нижней части камеры расположен распределитель, имеющий многочисленные каналы, сообщающиес с камерой сгорани . К камере сгорани примыкают патрубки дл ввода жидких нефти и воды с целью закалки продуктов реакции. Известный реактор работает следующим образом. В камеру смешени подают предварительно подогретые метан и кислород. Смешива сь в камере смешени , горюча смесь поступает в распределитель, име температуру не выше 500°С, а давление не выше 4 атм. На выходе из каналов распределител метанокислородную смесь поджигают и ниже распределител в камере сгорани устанавливаетс стационарное горение мета- нокислородной смеси. Газообразные продукты неполного сжигани (пирогаз), содержащие СО, С02, Н2, Н20 (пар) и С2Н2, из камеры сгорани поступают дл извлечени ацетилена.
Недостатком такого реактора в случае проведени термоокислительного пиролиза вл етс недостаточно высока производительность по ацетилену, содержание которого в пирогазе не превышает 6-8 об.% вследствие недостаточно высокого (не выше 500°С) подогрева исходной метанокисло- родной смеси. При подогреве метанокисло- родной смеси выше 500°С происходит ее самовоспламенение в камере смешени . В случае же применени известного реактора дл высокотемпературной кислородной конверсии метана при давлении свыше 30 атм. вообще невозможно осуществить подогрев горючей смеси без ее самовоспламенени , что приводит к недостаточно высокому (не более 80 об.%) содержанию водорода и окиси углерода в получаемом влажном конверсированном газе.
VI
vj 00
Ј О
Целью предлагаемого реактора вл етс повышение производительности.
Указанна цель достигаетс тем, что реактор термоокислительного пиролиза метана , содержащий цилиндрическую камеру смешени , снабженную средствами повода метана и кислорода, и камеру сгорани , дополнительно содержит сверхзвуковой диффузор , установленный между камерами смешени и сгорани , а средства подвода метана и кислорода выполнены в виде кон- центрично установленных сопл Лавал .
На чертеже представлена схема реактора .
Реактор включает в себ ресиверы 1 и 2, соединенные соответственно с патрубками 3 и 4 дл подачи углеводорода и кислорода , сопла Лавал 5 и 6, соединенные с ресиверами соответственно 1 и 2, камеру смешени 7, сверхзвуковой диффузор 8, камеру сгорани 9, форсунки 10 дл закалки пирогаза, патрубок 11 дл отбора газообразных продуктов реакции и патрубок 12 дл удалени излишков воды и сажи.
Реактор работает следующим образом.
Предварительно сжатые (до 300 атм.) и подогретые (метан - до 700-900°С, кислород - до 150-200°С) метан и кислород поступают в ресиверы 1 и 2. Из ресиверов 1 и 2 метан и кислород истекают из сопл 5 и 6, приобрета при истечении сверхзвуковую скорость. Одновременно с увеличением скорости происходит падение давлени и температуры в соплах до значений, исключающих самовоспламенение при смешении обоих компонентов. Если в ресивере 1 давление метана больше давлени кислорода в ресивере 2, то скорость истечени метана будет больше скорости истечени кислорода , за счет чего возникает эффект эжекции кислорода в струю метана, при этом длина камеры смешени 7 составл ет 6-10 диаметров этой камеры, т.е. оба газа смешиваютс при указанной длине достаточно полно. Сокращению длины камеры 7 способствуют увеличение относительного диаметра сопла 5 и повышение скорости кислорода в сопле 6. После смешени компонентов полученна горюча метанокислородна смесь, имеюща пониженные, преп тствующие ее самовоспламенению давление и температуру , из камеры 7 со сверхзвуковой скоростью поступает в диффузор 8, где происходит газодинамическое торможение горючей смеси, сопровождающеес согласно известным законам газовой динамики резким ростом давлени и температуры, близким к значени м давлени и температуры в ресиверах 1 и 2, до 200 атм. и 800°С,
Вследствие торможени и роста при этом давлени и температуры горюча метанокислородна смесь самовоспламен етс и сгорает в камере сгорани 9. Продукты
реакции подвергают закалке с помощью форсунки 10, после чего пирогаз отбирают через патрубок 11. Слив излишков закалочной воды производ т через патрубок 12. В случае кислородной конверсии закалку не
0 производ т.
Преимуществом приведенной конструкции перед известными устройствами вл етс возможность существенного повышени теплосодержани горючей смеси
5 за счет более высокого подогрева исходного сырь . Это осуществл етс установкой функционально св занных конструктивных элементов: сопл Лавал , позвол ющих без самовоспламенени получить в камере
0 смешени метанокислородную смесь с пониженной температурой, и сверхзвукового диффузора, в котором в результате торможени и сжати горючей смеси восстанавливаетс исходное суммарное тепло5 содержание метана и кислорода. В известных же устройствах не предусмотрены конструктивные элементы, обеспечивающие снижение температуры во врем смешени компонентов и затем восстанов0 ление их исходного суммарного теплосодержани . Вследствие этого максимально возможный предварительный подогрев в этих устройствах ограничен температурой самовоспламенени при смешении нагре5 тых метана и кислорода.
В случае проведени термоокислительного пиролиза метана при коэффициенте расхода кислорода 0,28 расчетна температура горени после самовоспламенени в
0 диффузоре составл ет 1400-1500°С. Получаемый после закалки водой охлажденный пирогаз согласно расчету содержит до 10 об. % ацетилена при давлении 10-30 атм. При проведении же кислородной конверсии метана
5 при коэффициенте 0,25 получаемый влажный конверсированный газ согласно термодинамическому расчету содержит более 90% водорода и окиси углерода при давлении до 150-250 атм.
0 Следует отметить, что реактор особенно эффективен при высоких до 100-300 атм давлени х, т.к. при этих давлени х возможность подогрева компонентов в существующих устройствах исключаетс полностью.
Claims (1)
- 5 Формула изобретениРеактор термоокислительного пиролиза метана, содержащий цилиндрическую камеру смешени , снабженную средствами подвода метана и кислорода, и камеру сгорани , отличающийс тем, что, с цельюповышени производительности, он дополнительно снабжен сверхзвуковым диффузором , установленным между камерамисмешени и сгорани , а срьдства подвода метана и кислорода выполнены в виде кон- центрично установленных сопл Лавал .КислородПирогаз11L/J МетанВода
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894694656A RU1778146C (ru) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Реактор термоокислительного пиролиза метана |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894694656A RU1778146C (ru) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Реактор термоокислительного пиролиза метана |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1778146C true RU1778146C (ru) | 1992-11-30 |
Family
ID=21449158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894694656A RU1778146C (ru) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Реактор термоокислительного пиролиза метана |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1778146C (ru) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014031244A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of acrylic acid from a methane conversion process |
WO2014031226A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
WO2014031227A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of vinyl acetate from a methane conversion process |
US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
-
1989
- 1989-05-24 RU SU894694656A patent/RU1778146C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Шлейникоз В.М. Установки по производству ацетилена из нефти и газа. М.: Машиностроение, 1965, с. 21-25. * |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014031244A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of acrylic acid from a methane conversion process |
WO2014031226A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
WO2014031227A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | The production of vinyl acetate from a methane conversion process |
US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1137277A (en) | Process for producing furnace black | |
RU1778146C (ru) | Реактор термоокислительного пиролиза метана | |
JP3115603B2 (ja) | カーボンブラックの製造方法 | |
US4040976A (en) | Process of treating carbonaceous material with carbon dioxide | |
RU2320531C2 (ru) | Способ получения синтез-газа при горении и устройство для его осуществления | |
CN106854127B (zh) | 烃制乙炔和/或合成气的方法及装置 | |
US4547203A (en) | Partial oxidation process | |
KR880002598B1 (ko) | 카본 블랙 제조방법 | |
US20020064741A1 (en) | Premixing burner block for partial oxidation processes | |
CA2334624A1 (en) | Process and apparatus for producing carbon blacks | |
RU2361809C2 (ru) | Способ получения синтез-газа и устройство для его осуществления | |
GB1585688A (en) | Process for treatment of coke-oven gas | |
CA1329702C (en) | Process and apparatus for the production of synthesis gas | |
CA2463813C (en) | High temperature hydrocarbon cracking | |
RU2389747C1 (ru) | Способ получения сажи и реактор для его осуществления | |
EP0349090B1 (en) | Method of altering contaminants in a high-temperature, high-pressure raw synthesis gas stream | |
RU2412109C1 (ru) | Способ одностадийного получения синтез-газа при горении и устройство для его осуществления | |
EP0451280A1 (en) | Method and device for obtaining lower olefines | |
SU1040773A1 (ru) | Способ получени среднедисперсной сажи | |
SU843457A2 (ru) | Реактор дл получени сажи | |
SU931713A1 (ru) | Способ получени восстановительного газа | |
AU2002342075A1 (en) | High temperature hydrocarbon cracking | |
RU2077544C1 (ru) | Способ получения сажи и реактор для его осуществления | |
SU231688A1 (ru) | Способ получения печной сажи | |
CA1146597A (en) | Crude oil cracking using partial combustion gases |