DE4136809C2 - Schaltregler - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft Schaltregler.
Ein
Schaltregler ist aus der Zeitschrift "IEEE Transactions on
Power Electronics", Vol. PE-2, Nr. 4, Oktober 1987, S. 302-312
bekannt. Ein derartiger Schaltregler kann bei einer
geringen ausgangsseitigen Last in einem diskontinuierlichen
Betriebsmodus und bei hoher ausgangsseitiger Last in einem
kontinuierlichen Betriebsmodus arbeiten. Ein Fehlerverstärker
ist vorhanden, der ein Fehlersignal ausgibt, welches eine
Schwankung der Ausgangsspannung des Schaltreglers anzeigt,
und eine Schalteinrichtung ist vorgesehen zum Schalten der
Eingangsspannung. Der Schaltregler ist außerdem mit einer
Detektorschaltung ausgerüstet, die ein Abfallen des
Ausgangsstroms unter einen vorgegebenen Schwellwert
detektiert und dadurch zwei Betriebsmodi des Schaltreglers
detektiert. Verschiedene Arten von Rückkopplungsschleifen
sind vorgesehen, um eine Stabilisierung der Frequenz des
DC/DC-Wandlers zu erreichen. Diese Rückkopplungsschleifen
besitzen unabhängig vom Betriebsmodus des Schaltreglers eine
konstante Schleifenverstärkung. Ein derartiger Schaltregler
kann unabhängig vom ausgangsseitigen Lastzustand eine
Frequenzstabilisierung der Schaltfrequenz des Schaltreglers
ermöglichen.
Der JP-Abstr. 56-78371(A) betrifft einen DC/DC-Wandler, bei dem der
geglättete Schaltstrom einer Schalteinrichtung in einem
Fehlerverstärker mit einer Referenzspannung verglichen wird.
Ein Ausgangssignal des Fehlerverstärkers wird einem
Impulsverstärkerteil eingegeben, dessen Ausgangssignal die
Schalteinrichtung steuert. Somit wird über den
Fehlerverstärker und dem Impulsverstärkerteil eine
Rückkopplungsschleife zur Steuerung der Schalteinrichtung
gebildet. Wenn der Laststrom abfällt, wird die
Schleifenverstärkung groß und die konstante
Spannungssteuerung kann stabil durchgeführt werden. Der
Fehlerverstärker besitzt jedoch immer den gleichen
Verstärkungsfaktor und die Schleifenverstärkung wird
unabhängig von einem diskontinuierlichen oder
kontinuierlichen Betriebszustand des DC/DC-Wandlers geändert.
Fig. 10 zeigt einen weiteren bekannten Schaltregler in Zerhackerbauart,
der als Aufwärtswandler ausgebildet ist, bei dem die
Ausgangsspannung höher als die Eingangsspannung ist. Fig. 11
ist eine Wellenformdarstellung, die das Verhalten der
maßgeblichen Wellenformen an verschiedenen Punkten der in
Fig. 10 dargestellten Schaltung angibt. Die Fig. 12A und
12B zeigen die Wellenformen an verschiedenen Punkten der in
Fig. 10 dargestellten Schaltung jeweils bei der oben
erwähnten diskontinuierlichen Betriebsweise und bei der
kontinuierlichen Betriebsweise.
Gemaß Fig. 10 verstärkt ein Fehlerverstärker 8 den
Unterschied zwischen der Ausgangsspannung Vo und der
Bezugsspannung Vr einer Bezugsspannungsquelle 7 und gibt
gemäß Fig. 11 ein Fehlersignal Ver aus. Ein
Vergleichsoszillator gibt gemäß Fig. 11 ein
Sägezahnspannungssignal Vosc ab. Ein
Impulsbreitenmodulation-Komparator 10 vergleicht das
Fehlersignal Ver mit dem Signal Vosc, um ein
Impulsbreitenmoduliertes Signal Vp auszugeben, das der
Basis eines Schalttransistors 2 zugeführt wird. Der
Komparator 10 gibt eine logische "1" ab, um für Vosc <
Ver den Transistor 2 einzuschalten, und der Komparator
gibt eine logische "0" ab, um den Transistor 2 für Vosc <
Ver abzuschalten. Fällt beispielsweise die
Ausgangsspannung Vo infolge eines Anstiegs des Laststroms
ab, so verringert sich das Fehlersignal Ver, wie durch
eine gestrichelte Linie W1 in Fig. 11 dargestellt ist, so
daß die Impulsdauer der logischen 1 des Signals Vp
ansteigt, wie durch W2 in Fig. 11 angegeben wird. Somit
bleibt der Transistor 2 für eine längere Zeitspanne
eingeschaltet. Schaltet der Transistor 2 aus, so wird die
elektrische Energie, die sowohl in einer Drosselspule 3
als auch in einem Kondensator 5 gespeichert ist, der über
eine Eingangsklemme 1 zugeführten Energie überlagert und
einer Ausgangsklemme 6 zugeführt, wodurch die
Ausgangsspannung Vo erhöht wird. Dies ist der Basisbetrieb
des Aufwärts-Wandlers.
Während des Schaltbetriebs arbeitet die Schaltung gemäß
Fig. 10 entweder in diskontinuierlicher Weise, bei der der
Drosselspulenstrom Ich intermittierend ist oder in einer
kontinuierlichen Weise, bei welcher der Drosselspulenstrom
zu allen Zeiten vorliegt. Der Schaltregler arbeitet bei
geringer Last in diskontinuierlicher Weise, und bei großer
Last in kontinuierlicher Weise.
Verdoppelt sich beispielsweise bei diskontinuierlicher
Betriebsweise der Laststrom, so verdoppelt sich die
Einschaltdauer des Transistors 2 und verdoppelt die
Ausgangsleistung, wie in Fig. 12A gestrichelt dargestellt
ist. Der Drosselspulenstrom Ich und der Kollektorstrom Itr
des Transistors 2 steigen während einer längeren
Zeitspanne weiterhin an und erhöhen dabei die
Ausgangsleistung.
Verdoppelt sich bei der kontinuierlichen Betriebsweise
beispielsweise der Laststrom, so steigt die Einschaltdauer
nur um eine geringe Größe an, wie gestrichelt in Fig. 12B
dargestellt ist. Der Drosselspulenstrom Ich und der
Kollektorstrom Itr des Transistors 2 steigen an und
erhöhen die Ausgangsleistung.
Fig. 13 zeigt einen bekannten Schaltregler in
Zerhackerbauweise, der als Abwärtswandler ausgebildet ist,
wobei die Ausgangsspannung kleiner als die
Eingangsspannung ist. Fig. 14 stellt die Wellenformen an
verschiedenen Punkten in der Schaltung der Fig. 13 dar.
Für Vosc < Ver nimmt das impulsbreitenmodulierte Signal Vp
einen hohen Pegel an. Der Hochpegel von Vp schaltet den
Transistor 12 ein, der seinerseits den Transistor 2A zur
Einschaltung veranlaßt. Für Vosc < Ver nimmt das
Signal Vp einen Niedrigpegel an. Der Niedrigpegel von Vp
schaltet den Transistor 12 aus, der seinerseits den
Transistor 2A zur Ausschaltung veranlaßt. Fällt
beispielsweise die Ausgangsspannung Vo in Folge eines
Anstiegs des Laststroms ab, so verringert sich das
Fehlersignal Ver, wie in Fig. 11 durch die gestrichelte
Linie W1 dargestellt ist, so daß die Einschaltdauer der
logischen 1 des Signals Vp ansteigt, wie durch W2 in Fig.
11 angegeben wird. Somit bleibt der Transistor 12 für eine
längere Zeitspanne eingeschaltet. Eine längere
Einschaltdauer des Transistors 12 bewirkt, daß mehr
elektrische Energie an der Drosselspule 3 und am
Kondensator 5 gespeichert wird, wodurch die
Ausgangsspannung Vo erhöht wird. Dies ist der Basisbetrieb
des Abwärts-Wandlers.
Bei dem vorstehend aufgeführten bekannten Aufwärts- und
Abwärts-Wandler, bei dem eine regulierte Leistungsquelle
eine kapazitive Last an den Ausgang eines Verstärkers mit
negativer Rückkopplung angeschlossen hat, muß die
Einschaltdauer des Schalttransistors stärker bei
diskontinuierlichem Betrieb schwanken, als bei
kontinuierlichem Betrieb, um eine gegebene Größe der
Ausgangsleistung zu erhöhen. Ferner wird die
Schleifenverstärkung viel höher, wenn der Schaltregler im
kontinuierlichen Betrieb arbeitet, statt im
diskontinuierlichen Betrieb. Versuche haben gezeigt, daß
die Schleifenverstärkung sich gewöhnlich um einen Faktor
unterscheidet, der größer als 10 ist.
Um eine möglichst konstante Ausgangsspannung bei
Änderungen der Last und der Eingangsspannung zu erzielen,
sollte die Schleifenverstärkung so hoch wie möglich sein.
Somit hat der Fehlerverstärker gewöhnlich eine hohe
Schleifenverstärkung in einem niedrigen Frequenzbereich.
Jedoch erzeugt eine hohe Schleifenverstärkung eine
Phasenverzögerung sowohl im Fehlerverstärker als auch im
Ausgangskondensator innerhalb einer Rückkopplungsschleife,
was es schwierig macht, gleichzeitig eine gute Stabilität
sowohl im kontinuierlichen Betrieb als auch im
diskontinuierlichen Betrieb zu erzielen. Es ist nachteilig
für die Erreichung einer guten Schleifenstabilität, falls
die Schleifenverstärkung sich als Folge von Änderungen der
Betriebsweise stark verändert. Umgekehrt führt die
Verbesserung der Rückkopplungsstabilität gewöhnlich zu
einer geringeren Schleifenverstärkung in einem
Hochfrequenzbereich, was wiederum zu einer Erhöhung des
Ausgangswiderstands des Schaltreglers führt. Der höhere
Ausgangswiderstand verursacht dann eine große Änderung der
Ausgangsspannung, falls sich die Last rasch ändert.
Um eine Verschlechterung der Stabilität und des
Betriebsverhaltens der Rückkopplungsschleife als Folge einer
Umschaltung zwischen den Betriebsarten zu verhindern, kann
der Schaltregler nur in einer Betriebsweise betrieben werden. In
diesem Fall können sowohl die Stabilität als auch das
Betriebsverhalten befriedigen, falls die Änderungen der Last
und der Eingangsspannung klein sind. Sind jedoch die
Änderungen der Last und der Eingangsspannung groß, so ist
eine extrem große Kapazität des Ausgangskondensators
erforderlich, um den Ausgangswiderstand bei
diskontinuierlichem Betrieb zu verringern. Andererseits führt
der Betrieb allein in kontinuierlicher Betriebsweise zu
geringeren Scheitelströmen und geringeren Brummströmen durch
die Drosselspule und den Ausgangskondensator, und ist
vorteilhaft zur Verringerung der Größe der Drosselspule. In
diesem Fall muß jedoch selbst bei vernachlässigbar kleinem
Laststrom ein unnötig großer Leerlaufstrom vorhanden sein, um
einen Übergang von kontinuierlicher Betriebsweise zur
diskontinuierlichen Betriebsweise zu verhindern.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es somit,
einen Schaltregler zu schaffen, dessen Ausgangsspannung
auch bei großen Eingangsspannungs- und Laständerungen
konstant ist, und dessen Rückkopplungsschleife
ungeachtet der Betriebsweise stabil ist und eine
konstante Schleifenverstärkung aufweist.
Diese Aufgabe wird durch einen Schaltregler gemäß
Patentanspruch 1 gelöst.
Der erfindungsgemäße Schaltregler kann die Verschlechterung
der Schleifenverstärkung bis diskontinuierlicher
Betriebsweise kompensieren. Die Verstärkung des
Fehlerverstärkers wird zwischen der kontinuierlichen
Betriebsweise und der diskontinuierlichen Betriebsweise
umgeschaltet, so daß die gesamte Schleifenverstärkung im
wesentlichen ungeachtet der Betriebsweise die gleiche ist.
Der erfindungsgemäße Schaltregler arbeitet abhängig von der
Größe des Laststroms in einem diskontinuierlichen oder
kontinuierlichen Betriebsmodus. Die Betriebsmodus-Detektoreinrichtung
gibt ein Betriebsartsignal Vg aus, das
anzeigt, ob der Schaltregler in einem diskontinuierlichen
oder kontinuierlichen Betriebsmodus arbeitet. Entsprechend
dem Betriebsmodus-Signal arbeitet ein Fehlerverstärker
selektiv mit einem ersten Rückkopplungsverhältnis und einem
zweiten Rückkopplungsverhältnis, um ein Fehlersignal
Ver auszugeben, das die Änderung einer Ausgangsspannung
des Schaltreglers angibt. Das Fehlersignal Ver wird einem
Impulsbreitenmodulation-Komparator zugeführt, der
seinerseits entsprechend dem Fehlersignal ein
Impulsbreitenmodulationsignal ausgibt. Das
Impulsbreitenmodulationssignal steuert einen
Schalttransistor, um eine Eingangsspannung des
Sperrwandlers zu schalten. Auf diese Weise wird ungeachtet
des Betriebsmodus im wesentlichen die gleiche
Schleifenverstärkung aufrechterhalten.
Weitere vorteilhafte
Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus
den beiliegenden Patentansprüchen.
Im folgenden wird die Erfindung an Hand ihrer bevorzugten
Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die anliegenden
Zeichnungen beschrieben; es zeigt
Fig. 1 eine erste Ausführungsform eines
erfindungsgemäßen, als Aufwärtswandler
ausgebildeten Schaltreglers,
Fig. 2 eine Kennlinie eines erfindungsgemäßen
Fehlerverstärkers,
Fig. 3A und 3B Wellenformen an verschiedenen Punkten der
Schaltung der Fig. 1, jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart,
Fig. 3C die Beziehung zwischen dem Ausgangswiderstand
und der Frequenz des
erfindungsgemäßen Schaltreglers,
Fig. 4 eine zweite Ausführungsform, bei der die erste
Ausführungsform in einen Rücklauf-Schaltregler (bzw. Schaltregler vom Flyback-Typ)
modifiziert ist,
Fig. 5A und 5B Wellenformen in verschiedenen Punkten der
Schaltung nach Fig. 4, jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart,
Fig. 6 eine dritte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schaltreglers in Gestalt eines
Abwärts-Wandlers,
Fig. 7A und 7B Wellenformen in verschiedenen Punkten der
Schaltung nach Fig. 6, jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart,
Fig. 8 eine vierte Ausführungsform, bei welcher die
dritte Ausführungsform in einen
Rücklauf-Schaltregler modifiziert ist,
Fig. 9A und 9B Wellenformen an verschiedenen Punkten der
Schaltung nach Fig. 8, jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart,
Fig. 10 einen bekannten Schaltregler in
Zerhackerbauweise, der als Aufwärtswandler
ausgebildet ist, wobei die Ausgangsspannung höher
als die Eingangsspannung ist,
Fig. 11 eine Wellenformdarstellung, die das Verhalten
der kennzeichnenden Wellenformen an
verschiedenen Punkten eines
Impulsbreitenmodulation-Komparators angibt,
Fig. 12A und 12B die Wellenformen an verschiedenen Punkten der
Schaltung nach Fig. 10, jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart,
Fig. 13 einen bekannten Schaltregler in Zerhackerbauart,
der als Abwärtswandler ausgebildet ist, bei dem
die Ausgangsspannung niedriger als die
Eingangsspannung ist, und
Fig. 14A und 14B die Wellenformen an verschiedenen Punkten der
Schaltung nach Fig. 13 jeweils in
diskontinuierlicher und in kontinuierlicher
Betriebsart.
Fig. 1 zeigt eine erste Ausführungsform eines als
Aufwärtswandler ausgebildeten erfindungsgemäßen
Schaltreglers. Fig. 2 zeigt Kennlinien eines
erfindungsgemäßen Fehlerverstärkers. Fig. 3 ist eine
Wellenformdarstellung, die die Wellenformen an
verschiedenen Punkten der Schaltung angibt. In Fig. 1 hat
ein erster Komparator 14 eine nicht-invertierte
Eingangsklemme, die mit einer Eingangsklemme 1 über eine
eingebaute Bezugsspannung verbunden ist, und eine
invertierte Eingangsklemme, die mit dem Kollektor eines
Schalttransistors 2 verbunden ist. Das Ausgangssignal Vsw
des ersten Komparators 14 wird einer der Eingangsklemmen
einer EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15 zugeführt. Die
EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15 erhält das Signal Vsw und das
impulsbreitenmodulierte Signal Vp und gibt ein Signal Vex
an eine Mittelwertbildungschaltung 16 ab, die die Gestalt
eines einfachen CR Tiefpaßfilters hat. Der erste
Komparator 14, die EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15 und die
Mittelwertbildungschaltung 16 erfassen als Ganzes den
Unterschied in der Einschaltdauer des Signals Vp zwischen
den beiden Betriebsarten. Somit arbeiten der erste
Komparator 14, die EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15, die
Mittelwertbildungschaltung 16, und der Komparator 17 als
eine Betriebsart-Erfassungseinrichtung.
Das Ausgangssignal der Mittelwertbildungschaltung 16 wird
einem zweiten Komparator 17 zugeführt, der sein
Eingangssignal mit einer eingebauten Bezugspannung
vergleicht und ein Betriebsartsignal Vg abgibt, das
seinerseits einen Verstärkungswählerschalter 8c betätigt.
Die Widerstände 8a und 8b, ein Kondensator C1, ein
Differentialverstärker 8d, und der
Verstärkungswählerschalter 8c bilden einen
Fehlerverstärker 8. Der Verstärkungswählerschalter 8c
liegt auf "0", um eine Fehlerverstärkerkennlinie A
(niedrigere Verstärkung) gemäß Fig. 2 zu liefern, wenn das
Betriebsartsignal Vg eine logische 0 (kontinuierliche
Betriebsart) ist, und er liegt auf "1", um eine
Fehlerverstärkerkennlinie B (höhere Verstärkung) gemäß
Fig. 2 zu liefern, wenn das Betriebsartsignal Vg eine
logische 1 (diskontinuierliche Betriebsart) ist. Die
Fehlerverstärkerkennlinie A ergibt ein erstes
Rückkopplungsverhältnis und B ein zweites
Rückkopplungsverhältnis, so daß die Kennlinie A eine
Verstärkung des Fehlerverstärkers ergibt, die höher als
für die Kennlinie B ist. Bei der Kennlinie A verringert
sich die Verstärkung mit einer Rate von -6 dB/oct bis zu
einer Frequenz fc und anschließend bleibt die Verstärkung
konstant bei (R1 + R2)/R1. Bei der Kennlinie B verringert
sich die Verstärkung mit einer Rate von -6 dB/oct bis zu
der Frequenz fc und anschließend bleibt die Verstärkung
konstant bei 1 (d. h. null dB). Der Fehlerverstärker 8
ergibt ein Fehlersignal Ver auf der Grundlage der
Ausgangsspannung Vo und einer Bezugspannung Vr ab. Ein
Impulsbreitenmodulation-Komparator 10 erhält ein
Bezugssignal Vosc aus der Bezugspannungsquelle 7 und das
Fehlersignal Ver, und vergleicht das Fehlersignal Ver mit
dem Signal Vosc und gibt ein impulsbreitenmoduliertes
Signal Vp aus, das seinerseits einen Schalttransistor 2
steuert, um ihn ein- und auszuschalten.
Die Betriebsweise des als Aufwärtswandler ausgebildeten Schaltreglers nach Fig. 1 wird
nunmehr unter Bezugnahme auf die Fig. 2 und 3 beschrieben.
Der erste Komparator 14 gibt das Signal Vsw als logische 1
ab, falls die Spannung Vc niedriger als ein
Schwellenwertpegel Va ist, der eine algebraische Summe der
Eingangspannung Vi und der eingebauten Spannung ist, und
gibt eine logische 0 ab, falls Vc größer Va gemäß Fig. 3A.
Bei diskontinuierlicher Betriebsart ist das Signal Vsw eine
logische 1 (schraffierter Abschnitt in Fig. 3A), wenn der
Drosselspulenstrom Ich einer Drosselspule 3 gleich 0 ist
und desgleichen, wenn das Signal Vp eine logische 1 ist.
In der kontinuierlichen Betriebsart ist der
Drosselspulenstrom Ich nicht ständig Null und das Signal
Vsw hat im wesentlichen die gleiche Wellenform wie das
Signal Vp, wie aus Fig. 3B hervorgeht.
Die EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15 vergleicht das Signal Vsw
mit dem Signal Vp und gibt das Signal Vex als logische 0
ab, falls Vsw und Vp den gleichen logischen Zustand haben,
und sie gibt eine logische 1 aus, falls Vsw und Vp
unterschiedlichen logischen Zustand haben. Das Signal Vsw
kann bei sehr kurzen Perioden sowohl bei
diskontinuierlicher Betriebsart als auch bei
kontinuierlicher Betriebsart eine logische 1 sein. Der
Grund hierfür liegt darin, daß die Verzögerungszeit in der
Schaltung die Signale Vp und Vsw veranlaßt, sich
geringfügig während der Zeit zu unterscheiden, in der sie
an den jeweiligen Eingängen der EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15
erscheinen. Das Signal Vex wird darauf der
Mittelwertbildungschaltung 16 zugeführt, wo das Signal Vex
in ein Signal Vav gemittelt wird, während welchem die
vorstehend erwähnten sehr engen Logikpegel entfernt
werden. Wie zusammen mit Vex in den Fig. 3A und 3B
dargestellt ist, ist das Signal Vav bei kontinuierlicher
Betriebsart nahezu null und bei diskontinuierlicher
Betriebsart ziemlich hoch. Der Schwellenwertpegel Vp des
zweiten Komparators 17 wird geringfügig höher als Vav in
Fig. 3A gewählt, so daß das Betriebsartsignal Vg des
Komparators 17 bei diskontinuierlicher Betriebsart eine
logische 1 und bei kontinuierlicher Betriebsart eine
logische 0 ist. In dieser Weise ist es möglich, die
diskontinuierliche Betriebsart genau gegenüber der
kontinuierlichen Betriebsart zu unterscheiden. Das Signal
Vg wird darauf dem Verstärkungswählerschalter 8c zur
Steuerung des Rückkopplungsverhältnisses zugeführt. Ist
das Betriebsartsignal Vg eine logische 1
(diskontinuierliche Betriebsart), so wird der
Verstärkungswählerschalter 8c auf die Position "1" für
eine höhere Verstärkung umgelegt, und ist das
Betriebsartsignal Vg eine logische 0 (kontinuierliche
Betriebsart), so wird der Schalter 8c in die Position "0"
für eine niedrigere Verstärkung gebracht. Durch die Wahl
der Verstärkungskennlinie des Fehlerverstärkers 8 in
dieser Weise wird im wesentlichen insgesamt die gleiche
Schleifenverstärkung ungeachtet der ausgewählten
Betriebsart aufrechterhalten. Dies bringt die Schwankung
des Ausgangssignals des Schaltreglers als Folge von großen
Laständerungen, wie auch von Änderungen in der
Eingangspannung auf ein Mindestmaß und ergibt eine gute
Schleifenstabilität. Die Umschaltung der
Verstärkungskennlinie zwischen den beiden Betriebsarten
ist ebenfalls von Vorteil für die Verringerung der
Ausgangsschwankung auf ein Mindestmaß, wie auch zur
Gewährleistung einer geringen Größe des Schaltreglers, wenn ein
plötzlicher Abfall des Laststroms den Schaltregler aus der
kontinuierlichen Betriebsart, für die der Schaltregler
normalerweise bemessen ist, in eine diskontinuierliche
Betriebsart zwingt.
Der Ausgangswiderstand Ro des Schaltreglers wird angegeben
durch eine Änderung der Ausgangsspannung Vo, geteilt durch
eine Änderung des Laststroms Io. Fig. 3c zeigt die
Beziehung zwischen dem Ausgangswiderstand des Schaltreglers und
der Frequenz. Da die Schleifenverstärkung sich bei höheren
Frequenzen für eine bessere Stabilität verringert, steigt
der Ausgangswiderstand Ro des Schaltreglers mit der Frequenz im
niedrigen Frequenzbereich an. Im hohen Frequenzbereich
verringert sich jedoch der Ausgangswiderstand Ro mit der
Frequenz, da sich die Impedanz des Ausgangskondensators 5
mit der Frequenz verringert. Die Kurve 1 in Fig. 3C zeigt
die Ausgangswiderstandskennlinie bei kontinuierlicher
Betriebsart, wie auch bei diskontinuierlicher Betriebsart,
wenn die Verstärkung des
Fehlerverstärkers gemäß Fig. 1 erhöht ist. Die Kurve 2
zeigt den Ausgangswiderstand bei diskontinuierlicher
Betriebsart, wenn die Verstärkung des Fehlerverstärkers
bei der diskontinuierlichen Betriebsart nicht erhöht ist.
Die erste Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schaltreglers wurde zwar in Bezug auf einen
Aufwärts-Wandler beschrieben, jedoch kann die vorstehend
aufgeführte Erfassung der Betriebsart auch bei anderen
Arten eines Schaltreglers verwendet werden, sofern dieser
sowohl in einer diskontinuierlichen Betriebsart und einer
kontinuierlichen Betriebsart arbeitet.
Fig. 4 zeigt eine zweite Ausführungsform, bei der die
erste Ausführungsform in einen Rücklauf-Schaltregler (Schaltregler vom Flyback-Typ)
modifiziert ist. Ein Rücklauf-Schaltregler verwendet einen
Schalttransformator 18 anstelle der Drosselspule 3 nach
Fig. 1.
In Fig. 4 ist die Primärwicklung des Schalttransformators
zwischen der Eingangsklemme 1 und dem Kollektor eines
Schalttransistors 2 eingefügt, und die Sekundärwicklung
ist zwischen Masse und der Anode einer Diode 14
angeschlossen. Ein erster Komparator 14A hat eine
nicht-invertierte Eingangsklemme an eine invertierte
Eingangsklemme 1 über eine eingebaute Bezugsspannung
angeschlossen, und hat eine invertierte Eingangsklemme an
den Kollektor des Schalttransistors 2 angeschlossen. Der
Transformator 18 empfängt elektrische Leistung aus der
Eingangsklemme 1 über die Primärwicklung und speichert
darin magnetische Energie, wenn der Transistor 2
einschaltet, und gibt die gespeicherte magnetische Energie
über die Sekundärwicklung an eine Last ab, wenn der
Transistor 2 ausschaltet. Je größer die Einschaltdauer des
Transistors 2 ist, desto größer ist die der Last
zugeführte Energie.
Die Fig. 5A und 5B zeigen Wellenformen an den
verschiedenen Punkten der Schaltung gemäß Fig. 4 bei
jeweils diskontinuierlicher und kontinuierlicher
Betriebsart. Eine Spannung Vc am Kollektor des
Schalttransistors 2 wird 0 Volt, wenn ein
impulsbreitenmoduliertes Signal Vp aus dem
Impulsbreitenmodulation-Komparator 10 einen hohen Pegel
annimmt. Nimmt das Signal Vp einen Niedrigpegel an, so
schaltet der Transistor 2 aus, und in der
diskontinuierlichen Betriebsart überschreitet die Spannung
Vc einen Schwellenwert Va (der strichpunktiert zusammen
mit Va in Fig. 5A angegeben ist), der die Summe der
Eingangsspannung Vi und einer vorgegebenen eingebauten
Bezugspannung ist, während der Sekundärstrom It2 fließt.
Die Spannung Vc wird dann die gleiche wie die
Eingangspannung Vi, wenn der Sekundärstrom It null wird.
In der kontinuierlichen Betriebsart fließt der
Sekundärstrom It2 weiter, während das Signal Vp
Niedrigpegel hat, so daß die Spannung Vc nicht ständig
gleich der Spannung Vi ist.
Der erste Komparator 14, eine EXKLUSIV-ODER-Schaltung 15,
eine Mittelwertbildungschaltung 16, ein zweiter Komparator
17 arbeiten ähnlich wie der Aufwärts-Wandler nach Fig. 1
und geben ein Betriebsartsignal Vg ab, das anzeigt, ob
sich der Schaltregler in der diskontinuierlichen oder der
kontinuierlichen Betriebsart befindet. Auf diese Weise
wird die Schleifenverstärkung für die jeweiligen
Betriebsarten optimiert.
Fig. 6 zeigt eine dritte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schaltreglers in Gestalt eines
Abwärts-Wandlers. Die Bauelemente 1, 2A, 3, 5-7, 8, 9-12,
und 15-17 sind die gleichen wie bei den Fig. 1 und 13 und
ihre Beschreibung wurde weggelassen.
In Fig. 6 hat ein erster Komparator 14B eine
nicht-invertierte Eingangsklemme an den Kollektor des
Schalttransistors 2A angeschlossen und eine invertierte
Eingangsklemme ist über eine eingebaute Bezugspannung Vd
an Masse angeschlossen.
Die Fig. 7A und 7B zeigen Wellenformen an verschiedenen
Punkten der Schaltung nach Fig. 6 jeweils bei
diskontinuierlicher und kontinuierlicher Betriebsart.
Der erste Komparator 14B hat eine Schwellenwertspannung
Vd, die eine Spannung darstellt, die um einen
vorgegebenen Betrag geringer als die Ausgangsspannung Vo
ist. Der erste Komparator 14b ergibt ein Signal Vsw als
logische 1 während einer Zeitspanne ab, wo die Spannung Vc
größer als die Schwellenwertspannung Vd ist. Bei
diskontinuierlicher Betriebsart ist das Signal Vsw eine
logische 1 während einer Zeitspanne, für welche der
Drosselspulenstrom Ich null ist (schaffierter Abschnitt in
Fig. 7A), sowie für eine Zeitspanne, während welcher der
Impulsbreitensignal Vp eine logische 0 ist. Bei der
kontinuierlichen Betriebsart ist der Drosselspulenstrom
Ich nicht ständig 0 und die Wellenform des Signals Vsw ist
im wesentlichen die gleiche wie diejenige des Signals Vp.
Fig. 8 zeigt eine vierte Ausführungsform, bei welcher die
dritte Ausführungsform in einen Rücklauf-Schaltregler (Schaltregler vom Flyback-Typ)
modifiziert ist. Dieser Rücklauf-Schaltregler verwendet einen
Schalttransformator 18a anstelle der Drosselspule 3 nach
Fig. 6.
In Fig. 8 ist die Primärwicklung des Schalttransformators
18a zwischen Masse und dem Kollektor eines
Schalttransistors 2A angeschlossen, und die
Sekundärwicklung liegt zwischen Masse und der Anode einer
Diode 4. Ein erster Komparator 14C hat eine
nicht-invertierte Eingangsklemme an den Kollektor des
Schalttransistors 2A angeschlossen und eine invertierte
Eingangsklemme über eine eingebaute Bezugsspannung an
Masse angeschlossen.
Der Transformator 18A empfängt elektrische Leistung über
die Primärwicklung und speichert darin magnetische
Energie, wenn der Schalttransistor 2A einschaltet, und er
entlädt die magnetische Energie zu einem Kondensator 5
über die Sekundärwicklung, wenn der Transistor 2A
ausschaltet. Je größer die Einschaltdauer des Transistors
2 ist, um so größer ist die der Lastseite zugeführt Energie.
Die Fig. 9A und 9B zeigen Wellenformen an verschiedenen
Punkten der Schaltung nach Fig. 8 jeweils bei
diskontinuierlicher und bei kontinuierlicher Betriebsart.
Bei der diskontinuierlichen Betriebsart wird eine Spannung
Vt1 am Kollektor des Transistors 2 gleich der
Eingangspannung Vi, wenn das impulsbreitenmodulierte
Signal Vp eine logische 1 ist, und sie wird gleich -NVo,
wenn das Signal Vp eine logische 0 ist und der
Sekundärstrom It2 fließt. Wird der Sekundärstrom It2
gleich Null, so ändert
sich die Spannung Vt1 von -NVo auf Null Volt.
In der kontinuierlichen Betriebsart fließt der
Sekundärstrom It2 weiter, während das Signal Vp
Niedrigpegel hat, so daß die Spannung Vt1 nicht ständig
null wird.
Der erste Komparator 14c ergibt ein Signal Vsw als
logische 1 aus, wenn die Spannung Vt1 größer als ein
vorgegebener Schwellenwert Ve ist. In diesem Falle ist
gemäß Fig. 9 die Wellenform des Signals Vsw im
wesentlichen die gleiche wie am Ende des Signals bei
kontinuierlicher Betriebsart, ist jedoch bei
diskontinuierlicher Betriebsart unterschiedlich, wo das
Signal Vsw eine logische 1 ist, wenn die Spannung Vt1 im
wesentlichen null Volt beträgt.
Die Spannung Vt1, die die Primärspannung des
Transformators 18 darstellt, ist analog zur Spannung Vt2,
hat aber entgegengesetzte Polarität. Die Spannung Vt2 kann
anstelle der Spannung Vt1 dem ersten Komparator 14C
zugeführt werden, vorausgesetzt, daß der erste Komparator
14C vorgesehen ist, um das Signal Vsw als logische 1
auszugeben, wenn Vt2 geringer als ein Schwellenwert Ve ist.
Obgleich die Schleifenverstärkungen der vorstehend
aufgeführten ersten bis vierten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schaltreglers zwischen
der diskontinuierlichen Betriebsart und der
kontinuierlichen Betriebsart geschaltet werden, indem die
zwei Rückkopplungsverhältnisse des Fehlerverstärkers 8
umgeschaltet werden, kann die Schleifenverstärkung auch
durch eine andere Einrichtung umgeschaltet werden.
Beispielsweise kann eine Verstärkungswählerschaltung, die
dem Fehlerverstärker 8 nachgeschaltet ist, in die
Schaltung
eingefügt werden. Schaltregler werden gewöhnlich bezüglich
ihrer Ausgangsleistung nach dem
Impulsbreitenmodulationsprinzip gesteuert. Die
Schleifenvertärkung kann auch gewählt werden, indem die
Empfindlichkeit eines Impulsbreitenmodulation-Komparators
geändert wird, wobei das Ausgangssignal Ver eines
Fehlerverstärkers 8 Impulsbreitenmoduliert wird.
In Fig. 11 kann der Vergleichsoszillator 9 so angeordnet
werden, daß er zwei Arten von Größen liefert, eine hohe
Größe und eine niedrige Größe, so daß die höhere Vosc eine
größere Impulsbreite ergibt. Ist das Signal Vosc ein
ideales Sägezahnsignal, so wird, wenn das Signal Vosc N
mal größer wird, die Schleifenverstärkung 1/N. Daher
gestattet die Auswahl der Größe des Signals Vosc die Wahl
einer Schleifenverstärkung abhängig von der Betriebsart.
Die Schleifenverstärkung eines Schaltreglers wird sowohl
bei diskontinuierlicher Betriebsart als auch bei
kontinuierlicher Betriebsart optimiert. Während der
Vorteil der kontinuierlichen Betriebsart ausgenutzt wird,
bei der eine kleinere Drosselspule und ein Transformator
ausreichen, wird eine gute Stabilität der
Rückkopplungsschleife für die jeweiligen Betriebsarten
gewährleistet. Bei der diskontinuierlichen Betriebsart
wird ein Kondensator mit großer Ausgangsleistung nicht
benötigt, was vorteilhaft zur Verringerung der räumlichen
Größe eines Sperrwandlers ist. Ferner wird erfindungsgemäß ein
Schaltregler geschaffen, der große Lastschwankungen und
Eingangsspannungsschwankungen gestattet und einen guten
Wandlungswirkungsgrad hat.
Claims (8)
1. Schaltregler zur Umwandlung einer Eingangsspannung (Vi) in
eine Ausgangsspannung (Vo), wobei der Schaltregler bei
geringer ausgangsseitiger Last in einem
diskontinuierlichen Betriebsmodus und bei hoher
ausgangsseitiger Last in einem kontinuierlichen
Betriebsmodus arbeitet; umfassend
- a) einen Fehlerverstärker (8) zur Ausgabe eines Fehlersignals (Ver), welches eine Schwankung der Ausgangsspannung (Vo) anzeigt; und
- b) eine steuerbare Schalteinrichtung (2, 3, 4, 5) zum Schalten der Eingangsspannung (Vi); wobei
- c) eine Impulsbreitenmodulations-Einrichtung (9, 10) vorgesehen ist, zur Ausgabe eines in Abhängigkeit von dem Fehlersignal (Ver) impulsbreiten-modulierten Steuersignals (Vp) an die Schalteinrichtung (2, 3, 4, 5);
- d) eine Betriebsmodus-Detektoreinrichtung (14, 15, 16, 17) vorgesehen ist, zur Erfassung, ob der Schaltregler in dem diskontinuierlichen oder kontinuierlichen Betriebsmodus arbeitet und zur Abgabe eines entsprechenden binären Betriebsmodus-Signals (Vg); und
- e) der Fehlerverstärker (8) einen steuerbaren Verstärkungsfaktor aufweist, der im Ansprechen auf das binäre Betriebsmode-Signal (Vg) für den kontinuierlichen Betriebsmodus einen ersten Wert und für den diskontinuierlichen Betriebsmodus einen zweiten Wert aufweist.
2. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Betriebsmodus-Detektoreinrichtung (14-17) enthält
einen ersten Komparator (14) zum Vergleich des Ausgangssignals der Schalteinrichtung (2, 3, 4, 5) mit einem ersten Bezugspegel zur Ausgabe eines ersten Ausgangssignals;
eine EXKLUSIV-ODER-Schaltung (15) zur Ausgabe eines der EXCLUSIV-ODER-Verknüpfung entsprechenden Ausgangssignals (Vex) auf der Grundlage des Ausgangssignals der Impulsbreitenmodulationseinrichtung (10) und des ersten Ausgangssignals;
eine Mittelwertbildungsschaltung (16) zur Mittelwertbildung des aus der EXKLUSIV-ODER-Schaltung ausgegebenen Ausgangssignals zur Ausgabe eines gemittelten Ausgangssignals (Vav); und
eine zweite Komparatoreinrichtung (17) zur Ausgabe des Betriebsmodussignals (Vg) auf der Grundlage des gemittelten Ausgangssignals (Vav) und eines zweiten Bezugspegels.
einen ersten Komparator (14) zum Vergleich des Ausgangssignals der Schalteinrichtung (2, 3, 4, 5) mit einem ersten Bezugspegel zur Ausgabe eines ersten Ausgangssignals;
eine EXKLUSIV-ODER-Schaltung (15) zur Ausgabe eines der EXCLUSIV-ODER-Verknüpfung entsprechenden Ausgangssignals (Vex) auf der Grundlage des Ausgangssignals der Impulsbreitenmodulationseinrichtung (10) und des ersten Ausgangssignals;
eine Mittelwertbildungsschaltung (16) zur Mittelwertbildung des aus der EXKLUSIV-ODER-Schaltung ausgegebenen Ausgangssignals zur Ausgabe eines gemittelten Ausgangssignals (Vav); und
eine zweite Komparatoreinrichtung (17) zur Ausgabe des Betriebsmodussignals (Vg) auf der Grundlage des gemittelten Ausgangssignals (Vav) und eines zweiten Bezugspegels.
3. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Fehlerverstärker (8) umfaßt
einen Differentialverstärker (8d) mit einer nicht-invertierten Eingangsklemme, der die Ausgangsspannung zugeführt wird, einer invertierten Eingangsklemme, und einer Ausgangsklemme;
eine dritte Bezugsspannung (Vr);
einen Schalter (8c) mit einer gemeinsamen Klemme, die an die invertierte Eingangsklemme angeschlossen ist, mit einer ersten Position, und einer zweiten Position, und der Schalter in die erste Position geschaltet ist, wenn sich der Schaltregler in dem kontinuierlichen Betriebsmodus befindet und in der zweiten Position, wenn sich der Schaltregler in dem diskontinuierlichen Betriebsmodus befindet;
einen Kondensator (8e), der zwischen der Ausgangsklemme und der zweiten Position angeschlossen ist;
einen ersten Widerstand (R2), der zwischen der ersten Position und der zweiten Position angeschlossen ist;
und einen zweiten Widerstand (R1), der zwischen der ersten Position und der dritten Bezugsspannung (Vr) angeschlossen ist.
einen Differentialverstärker (8d) mit einer nicht-invertierten Eingangsklemme, der die Ausgangsspannung zugeführt wird, einer invertierten Eingangsklemme, und einer Ausgangsklemme;
eine dritte Bezugsspannung (Vr);
einen Schalter (8c) mit einer gemeinsamen Klemme, die an die invertierte Eingangsklemme angeschlossen ist, mit einer ersten Position, und einer zweiten Position, und der Schalter in die erste Position geschaltet ist, wenn sich der Schaltregler in dem kontinuierlichen Betriebsmodus befindet und in der zweiten Position, wenn sich der Schaltregler in dem diskontinuierlichen Betriebsmodus befindet;
einen Kondensator (8e), der zwischen der Ausgangsklemme und der zweiten Position angeschlossen ist;
einen ersten Widerstand (R2), der zwischen der ersten Position und der zweiten Position angeschlossen ist;
und einen zweiten Widerstand (R1), der zwischen der ersten Position und der dritten Bezugsspannung (Vr) angeschlossen ist.
4. Schaltregler nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Mittelwertbildungsschaltung (16) ein CR-Filter ist.
5. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Schaltregler ein Aufwärtswandler ist.
6. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Schaltregler ein Abwärts-Wandler ist.
7. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Schaltregler ein Rücklauf-Schaltregler (Schaltregler vom Flyback-Typ) ist.
8. Schaltregler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein Drosselspulenstrom (Ich) der Schalteinrichtung
(2, 3, 4, 5) in dem diskontinuierlichen Betriebsmodus
intermittierend ist und in dem kontinuierlichen
Betriebsmodus kontinuierlich ist.
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE102004031396A1 (de) * | 2004-06-29 | 2006-02-02 | Infineon Technologies Ag | Gleichspannungswandler |
Also Published As
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DE4136809A1 (de) | 1992-05-14 |
JPH04175908A (ja) | 1992-06-23 |
KR920011041A (ko) | 1992-06-27 |
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