DE2326419A1 - Koerper aus schmelzgegossenem feuerfesten material - Google Patents
Koerper aus schmelzgegossenem feuerfesten materialInfo
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Description
COiiAUSZ & FLORACK
PATENTANWALT S BÜRO
4 DÜSSELDORF BCHUMANNSTR, 97 2 3 2 θ 4· 19
4 DÜSSELDORF BCHUMANNSTR, 97 2 3 2 θ 4· 19
PATENTANWÄLTE: Dipl.-!ng. W. COHAUSZ · Dipl.-Ing. W. FLORACK · Dipl.-Ing. R. KNAUF ■ Dr.-Ing., Dipl.-Wirtsdi.-Ing. A. GERBEB
The Carborundum Company 22» Mai 1973
1625 Buffalo Avenue
Niagara Falls, New York / USA
Körper aus schmelzgegossenem feuerfasten Material
Die Erfindung betrifft einen Körper aus schmelzgegossenem feuerfesten Material.
Die Herstellung und Verwendung schmelzgegossener Erzeugnisse aus feuerfestem Material ist mit einer Reihe von Schwierigkeiten
und Problemen verbunden^ die mit den bis heute zur Verfügung stehenden schmelzgegossenen feuerfesten Massen nicht restlos
beseitigt werden können« Außer Beständigkeit gegen Korrosion und Erosion durch geschmolzenes GlaSj, Metallschmelzen,
Sehlacken,, Erze und heiße Dämpf© bei den in den verschiedenen öfen* Schmelzanlagen und Reaktoren während d®g Betriebes
üblicherweise vorkommenden hohen Temperatur©η soll
"ein© zufriedenstellend© schmelzgegosseß© feuerfest® Mass©
auch noch folgende Eigenschaften oder Merkmal© aufweisen«
Zunächst soll sie eine solch© Zusammensetzung h^bsn^., da® sich·
im Ofen ohn© Schwierigkeit ein zufri®d©nst©ll©nd gEo-Ms ;l|ehm@l:
bad des Materials bildetfl"das während des ßieivorgari^e auszureichend
flüssig bleibt,, um di© Bildung gut geformter Gußteile der gewünschten Form mit verhältnismäßig glatten Oberflächen
zu ermöglichen« Auch muß di© schra©l2g@goss@n@ Mass© gieSi bis
27 233
U/Be - 2 =
30i8i1/1QS4>
zur Erstarrung abkühlen lassen, ohne daß Risse oder Schwachstellen
auftreten, und nach der Erstarrung soll der schmelzgegossene Körper verhältnismäßig dicht und möglichst wenig
porös sein. Der schmelzgegossene feuerfeste Körper soll ferner, angemessen beständig gegen Zerstörung bei Einwirkung hoher
Temperaturbeanspruchungen sein und nur eine minimale Veränderung erfahren, wenn er längere Zeit hohen Temperaturen ausgesetzt
ist. Weiterhin soll der feuerfeste Körper gegen Angriff durch Erze, Schlacken, Dämpfe, Gase und Legierungen beständig
sein, wenn diese einzeln oder gemeinsam auf ihn einwirken.
Aufgabe der Erfindung ist es, einen Körper aus schmelzgegossenem feuerfesten Material zu schaffen, der diese Forderungen
weitgehend erfüllt.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß das
Material etwa 98 bis etwa 99 Gew.-% Aluminiumoxid, etwa
0,25 bis etwa 1 Gew.-% Boroxid und etwa 0,25 bis etwa 1 Gew.-%
Siliciumdioxid enthält und aus Korundkristallen besteht, die durch feuerfestes Aluminiumborsilicatglas miteinander verbunden
sind.
Fig. 1 ist ein Photo des Mikrogefüges der feuerfesten Masse und zeigt primäre Korundkristallej, die von einer dünnen
Schicht Aluminiumborsilicatglas umgeben sind»
Fig. 2 ist ein Diagramm, in dem Zusammenhänge zwischen Korrosionsverlusten
und dem Schtittgewiefat der feuerfesten
Masse dargestellt sind«,
Es wurde gefunden, daB Körper aus schmelzgegossenem feuerfesten
Material^ das etwa 98 bis etwa 99 Gew.-$>
Aluminiumoxid sowie je etwa 0,25 bis etwa 1 Gew.<~% Boroxid und SiBßium-
309881/1064
dioxid enthält, gegen Korrosion durch geschmolzene Gläser^
metallurgische Schlacken,, Schmelzen von Eisen- und Nichteisenmetallen
sowie metallurgische Dämpfe und Gase hervorragend, beständig sind. Dieses schmelzgegossene feuerfeste Material
bietet ferner eine ausgezeichnete Beständigkeit gegen mechanische und thermische Beanspruchungen sowohl bei sehr hohen
als auch bei tiefen Temperaturen»
Die erfolgreiche Herstellung und das außerordentlich günstige Betriebsverhalten des feuerfesten Materials gemäß der Erfindung
sind auf ein einzigartiges Mikrogefüge zurückzuführens
das seinerseits die Folge einer speziellen Kombination von Aluminiumoxid, Siliciumdioxid und Boroxid sowie kleiner Mengen
Begleitstoffe, nämlich der Oxide des Wasserstoffs^ Lithiums,,
Natriums, Kaliums, Calciums, Magnesiums, Titans, Chroms,, Eisens,
Zirkons u. dgl., ist., Es ist jedoch festgestellt worden^, daß
die Gesamtmenge dieser Begleitoxide geringer als etwa 0,3
Gew.-^ des feuerfesten Materials sein
Obwohl die Komponenten der feuerfesten Mischungen einigermaßen rein sein sollen, können im Handel erhältliche Materialien
verwendet werden. Analysen von Aluminiumoxid, Silicium dioxid und Boroxid, die bei feuerfesten Massen gemäß der Erfindung
verwendet wurden, sind in Tabelle I wiedergegeben.
3098-81 /1054
Bayer AluminiunoxLd (Gew.-^) |
Quarz- sand (Gew.-^) |
Bor oxid (Gew.-%) |
99,6 | 0,10 | |
0,2 | 99,88 | |
0,06 | 0,02 | 0,03 |
0,05 | ||
0,08 | 0,02 |
TiO2 0,005 0,15
B2O3 - - 98,5
Glühverlust 0,35 0,02 1,4
Obwohl das feuerfeste Material der Erfindung etwa 98 bis etwa 99 Gew.-^ Aluminiumoxid enthalten kann, enthält die bevorzugte
Zusammensetzung etwa 99 Gew.-% Aluminiumoxid sowie etwa 0,5 Gew. -% Boroxid und 0,5 Gew.-% Siliciumdioxid. Nach dem
Schmelzen können die hergestellten Gußteile - je nach den Schmelzbedingungen und der Probeentnahme - etwa 0,4 bis etwa
0,9 Gew.-% Siliciumdioxid und etwa 0,3 bis etwa 0,7 Gew.-%
Boroxid enthalten. Das Mikrogefüge des feuerfesten Materials besteht aus kristallinem Korund und setzt sich vorzugsweise
aus großen, miteinander verzahnten Kristallen von Alpha-Aluminiumoxid oder Korund und einer nahezu zusammenhängenden
interkristallinen Verbindungsschicht aus Aluminiumborsilicat-
- 5 -309881/1054
glas zusammen» Dieses Gefüge ist auf dem Photo der Figo 1
abgebildet» Abweichungen von der bevorzugten Rohstoffzusammensetzung
und den empfohlenen Schmelzbedingußgsn führen zu
einer unzureichenden Bildung der interkristallinen Glassohicht^
interkristallinen Silicate^ Aluminiumsilicaten oder zu star=
ker Porosität.
Das Gewichtsverhältnis von Boroxid zu Siliciumdioxid ist
wichtige Falls dieses Verhältnis in der Glaskosaponent® ö©s
feuerfesten Materials kleiner als 1 ist* so entsteht zuas3 noch
ein Kristallgefüge aus verzahntem Korund^ doch reicht die
Fähigkeit des Glas©s5 sich beim Glühen zu verformen^, nishfe
auss um eine Rißbildung beim Abkühlen zu verhindern,, Die Schurre
der Rißbildung - nimmt znB j® kleiner dieses Verhältnis
wobei ein Wert von Q51K das Minimum darstellte tJenn d©
hältnis größer als 1,5 ist, neigt das Gsfüg® a@,%us
statt verzahnt auszufallen^ ?robei sehr groß©
entstehen^, die durch unterschiedliche (anisotrop®) interkri
stalline Ausdehnung zu hohen Eigenspannungen führen„ Eigoa=
spannungen dieser Art verursachen Riss© in dem f@uerf©st@n
Wenn das Boroxid teilweise oder gans durch als
wirkende oder modifizierende Oxide^ iA<& Oxid© d©e Matrii2siüs
Kaliums a Calciums^ MagriQsiumSj, Chroms^ Phosphors, ZirkoQS i
ersetzt i-yird^ ergaben di® gebildeten interlcristallin®»
oder ausgeschiedenen kristallinen Silicate^, od©r d@r Badd®l©yit ©in Gefügea das nicht au
Alpha=Aluminiu!Hlcristallit@n" bastslit und b@i 'ä©i
träglichkeit der verschiedenen -Phasen durch g©rittg© Bdutlnäig
keit gegen Wärmespannungen^ gering® Märmabss'täadigkeitj,
Korrosionsbeständigkeit oder durch ®in@ Kombination uneri'ninschten Eigenschaften in Erscheinung tritt» Di@s© Ein=»
flüsse werden durch ©inige -der in Tabelle II ui@ä@rg©g©bsn©Ei
Beispiel© veranschaulichte
~ 6 ~
3Ö9S81/1QS4
3Ö9S81/1QS4
Ansatz Zusammensetzung des
Mr. Ansatzes in Gewichtsteilen
Mr. Ansatzes in Gewichtsteilen
Scheinbar© Bewertung Korrosions-Dichte ., der RlS-Z1X bestä?
(g/cnr) bildung1" ' keit
1 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
100.0 0 0 |
2,95 |
2 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
99.0 1,0 0 |
3.79 |
3 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
99.0 0 1,0 |
3.57 |
4 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
99,0 0,5" 0.5 |
3,70 |
5 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
98.5 0,5 1,0 |
3.18 |
6. | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
98,5 1,0" 0,5 |
3,43 |
7 | Aluminiumoxid Quarzsand Boroxid |
98.0 1,0 1.0 |
3,14 |
-8 | Aluminiumoxid Quarzsand Zirkonerde |
99.0 0,5 0,5 |
3.75 |
9 | Aluminiumoxid Boroxid Zirkonerde |
99.0 0.5 0.5 |
3,49 |
10 | Aluminiumoxid Quarzsand Calciumoxid |
99.0 0,5 0,5 |
3,70 |
11 | . Aluminiumoxid Quarzsand Magnesiumoxid |
99*0 0.5 0.5 |
3,74 |
28
20
20
0-5
20
20
20
30
44
20
20
53.
150
170
220
300
34o
104
' Bewertung der Eisbildung
Der Wert Null gibt an, daß bei der untersuchten Probe des feuerfesten
Materials keine Rißbildung festgestellt werden konnte.
wiedergegebenen Werte sind Paktoren, die Linienschnitte mit
Metall bei"der Korrosionsprüfung nach der ASTM-Vorsohrift
C622-68 angeben. Der Wert 100 ist einem gleichmäßigen Normal
zugeordnet, und der Wert Null entspricht paximaler Korrosionsbeständigkeit.
- _ 7 . 309881/10S4
Der nachteilige Einfluß der Gegenwart von Oxiden der Metalle
der Gruppe I des periodischen Systems der Elemente auf"die
Schüttdichte der feuerfesten Gußteile ist in Tabelle III dargestellt.
Tabelle III | Schüttdichte^) | |
Ansatz^ ' | Gesamt-RgO | |
in Gew.·=% | 3,52 | |
12 | 0,84 | 3,55 |
13 | 0,80 | 3,64 |
14 | 0,75 | 3,67 |
15 | 0,67 | 3,71 |
16 | 0,60 | 3,72 |
17 | 0,54 | 3,75 |
18 | 0,10 | |
Bei allen Versuchen betrug die Zusammensetzung der feuerfesten Grundmasse vor dem R^O-Zusatz 99 Gew<,-$ Aluminiumoxid,
0,5 Gew.-% Quarzsand und Oj,5 Gew.-^ Boroxid.
Gruppe I.
bedeutet Rn0s Na0Ox, Li0O und andere Metalloxide der
Die Schüttdichtenwert© wurden an einem Stein mit den
Abmessungen 25 cm χ 11 om χ 6 cm unter Einschluß des
beim Erstarren gebildeten Schwindungshohlraums bestimmt«,
In Ergänzung zu Tabelle III zeigt Fig« 2 den kritischen Zusammenhang
zwischen der Korrosionsbeständigkeit und der Schutt- oder scheinbaren Dichte^ die ihrerseits von. der Menge
der Metalloxide der Gruppe I abhängte die als Verunreinigungen
309881 / 10S4
zugegen sind. Es ist zu beachten, daß schon eine geringe Erniedrigung der Schutt- oder scheinbaren Dichte eine deutliche
Schwächung des feuerfesten Endkörpers anzeigt. Dies ist in Fig. 2 dargestellt, wo der Faktor Volumenverlust die
relative Menge des feuerfesten Materials angibt, die bei der Prüfung durch Korrosion abgetragen worden ist.
Das bevorzugte Mikrogefüge des feuerfesten Materials ist insofern einzigartig, als es aus zwei verdichteten Phasen zusammengesetzt
ist. Die Verstärkungsphase besteht aus einem dichten Netz von Korundkristalliten. Die Grundmassenphase
ist eine dünne Schicht von Aluminiumborsilicatglas. Die Glasmenge ist für die Entwicklung der maximalen Festigkeit und
Korrosionsbeständigkeit des Materials von ausschlaggebender Bedeutung. Wenn die vereinigte Menge des Boroxids und SiIiciumdioxids
kleiner als 0,5 Gew.-^ ist, wird nur eine unzureichende
Menge Glas gebildet. Dadurch wird die Bildung einer den Korund umgebenden, zusammenhängenden Schicht verhindert,
so daß eine direkte Korund-Korund-Bindung stattfinden kann. Diese führt durch die hohe Anisotropie der Wärmeausdehnung
des Korunds beim Erhitzen oder Abkühlen des Materials zu hohen interkristallinen Spannungen.
Eine zu große Glasmenge zerstört die Nahbereichsordnung in der Glasschicht zwischen benachbarten Korundkristalliten, so daß
die mechanischen Eigenschaften des Materials sich denjenigen des Glases selbst annähern. Dieser Zustand wird manifest, wenn
der Zusatz modifizierender Oxide 2,0 Gew.-% überschreitet. Außerdem ist auch die Natur des Glases von großer Bedeutung.
Zusammensetzung und Verunreinigungen beeinflussen stark die Viskosität, Viskoelastizität, Wärmeausdehnung und Beständigkeit
des Glases. Es wurde beobachtet, daß, wenn das Verhältnis des Boroxids zum Siliciumdioxid an 0,5 herankommt, während
309881/1OSA
der Wärmebehandlung b©i 1200 bis 1500 0C Mullit leichter aus
dem Glas auskristallisiert s als wenn das Verhältnis 0,7 s 0j9
beträgt« Wenn dagegen das Verhältnis größer3 als 1ΰ0 ist so
wird - i-rie oben erwähnt ~ die Beschaffenheit d©s Korundkri=
stalls nachteilig beeinflußt» Wenn di® Glasmonge größer ist^
als zur Bildung einer den Korund umgebenden dlSnnsn Schient
erforderlich^ so werden Korrosionsbeständigkeit und laseiiani=
sehe Festigkeit-stark herabgesetzte
Die vorliegende Erfindung vereinigt daher ein© innig® Anordnung von Korundkristalliten und ©inei3 dtinnsn^ zu@aram®nhäßgend©n
Verbindungsschicht aus 'einem isotropen AluminiunborsilieafeglaSo
Solch eine innige Mischung und homogen© Verteilung der Kri~
stallmorphologie und der Glasgrundmass© in d@m g@goss©n©n
,feuerfesten Körper kann nur durch Erstarrung ©iß©!3 verfellfcnis=
mäßig hochreinen Schmelz® erhalten nerd©^ di© suraind©gt©ns
99*5 Gew."% aus der Kombination-von Aluminiumoxid^ Silici
dioxid und Boroxid besteht» "Dieser Verbundwerkstoff kaaa
spielsweise mit den besser bskannten fglasfaserverstärlcfcsn
Kunststoffen verglichen w©rd©na bei d©n@a ©in© innig© Mischung
zweier ungleiehartigera aber miteinander verträgliches? Stoffe
zu einem Material führte das günstiger© faeohaßisch© und thermische
Eigenschaften als j@d®r der Ausgangsstoff© für sioh
allein hafeo
Die feuerfesten Stoff© gsmäi der Erfindung usrdoa. aus3®!!
z©n des Rohstoffsnsatzea in ©inesi g<a@ign©fc©Q Of®ηΰ' E0B0 ©ia@ii
Liehtbogenofen^ ui© er ia den US=Patentsöteift<iE
1 615 750 beschrieben ist und in ö@r T©otaik vi@lfasli
k Schmelzen .aluminiumosidhaltiger Sehl<sifraitt©l v@
Zum Schmelzen kann ein Ofen mit einem uaes@Fg®külilt@o
aus Eisen oder. Stahl benutzt iierdaE^ der iceiae aEd@r© Auskleidung als diejenige hatp die sich bild@tB tjerai das Material in
den Ofen eingesetzt wird0 Das Schmelzen wird, duroh di©
- 10 -
30938
den Graphit-Startstangen zwischen den Spitzen zweier oder mehrerer Graphitelektroden erzeugten Wärme eingeleitet» Nachdem
sieh um die Startstangen genug geschmolzenes Material gebildet hat, werden sie entfernt, und d©r elektrische Strom
fliest nun durch die geschmolzenen Oxide« Die Charge wird-kontinuierlich in den Ofen gegeben^ und die Elektroden werden in
dem Maße gehoben^ wie die Menge des geschmolzenen Materials zunimmt. Wenn eine ausreichende Meng© Schmelze hergestellt
ist, werden -die geschmolzenen Oxide durch Kippen des Ofens in Graphit- oder wassergekühlte Eisenformen gegossen. Es ist
auBerordentlich wichtig#, eine Verunreinigung der Schmelze
durch Kohlenstoff aus den Startstangen, Elektroden oder einer anderen Quelle zu vermeideno Man muß daher die Startstangen
möglichst bald entfernen und ein Eintauchen der Elektroden in das Schmelzbad vermeiden.
Die gegossenen Körper werden eine kurze ZeIt1, di© von dem
Volumen und der Oberfläche der Gußstücke abhängte in der Form
belassen. Wenn sich eine erstarrte Außenschicht des feuerfesten -Materials gebildet hat, können die Formen entfernt
werden« Die Formkörper werden dann in einen Behälter eingesetzt und mit einem leichten feuerfesten Pulver umgeben,, das
die Formkörper voz» raschem Abkühlen schützt ι sie können aber
auch zur gelenkten Abkühlung in einen heißen Kühlofen eingesetzt werden. Dieses Abkühlverfahreη isfc für die Gewinnung
rißfreier feuerfester Formkörper von wesentlicher Bedeutung«,
309881/1054
Claims (7)
1. Körper aus schmelzgegossenem feuerfesten Material, dadurch
gekennzeichnet, daß das Material etwa 98 bis etwa 99 Gew.-%
Aluminiumoxid;, etwa 0,25 bis etwa 1 Gewo~$ Boroxid und
etwa 0,25 bis etwa 1 Gewo~$ Siliciumdioxid enthält und aus
Korundkristallen besteht,, die durch feuerfestes Aluminium-=
borsilicatglas miteinander verbunden sind-
2. Körper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das
Material aus etwa 99 Gew»=-$ Aluminiumoxid, etwa O55 GBx^m-fo
Boroxid und etwa 0,5 Gewo~$ Siliciumdioxid besteht«
3· Körper nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß
in dem Material der Gewichtsanteil des Boroxids zu dem Gewichtsanteil des Siliciumdioxids in einem Verhältnis
zwischen etwa 0,4 bis etwa 1,5 steht=
4. Körper nach einem der Ansprüche 1 bis J, dadurch gekennzeichnet,
daß die Korundkristalle miteinander verzahnt sind.
5· Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die vereinigten Mengen von Aluminiumoxid, Boroxid und Siliciumdioxid mindestens 99,5 Gewo-$ des feuer=
festen Materials ausmachen,,
6. Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß das Material Oxide der Gruppe Wasserstoff, Silicium, Natrium, Kalium, Calcium, Magnesium, Titan, Chrom,
Eisen und Zirkon enthalten kann»
7. Körper nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Oxide
in Mengen von weniger als etwa 0,3 Ge.w„-$ des feuerfesten
Materials zugegen sind»
27 233
U/Be
U/Be
309881/1064
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