DE19612984A1 - Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Zündeinrichtung für eine Brenn­ kraftmaschine, insbesondere von dem Typ, der einen elektroni­ schen Zündverteiler verwendet, um das Zuführen und Unterbre­ chen eines Primärstromes i1 zu bzw. an einer Zündspule unter Verwendung eines Leistungstransistors 14 zu steuern; insbe­ sondere betrifft die Erfindung eine Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine, mit der eine Fehlfunktion, die hervorge­ rufen wird, wenn der Primärstrom i1 zu fließen beginnt, also beim Anstieg eines Zündsignals, wirksam verhindert werden kann, ohne eine Hochspannungsdiode zu verwenden.

Herkömmlicherweise steuert eine Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine, welche von der Bauart mit elektronischem Verteiler ist und eine unabhängige Zündspule für jede Zünd­ kerze aufweist, die Menge des Kraftstoffes, der in jeden Zy­ linder eingespritzt wird, und den Zündzeitpunkt durch elek­ tronische Berechnung unter Verwendung eines Mikrocomputers.

Auch wenn ein Primärstrom i1 zu der Zündspule zugeführt und unterbrochen wird, indem man einen Leistungstransistor 14 in Abhängigkeit von einem Zündsignal einschaltet und ausschal­ tet, besteht zu diesem Zeitpunkt die Möglichkeit, daß eine Fehlfunktion hervorgerufen wird, wie z. B. eine Frühzündung oder dergleichen aufgrund einer Sekundär-Hochspannung, die induziert wird, wenn das Zündsignal ansteigt.

Um eine solche Fehlfunktion zu verhindern, ist bei einer her­ kömmlichen Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine eine Hochspannungsdiode auf der Sekundärseite der Zündspule einge­ setzt, um die Abgabe einer Sekundär-Hochspannung zu sperren, wenn das Zündsignal ansteigt.

Die herkömmliche Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine wird nachstehend unter Bezugnahme auf Fig. 11 und 12 näher erläutert. Fig. 11 zeigt ein Schaltbild zur Erläuterung der herkömmlichen Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine, und Fig. 12 zeigt ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Wirkungsweise der herkömmlichen Zündeinrichtung gemäß Fig. 11.

Gemäß Fig. 11 weist eine Zündstromeinheit 1 eine Zündspule 13 auf, die aus einer Primärwicklung 11 und einer Sekundärwick­ lung 12 sowie einem Leistungstransistor 14 besteht, um einen Primärstrom i1 zu der Primärwicklung 11 zuzuführen und zu un­ terbrechen. Die Zündstromeinheit 1 legt eine Sekundär-Hoch­ spannung V2, die von der Sekundärwicklung 12 abgegeben wird, an die Zündkerze 3 des jeweiligen Zylinders an.

Eine Hochspannungsdiode 15, die eine Fehlfunktion verhindern soll, ist an den Ausgangsanschluß der Sekundärwicklung 12 an­ geschlossen, um eine Spannung mit positiver Polarität, die der Sekundärspannung V2 überlagert ist, zu beseitigen. Die Primärwicklung 11 und die Sekundärwicklung 12 in der Zünd­ spule 13 haben einen gemeinsamen Leistungsverteileranschluß, der mit einer Batterie-Stromversorgungseinheit verbunden ist.

Der Leistungstransistor 14 besteht aus einem NPN-Transistor mit geerdetem Emitter, und sein Kollektor ist mit der Primär­ wicklung 11 verbunden.

Eine Steuerschaltung 2 weist eine CPU 21 auf, bestehend aus einem Mikrocomputer und einem Ausgangstransistor 22 zur Ver­ stärkung eines Steuersignals von der CPU 21. Die CPU 21 steu­ ert die Kraftstoffeinspritzung in jeden Zylinder einer Brenn­ kraftmaschine in Abhängigkeit von Betriebszustandssignalen D von verschiedenen, nicht dargestellten Sensoren und berechnet außerdem den Zündzeitpunkt (entsprechend einem Zeitpunkt, zu dem der Primärstrom i1 unterbrochen wird) und eine Periode zur Zuführung des Primärstromes 11 (entsprechend der Impuls­ dauer des Zündsignals G) und gibt das Zündsignal G über den Ausgangstransistor 22 an den Leistungstransistor 14 ab.

Der Ausgangstransistor 22 besteht aus einem NPN-Transistor mit geerdetem Emitter, und sein Kollektor ist mit der Batte­ rie-Stromversorgungseinheit verbunden.

Das Zündsignal G wird an die Basis des Leistungstransistors 14 angelegt, um den Primärstrom i1 zuzuführen und zu unter­ brechen, und veranlaßt die Zündspule 13 zur Erzeugung einer Sekundär-Hochspannung V2.

Die Betriebszustandssignale D, die von den verschiedenen Sen­ soren erhalten werden, umfassen beispielsweise Signale, die repräsentativ sind für die Motordrehzahl, die Saugluftmenge, die Kühlwassertemperatur, den Druck im Ansaugkrümmer, den Drosselklappenöffnungsgrad, den Grad der Gaspedalbetätigung und dergleichen.

Fig. 12 zeigt ein Wellenformdiagramm von verschiedenen Signa­ len der Zündeinrichtung gemäß Fig. 11, wobei die zeitlichen Änderungen des Kollektorpotentials Vc des Leistungstransi­ stors 14, des Primärstromes i1 und der Sekundärspannung V2 dargestellt sind. Ferner ist das Zündsignal G selbst angege­ ben.

Als nächstes wird unter Bezugnahme auf Fig. 12 der Betrieb der herkömmlichen Zündeinrichtung für Brennkraftmaschinen ge­ mäß Fig. 11 erläutert.

Zuerst bewirkt die CPU 21 in der Steuerschaltung 2 die Kraft­ stoffeinspritzung in den jeweiligen Zylinder der Brennkraft­ maschine zu einem optimalen Zeitpunkt in Abhängigkeit von den Betriebszustandssignalen D und gibt das Zündsignal G ab, um eine Periode der Zuführung des Primärstromes i1 und den Zünd­ zeitpunkt (Unterbrechungszeitpunkt) zu optimieren.

Der Leistungstransistor 14 in der Zündstromeinheit 1 wird in Abhängigkeit von dem Zündsignal G mit H-Pegel eingeschaltet und beginnt, der Primärwicklung 11 den Primärstrom i1 zuzu­ führen.

Das Zündsignal G nimmt zu einem optimalen Zeitpunkt, nachdem der Primärstrom i1 den Sollstromwert erreicht hat, den L-Pegel an, um dadurch den Leistungstransistor 14 auszuschal­ ten und dadurch den Primärstrom i1 zu unterbrechen. Durch diesen Vorgang wird in der Sekundärwicklung 12 die Sekundär- Hochspannung V2 induziert, so daß ein Zündfunke an der jewei­ ligen Zündkerze 3 erzeugt wird, um die Zündung zu bewirken.

Wenn jedoch die Kollektorspannung Vc des Leistungstransistors 14 steil abfällt, wenn das Zündsignal G ansteigt, dann wird eine Induktionsspannung zu der Zündspule 13 erzeugt, so daß der Sekundärspannung V2 ein Störsignal mit relativ hoher Spannung überlagert wird, wie es mit einer gestrichelten Li­ nie in Fig. 12 dargestellt ist.

Wenn durch ein derartiges Störsignal ein Entladungsfunke oder Zündfunke der Zündkerze eines Zylinders während eines Saughubes oder eines Verdichtungshubes erzeugt wird, so er­ folgt eine Zündung zu einem unerwünscht frühen Zeitpunkt.

Infolgedessen ist die Hochspannungsdiode 15 an den Ausgangs­ anschluß der Zündspule 13 angeschlossen, um eine Sekundär­ spannung V2 abzugeben, von der ein überlagertes Störsignal mit positiver Polarität beseitigt worden ist, wie es mit der ausgezogenen Linie in Fig. 12 angedeutet ist.

Das bedeutet, die Hochspannungsdiode 15 sperrt das Anlegen der Sekundärspannung V2 an die Zündkerze 3, wenn die Zufüh­ rung des Primärstromes i1 gestartet wird, um eine vorzeitige Zündung der Zündkerze 3 zu verhindern. Mit dieser Anordnung kann eine Fehlfunktion verhindert werden, indem man den Ein­ fluß der Sekundärspannung V2 unterdrückt, wenn die Zuführung des Primärstromes i1 beginnt.

Das Einsetzen der Hochspannungsdiode 15 erhöht jedoch die An­ zahl der Bauteile und vergrößert die Schaltungsanordnung, derart, daß die Größe und das Gewicht der Einrichtung erhöht werden, weil ein Raum zum Anbringen der Teile sowie ein Iso­ lierraum benötigt werden. Außerdem werden dadurch die Ar­ beitskosten für die Montage der Zündspule 13 und das An­ schließen der Sekundärwicklung 12 usw. erhöht.

Da weiterhin die Hochspannungsdiode 15 mit der Sekundär-Hoch­ spannung V2 beaufschlagt wird und in der Nähe der Zündspule 13 eingebaut wird, die eine hohe Temperatur erzeugt, muß die Hochspannungsdiode 15 als Komponente so ausgelegt sein, daß sie eine ausreichend hohe Zuverlässigkeit besitzt, um die un­ günstige Umgebung, in der sie verwendet wird, auszuhalten.

Dadurch steigen die Kosten für eine solche Hochspannungsdiode 15 mit der Folge, daß auch die Kosten für die Zündeinrichtung selbst erhöht werden.

Da die herkömmliche Zündeinrichtung für eine Brennkraftma­ schine die Hochspannungsdiode 15 aufweist, welche an den Aus­ gangsanschluß der Zündspule 13 zur Erzeugung der Sekundär­ spannung V2 angeschlossen ist, um eine Fehlfunktion zu ver­ hindern, wenn das Zündsignal G ansteigt, tritt bei der her­ kömmlichen Zündeinrichtung das Problem auf, daß die Anzahl der Teile zunimmt und somit die Zündeinrichtung selbst grö­ ßere Abmessungen und Kosten mit sich bringt.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, das vorste­ hend geschilderte Problem zu lösen und eine Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine anzugeben, die in der Lage ist, eine Fehlfunktion zu unterdrücken, die hervorgerufen werden kann, wenn ein Zündsignal ansteigt, und zwar ohne die Verwen­ dung einer Hochspannungsdiode. Ferner ist dabei angestrebt, die Zündeinrichtung zu miniaturisieren und ihre Kosten zu re­ duzieren.

Mit der erfindungsgemäßen Zündeinrichtung wird die Aufgabe in zufriedenstellender Weise gelöst. Gemäß der Erfindung wird eine Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine angegeben, die folgendes aufweist: eine Zündstromeinheit, die eine Zünd­ spule und einen Leistungstransistor aufweist, um einen Pri­ märstrom der Zündspule zuzuführen bzw. diesen zu unterbre­ chen; und eine Steuerschaltung, die eine CPU aufweist, um den Zündzeitpunkt der Brennkraftmaschine sowie eine Zuführungs­ dauer des Primärstromes in Abhängigkeit von dem jeweiligen Betriebszustand zu berechnen und ein Zündsignal an den Lei­ stungstransistor abzugeben, um dadurch den Primärstrom in Ab­ hängigkeit von dem Zündsignal zuzuführen bzw. zu unterbrechen und eine Sekundär-Hochspannung von der Zündspule zu erzeugen. Der Leistungstransistor ist dabei charakteristischerweise in der Weise ausgelegt und angeschlossen, daß er das Gleich­ stromverstärkungsverhältnis erhöht, wenn die Basis-Emitter- Spannung zwischen der Basis und dem Emitter ansteigt, um das Ansteigen des Primärstromes zu unterdrücken.

Da bei einer derartigen Anordnung das Gleichstromverstär­ kungsverhältnis des Leistungstransistors erhöht wird, wenn die Basis-Emitter-Spannung ansteigt, wird das Ansteigen des Primärstromes dadurch unterdrückt, daß das Einschalten des Leistungstransistors in allmählicher Weise erfolgt, um die Erzeugung einer Sekundärspannung zu unterdrücken, wenn der Primärstrom zu fließen beginnt.

Die Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine gemäß der Er­ findung weist ferner eine Zeitkonstantenschaltung auf, welche einen Kondensator enthält. Dieser Kondensator ist zwischen einen Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschal­ tung mit der Basis des Leistungstransistors verbunden ist, und Masse geschaltet, um das Ansteigen eines Zündsignals zu unterdrücken.

Da bei der vorstehend beschriebenen Anordnung das Ansteigen des Zündsignals durch die Zeitkonstantenschaltung mit dem Kondensator unterdrückt wird, der zwischen den Ausgangsan­ schluß der Steuerschaltung und die Basis des Leistungstransi­ stors geschaltet ist, wird weiterhin eine Sekundärspannung unterdrückt, die dann erzeugt wird, wenn der Primärstrom zu fließen beginnt.

Bei einer speziellen Ausführungsform gemäß der Erfindung weist die Zeitkonstantenschaltung einen Widerstand, der in Reihe mit einem Kondensator geschaltet ist, und einen PNP- Transistor mit geerdetem Kollektor auf, dessen Basis mit ei­ nem Anschluß verbunden ist, an dem der Widerstand mit dem Kondensator verbunden ist, wobei eine Emitter mit der Basis des Leistungstransistors verbunden ist.

Bei einer derartigen Anordnung ist die Zeitkonstante der Zeitkonstantenschaltung auf einen kleinen Wert eingestellt, indem man das Zündsignal durch Abschalten des PNP-Transistors wirksam macht, dessen Basis mit dem positiven Anschluß des Kondensators verbunden ist, wenn der Kondensator geladen wird.

Bei einer anderen Ausführungsform gemäß der Erfindung weist die Zeitkonstantenschaltung einen Widerstand auf, der zwi­ schen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuer­ schaltung mit einem Kondensator verbunden ist, und die Basis eines Leistungstransistors geschaltet ist. Ferner ist ein PNP-Transistor mit geerdetem Kollektor vorgesehen, dessen Ba­ sis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator mit dem Widerstand verbunden ist, während sein Emitter mit der Basis des Leistungstransistors verbunden ist.

Bei der vorstehend angegebenen Anordnung wird die Zeitkon­ stante der Zeitkonstantenschaltung auf einen kleinen Wert eingestellt, indem man das Zündsignal durch Ausschalten des PNP-Transistors wirksam macht, dessen Basis mit dem positiven Anschluß des Kondensators verbunden ist, wenn der Kondensator geladen wird. Weiterhin ist der Leistungstransistor gegenüber einem Spannungsstoß geschützt, der einem Zündsignal überla­ gert ist, und zwar durch den Widerstand, der an den Basisan­ schluß des Leistungstransistors angeschlossen ist.

Bei einer weiteren Ausführungsform gemäß der Erfindung weist die Zeitkonstantenschaltung folgendes auf: einen Widerstand, der zwischen einen Kondensator und Masse geschaltet ist; eine Diode, die mit umgekehrter Polarität zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung mit dem Kon­ densator verbunden ist, und die Basis eines Leistungstransi­ stors geschaltet ist; und einen PNP-Transistor mit einem Emitter, der an den Anschluß angeschlossen ist, an dem der Kondensator mit der Kathode der Diode verbunden ist, mit ei­ nem Kollektor, der an den Anschluß angeschlossen ist, an dem die Anode der Diode mit der Basis des Leistungstransistors verbunden ist, und mit einer Basis, die an den Anschluß ange­ schlossen ist, an dem der Kondensator mit dem Widerstand ver­ bunden ist.

Bei einer derartigen Ausführungsform wird das Ansteigen eines Zündsignals in zuverlässiger Weise verzögert, indem man das Zündsignal durch Ausschalten des PNP-Transistors wirksam macht, dessen Basis mit dem negativen Anschluß des Kondensa­ tors verbunden ist, wenn der Kondensator geladen wird. Ferner wird der Leistungstransistor ausgeschaltet, indem man den Ba­ sisstrom des Leistungstransistors durch die Diode zur Masse ableitet, wenn das Zündsignal ausgeschaltet wird.

Bei einer weiteren Ausführungsform gemäß der Erfindung ist eine Zeitkonstantenschaltung vorgesehen, die folgendes auf­ weist: einen Widerstand, der in Reihe mit einem Kondensator geschaltet ist; eine Diode, die mit umgekehrter Polarität zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß einer Steuerschaltung mit dem Widerstand verbunden ist, und die Ba­ sis eines Leistungstransistors geschaltet ist; und einen NPN- Transistor mit einem Kollektor, der an den Anschluß ange­ schlossen ist, an dem der Widerstand mit der Kathode der Di­ ode verbunden ist, mit einem Emitter, der mit dem Anschluß verbunden ist, an dem die Anode der Diode mit der Basis des Leistungstransistors verbunden ist, und mit einer Basis, die mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator mit dem Widerstand verbunden ist.

Bei einer derartigen Ausführungsform wird das Ansteigen eines Zündsignals in zuverlässiger Weise verzögert, indem man ein Zündsignal durch Einschalten des PNP-Transistors wirksam macht, dessen Basis mit dem positiven Anschluß des Kondensa­ tors verbunden ist, wenn der Kondensator geladen wird. Ferner wird der Leistungstransistor ausgeschaltet, indem man den Ba­ sisstrom des Leistungstransistors durch die Diode zur Masse leitet, wenn das Zündsignal ausgeschaltet wird.

Bei einer weiteren Ausführungsform gemäß der Erfindung weist die Zeitkonstantenschaltung folgendes auf: einen Widerstand, der zwischen einen Kondensator und Masse geschaltet ist; einen Spannungsfolger mit einem invertierenden Eingang, der an den Anschluß angeschlossen ist, an dem der Kondensator mit dem Widerstand verbunden ist, und mit einem nicht invertie­ renden Eingang, der mit dem Ausgang kurzgeschlossen ist; und einen NPN-Transistor mit geerdetem Emitter, wobei sein Kol­ lektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Ausgangsan­ schluß einer Steuerschaltung mit der Basis des Leistungstran­ sistors verbunden ist, und wobei seine Basis mit dem Aus­ gangsanschluß des Spannungsfolgers verbunden ist.

Bei einer derartigen Ausführungsform wird ein Zündsignal durch Ausschalten des NPN-Transistors wirksam gemacht, dessen Basis mit dem negativen Anschluß des Kondensators über den Spannungsfolger verbunden wird, wenn der Kondensator geladen wird. Zu diesem Zeitpunkt ist die Schaltungskonstante des Spannungsfolgers derart voreingestellt, daß die Temperatur­ charakteristik und dergleichen des Zündsignals einstellbar sind.

Die Erfindung wird nachstehend, auch hinsichtlich weiterer Merkmale und Vorteile, anhand der Beschreibung von Ausfüh­ rungsbeispielen und unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen näher erläutert. Die Zeichnungen zeigen in

Fig. 1 ein Schaltbild einer ersten Ausführungsform gemäß der Erfindung;

Fig. 2 ein Diagramm zur Erläuterung der Wirkungsweise des Leistungstransistors, der bei der ersten Ausführungs­ form gemäß der Erfindung verwendet wird;

Fig. 3 ein Diagramm zur Erläuterung des Betriebes eines Lei­ stungstransistors, der bei der ersten Ausführungsform gemäß der Erfindung verwendet wird;

Fig. 4 ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Wirkungs­ weise der ersten Ausführungsform gemäß der Erfindung;

Fig. 5 ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Kollektor­ spannung und des Anstiegsbereiches der Sekundärspan­ nung gemäß Fig. 4 in vergrößertem Maßstab;

Fig. 6 ein Schaltbild zur Erläuterung einer dritten Ausfüh­ rungsform gemäß der Erfindung;

Fig. 7 ein Schaltbild zur Erläuterung eines anderen Bei­ spiels der dritten Ausführungsform gemäß der Erfin­ dung;

Fig. 8 ein Schaltbild zur Erläuterung einer vierten Ausfüh­ rungsform gemäß der Erfindung;

Fig. 9 ein Schaltbild zur Erläuterung eines anderen Bei­ spiels der vierten Ausführungsform gemäß der Erfin­ dung;

Fig. 10 ein Schaltbild zur Erläuterung einer fünften Ausfüh­ rungsform gemäß der Erfindung;

Fig. 11 ein Schaltbild zur Erläuterung einer herkömmlichen Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine und in

Fig. 12 ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Wirkungs­ weise der herkömmlichen Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine.

Erste Ausführungsform

Fig. 1 zeigt ein Schaltbild einer ersten Ausführungsform ge­ mäß der Erfindung, wobei eine Steuerschaltung 2 den gleichen Aufbau hat wie bei einer herkömmlichen Zündeinrichtung. Gemäß Fig. 1 weist eine Zündstromeinheit 1A eine Zündspule 13 zur Abgabe einer Sekundärspannung V2 und einen Leistungstransi­ stor 14A auf, um einen Primärstrom i1 zuzuführen und zu un­ terbrechen; die Zündstromeinheit 1A ist dabei in gleicher Weise ausgebildet wie die herkömmliche Zündstromeinheit 1, mit der Abweichung, daß die Hochspannungsdiode 15 gemäß Fig. 11 entfallen ist.

In diesem Falle hat der Leistungstransistor 14A eine solche Charakteristik, daß sein Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE ansteigt, wenn die Basis-Emitter-Spannung VBE zwischen der Basis und dem Emitter des Transistors (entsprechend dem Spannungspegel eines Zündsignals Ga) ansteigt, um dadurch das Ansteigen des Primärstromes i1 zu unterdrücken. Es darf dar­ auf hingewiesen werden, daß ein nicht dargestellter Wider­ stand mit einem geeigneten Widerstandswert zwischen die Basis und den Emitter von jedem der Transistoren geschaltet sein kann, die in einer Darlington-Schaltung gemäß Fig. 1 mitein­ ander verbunden sind, um dafür zu sorgen, daß der Leistungs­ transistor 14A die Eigenschaft hat, das Gleichstromverstär­ kungsverhältnis hFE zu erhöhen, wenn die Basis-Emitter-Span­ nung VBE ansteigt.

Ferner ist eine Zeitkonstantenschaltung 4 zwischen den Aus­ gangsanschluß der Steuerschaltung 2 und die Basis des Lei­ stungstransistors 14A geschaltet, um das Ansteigen eines Zündsignals G zu unterdrücken und dafür zu sorgen, daß das Zündsignal Ga eine geglättete Wellenform besitzt. Die Zeit­ konstantenschaltung 4 besteht aus einem Widerstand 40, der zwischen den Ausgangsanschluß der Steuerschaltung 2 und die Basis des Leistungstransistors 14A geschaltet ist, und einem Kondensator 41, der zwischen den Anschluß, an dem der Wider­ stand 40 mit der Basis des Leistungstransistors 14A verbunden ist, und Masse geschaltet ist.

Die Fig. 2 und 3 zeigen charakteristische Graphen zur Erläu­ terung der Wirkungsweise des Leistungstransistors 14A gemäß Fig. 1. Dabei ist in Fig. 2 die Änderung des Primärstromes i1 gegenüber dem Kollektorpotential Vc (Kollektor-Emitter-Span­ nung) des Leistungstransistors 14A als Parameter des Gleich­ stromverstärkungsverhältnisses hFE dargestellt. Fig. 3 zeigt die Änderung des Primärstromes i1 gegenüber der Basis-Emit­ ter-Spannung VBE des Leistungstransistors 14A und gegenüber dem Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE.

Wenn gemäß Fig. 2 der Leistungstransistor 14A ein kleines Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE besitzt, so nähert sich die charakteristische Kurve dem Unterbrechungsbereich (Phantombereich) in einem Aktivierungsbereich, so daß der Primärstrom i1 einen kleinen Wert an der Stelle hat, an der die Kurve eine Belastungskennlinie schneidet (Arbeitspunkt). Wenn hingegen das Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE einen großen Wert hat, so nähert sich die charakteristische Kurve dem Sättigungsbereich (Phantombereich) von dem Aktivierungs­ bereich aus, so daß der Primärstrom i1 an dem Arbeitspunkt einen großen Wert hat.

Gemäß Fig. 3 wird der Primärstrom i1 in dem Bereich auf einen kleinen Stromwert unterdrückt, in welchem die Basis-Emitter- Spannung VBE des Leistungstransistors 14A einen kleinen Wert hat, während der Primärstrom i1 in dem Bereich steil an­ steigt, in welchem die Basis-Emitter-Spannung VBE einen großen Wert besitzt.

Weiterhin kann der Primärstrom i1 in dem Bereich auf einen kleinen Stromwert unterdrückt werden, in welchem das Gleich­ stromverstärkungsverhältnis hFE des Leistungstransistors 14A einen kleinen Wert besitzt, und wenn das Gleichstromverstär­ kungsverhältnis hFE ansteigt, so hat der Primärstrom i1 einen größeren Stromwert.

Infolgedessen läßt sich aus Fig. 3 entnehmen, daß der Lei­ stungstransistor 14A eine solche Charakteristik besitzt, daß er sein Gleichstromverstärkungsverhältnis erhöht, wenn die Basis-Emitter-Spannung VBE ansteigt, so daß das Ansteigen des Primärstromes i1 unterdrückt werden kann.

Fig. 4 zeigt ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Wir­ kungsweise der ersten Ausführungsform gemäß der Erfindung. Dabei sind die zeitlichen Änderungen des Kollektorpotentials Vc und der Sekundärspannung V2 gegenüber den Zündsignalen G und Ga dargestellt. Fig. 5 zeigt ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung des Kollektorpotentials Vc und der Sekundärspan­ nung V2 gemäß Fig. 4 in einer vergrößerten Darstellung; dabei sind die Wellenformen dargestellt, die dem Zeitpunkt entspre­ chen, in welchem das Zündsignal G ansteigt.

Als nächstes wird die Wirkungsweise der ersten Ausführungs­ form gemäß der Erfindung gemäß Fig. 1 unter Bezugnahme auf die Fig. 2 bis 5 näher erläutert.

Wie bereits erwähnt, sorgt eine CPU 21 in der Steuerschaltung 2 für das Einspritzen von Kraftstoff in den jeweiligen Zylin­ der einer Brennkraftmaschine zu einem optimalen Zeitpunkt in Abhängigkeit von Betriebszustandssignalen D sowie für die Ab­ gabe des Zündsignals G, um das Zuführen und das Unterbrechen des Primärstromes i1 zu bestimmen.

Das Zündsignal G wird in das Zündsignal Ga mit einer sanft ansteigenden Wellenform umgewandelt und an die Basis des Lei­ stungstransistors 14A in der Zündstromeinheit 1A angelegt.

Der Leistungstransistor 14A beginnt, in Abhängigkeit von dem Zündsignal Ga den Primärstrom i1 zuzuführen und unterbricht den Primärstrom i1 zu einem vorgegebenen Zündzeitpunkt.

Da zu diesem Zeitpunkt das Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE des Leistungstransistors 14A einen kleinen Wert besitzt, wie es Fig. 3 zeigt, wenn das Zündsignal Ga ansteigt, unter­ drückt dies das Ansteigen des Primärstromes i1.

Da außerdem das Ansteigen des Zündsignals Ga bereits durch die Zeitkonstantenschaltung 4 unterdrückt ist, wird das An­ steigen weiter unterdrückt.

Infolgedessen wird ein steiles Abfallen des Kollektorpotenti­ als Vc, das mit einer gestrichelten Linie in Fig. 5 darge­ stellt ist, verhindert (wenn der Wert von hFE nicht verändert wird), und es nimmt sanft ab, wie es mit der ausgezogenen Li­ nie dargestellt ist. Aus diesem Grunde wird der Sekundärspan­ nung V2 kein Störsignal (gemäß der gestrichelten Linie in Fig. 5) überlagert, wenn der Primärstrom i1 zu fließen be­ ginnt, und somit kann keine Fehlfunktion an der Zündkerze 3 auftreten.

Wenn der Leistungstransistor 14A in dem Aktivierungsbereich gemäß Fig. 2 betrieben wird, indem man das Gleichstromver­ stärkungsverhältnis hFE zu Beginn des Ansteigens des Zündsi­ gnals Ga in der oben beschriebenen Weise verringert, so wird die Arbeitsgeschwindigkeit des Leistungstransistors 14A lang­ sam gemacht, und infolgedessen steigt der Primärstrom i1 sanft an.

Wenn der Spannungspegel (Basis-Emitter-Spannung VBE) des Zündsignals Ga im Anschluß an den obigen Vorgang ansteigt, so wird das Gleichstromverstärkungsverhältnis hFE des Leistungs­ transistors 14A ohne jeden Widerstand sanft auf einen großen Wert geändert.

Infolgedessen wird der Primärstrom i1 in Kontakt mit dem Sät­ tigungsbereich von dem kleinen Stromwert in dem Aktivierungs­ bereich an der Stelle, wo die Belastungskennlinie gemäß Fig. 2 kreuzt (Arbeitspunkt) auf einen großen Stromwert geändert, so daß die Zündspule 13 die Sekundärspannung V2 erzeugt, wel­ che ausreichend ist, um dafür zu sorgen, daß die Zündkerze 3 einen Zündfunken abgibt.

Wie oben erläutert, kann verhindert werden, daß ein Hochspan­ nungssignal der Sekundärspannung V2 überlagert wird, ohne daß eine Hochspannungsdiode 15 gemäß Fig. 11 an dem Ausgangsan­ schluß der Zündspule 13 vorgesehen ist, und zwar durch die Verwendung eines Leistungstransistors 14A, der eine charakte­ ristische Änderung des Gleichstromverstärkungsverhältnisses hFE besitzt, sowie der Zeitkonstantenschaltung 4.

Daher kann eine Fehlfunktion in zuverlässiger Weise und mit ausreichender Zuverlässigkeit verhindert werden, ohne die Herstellungskosten der Zündeinrichtung zu erhöhen; vielmehr wird eine vereinfachte Schaltungsanordnung verwendet.

Die Zündkerze 3 hat im allgemeinen einen Entladungsspalt von etwa 0,8 mm bis 1,1 mm und die minimale Entladungsstartspan­ nung an der Zündkerze 3 in dem Zylinder der Brennkraftma­ schine beträgt etwa 3 kV bis 5 kV (1,5 kV oder mehr, auch wenn variable Komponenten hierbei berücksichtigt werden). Da üblicherweise der Druck in dem Zylinder, der ungefähr gleich dem Atmosphärendruck ist, minimal gemacht wird, wenn ein Zy­ linderventil geöffnet wird, wird die Entladungsstartspannung der Zündkerze 3 zu diesem Zeitpunkt ebenfalls minimal.

Somit kann eine frühzeitige Zündung in zuverlässiger Weise verhindert werden, indem die Sekundärspannung V2, die erzeugt wird, wenn das Zuführen des Primärstromes i1 beginnt, auf we­ niger als 1,5 kV eingestellt wird.

Mit der Anordnung gemäß der oben beschriebenen ersten Ausfüh­ rungsform kann diese Aufgabe in zufriedenstellender Weise ge­ löst werden, da die Sekundärspannung V2 zu Beginn des Anstei­ gens des Zündsignals Ga einen Wert von 1,5 kV nicht über­ schreitet.

Zweite Ausführungsform

Obwohl die Zeitkonstantenschaltung 4 zusammen mit dem Lei­ stungstransistor 14A verwendet wird, um das Ansteigen der Se­ kundärspannung V2 bei der ersten Ausführungsform noch wirksa­ mer zu unterdrücken, versteht es sich von selbst, daß der Ef­ fekt, den Spannungsanstieg der Sekundärspannung V2 auf weni­ ger als 1,5 kV zu unterdrücken, auch dann erreicht werden kann, wenn nur der Leistungstransistor 14A mit der charakte­ ristischen Änderung des Gleichstromverstärkungsverhältnisses hFE in der vorstehend beschriebenen Weise verwendet wird, ohne zusätzlich auch die Zeitkonstantenschaltung 4 einzuset­ zen.

Dritte Ausführungsform

Obwohl eine Zeitkonstantenschaltung 4, bestehend aus dem Wi­ derstand 40, der an den Eingangsanschluß des Leistungstransi­ stors 14A angeschlossen ist, und dem geerdeten Kondensator 41, bei der obigen ersten Ausführungsform verwendet wird, um die Anordnung zu vereinfachen und Kosten zu reduzieren, kann selbstverständlich auch eine andere Zeitkonstantenschaltung verwendet werden, die aus verschiedenen Schaltungskomponenten und Schaltungsanordnungen besteht, wobei den jeweiligen Er­ fordernissen Rechnung getragen wird.

Die dritte Ausführungsform gemäß der Erfindung verwendet eine Zeitkonstantenschaltung, die in der Lage ist, die Zeitkon­ stante kleiner als bei der Ausführungsform gemäß Fig. 1 ein­ zustellen. Diese dritte Ausführungsform wird nachstehend nä­ her erläutert.

Die Fig. 6 und 7 zeigen Schaltungsanordnungen von Zeitkon­ stantenschaltungen 4A und 4B gemäß der dritten Ausführungs­ form der Erfindung. In den jeweiligen Figuren der Zeichnungen ist die dritte Ausführungsform in gleicher Weise ausgebildet wie bei der Anordnung gemäß Fig. 1, ausgenommen die Schal­ tungsanordnungen der Zeitkonstantenschaltungen 4A und 4B, die sich von der in Fig. 1 unterscheiden.

Gemäß Fig. 6 besteht die Zeitkonstantenschaltung 4A aus einem Widerstand 42, der in Reihe mit einem Kondensator 41 geschal­ tet ist, und einem PNP-Transistor 43 mit geerdetem Kollektor, wobei seine Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Widerstand 42 mit dem Kondensator 41 verbunden ist, während sein Emitter mit der Basis des Leistungstransistors 14A ver­ bunden ist.

Bei der Anordnung gemäß Fig. 7 besteht die Zeitkonstanten­ schaltung 4B aus einem Widerstand 40, der zwischen den An­ schluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung 2 mit dem Kondensator 41 verbunden ist, und die Basis des Lei­ stungstransistors 14A geschaltet ist, sowie einem PNP-Transi­ stor 43 mit geerdetem Kollektor, dessen Basis mit dem An­ schluß verbunden ist, an dem der Kondensator 41 mit dem Wi­ derstand 40 verbunden ist, und dessen Emitter mit der Basis des Leistungstransistors 14A verbunden ist.

Bei beiden Zeitkonstantenschaltungen 4A und 4B gemäß den Fig. 6 und 7 wird das Zündsignal Ga wirksam gemacht, wenn der PNP-Transistor 43 abgeschaltet wird, und zwar durch die Zu­ nahme der Ladespannung am positiven Anschluß des Kondensators 41. Durch diesen Betrieb kann in zuverlässiger Weise ein Störsignal unterdrückt werden, das sonst der Sekundärspannung V2 überlagert würde. Weiterhin kann die Zeitkonstante zur Verzögerung des Anstiegs des Zündsignals Ga und der Sekundär­ spannung V2 auf einen kleinen Wert eingestellt werden.

Das bedeutet, obwohl die Zeitkonstante der Zeitkonstanten- Schaltung 4 gemäß Fig. 1 (erste Ausführungsform) sich auf eine Zeitdauer bezieht, bis die Ladespannung des Kondensators 41 die Basis-Emitter-Spannung VBE des Leistungstransistors 14A erreicht, bezieht sich die Zeitkonstante der Zeitkonstan­ tenschaltungen 4A und 4B (dritte Ausführungsform) auf eine Zeitspanne, bis die Ladespannung des Kondensators 41 die Ba­ sis-Emitter-Spannung des PNP-Transistors 43 erreicht, welche etwa den halben Wert der Basis-Emitter-Spannung VBE des Lei­ stungstransistors 14A hat. Infolgedessen kann die Zeitkon­ stante auf einen kleinen Wert eingestellt werden, der etwa den halben Wert der Zeitkonstanten gemäß der ersten Ausfüh­ rungsform hat.

Da bei der Anordnung gemäß Fig. 7 der Widerstand 40 in ähnli­ cher Weise vorgesehen ist wie bei der Anordnung gemäß Fig. 1, können der Leistungstransistor 14A, der PNP-Transistor 43 und dergleichen geschützt werden, auch wenn ein Spannungsstoß dem Zündsignal G von der Steuerschaltung 2 überlagert ist.

Vierte Ausführungsform

Auch wenn die dritte Ausführungsform einen Fall zeigt, bei dem der PNP-Transistor 43, der abgeschaltet wird, wenn der Kondensator 41 geladen wird, in Reihe zwischen die Basis und den Emitter des Leistungstransistors 14A geschaltet ist und die Zeitkonstante zur Verzögerung des Anstiegs des Zündsi­ gnals Ga auf einen kleinen Wert eingestellt ist, so ist es auch möglich, den Anstieg des Zündsignals Ga in noch siche­ rer Weise zu verzögern, indem man einen PNP-Transistor oder einen NPN-Transistor, der eingeschaltet wird, wenn der Kon­ densator 41 geladen wird, an den Basisanschluß des Leistungs­ transistors 14A anschließt.

Die vierte Ausführungsform gemäß der Erfindung dient dazu, eine noch sicherere Verzögerung des Anstiegs des Zündsignals Ga zu erzielen, indem man die Einschaltverzögerung des PNP- Transistors oder des NPN-Transistors verwendet. Diese vierte Ausführungsform wird nachstehend näher erläutert.

Die Fig. 8 und 9 zeigen Schaltbilder von Zeitkonstantenschal­ tungen 4C und 4D gemäß der vierten Ausführungsform der Erfin­ dung. In den jeweiligen Zeichnungen ist die vierte Ausfüh­ rungsform in gleicher Weise ausgebildet wie die erste Ausfüh­ rungsform gemäß Fig. 1, ausgenommen die Schaltungsanordnungen der Zeitkonstantenschaltungen 4C und 4D.

Gemäß Fig. 8 weist die Zeitkonstantenschaltung 4C folgende Baugruppen auf: einen Widerstand 44, der zwischen den Konden­ sator 41 und Masse geschaltet ist; eine Diode 45, die mit um­ gekehrter Polarität, also in Sperr-Richtung, zwischen den An­ schluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung 2 mit dem Kondensator 41 verbunden ist, und die Basis des Lei­ stungstransistors 14A geschaltet ist; und einen PNP-Transi­ stor 46, dessen Emitter mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator 41 mit der Kathode der Diode 45 verbunden ist, dessen Kollektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem die Anode der Diode 45 mit der Basis des Leistungstransistors 14A verbunden ist, und dessen Basis mit dem Anschluß verbun­ den ist, an dem der Kondensator 41 mit dem Widerstand 44 ver­ bunden ist.

Gemäß Fig. 9 weist die Zeitkonstantenschaltung 4D folgende Baugruppen auf: einen Widerstand 42, der in Reihe mit dem Kondensator 41 geschaltet ist; eine Diode 45, die mit umge­ kehrter Polarität zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangs­ anschluß der Steuerschaltung 2 mit dem Widerstand 42 verbun­ den ist, und die Basis des Leistungstransistors 14A geschal­ tet ist; und einen NPN-Transistor 47, dessen Kollektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Widerstand 42 mit der Kathode der Diode 45 verbunden ist, dessen Emitter mit dem Anschluß verbunden ist, an dem die Anode der Diode 45 mit der Basis des Leistungstransistors 14A verbunden ist, und dessen Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator 41 mit dem Widerstand 42 verbunden ist.

Bei der Zeitkonstantenschaltung 4C gemäß Fig. 8 wird die Spannung am negativen Anschluß des Kondensators 41 reduziert, wenn er geladen wird, so daß das Zündsignal Ga wirksam ge­ macht wird, wenn der PNP-Transistor 46 eingeschaltet ist.

Bei der Zeitkonstantenschaltung 4D gemäß Fig. 9 wird die Spannung am positiven Anschluß des Kondensators 41 erhöht, wenn er geladen wird, so daß das Zündsignal Ga wirksam ge­ macht wird, wenn der NPN-Transistor 47 eingeschaltet ist.

Mit diesen Maßnahmen kann der Anstiegsbetrieb des Zündsignals Ga in zuverlässiger Weise verzögert werden.

Andererseits wird die Diode 45, die parallel zu dem PNP-Tran­ sistor 46 oder dem NPN-Transistor 47 geschaltet ist, benö­ tigt, wenn der Leistungstransistor 14A abgeschaltet werden soll. Wenn nämlich ein Ausgangstransistor 22 in der Steuer­ schaltung 2 eingeschaltet wird und das Zündsignal G auf den L-Pegel geändert wird, so wird der PNP-Transistor 46 oder der NPN-Transistor 47 abgeschaltet, und der Leistungstransistor 14A wird durch einen Basisstrom abgeschaltet, der über die Diode 45 zur Masse abfließt.

Wie aus Fig. 8 und 9 ersichtlich, wird der Effekt der Unter­ drückung des Anstiegs der Sekundärspannung V2 mit einer ver­ besserten Unterdrückungsgenauigkeit erhöht, und zwar durch die Anordnung, daß die Parallelschaltung, bestehend aus der Diode 45 und dem PNP-Transistor 46 bzw. dem NPN-Transistor 47 an den Eingangsanschluß, nämlich die Basis des Leistungstran­ sistors 14A angeschlossen ist und daß die Basis des PNP-Tran­ sistors 46 (oder des NPN-Transistors 47) mit dem negativen Anschluß (oder dem positiven Anschluß) des Kondensators 41 verbunden ist.

Fünfte Ausführungsform

Auch wenn bei der oben beschriebenen Ausführungsform der PNP-Transistor 46 abgeschaltet wird, indem man direkt die La­ despannung am positiven Anschluß des Kondensators 41 verwen­ det, kann der NPN-Transistor 47 auch mit einem Spannungsfol­ ger mit variabler Charakteristik abgeschaltet werden, der an den negativen Anschluß des Kondensators 41 angeschlossen ist. Bei dem Spannungsfolger handelt es sich um einen Operations­ verstärker, bei dem der Ausgang auf den nicht-invertierenden Eingang zurückgekoppelt ist.

Nachstehend wird eine fünfte Ausführungsform gemäß der Erfin­ dung anhand der Zeichnungen erläutert, welche die Einstellung der Temperaturcharakteristik und dergleichen einer Zeitkon­ stanten über einen Spannungsfolger ermöglicht.

Fig. 10 zeigt ein Schaltbild einer Zeitkonstantenschaltung 4E gemäß der fünften Ausführungsform der Erfindung. Die fünfte Ausführungsform ist in gleicher Weise ausgebildet wie die er­ ste Ausführungsform gemäß Fig. 1, abgesehen von der Schal­ tungsanordnung der Zeitkonstantenschaltung 4E.

Gemäß Fig. 10 weist die Zeitkonstantenschaltung 4E folgende Baugruppen auf: einen Widerstand 44, der zwischen einen Kon­ densator 41 und Masse geschaltet ist; einen Spannungsfolger 48 mit einem invertierenden Eingang (-), der mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator 41 mit dem Widerstand 44 verbunden ist, und mit einem nicht-invertierenden Eingang (+), der mit seinem Ausgang kurzgeschlossen ist; und einen NPN-Transistor 49 mit geerdetem Emitter, dessen Kollektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung 2 mit der Basis des Leistungstransistors 14A verbunden ist, und dessen Basis mit dem Ausgangsanschluß des Spannungsfolgers 48 verbunden ist.

Der Spannungsfolger 48 legt die Spannung vom negativen An­ schluß des Kondensators 41 an die Basis des NPN-Transistors 49 an und schaltet den NPN-Transistor 49 dadurch ab, daß er seine Ausgangsspannung kleiner einstellt als die Basis-Emit­ ter-Spannung VBE des NPN-Transistors 49, wenn die Spannung am negativen Anschluß des Kondensators 41 durch einen Ladevor­ gang niedriger wird als ein vorgegebener Wert. Ferner ist die Schaltungskonstante des Spannungsfolgers 48 vorher einge­ stellt, um eine geeignete Charakteristik zu erfüllen.

Die Zeitkonstantenschaltung 4E gemäß Fig. 10 kann ebenfalls in wirkungsvoller Weise ein Störsignal unterdrücken, das sonst der Sekundärspannung V2 überlagert würde, wie es vor­ stehend im einzelnen erläutert ist.

Da ferner der negative Anschluß des Kondensators 41 mit dem invertierenden Eingang (-) des Spannungsfolgers 48 verbunden ist und der Ausgangsanschluß des Spannungsfolgers 48 mit der Basis des Transistors 49 mit geerdetem Emitter verbunden ist, wie es Fig. 10 zeigt, können die Temperaturcharakteristik und dergleichen eingestellt werden. Außerdem läßt sich die Stör­ signal-Unterdrückungsgenauigkeit weiter verbessern.

Claims (7)

1. Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine, die folgen­ des aufweist:

• - eine Zündstromeinheit (1A) mit einer Zündspule (13) und einem Leistungstransistor (14A), um einen Primärstrom (i1) zu der Zündspule (13) zuzuführen und zu unterbre­ chen; und
• - eine Steuerschaltung (2) mit einer CPU (21), die einen Zündzeitpunkt der Brennkraftmaschine und die Zufüh­ rungsdauer des Primärstromes (i1) in Abhängigkeit von den Betriebszuständen berechnet und ein Zündsignal (G) an den Leistungstransistor (14A) abgibt, um den Primär­ strom (i1) in Abhängigkeit von dem Zündsignal (G) zuzu­ führen und zu unterbrechen und um eine Sekundär-Hoch­ spannung (V2) von der Zündspule (13) zu erzeugen, dadurch gekennzeichnet, daß der Leistungstransistor (14A) eine Charakteristik be­ sitzt, daß sein Gleichstromverstärkungsverhältnis (hFE) ansteigt, wenn die Basis-Emitter-Spannung (VBE) zwischen seiner Basis und seinem Emitter ansteigt, um das Anstei­ gen des Primärstromes (i1) zu unterdrücken.

2. Zündeinrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Zeitkonstantenschaltung (4, 4A, 4B, 4C, 4D, 4E), die einen Kondensator (41) aufweist, der zwischen einen An­ schluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung (2) mit der Basis des Leistungstransistors (14A) verbun­ den ist, und Masse geschaltet ist, um das Ansteigen des Zündsignals (Ga) zu unterdrücken.

3. Zündeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitkonstantenschaltung (4A) folgendes aufweist:

• - einen Widerstand (42), der mit dem Kondensator (41) in Reihe geschaltet ist; und
• - einen PNP-Transistor (43) mit geerdetem Kollektor, des­ sen Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Widerstand (42) mit dem Kondensator (41) verbunden ist, und dessen Emitter mit der Basis des Leistungstransi­ stors (14A) verbunden ist.

4. Zündeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitkonstantenschaltung (4B) folgendes aufweist:

• - einen Widerstand (40), der zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung (2) mit dem Kondensator (41) verbunden ist, und die Basis des Leistungstransistors (14A) geschaltet ist; und
• - einen PNP-Transistor (43) mit geerdetem Kollektor, des­ sen Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator (41) mit dem Widerstand (40) verbunden ist, und dessen Emitter mit der Basis des Leistungstransi­ stors (14A) verbunden ist.

5. Zündeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitkonstantenschaltung (4C) folgendes aufweist:

• - einen Widerstand (44), der zwischen den Kondensator (41) und Masse geschaltet ist;
• - eine Diode (45), die mit umgekehrter Polarität zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuer­ schaltung (2) mit dem Kondensator (41) verbunden ist, und die Basis des Leistungstransistors (14A) geschaltet ist; und
• - einen PNP-Transistor (46), dessen Emitter mit dem An­ schluß verbunden ist, an dem der Kondensator (41) mit der Kathode der Diode (45) verbunden ist, dessen Kol­ lektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem die Anode der Diode (45) mit der Basis des Leistungstransistors (14A) verbunden ist, und dessen Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator (41) mit dem Wi­ derstand (44) verbunden ist.

6. Zündeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitkonstantenschaltung (4D) folgendes aufweist:

• - einen Widerstand (42), der mit dem Kondensator (41) in Reihe geschaltet ist;
• - eine Diode (45), die mit umgekehrter Polarität zwischen den Anschluß, an dem der Ausgangsanschluß der Steuer­ schaltung (2) mit dem Widerstand (42) verbunden ist, und die Basis des Leistungstransistors (14A) geschaltet ist; und
• - einen NPN-Transistor (47), dessen Kollektor mit dem An­ schluß verbunden ist, an dem der Widerstand (42) mit der Kathode der Diode (45) verbunden ist, dessen Emit­ ter mit dem Anschluß verbunden ist, an dem die Anode der Diode (45) mit der Basis des Leistungstransistors (14A) verbunden ist, und dessen Basis mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator (41) mit dem Wi­ derstand (42) verbunden ist.

7. Zündeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitkonstantenschaltung (4E) folgendes aufweist:

• - einen Widerstand (44), der zwischen den Kondensator (41) und Masse geschaltet ist;
• - einen Spannungsfolger (48) mit einem invertierenden Eingang (-), der mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Kondensator (41) mit dem Widerstand (44) verbunden ist, und mit einem nicht-invertierenden Eingang (+), der mit seinem Ausgangsanschluß kurzgeschlossen ist; und
• - einen NPN-Transistor (49) mit geerdetem Emitter, dessen Kollektor mit dem Anschluß verbunden ist, an dem der Ausgangsanschluß der Steuerschaltung (2) mit der Basis des Leistungstransistors (14A) verbunden ist, und des­ sen Basis mit dem Ausgangsanschluß des Spannungsfolgers (48) verbunden ist.