JPS6053795B2 - 内燃機関点火装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関点火装置に関するもので、点火コイ
ルの開閉素子として半導体、特にパワートランジスタを
用いた点火装置に関するものである。

従来の機械的接点（ポイント）の開閉による点火装置
においては、ポイントと並列に０．１５μＦから０．２
５μＦ程度のコンデンサが接続されている。

このコンデンサは、ポイントの開閉スピードに影響を与
えているものの、ポイントの閉じる時、すなわち点火コ
イルに電源電圧を印加するスピードは何ら制御されてお
らず、閉じると同時に電源電圧が印加される。点火コイ
ルの開閉素子として半導体（トランジスタ、サイリスタ
など）を用いた点火装置、特にトランジスタを用いたト
ランジスタ式点火装置、すなわち電源と点火コイルとト
ランジスタ（又は外付抵抗を含む）が直列に接続されて
いて、点火コイルの一次電流回路を構成しているものは
、トランジスタのベースには波形整形された点火信号が
接続され、開閉のスピードはほぼ構成したトランジスタ
の電気的な性能によつて決まつてしまいスピードは制御
されていない。ところで、一般的に点火装置に使用され
ている開閉素子としてのトランジスタのスイッチングス
ピードはトランジスタが閉じてから点火コイルに加わる
電圧のスピードは１〜５ｐｓｅｃ程度であり、又通常点
火時期においてトランジスタが開くスピードは５〜４０
μＳｅｃくらいかかる。また、サイリスタ等を開閉素子
として用いたものにおいては現状にてはそのスイッチン
グスピードは制御されず、素子と並列に抵抗、コンデン
サの直列回路よりなるサージアブソーバを素子と並列に
接続しているものの、サージを減らすことが目的で、本
来そのスピードは制御されえない。ところが、上述した
従来のものでは、前記のように開閉素子としてのトラン
ジスタが閉じる時は、その閉じるスピードは制御されて
いないので、閉じると同じに、点火コイルの両端にはほ
ぼ電源電圧から素子の飽和電圧をさしひいた電圧に等し
い電圧が加えられ、点火コイルは一次回路を構成してい
るコイル、外付抵抗などによつて決定される時定数で一
次電流が流れ始める。

一般的にいえば点火タイミングとしてのトランジスタが
開いて、その一次電流回路を遮断して二次高電圧を発生
させる場合にのみ注目されているが、点火コイルが閉じ
る時においても当然過渡現象が生じ、その結果点火コイ
ルの二次側には二次高電圧が発生する。この点火コイル
を閉じた時に発生する二次高電圧は開いた時に発生する
二次高電圧と極性は逆になり、出力電圧波形の振動周波
数等はほぼ等しい。この波形を第１回に示す。第１図に
おい．てＡ，ｃは点火タイミングにおける二次波形でａ
は二次測オープ波形、ｃはブレーク時における波形、ｂ
が点火コイルを閉じた時の波形である。このｂ点におけ
る二次高電圧（第１図のＶ２）の値は点火タイミングに
おける出力電圧のレベルの十分．の一程度になつている
ものの、電源が１４Ｖ時においては点火コイルにより２
〜凄■程度生じる。この点火コイルを閉じた時の二次高
電圧の電源電圧特性を第２図に示す。この電圧は電源電
圧にほぼ比例して増大すると共に、各種点火コイルによ
つ−てＡ，ｂ，ｃで示すごとく出力レベルがちがうこと
を示している。以上述べたように点火コイルを閉じた時
にも点火コイルの二次コイルには二次高電圧が発生する
が、この二次高電圧は通常デイストリビユータの回転式
配電器を通して、又デイストリビユータによる配電器を
使用しないものにおいては直接点火プラグに接続される
ので、点火プラグには二次高電圧が発生する。

このようにして正規の点火タイミングと異なるところで
この二次高電圧がブレークして着火すると機関にとつて
取りかえしのつかない不具合が起きる可能性がある。デ
イストリビユータによる回転式配電器においては通常閉
角度ノが一定のものが多く、各気筒の配電端子のほぼ中
間（閉角度相当角度）で点火コイルを０Ｎにするのでそ
の時ロータと配電端子間は割合にエアギャップがあり、
点火栓がブレークする可能性はないが、皆無とはいえな
い。また、閉角度制御された・点火装置においては第１
図に示すｂ点の位置はａ点とｃ点との任意の位置におい
て発生することができ、エアギャップが十分にとれなく
点火プラグがブレークして機関に不具合を起こすので、
デイストリビユータの高圧配電部の直径を大きくする″
などの耐電圧対策の必要などが生じる。また、直接に点
火プラグに接続されているものにおいてはパワートラン
ジスタが閉じられてその時二次コイルに発生する二次高
電圧がもとになつて不具合を起こすことは勿論である。
また、この様な不具合は点火装置の高性能化によりニ次
電圧の増大、アーク電流の増大、アークエネルギーの増
大等にともない、点火コイルの電圧印加時の電圧は増大
し、更に機関にとつて不具合の可能性を大きくする。発
明者らがこの点火コイルに電圧を印加した時に、点火プ
ラグがブレークしてそのブレークの様子を確認した結果
では、正規の点火タイミングにおけるブレークと同じく
、ほぼ同じアーク時間、アーク電流、アークエネルギー
が共に確認され、ブレークされると機関に不具合が起き
る。上記、閉じた場合と開いて点火コイルー次電流を遮
断してブレークした場合との二次高電圧波形、アーク電
流波形を第３図に示す。機関の不具合の様子を第４図の
機関の指圧線図に示す。正常時の圧力ど比較して、正常
時には圧力ピーク点が実線で示すごとく上死点あと１０
圧くらいに表われるのに対して点火コイルが電圧印加時
にブレークしたものの圧力波形は破線で示すごとく圧力
ピーク点がほぼ上死点にあられれ、その圧力値も正常時
と比較して２−３倍くらいになり、当然圧力上昇率は大
きい。そしてこの様な不具合波形時には機関トルクが急
激に減少するのみならず、ひいては機関を破壊させる重
大な欠点を有する。またノッキング、アフターバーン等
の現象が起こる可能性もあるという欠点がある。本発明
は上記欠点を解消するため、点火コイルに電圧を印加す
る場合、すなわち点火コイルに一次電流を流す場合の電
圧の加え方、電流の立ち上りを、徐々に行うことによつ
て、二次側に発生する二次高電圧の振動波形をおさえ、
ひいては二次−高電圧の出力電圧を減少させ、点火プラ
グのブレークを防ぐことにより、機関を安全に運転する
ことのできる点火装置を提供することを目的とするもの
である。

以下本発明を図に示す実施例について説明する。

ます第５図に示す第１実施例について説明する。第１実
施例は点火コイルに加えられる電源電圧を制御すること
により点火コイルの二次側に出る電圧を減少させんとす
るものである。第５図においては、１は内燃機関の回転
と同期した信号を発生する点火信号発生装置をなす交流
発電機、２はその交流信号を波形整形する波形整形回路
、３は電源をなすバッテリー、４はダブル点火コイルで
、一次コイル４ａと二次コイル４ｂを有する。５は点火
コイル４の一次コイル４ａの一次電流制限用の外付抵抗
、６は波形整形回路２よりの点火信号を増幅して点火コ
イル４の一次コイル４ａの一次電流を断続するスイッチ
ング回路、７はコイル電圧を検出する電圧検出回路、８
は波形整形回路２の出力信号に同期してのこぎり波を発
生するのこぎり波発生回路、９は比較器より構成される
比較回路である。

そして、その詳細回路を説明すると、１０は温度補償用
ダイオード、１１はトランジスタ１２の耐圧保護用ダイ
オード、１３はトランジスタ１２のバイアス用抵抗、１
４はトランジスタ１２の負荷抵抗、１５は定電圧ダイオ
ード、１６はノイズ吸収用コンデンサ、１７は定電圧回
路用ドロッパ抵抗である。１８はトランジスタ１９のベ
ース抵抗、２０はトランジスタ１９の負荷抵抗、２１は
電流増幅トランジスタ、２２はトランジスタ２１の負荷
抵抗、２３はコンデンサで発振防止用のもので、このコ
ンデンサ２３の容量は１００ＰＦ程度である。

２４は開閉素子としてのトランジスタで、バッテリ３よ
り外付抵抗５と点火コイル４の一次コイル４ａを介して
流れる一次電流をスイッチングする一次電流断続用のパ
ワートランジスタであり、ダーリントン接続により構成
されている。

２５はトランジスタ２４のベース●エミッタ間抵抗であ
り、２６はトランジスタ２４の耐圧保護用ツェナーダイ
オードである。

２７はトランジスタ２４の耐圧保護用ツェナーダイオー
ドである。

２８，２９は共に抵抗で、トランジスタ４のコレクタに
接続され、分圧回路を構成していて、３０のツェナーダ
イオードによソー定電圧以上の電圧はクリップされる。

３１はトランジスタで、３２はトランジスタ３１のベー
ス抵抗、３３はトランジスタ３１の負荷抵抗、３４はト
ランジスタ、３はトランジスタ３４の負荷抵抗、３６は
コンデンサでのこぎり波発生回路の傾きを決定するもの
である。３７，３８は共に抵抗でトランジスタ３４のコ
レクタに接続され、分圧回路を構成している。

３９は比較器で、単電源で作動し、その入力側はＰＮＰ
型トランジスタで構成されその出力側はＮＰＮ型トラン
ジスタで構成されオープンコレクタ型となつている（通
常の市販品では３３（代）、ナショナルセミコンダクタ
ー社製等のもの）。

その出力はトランジスタ２１のベースに接続されている
。４１，４２は点火コイル４の２次側の各端子にそれぞ
れ接続した点火プラグで内燃機関の異なる気筒に配設し
てある。

次に、上記構成においてその作動を説明する。

交流信号発電機１により内燃機関の回転に同期して第６
図Ａで示す交流信号が発生し、この信号にｊ基づき波形
整形回路２により第６図Ｂに示すごとき矩形波出力が得
られ、この矩形出力によつて一次電流断続用のパワート
ランジスタ２４を導通し、遮断する。（以下導通を０Ｎ
１遮断を０ＦＦという）。交流信号発電機１が第６図Ａ
に示す波形７において、ａ−ｂ間においては通常トラン
ジスタ１２は０ＦＦ１トランジスタ１９は０Ｎ１トラン
ジスタ２１、パワートランジスタ２４は共に０ＦＦにな
り、ｂ−ｃ間においては上記の逆になり最終的にパワー
トランジスタ２４は０Ｎになる。従つフて、第６図Ａの
ａ点においてパワートランジスタ２４は０ＦＦになり、
点火コイル４の一次コイル４ａは０ＦＦになり、二次コ
イル４ｂには高電圧が発生して点火プラグ４１，４２が
点火する。ｂ゛点においてはパワートランジスタは０Ｎ
し、一次コイル４ａの両端に０Ｎの瞬間にはほぼバッテ
リー３に等しい電圧が印加され、一次回路を構成する抵
抗、インダクタンスによつて決まる時定数により点火コ
イル４の一次コイル４ａに電流が流れ始め、一定時間後
には一次回路電流値は飽和する。通常点火用に使用され
ているパワートランジスタ２４のスイッチングスピード
はパワートランジスタ２４が０Ｎの時においては１〜５
μＳｅｃ程度である。したがつて、ＯＮ時についてみれ
ばほぼ瞬時にスイッチングされると考えてもよい。この
ようにパワートランジスタ２４を速いスピードにてスイ
ッチングすることにより、点火コイル４の二次コイル４
ｂには振動をともなつた高電圧が発生する。のこぎり波
発生回路８は公知のミラー積分回路を応用したものであ
つて、その動作は次のようである。第６図Ａに示すａ−
ｂ間においては波形整形回路２の出力トランジスタ１２
は０ＦＦしており、その結果トランジスタ３１は０Ｎ１
トランジスタ３４は０ＦＦしている。ｂ点になり、トラ
ンジスタ１２が０Ｎすると、トランジスタ１９が０ＦＦ
すると共にトランジスタ３１も０ＦＦし、トランジスタ
３４は０Ｎする。しかし、トランジスタ３４はコンデン
サ３６による負帰還がかかるために急激には０Ｎせず、
すなわちトランジスタ３４のコレクタ電位は下降せす、
のこぎり波を発生する。こののこぎり波を第６図Ｃに示
す。こののこぎり波はほぼ電波電位からトランジスタ３
４のコレクターエミッタ間の飽和電圧レベルまで変化す
る。こののこぎり波を発生するタイミングは点火コイル
４を０Ｎするタイミングと同時に．発生する。こののこ
ぎり波のうち下り時間、すなわち第６図のＣに示す図中
の時間Ｔは２００μＳｅｃから４００μＳｅｃに設定さ
れている。この波形ｃは抵抗３７と抵抗３８とによる回
路にて分圧されて比較器３９に入力される。一方、波形
整形回路２から５の信号はパワートランジスタ２４にも
トランジスタ１９とトランジスタ２１とを介して送られ
、第６図Ａ波形のｂ点でパワートランジスタ２４はＯＮ
になる。このパワートランジスタ２４のコレクタの信号
は分圧回路７により分圧されて比較器′３９に入れられ
、先に述べたのこぎり波電圧と比較される。ツェナーダ
イオード３０はパワートランジスタ２４が０ＦＦしてそ
のコレクタに３００〜４００Ｖの電圧が発生した時に、
比較器３９の入力に電源バッテリー３の電圧以上の電圧
が加わらないように設定されている。また、抵抗３７と
抵抗３８による分圧比は抵抗２８と抵抗２９による分圧
比に等しく設定されている。したがつて、パワートラン
ジスタ２４のコレクタ電位はのこぎり波発生回路８の電
位と比較器３９により比較されて、パワートランジスタ
２４のコレクタ電位がのこぎり波発生回路８の出力電圧
よりも低い時は比較器３９の出力レベルは０１なわち出
力段のＩＮＰＮオープンタイプのトランジスタは０Ｎに
なり、抵抗２０によりバイアスされているトランジスタ
２１のベース電位を引き下げ、トランジスタ２１を０Ｆ
Ｆにする。その結果パワートランジスタ２４も０ＦＦに
なり、パワートランジスタ２４のコレクタ電位が上がる
。また、パワートランジスタ２４のコレクタ電位がのこ
ぎり波電圧より高ければ比較器３９の出力段ＮＰＮトラ
ンジスタは１、すなわち０ＦＦであり、この時トランジ
スタ１９は０ＦＦであるので当然パワートランジスタ２
４は０Ｎ状態であり、そのコレクタ電位が下がつてくる
。この様に比較器３９を用いてパワートランジスタ２４
のコレクタ電位とのこぎり波電位とを比較し、フィード
バック制御することによつて、のこぎり波の立ち下がり
時にパワートランジスタ２４のコレクタ電位を、のこぎ
り波発生回路８の立ち下がりと同じに立ち下がらせて、
結果的にパワートランジスタ２４の完全ＱＮ（コレクタ
ーエミッタ間飽和）になるまでの時間をＴにすることが
できる。第６図Ｃのｄ−ｅの間においてはトランジスタ
３４は飽和しており、その飽和電圧は０．２〜０．５Ｖ
となつているのに対し、パワートランジスタ２４はダー
リントントランジスタとして構成されていて、一次電流
によつてコレクタ・エミッタ間電圧も１．０Ｖ−１．５
Ｖとなる。その結果、比較器３９の出力段トランジスタ
は０ＦＦの状態になり、パワートランジスタ２４は当然
飽和している。また、第６図Ａのａ−ｂ間、すなわち波
形整形回路２の出力が０ＦＦの時はトランジスタ１９は
０Ｎであり、比較器３９の出力がＯＮであつても０ＦＦ
であつてもトランジスタ２１は０ＦＦになり、すなわち
パワートランジスタ２４は０ＦＦになる。このことは、
パワートランジスタ２４の点火時におけるコレクタ電位
の振動によつて比較器３９が０Ｎ−ＯＦＦの信号を出す
にもかかわらずフイードバツクループによる誤動作が起
きないことを示している。また、トランジスタ１９がＯ
Ｎになればパワートランジスタ２４は０ＦＦし、点火時
期はのこぎり波の立ち上り時にはこの立ち上がり波形に
追述せず、パワートランジスタ２４は速やかにＯＦＦさ
れ、正確な点火タイミングと点火コイル４の二次コイル
４ｂに十分な高電圧を発生させる。第６図Ｄにパワート
ランジスタ２４のコレクタ電圧波形を示しＥに点火コイ
ル４の一次コイル４ａに加わる電圧を示す。以上に述べ
た説明から解かるように、検出回路７、のこぎり波発生
回路８、比較回路９より構成される印加電圧制御回路に
よつてパワートランジスタ２４のベース電流を制御する
ことによつて、パワートランジスタ２４の０Ｎ時におけ
る電圧の立ち下がりのみを制御出来ると共に、その立ち
下りはのこぎり波の立ち下りによつて制御され、かつそ
の立ち下りはコンデンサ３６によつて容易に可変でき、
さらに点火タイミングやパワートランジスタ２４の飽和
後にはその動作に影響を与えない。

実際に上記の構成にて構成した点火装置で０Ｎ時におけ
る二次出力電圧を測定すると、制御しない時と比較して
６０〜７０％の出力電圧に減少し、ＯＮ時にブレークす
る可能性がなく、安全に機関を運転することができる。

また、立ち下り時間Ｔは２００ｐｓｅｃから４００ｐｓ
ｅｃと通常の点火コイルの通電時間に対して時間は充分
短く、閉角度特性に対して電流が充分立ち上がらない時
間ということもなく、またこの時間における電流値は小
さいのでパワートランジスタ２４の発熱もほとんど変わ
らない。第７図は本発明の第２実施例を示すものである
。

第６図に示す第１実施例に対し、点火コイル４の一次電
流の立ち上りを制御することよつて一次電流が流れる時
に発生する二次高電圧を減少させようとするものである
。第７図において第５図と同一符号を付したものはそれ
と同一もしくは均等部分を示すもので、７Ａは一次電流
の開閉を行うパワートランジスタ２４のエミッタと接地
間に挿入した電流検出回路、８Ａは一次電流の立ち上が
りの傾きを決める三角波発生回路、９Ａは比較器より構
成される比較回路である。その詳細回路を説明すると、
４０は一次電流を検出する抵抗で電流値に比例して両側
に発生する電圧は大きくなる。抵抗４０の抵抗値は５０
〜１００ＴｒＬ，Ω程度に選ばれている。三角波発生回
路８Ａは波形整形回路２の出力信号と同期して三角波を
発生するもので、４３はトランジスタ、４４はトランジ
スタ４３のベース抵抗、４５は抵抗、４６はコンデンサ
、４７は定電圧ダイオードである。比較回路９Ａは抵抗
４８，４７と入力はＰＮＰタイプのトランジスタ、出力
はＮＰＮタイプのトランジスタよりなるオープンコレク
タ型の比較器５０とより構成され、比較器５０の出力は
トランジスタ２１のベースに接続されている。上記に示
す第２実施例の構成においてその作動を説明すると、交
流発電機１には第８図Ａに示す交流信号が発生し、この
交流信号は波形整形回路２により波形整形されて第８図
Ｂに示す波形となり、第１実施例に示すものと作動は同
じである。

ａ−ｂ間においてはトランジスタ１２は０ＦＦ１ｂ−ｃ
間においては０Ｎとなり、トランジスタ１９はａ−ｂ問
は０Ｎ，．ｂ−ｃ間は０ＦＦとなり、パワートランジス
タ２４はａ−ｂ間は０ＦＦ，．ｂ一ｃ間は０Ｎとなり、
点火時期はＡ，．ｃ点であり、ｂ点においてパワートラ
ンジスタ２４は０Ｎになり、点火コイル４には一次電流
が流れ始める。一方、三角波発生回路８Ａはトランジス
タ１２と同期して作動し、トランジスタ４３はトランジ
スタ１２が０ＦＦの時は０Ｎ１トランジスタ１２がＯＮ
の時は０ＦＦとなる。トランジスタ１２が０Ｎになると
トランジスタ４３は０ＦＦになるので、コンデンサ４ｂ
にはほぼ抵抗４５とコンデンサ４６とによつて決定され
る時定数でもつて充電を始める。コンデンサ４６の電位
は、定電圧ダイオード４７のツェナー電圧が定電圧ダイ
オード１５のツェナー電圧より低く設定してあるので、
第８図Ｃに示すようにツェナーダイオード４７によつて
■１にクリップされる。そして、立ち上がり部分の波形
はほぼ三角波となり、この電圧は抵抗４８と抵抗４９と
によつて分圧して比較器５０に目標電流設定値として入
力される。したがつて、トラ”ンジスタ１２の０Ｎと同
期してパワートランジスタ２４が０Ｎすると共にトラン
ジスタ４３は０ＦＦし、コンデンサ４６には三角波が生
じる。パワートランジスタ２４は０Ｎすると共に、一次
電流が流れ始めるが、この一次電流は検出抵抗４０によ
つて比較器５０にフィードバックされ、三角波による電
流設定値ど比較され、点火コイル４の一次電流が大なる
時、すなわち検出抵抗４０の電位が目標値よりも大なる
時は比較器５０にＮＰＮトランジスタは０Ｎとなり、ト
ランジスタ２１のベース電位を下げるので、一次電流を
流さないように作動し、一次電流の立ち上がり時におけ
る振動波を減少し、ひいては点火コイル４の二次コイル
４ｂに発生する二次高電圧を減少することができる。ま
た、第７図に示す実施例においては、抵抗４８と抵抗４
９との分圧比により、抵抗４９の電位、すなわち電流設
定値は、一定電流飽和時における検出抵抗４０の電位よ
り大きく設定されていて、一次電流の飽和に影響を与え
ないが、一次電流の定電流制御を行なう点火装置におい
ては、一次電流の立ち上がりは抵抗４５とコンデンサ４
６とにより、また飽和値は定電圧ダイオード４７と抵抗
４８，４９の分圧により、制御できるので更に有用とな
る。

第９図は本発明の第３実施例の要部を示すもので、第７
図図示の第２実施例に対し、三角波発生回路４１を、抵
抗４５を通してコンデンサ４６を充電するのに対して公
知の定電流回路を用いて更に立ち上がり時を改良したも
のである。

第９図において、５１はトランジスタ、５２は抵抗、５
３は抵抗、５４はトランジスタである。この第３実施例
の作動は第２実施例と同じであるが、コンデンサ４６の
充電が改良されていて、トランジスタ５１は抵抗５３で
バイアスされていてトランジスタ５１、抵抗５２を通し
て充電電流が流れるが、設定電流値より大きい電流では
抵抗５２の電位差、すなわちトランジスタ５４のベース
●エミッタ間電位が大きいので、トランジスタ５４は０
Ｎとなり、トランジスタ５１のベース電位を下げ、充電
電流を減少させ、定電流回路として働き、三角波を発生
する。第１０図は本発明の第４実施例の要部を示すもの
で、第５図図示の第１実施例に対して、第１実施例では
電圧を制御することによつて、点火コイル４の二次コイ
ル４ｂに発生する二次高電圧を減少させているのに対し
て、検出回路７ｃの電圧検出を、外付抵抗５に接続する
ことによつて、外付抵抗５の電圧降下すなわち、外付抵
抗５の電流値を検出し制御することによつて、点火コイ
ル４の一次コイル４ａを流れる電流を制御しようとする
もので、電流検出用抵抗を新しく設けるかわりに外付抵
抗５の代用している。

また一次電流はコンデンサ３６によるのこぎり波発生回
路８によつて制御される。以上に述べたように本発明装
置においては、点火コイルの一次電流回路の点火コイル
に加える電圧の加え方、ひいては電流の立ち上りを徐々
におこなうことによつて点火コイルの二次コイルに発生
する二次高電圧を減少させることができるから、点火コ
イルに瞬時に電圧を加えた時と比べて点火プラグにおけ
るブレークを防ぐことができ、このブレークにより発生
する内燃機関に対する不具合を防ぎ、機関を安全に運転
することができるという優れた効果がある。

さらに、検出されたパワートランジスタの閉じる速さと
その設定された目標閉成速度とを比較して、検出された
パワートランジスタの閉じる速さを設定された目標閉成
速度に近ずけるべくパワートランジスタのベース電流を
制御するから、目標閉成速度に基づいて１次電圧の立上
りを正確に制御することができると共に、１次電圧の立
上り速度も目標閉成速度の調整によつて最適値に容易に
設定することができるという優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は点火コイルの二次側に発生する二次高電圧波形
図、第２図は点火コイルと電源電圧による二次高電圧発
生特性図、第３図は点火プラグがブレークした時におけ
る正規点火時と０Ｎ時の二次電圧とアーク電流波形図、
第４図は正常時、不具合時における指圧線図、第５図は
本発明装置の第１実施例を示す電気回路図、第６図は第
５図図示装置の作動説明に供する各部波形図、第７図は
本発明装置の第２実施例を示す電気回路図、第８図は第
７図図示装置の作動説明に供する各部波形図、第９図は
本発明装置の第３実施例の要部を示す電気回路図、第１
０図は本発明装置の第４実施例の要部を示す電気回路図
。 １・・・・・点火信号発生装置をなす交流信号発電機、
４・・・・・・ダブル点火コイル、４ａ・・・・・一次
コイル、４ｂ・・・・・二次コイル、７，８，９・・・
・・・印加電圧制御回路を構成する検出回路（電圧検出
回路）、のこぎり波発生回路（閉成速度設定回路）、比
較回路、７Ａ，８Ａ，９Ａ・・・・・・印加電圧制御回
路を構成する検出回路（電流検出回路）、三角波発生回
路（閉成速度設定回路）、比較回路、７ｃ・・・・電流
検出回路、２４・・・・・・開閉素子としてのパワート
ランジスタ、４１，４２・・・・・・点火プラグ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の回転に応じて点火信号を発生する点火信
   号発生装置と、この点火信号発生装置よりの点火信号に
   応じて点火コイルの一次電流を断続するパワートランジ
   スタとを備える内機関点火装置において、前記パワート
   ランジスタが閉じるときに前記点火コイルの一次コイル
   に印加さる電圧の立上りをゆるやかにするための印加電
   圧制御回路を備え、前記印加電圧制御回路は、前記パワ
   ートランジスタの閉じる速さを検出する検出回路と、前
   記パワートランジスタの目標閉成速度を設定する閉成速
   度設定回路と、この閉成設定回路と前記検出回路との出
   力を比較して前記検出回路の検出出力を前記閉成速度設
   定回路の出力に近ずけるべく前記パワートランジスタの
   ベース電流を制御する比較回路とを含んでなる内燃機関
   点火装置。 ２ 前記検出回路は前記点火コイルに印加される一次電
   圧を検出する電圧検出回路よりなる特許請求の範囲第１
   項記載の内燃料機関点火装置。 ３ 前記検出回路は前記点火コイルに流れる一次電流を
   検出する電流検出回路よりなる特許請求の範囲第１項記
   載の内燃機関点火装置。 ４ 前記点火コイルはその二次側の各端子にそれぞれ点
   火プラグを接続したダブル点火コイルよりなる特許請求
   の範囲第１項乃至第３項のうちいずれかに記載の内燃機
   関点火装置。 ５ 前記印加電圧制御回路により電圧の立上りをゆるや
   かに制御する時間を２００μｓｅｃから４００μｓｅｃ
   の間に設定してなる特許請求の範囲第１項乃至第４項の
   うちいずれかに記載の内燃機関点火装置。