DE10105682B4 - Automatikgetriebevorrichtung - Google Patents

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Abstract

Automatikgetriebe umfassend
– eine erste Welle (10), welche an einer Motorseite angeordnet ist, um eine Eingangsleistung aufzunehmen,
– eine zweite Welle (31), welche im Wesentlichen parallel zur ersten Welle (10) angeordnet ist,
– erste und zweite Planetenradsätze (11, 12), welche an der zweiten Welle (31) angeordnet sind, wobei die Planetenradsätze (11, 12) erste und zweite Bauteile (A, B) aufweisen, um Leistung aufzunehmen, ein drittes Bauteil (C) aufweisen, um Leistung abzugeben, und ein viertes Bauteil (D) aufweisen, welches in einem Leistungsübertragungspfad angeordnet ist, wobei die Bauteile (A, B, C, D) auf den ersten und zweiten Planetenradsatz (11, 12) verteilt sind,
– erste und zweite Vorgelegeradpaare (X, Y), um die erste Welle (10) mit ersten und zweiten Bauteilen (A, B) der Planetenradsätze (11, 12) zu kuppeln, wobei jedes der ersten und zweiten Vorgelegeradpaare (X, Y) ein unterschiedliches Übersetzungs-/Untersetzungsverhältnis aufweist, und
– eine Vielzahl von Kupplungselementen umfassend erste,...

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft im Allgemeinen eine Automatikgetriebevorrichtung, welche Leistung von einem Motor zu einer Ausgangswelle überträgt. Genauer betrifft die vorliegende Erfindung ein Fünf- oder Sechsgangautomatikgetriebe, welches den direkten Antriebsbereich des Drehmomentwandlers für einen Vorderradantrieb vergrößert, um in großem Umfang die abgegebene Leistung und den Kraftstoffverbrauch zu verbessern.
  • Viergang-Automatikgetriebe zum Antreiben eines Fahrzeugs mit Vorderradantrieb sind wohl bekannt. Ein Beispiel eines Viergang-Automatikgetriebes für ein Fahrzeug mit Frontantrieb ist in 1 gezeigt, welches in der Druckschrift SAE of Japan, Paper 890528 „The Chrysler A-604 ultradrive 4-speed automative transaxle" veröffentlicht wurde. Das Getriebe 1 in 1 ist auf einer ersten Welle 3 angeordnet, welche die Ausgangswelle des Drehmomentwandlers 2 ist, während der Ausgang des Getriebes 1 mit einer zweiten Welle 5 über ein Vorgelegeräderpaar 4 verbunden ist . Die zweite Welle 5 ist mit einer dritten Welle 8 über ein Vorgelegeräderpaar 6 und ein Differential 7 verbunden, so dass ihre abgegebene Leistung auf die linken und rechten Vorderräder übertragen wird.
  • Eine vorstellbare Konstruktion des Getriebes 1 in einer derartigen Konfiguration ist eines, welches zwei Planetenradsätze, zwei Kupplungen CA und CB und drei Bremsen BA, BB und BD umfasst, wie in den 2a bis 2e gezeigt. 3 zeigt die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente in jeder Gangstufe des in 2 gezeigten Getriebes und die Drehzahlen jedes Bauteils A, B, C und D des Planetenradsatzes. In der vorliegenden Erfindung ist das Bauteil C das Ausgangsteil (output) des Getriebes 1 und Gangübersetzungen bzw. -untersetzungen für vier Vorwärtsgänge und einen Rückwärtsgang werden erhalten.
  • Ein weiteres Beispiel eines Getriebes ist in 4 dargestellt, welches ein Paar von Planetenradsätzen, drei Kuρρlungen CA, CB und CD und ein Paar von Bremsen BA und BB umfasst. Wie in 5 gezeigt, ist die EIN/AUS-Steuerung der Kuρρlungselemente in jeder Gangstufe des in 4 gezeigten Getriebes gezeigt und die Drehzahlen jedes Bauteils A, B, C und D der Planetenradsätze. In der vorliegenden Erfindung ist das Bauteil C das Ausgangsteil des Getriebes 1 und Übersetzungs-/ Untersetzungsverhältnisse für vier Vorwärtsgänge und einen Rückwärtsgang werden erhalten.
  • Mit diesen Automatikgetrieben werden die Übersetzungsverhältnisse des ersten Gangs (lst) und des vierten Gangs (4th) normalerweise durch die maximale Traktionskraft und die maximale Drehzahl bestimmt. Dementsprechend ergeben sich große Unterschiede bei den Gangübersetzungen zwischen den Gangstufen und diese Viergang-Automatikgetriebe haben im Vergleich mit üblichen Fünf- oder Sechsganghandgetrieben geringere abgegebene Leistungen. Mit den großen Unterschieden zwischen den Gangübersetzungen gibt es ebenfalls einen größeren Bereich, in welchem die Motordrehzahl gering ist, wenn der Drehmomentwandler direkt gekuppelt ist. Dementsprechend muss ein ineffizienterer Bereich (hydraulischer Kupplungsbereich) des Drehmomentwandlers öfters verwendet werden, woraus eine schlechte Kraftstoffausnutzung resultiert.
  • Deshalb ist es vorzuziehen, dass Automatikgetriebe ebenfalls fünf oder sechs Gänge mit kleineren Unterschieden zwischen den Gangübersetzungen ähnlich zu fünf- oder sechsgängigen Handgetrieben aufweisen.
  • Daher wurde das in 6 gezeigte Automatikgetriebe vorgeschlagen. Diese Vorrichtung modifiziert die in 1 gezeigte Konfiguration durch Vorsehen einer zweiten Welle 5 mit einem untergeordneten Getriebe ST, welches einen Planetenradsatz, eine Direktantriebskupplung C und eine drehzahlverringernde Bremse B umfasst. Diese Konfiguration ermöglicht ein Automatikgetriebe mit fünf Vorwärtsgängen, wobei die ersten bis vierten Gänge durch Ausgeben der ersten bis vierten Drehzahlen des Getriebes 1 durch das untergeordnete Getriebe ST erhalten werden, während dieses sich im Direktantriebsmodus befindet. Der fünfte Gang wird durch Verwendung des untergeordneten Getriebes ST erhalten, um den ersten Gang des Getriebes 1 zu untersetzen.
  • Es gibt jedoch eine Grenze, wie weit der Unterschied zwischen den Gangübersetzungen des Getriebes 1 verringert werden kann, und es ist schwierig, Gangübersetzungen zu erreichen, welchen denen eines Handschaltgetriebes ähnlich sind. Überdies ist das untergeordnete Getriebe ST dahingehend nachteilig, dass es sowohl die Kosten als auch das Gewicht vergrößert.
  • Ferner ist aus der US 5 106 352 A ein Automatikgetriebe bekannt, welches insgesamt drei Leistungseingangswege aufweist. Hierbei weist das Getriebe drei Kupplungen, zwei Vorgelegeradpaare und zwei Bremsen auf. Dadurch ergibt sich jedoch in Axialrichtung eine relativ große Baulänge des Getriebes.
  • Daher besteht eine Notwendigkeit für ein Automatikgetriebe, welches die oben erläuterten Probleme im Stand der Technik überwindet. Die vorliegende Erfindung richtet sich auf diese Notwendigkeit im Stand der Technik sowie auch auf weitere Notwendigkeiten, welche für den Fachmann aus der vorliegenden Offenbarung offensichtlich sind.
    •
  • Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Automatikgetriebe bereitzustellen, welches den Direktantriebsbereich des Drehmomentwandlers vergrößert und die abgegebene Leistung und den Kraftstoffverbrauch in großem Umfang verbessert.
  • Diese Aufgabe wird durch ein Automatikgetriebe mit den Merkmalen des Anspruchs 1, 2, 4 und 5 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.
  • Erfindungsgemäß wird dabei ein Fünf- oder Sechsgangautomatikgetriebe bereitgestellt, welches geringe Unterschiede zwischen den Gangübersetzungen bzw. Ganguntersetzungen aufweist und ungefähr das Gleiche kostet und das Gleiche wiegt wie ein herkömmliches Viergangautomatikgetriebe. Das erfindungsgemäße Automatikgetriebe ist desweiteren in Axialrichtung kompakter, indem die Bauteile auf zwei Wellen verteilt werden und somit ein Automatikgetriebe ermöglicht wird, welches für ein Fahrzeug mit Frontmotor und Frontantrieb geeignet ist. Weiterhin wird mit dem erfindungsgemäßen Automatikgetriebe der Leistungsverlust verringert, indem die Drehzahlen der Bauteile der Getriebeeinheit verringert werden.
  • Das erfindungsgemäße Automatikgetriebe ist eine Vorrichtung, welche Leistung von einer Motorseite zu einer Ausgangswelle überträgt und umfasst eine erste Welle, eine zweite Welle, ein Paar von Planetenradsätzen, ein erstes und ein zweites Paar von Vorgelegerädern und eine Vielzahl von Verbindungs- bzw. Kupplungselementen. Die erste Welle empfängt eine Eingangsleistung (input) von der Motorseite. Die zweite Welle ist derart vorgesehen, dass sie zur ersten Welle parallel ist. Die Planetenradsätze sind an der zweiten Welle angeordnet. Einer oder beide der Planetenradsätze weisen ein erstes Bauteil und ein zweites Bauteil auf, welchem die Leistung übertragen wird, ein drittes Bauteil, von welchem Leistung abgegeben wird, und ein viertes Bauteil, welches im Leistungsübertragungspfad angeordnet ist. Das erste und das zweite Paar von Vorgelegerädern verbinden die erste Welle mit den Bauteilen der Planetenradsätze und jedes von ihnen weist ein unterschiedliches Übersetzungs-/Untersetzungsverhältnis auf. Die Vielzahl von Kuρρlungselementen umfassen eine erste, eine zweite und eine dritte Kupplung und eine erste und eine zweite Bremse. Die Kuρρlungselemente werden selektiv in Paaren von zwei Elementen aktiviert, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern. Deswei teren wird Leistung auf das erste Bauteil der Planetenradsätze über entweder die erste Kupplung und das erste Paar von Vorgelegerädern oder über die zweite Kupplung und das zweite Paar von Vorgelegerädern gegeben. Die Leistung wird auf das zweite Bauteil der Planetenradsätze über die dritte Kupplung und das zweite Paar der Vorgelegeräder gegeben. Das dritte Bauteil der Planetenradsätze ist mit der Ausgangswelle verbunden. Die erste Bremse ist vorgesehen, um die Drehung des zweiten Bauteils abzubremsen. Durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der ersten Kupplung, der zweiten Kupplung, der dritten Kupplung, der ersten Bremse und der zweiten Bremse werden sieben Gangstufen erhalten. Mit diesem automatischen Getriebe wird Leistung von der Motorseite auf die erste Welle gegeben. Diese Leistung wird auf die zweite Welle auf das Paar von Vorgelegerädern übertragen, deren Drehung mittels der Planetenradsätze modifiziert wird, und dann wird die Leistung aus dem Getriebe abgegeben. Ein Getriebe mit sieben Gangstufen, umfassend fünf Vorwärtsgänge und zwei Rückwärtsgänge, wird durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der ersten Kupplung, der zweiten Kupplung, der dritten Kuρρlung, der ersten Bremse und der zweiten Bremse erhalten.
  • Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Getriebe mit sieben Gängen und einem einfachen Aufbau erhalten, indem eine unterschiedliche Drehzahl auf das erste Bauteil der Planetenradsätze eines herkömmlichen Getriebes mit vier Vorwärtsgängen und einem Rückwärtsgang gegeben wird und welches zwei Kupplungen und drei Bremsen oder drei Kupplungen und zwei Bremsen umfasst. Da ebenfalls das Eingangsdrehmoment und die Drehung auf die zweite Welle durch das Paar der Vorgelegeräder übertragen wird, kann die Drehung der Bauteile der Planetenradsätze verringert werden und die Kupplungen und Bremsen können auf die erste Welle und die zweite Welle verteilt werden.
  • Ein Automatikgetriebe gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ist eine Vorrichtung, welche Leistung von der Motorseite auf eine Ausgangswelle überträgt und besteht aus einer ersten Welle, einer zweiten Welle, einem Paar von Planetenradsätzen, ersten, zweiten und dritten Paaren von Vorgelegerädern, und einer Vielzahl von Kupplungselementen. Die erste Welle empfängt eine Eingangsleistung (Input) von der Motorseite. Die zweite Welle ist derart angeordnet, dass sie parallel zur ersten Welle ist. Die Planetenradsätze sind an der zweiten Welle angeordnet. Einer oder beide Planetenradsätze weisen ein erstes Bauteil und ein zweites Bauteil auf, auf welche Leistung übertragen wird, ein drittes Bauteil, von welchem Leistung abgegeben wird, und ein viertes Bauteil, welches im Leistungsübertragungspfad angeordnet ist. Die ersten, zweiten und dritten Paare der Vorgelegeräder verbinden die erste Welle mit den Bauteilen der Planetenradsätze und jedes weist eine unterschiedliche Gangübersetzung bzw. -untersetzung auf. Die Vielzahl der Kupplungselemente umfassen erste, zweite und dritte Kupplungen sowie eine erste und eine zweite Bremse. Die Kuρρlungselemente werden selektiv in Paaren von zwei Elementen aktiviert, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern. Desweiteren wird Leistung auf das erste Bauteil der Planetenradsätze über entweder die erste Kupplung und das erste Paar der Vorgelegeräder oder über die zweite Kupplung und das zweite Paar der Vorgelegeräder übertragen. Leistung wird auf das zweite Bauteil der Planetenradsätze über die dritte Kupplung und das dritte Paar der Vorgelegeräder übertragen. Das dritte Bauteil der Planetenradsätze ist mit der Ausgangswelle verbunden. Die erste Bremse ist vorgesehen, um die Drehung des zweiten Bauteils abzubremsen. Sieben Gangstufen werden durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der ersten Kuρρlung, der zweiten Kupplung, der dritten Kupplung, der ersten Bremse und der zweiten Bremse erhalten. Mit diesem oben beschriebenen Automatikgetriebe wird Leistung vom Motor auf die erste Welle gegeben. Diese Leistung wird auf die zweite Welle über das Paar der Vorgelegeräder gegeben, wobei das Drehmoment durch die Planetenradsätze modifiziert wird und dann wird die Leistung vom Getriebe abgegeben. Ein Getriebe mit sieben Gangstufen, umfassend fünf Vorwärtsgänge und zwei Rückwärtsgänge, wird durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der Vielzahl der Kupplungen und Bremsen erhalten.
  • Zusätzlich zu den oben erläuterten Betriebswirkungen erhöht bei der vorliegenden Erfindung die Hinzunahme eines dritten Vorgelegerades den Freiheitsgrad bezüglich der Einstellung der Gangübersetzungen.
  • Ein Automatikgetriebe gemäß bestimmten Aspekten der vorliegenden Erfindung kann die zweite Bremse aufweisen, um die Drehung des vierten Bauteils abzubremsen.
  • Eine Automatikgetriebe gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ist eine Vorrichtung, welche Leistung von der Motorseite auf eine Ausgangswelle überträgt und umfasst eine erste Welle, eine zweite Welle, ein Paar von Planetenradsätzen, erste und zweite Paare von Vorgelegerädern und eine Vielzahl von Kupplungselementen. Die erste Welle empfängt eine Eingangsleistung von der Motorseite. Die zweite Welle ist derart angeordnet, dass sie zur ersten Welle parallel ist. Die Planetenradsätze sind an der zweiten Welle angeordnet und weisen ein erstes Bauteil, ein zweites Bauteil und ein drittes Bauteil auf, welchen Leistung übertragen wird, und ein viertes Bauteil, von welchem Leistung abgegeben wird. Das erste und das zweite Paar von Vorgelegerädern verbinden die erste Welle mit den Bauteilen der Planetenradsätze und weisen jeweils ein unterschiedliches Übersetzungsverhältnis auf. Die Vielzahl von Kupplungselementen umfasst eine erste, eine zweite und eine dritte Kupplung und eine erste und eine zweite Bremse. Die Kupplungselemente werden in Paaren von zwei Elementen selektiv aktiviert, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern. Desweiteren wird Leistung auf das erste Bauteil der Planetenradsätze über die erste Kupplung und das erste Paar der Vorgelegeräder gegeben. Leistung wird auf das zweite Bauteil der Planetenradsätze über die zweite Kupplung und das zweite Paar der Vorgelegeräder gegeben. Leistung wird auf das vierte Bauteil der Planetenradsätze über die dritte Kupplung und das zweite Paar der Vorgelegeräder gegeben. Das dritte Bauteil C der Planetenradsätze ist mit der Ausgangswelle verbunden. Die erste Bremse ist vorgesehen, um die Drehung des zweiten Bauteiles abzubremsen. Sieben Gangstufen werden durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der ersten Kuρρlung, der zweiten Kupplung, der dritten Kupplung, der ersten Bremse und der zweiten Bremse erhalten. Mit diesem Automatikgetriebe wird Leistung vom Motor auf die erste Welle gegeben. Diese Leistung wird auf die zweite Welle über ein Paar von Vorgelegerädern gegeben, deren Drehmoment durch die Planetenradsätze modifiziert wird, und anschließend wird die Leistung vom Getriebe abgegeben. Ein Getriebe mit sieben Gangstufen, inklusive sechs Vorwärtsgängen und einem Rückwärtsgang, wird durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus den drei Kupplungen und den zwei Bremsen erhalten.
  • Erfindungsgemäß stellt dieses Automatikgetriebe mit sechs Vorwärtsgängen und einem Rückwärtsgang die gleichen Betriebswirkungen wie oben beschrieben bereit.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend weiteren bestimmten Aspekten der vorliegenden Erfindung ist eine Vorrichtung, welche Leistung von der Motorseite auf eine Ausgangswelle überträgt und umfasst eine erste Welle, eine zweite Welle, ein Paar von Planetenradsätzen, ein erstes, ein zweites und ein drittes Paar von Vorgelegerädern, und eine Vielzahl von Kupplungsele menten. Die erste Welle empfängt eine Eingangsleistung von der Motorseite. Die zweite Welle ist derart angeordnet, dass sie zur ersten Welle parallel ist. Die Planetenradsätze sind an der zweiten Welle angeordnet und weisen ein erstes Bauteil, ein zweites Bauteil und ein drittes Bauteil auf, welchen Leistung übertragen wird, sowie ein viertes Bauteil, von welchem Leistung abgegeben wird. Das erste, das zweite und das dritte Paar von Vorgelegerädern verbinden die erste Welle mit den Bauteilen der Planetenradsätze und jedes weist ein unterschiedliches Übersetzungsverhältnis auf. Die Vielzahl von Kupplungselementen umfasst eine erste, eine zweite und eine dritte Kupplung und eine erste und eine zweite Bremse. Die Kupplungselemente werden selektiv in Paaren von zwei Elementen aktiviert, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern. Desweiteren wird Leistung auf das erste Bauteil der Planetenradgetriebe über die erste Kupplung und das erste Paar der Vorgelegeräder eingegeben. Die Leistung wird auf das zweite Bauteil der Planetenradsätze über die zweite Kupplung und das dritte Paar der Vorgelegeräder eingegeben. Die Leistung wird auf das vierte Bauteil der Planetenradsätze über die dritte Kupplung und das zweite Paar der Vorgelegeräder eingegeben. Das dritte Bauteil der Planetenradsätze ist mit der Ausgangswelle verbunden. Die erste Bremse ist derart vorgesehen, um die Drehung des zweiten Bauteils abzubremsen. Sieben Gangstufen werden durch selektives Aktivieren von zwei Kupplungselementen aus der ersten Kupplung, der zweiten Kupplung, der dritten Kuρρlung, der ersten Bremse und der zweiten Bremse erhalten. Mit diesem wie oben beschriebenen Automatikgetriebe wird Leistung vom Motor auf die erste Welle übertragen. Diese Leistung wird auf die zweite Welle über ein Paar von Vorgelegerädern übertragen, wobei das Drehmoment durch die Planetenradsätze modifiziert wird und dann wird die Leistung vom Getriebe abgegeben. Ein Getriebe mit sieben Gangstufen, inklusive sechs Vorwärtsgänge und einem Rückwärtsgang, wird durch selektives Ak tivieren von zwei Kupplungselementen aus der Vielzahl von Kupplungen und Bremsen erhalten.
  • Zusätzlich zu den oben erwähnten Betriebswirkungen erhöht in der vorliegenden Erfindung die Hinzunahme eines dritten Vorgelegerades den Freiheitsgrad bezüglich der Einstellung der Übersetzungsverhältnisse.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend bestimmten Aspekten der vorliegenden Erfindung kann die erste Bremse derart aufweisen, um die Drehung des ersten Bauteils abzubremsen.
  • Ein Automatikgetriebe gemäß einem weiteren bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann einen ersten Planetenradsatz aufweisen, welcher einen ersten Zahnkranz bzw. ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, welches mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt. Weiterhin weist der zweite Planetenradsatz ein zweites Hohlrad, welches mit dem ersten Träger verbunden ist, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad kämmt, einen zweiten Träger, welcher das zweite Planetenrad trägt, und ein zweites Sonnenrad auf, welches mit dem zweiten Planetenrad kämmt und mit dem ersten Sonnenrad verbunden ist. Desweiteren ist das erste Bauteil das erste Hohlrad. Das zweite Bauteil ist der erste Träger und das zweite Hohlrad. Das dritte Bauteil ist der zweite Träger. Das vierte Bauteil sind die ersten und zweiten Sonnenräder. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als zwei unterschiedliche Arten von Rotation auf das erste Hohlrad und eine Art von Rotation auf den ersten Träger und das zweite Hohlrad eingegeben. Die Rotation wird durch die Planetenradsätze modifiziert und die Rotation wird vom zweiten Träger abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend bestimmten Aspekten der vorliegenden Erfindung kann den ersten Planetenradsatz umfassend ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, welches mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt, aufweisen. Desweiteren ist beim zweiten Planetenradsatz ein zweites Hohlrad mit dem ersten Träger verbunden, ein zweites Planetenrad kämmt mit dem zweiten Hohlrad, ein zweiter Träger trägt das zweite Planetenrad und ein zweites Sonnenrad kämmt mit dem zweiten Planetenrad und ist mit dem ersten Sonnenrad verbunden. Desweiteren ist das erste Bauteil das erste Hohlrad. Das zweite Bauteil sind der erste Träger und das zweite Hohlrad. Das dritte Bauteil ist der zweite Träger. Das vierte Bauteil sind die ersten und zweiten Sonnenräder. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als eine Art von Rotation auf den ersten Träger, das zweite Hohlrad und die ersten und zweiten Sonnenräder und als eine andere Art von Rotation auf das erste Hohlrad gegeben. Die Rotation wird durch die Planetenradsätze modifiziert und die Rotation wird vom zweiten Träger abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung kann einen ersten Planetenradsatz aufweisen, welcher ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, welches mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad umfasst, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt. Weiterhin weist der zweite Planetenradsatz ein zweites Hohlrad auf, welches mit dem ersten Träger verbunden ist, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad kämmt, einen zweiten Träger, welcher das zweite Planetenrad trägt und mit dem ersten Hohlrad verbunden ist, und ein zweites Sonnenrad, welches mit dem zweiten Planetenrad kämmt. Weiterhin ist das erste Bauteil das erste Sonnenrad. Das zweite Bauteil sind der erste Träger und das zweite Hohlrad. Das dritte Bauteil sind das erste Hohlrad und der zweite Träger. Das vierte Bauteil ist das zweite Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als zwei unterschiedliche Typen von Rotation auf das erste Sonnenrad und einen Tyρ der Rotation auf den ersten Träger und das zweite Hohlrad gegeben. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze modifiziert und die Rotation wird vom ersten Hohlrad und dem zweiten Träger abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend weiteren bestimmten Aspekten der vorliegenden Erfindung kann einen ersten Planetenradsatz aufweisen, welcher ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, das mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt. Desweiteren weist ein zweiter Planetenradsatz ein zweites Hohlrad, welches mit dem ersten Träger verbunden ist, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad kämmt, einen zweiten Träger, welcher das zweite Planetenrad trägt und welcher mit dem ersten Hohlrad verbunden ist, und ein zweites Sonnenrad auf, welches mit dem zweiten Planetenrad kämmt. Weiterhin ist das erste Bauteil das erste Sonnenrad. Das zweite Bauteil sind der erste Träger und das zweite Hohlrad. Das dritte Bauteil sind das erste Hohlrad und der zweite Träger. Das vierte Bauteil ist das zweite Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als eine Art von Rotation auf den ersten Träger, das zweite Hohlrad und das zweite Sonnenrad gegeben und als eine unterschiedliche Art von Rotation auf das erste Sonnenrad gegeben. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird von dem ersten Hohlrad und dem zweiten Träger abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend einem bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann einen ersten Planetenradsatz auf weisen, welcher ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, welches mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt. Weiterhin weist der zweite Planetenradsatz ein zweites Hohlrad, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad kämmt, einen zweiten Träger, welcher das zweite Planetenrad und mit dem ersten Träger verbunden ist und ein zweites Sonnenrad auf, welches mit dem zweiten Planetenrad kämmt und mit dem ersten Hohlrad verbunden ist. Weiterhin ist das erste Bauteil das erste Hohlrad und das zweite Sonnenrad. Das zweite Bauteil sind die ersten und zweiten Träger. Das dritte Bauteil ist das zweite Hohlrad. Das vierte Bauteil ist das erste Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als zwei unterschiedliche Arten von Rotation auf das erste Hohlrad und das zweite Sonnenrad und als eine Art von Rotation auf die ersten und zweiten Träger übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird vom zweiten Hohlrad abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend einem bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung weist einen ersten Planetenradsatz auf, welcher ein erstes Hohlrad, ein erstes Planetenrad, welches mit dem ersten Hohlrad kämmt, einen ersten Träger, welcher das erste Planetenrad trägt, und ein erstes Sonnenrad aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad kämmt. Weiterhin weist der zweite Planetenradsatz ein zweites Hohlrad, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad kämmt, einen zweiten Träger, welcher das zweite Planetenrad trägt und mit dem ersten Träger verbunden ist, und ein zweites Sonnenrad auf, welches mit dem zweiten Planetenrad kämmt und mit dem ersten Hohlrad verbunden ist. Weiterhin ist das erste Bauteil das erste Hohlrad und das zweite Sonnenrad. Das zweite Bauteil sind die ersten und zweiten Träger. Das dritte Bauteil ist das zweite Hohlrad. Das vierte Bauteil ist das erste Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als eine Art von Rotation auf die ersten und zweiten Träger und das erste Sonnenrad und als eine andere Art von Rotation auf das erste Hohlrad und das zweite Sonnenrad übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird vom zweiten Hohlrad abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend einem bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann den ersten oder den zweiten Planetenradsatz aufweisen, welche mit einem gemeinsamen Hohlrad, einem gemeinsamen Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad kämmt, einem ersten Sonnenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, einem kleinen Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, einen gemeinsamen Träger, welcher das gemeinsame Planetenrad und das kleine Planetenrad trägt, und ein zweites Sonnenrad aufweisen, welches mit dem kleinen Planetenrad kämmt. Dabei ist das erste Bauteil das erste Sonnenrad. Das zweite Bauteil ist der gemeinsame Träger. Das dritte Bauteil ist das gemeinsame Hohlrad. Das vierte Bauteil ist das zweite Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als zwei unterschiedliche Arten von Rotation auf das erste Sonnenrad und als eine Art von Rotation auf den gemeinsamen Träger übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird von dem gemeinsamen Hohlrad abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe entsprechend einem bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann den ersten und den zweiten Planetenradsatz aufweisen, welcher ein gemeinsames Hohlrad, ein gemeinsames Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad kämmt, ein erstes Sonnenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, ein kleines Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, einen gemeinsamen Träger, welcher das gemeinsame Planetenrad und das kleine Planetenrad trägt, und ein zweites Sonnenrad aufweisen kann, welches mit dem kleinen Planetenrad kämmt. Dabei ist das erste Bauteil das erste Sonnenrad. Das zweite Bauteil ist der gemeinsame Träger. Das dritte Bauteil ist das gemeinsame Hohlrad. Das vierte Bauteil ist das zweite Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als eine Art von Rotation auf den gemeinsamen Träger und das zweite Sonnenrad und als eine andere Art von Rotation auf das erste Sonnenrad übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird von dem gemeinsamen Hohlrad abgegeben.
  • Ein automatisches Getriebe entsprechend einem weiteren bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann die ersten und zweiten Planetenradsätze derart aufweisen, dass sie ein gemeinsames Hohlrad, ein gemeinsames Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad kämmt, ein erstes Sonnenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, ein kleines Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, einen gemeinsamen Träger, welcher das gemeinsame Planetenrad und das kleine Planetenrad trägt, und ein zweites Sonnenrad aufweisen, welches mit dem kleinen Planetenrad kämmt. Dabei ist das erste Bauteil das zweite Sonnenrad. Das zweite Bauteil ist das gemeinsame Hohlrad. Das dritte Bauteil ist der gemeinsame Träger. Das vierte Bauteil ist das erste Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als zwei unterschiedliche Arten von Rotation auf das zweite Sonnenrad und als eine Art von Rotation auf das gemeinsame Hohlrad übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird von dem gemeinsamen Träger abgegeben.
  • Ein automatisches Getriebe gemäß einem weiteren bestimmten Aspekt der vorliegenden Erfindung weist die ersten und zweiten Planetenradsätze auf, welche ein gemeinsames Hohlrad, ein ge meinsames Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad kämmt, ein erstes Sonnenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, ein kleines Planetenrad, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad kämmt, einen gemeinsamen Träger, welcher das gemeinsame Planetenrad und das kleine Planetenrad trägt, und ein zweites Sonnenrad aufweisen, welches mit dem kleinen Planetenrad kämmt. Dabei ist das erste Bauteil das zweite Sonnenrad. Das zweite Bauteil ist das gemeinsame Hohlrad. Das dritte Bauteil ist der gemeinsame Träger. Das vierte Bauteil ist das erste Sonnenrad. Mit diesem Getriebe wird die Rotation von der Motorseite als eine Art von Rotation auf das gemeinsame Hohlrad und erste Sonnenrad und als eine andere Art von Rotation auf das zweite Sonnenrad übertragen. Das Drehmoment wird durch die Planetenradsätze geändert und die Rotation wird von dem gemeinsamen Träger abgegeben.
  • Ein Automatikgetriebe gemäß bestimmten bevorzugten Aspekten der vorliegenden Erfindung kann ein hydraulisches Verbindungsteil aufweisen, welches ein Laufrad, ein Turbinenrad und einen Stator aufweist, und welcher an der Eingangsseite des ersten Planetenradsatzes angeordnet ist.
    •
  • Diese und weitere Ziele, Merkmale, Aspekte und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der nachfolgenden detaillierten Beschreibung in Verbindung mit der Zeichnung verdeutlicht. In der Zeichnung ist:
  • 1 eine schematische Ansicht eines herkömmlichen Viergang-Automatikgetriebes zum Antreiben von Vorderrädern eines Fahrzeugs mit Frontantrieb,
  • 2a eine schematische Ansicht einer ersten Grundkonfiguration für das in 1 dargestellte herkömmliche Getriebe,
  • 2b eine schematische Ansicht einer zweiten Grundkonfiguration für das in 1 dargestellte herkömmliche Getriebe,
  • 2c eine schematische Ansicht einer dritten Grundkonfiguration für das in 1 dargestellte herkömmliche Getriebe,
  • 2d eine schematische Ansicht einer vierten Grundkonfiguration für das in 1 dargestellte herkömmliche Getriebe,
  • 2e eine schematische Ansicht einer fünften Grundkonfiguration für das in 1 dargestellte herkömmliche Getriebe,
  • 3 ein Diagramm, welches die Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm zeigt, welche jede Gangstufe des herkömmlichen Getriebes der 2a bis 2e darstellen,
  • 4a eine schematische Ansicht einer sechsten Grundkonfiguration für ein herkömmliches Getriebe,
  • 4b eine schematische Ansicht einer siebten Grundkonfiguration für ein herkömmliches Getriebe,
  • 4c eine schematische Ansicht einer achten Grundkonfiguration für ein herkömmliches Getriebe,
  • 4d eine schematische Ansicht einer neunten Grundkonfiguration für ein herkömmliches Getriebe,
  • 4e eine schematische Ansicht einer zehnten Grundkonfiguration für ein herkömmliches Getriebe,
  • 5 ein Diagramm, welches die Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm darstellt, welche jede Gangstufe des in den 4a bis 4e gezeigten herkömmlichen Getriebes darstellt,
  • 6 eine schematische Ansicht eines anderen herkömmlichen Automatikgetriebes zum Antreiben von Vorderrädern eines Fahrzeugs mit Frontantrieb,
  • 7a eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe gemäß der vorliegenden Erfindung entsprechend der Konfiguration I1 verwendet wird,
  • 7b eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe gemäß der vorliegenden Erfindung entsprechend der Konfiguration I2 verwendet wird,
  • 7c eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe gemäß der vorliegenden Erfindung entsprechend der Konfiguration I3 verwendet wird,
  • 7d eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe gemäß der vorliegenden Erfindung entsprechend der Konfiguration I4 verwendet wird,
  • 7e eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe gemäß der vorliegenden Erfindung entsprechend der Konfiguration I5 verwendet wird,
  • 8 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm zeigt, welche jede Gangstufe des Getriebes der Konfigurationen I1 bis I5 zeigen,
  • 9 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration I1 von 7a entsprechend einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 10 ist ein Diagramm, welches Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 9 gezeigten ersten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 11 ist eine Darstellung der Steuerung der Kupplungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 9 gezeigten ersten Ausführungsbeispiels,
  • 12 ist eine schematische Darstellung eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration I2 von 7b entsprechend einem zweiten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 13 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 12 gezeigten zweiten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 14 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρ lungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 12 gezeigten zweiten Ausführungsbeispiels darstellt.
  • 15 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration I3 von 7c entsprechend einem dritten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 16 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 15 gezeigten dritten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 17 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 15 gezeigten dritten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 18 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration I4 von 7d entsprechend einem vierten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung zeigt,
  • 19 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 18 gezeigten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 20 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 18 gezeigten vierten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 21 ist eine schematische Ansicht des Automatikgetriebes, welches die Konfiguration I5 von 7e entsprechend einem fünften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 22 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 19 gezeigten fünften Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 23 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 19 gezeigten fünften Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 24a ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration II1 verwendet wird,
  • 24b ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration II2 verwendet wird,
  • 24c ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration II3 verwendet wird,
  • 24d ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration II4 verwendet wird,
  • 24e ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration II5 verwendet wird,
  • 25 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des Getriebes der Konfigurationen II1 bis II5 zeigt,
  • 26 ist eine schematische Darstellung eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration II1 von 24a entsprechend einem sechsten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 27 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 26 gezeigten sechsten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 28 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 26 gezeigten sechsten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 29a ist eine schematische Darstellung eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration III1 verwendet wird,
  • 29b ist eine schematische Darstellung eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration III2 ver wendet wird,
  • 29c ist eine schematische Darstellung eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration III3 verwendet wird,
  • 29d ist eine schematische Darstellung eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration III9 verwendet wird,
  • 29e ist eine schematische Darstellung eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung entsprechend einer Konfiguration III5 verwendet wird,
  • 30 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des Getriebes gemäß den Konfigurationen III1 bis III5 zeigt,
  • 31 ist eine schematische Darstellung eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration III1 von 29a entsprechend einem siebten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 32 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 31 gezeigten siebten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 33 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für je de Gangstufe des in 31 gezeigten siebten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 34 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration III2 von 29 entsprechend einem achten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 35 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 34 gezeigten achten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 36 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 31 gezeigten achten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 37 ist eine schematische Darstellung eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration III3 von 29c entsprechend einem neunten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 38 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 37 gezeigten neunten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 39 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 37 gezeigten neunten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 40 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetrie bes, welches die Konfiguration III4 von 29 entsprechend einem zehnten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 41 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 40 gezeigten zehnten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 42 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungverhältnis für jede Gangstufe des in 40 gezeigten zehnten Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 43 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration III5 von 29e entsprechend einem elften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung zeigt,
  • 44 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 43 gezeigten elften Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 45 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe des in 43 gezeigten elften Ausführungsbeispiels zeigt,
  • 46 ist eine schematische Ansicht einer Variation des Automatikgetriebes des siebten bis elften Ausführungsbeispiels der vorliegenden Erfindung,
  • 47a ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, wel ches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung gemäß einer Konfiguration IV1 verwendet wird,
  • 47b ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung gemäß einer Konfiguration IV2 verwendet wird,
  • 47c ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung gemäß einer Konfiguration IV3 verwendet wird,
  • 47d ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung gemäß einer Konfiguration IV4 verwendet wird,
  • 47e ist eine schematische Ansicht eines Getriebes, welches in einem Automatikgetriebe der vorliegenden Erfindung gemäß einer Konfiguration IV5 verwendet wird,
  • 48 ist eine Darstellung, welche die Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des Getriebes gemäß den Konfigurationen IV1 bis IV5 zeigt,
  • 49 ist eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes, welches die Konfiguration IV1 von 47a entsprechend einem zwölften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung verwendet,
  • 50 ist eine Darstellung, welche Betriebscharakteristiken der Kupplungselemente und ein Drehzahldiagramm für jede Gangstufe des in 45 gezeigten zwölften Ausführungsbeispiels zeigt, und
  • 51 ist eine Darstellung, welche die Steuerung der Kuρρlungselemente und des Übersetzungsverhältnisses für jede Gangstufe des in 49 gezeigten zwölften Ausführungsbeispiels zeigt.
  • Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die Figuren beschrieben.
  • Getriebekonfiguration I1 bis I5
  • Unter Bezugnahme auf die 7a bis 7e werden fünf Konfigurationen I1 bis I5 für Automatikgetriebe entsprechend fünf Ausführungsbeispielen gemäß der vorliegenden Erfindung beschrieben. Jede der Getriebekonfigurationen I1 bis I5 der 7a bis 7e weisen fünf Vorwärtsgänge (1ST, 2ND, 3RD, 4TH, 5TH) und zwei Rückwärtsgänge (REV1, REV2 (reverse)) auf, und umfasst eine Vielzahl von Paaren von Vorlegerädern, eine Vielzahl von Kuρρlungen, eine Vielzahl von Bremsen und eine Vielzahl von Planetenradsätzen, wie nachfolgend erläutert. In den 7a bis 7e sind Planetenradsätze 11 und 12 an einer zweiten Welle 31 vorgesehen, wie in den 9, 12, 15, 18 und 21 gezeigt. Die zweite Welle 31 ist derart angeordnet, dass sie im Wesentlichen parallel mit der Eingangs- oder ersten Welle 10 ist. In der vorliegenden Erfindung werden die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12, welche zur Übertragung von Leistung dienen, als Bauteile A, B, C und D bezeichnet. Zwischen dem Bauteil A und der ersten Welle 10 ist eine Kupplung CA1 an der ersten Wellenseite angeordnet und eine Kupplung CA2 ist an der zweiten Wellenseite angeordnet. Eine Kupplung CB1 ist zwischen dem Bauteil D und der ersten Welle 10 angeordnet. Die erste Welle 10 ist mit dem Bauteil A (welches an der zweiten Wellenseite ist) über die Kupplung CAl und das Paar von Vorgelegerädern X verbunden. Die erste Welle 10 ist ebenfalls mit dem Bauteil A über das Paar der Vorgelegeräder Y und die Kupplung CA2 und mit dem Bauteil B (welches an der zweiten Wellenseite ist) über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CB1 verbunden. Eine Bremse BB ist vorgesehen, um die Rotation des Bauteils B abzubremsen und eine Bremse BD ist vorgesehen, um die Rotation des Bauteils D abzubremsen.
  • Nachfolgend werden Details der Getriebekonfigurationen I1 bis I5, welche in den 7a bis 7e gezeigt sind, beschrieben.
  • Konfiguration I1
  • In der in 7a gezeigten ersten Konfiguration I1 weist das Getriebe zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf. Jeder Planetenradsatz 11 und 12 weist jeweils die folgenden Komponenten auf: Ein Hohlrad R1, R2; eine Vielzahl von Planetenrädern P1, P2, welche mit dem Hohlrad R1, R2 kämmen; einen Träger Q1, Q2, welcher die Planetenräder P1, P2 in einer frei drehbaren Weise trägt; und ein Sonnenrad S1, S2, welches mit den Planetenrädern P1, P2 kämmt. Weiterhin ist der erste Träger Q1 mit dem zweiten Hohlrad R2 verbunden, das erste Sonnenrad S1 ist mit dem zweiten Sonnenrad S2 verbunden und der zweite Träger Q2 dient als Ausgangselement (output) des Getriebes. In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Hohlrad R1 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und das mit ihm verbundene zweite Hohlrad R2 bilden das Bauteil B. Der zweite Träger Q2 bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 und das zweite Sonnenrad S2 bilden das Bauteil D.
  • Konfiguration I2
  • In der in 7b gezeigten zweiten Konfiguration I2 weist das Getriebe wiederum zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf und die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 sind die gleichen wie in der ersten Konfiguration I1. Ebenfalls ist der er ste Träger Q1 mit dem zweiten Hohlrad R2 verbunden, während das erste Hohlrad R1 mit dem zweiten Träger Q2 verbunden ist und als Ausgangselement dient. In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Sonnenrad S1 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und das mit ihm verbundene Hohlrad R2 bilden das Bauteil B. Das erste Hohlrad R1 und der mit ihm verbundene Träger Q2 bilden das Bauteil C. Das zweite Sonnenrad S2 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration I3
  • In der in 7c gezeigten dritten Konfiguration I3 weist das Getriebe wiederum zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf und die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 sind die gleichen wie in der ersten Konfiguration I1. Ebenfalls ist der erste Träger Q1 mit dem zweiten Träger Q2 verbunden, das erste Hohlrad R1 ist mit dem zweiten Sonnenrad S2 verbunden und das zweite Hohlrad R2 dient als Ausgangselement. In der vorliegenden Erfindung bilden das erste Hohlrad R1 und das mit ihm verbundene zweite Sonnenrad S2 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und der mit ihm verbundene zweite Träger Q2 bilden das Bauteil B. Das zweite Hohlrad R2 bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration I4
  • In der in 7d gezeigten vierten Konfiguration I9 weist das Getriebe einen einfachen Planetenradsatz 11 mit einem gemeinsamen Planetenrad und einen Doppelplanetenradsatz 12 mit einem Doppelplanetenrad auf. Genauer weisen die Planetenradsätze 11 und 12 ein gemeinsames Hohlrad RC, ein gemeinsames Planetenrad PC, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad RC kämmt, ein kleines Planetenrad PS, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad PC kämmt, einen gemeinsamen Träger QC, welcher das gemeinsame Planetenrad PC und das kleine Planetenrad PS trägt, ein erstes Sonnenrad S1, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad PC kämmt, und ein zweites Sonnenrad S2 auf, welches mit dem kleinen Planetenrad PS kämmt. Das gemeinsame Hohlrad RC dient als Ausgangselement. In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Sonnenrad S1 das Bauteil A. Der gemeinsame Träger QC bildet das Bauteil B. Das gemeinsame Hohlrad RC bildet das Bauteil C. Das zweite Sonnenrad S2 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration I5
  • Ähnlich der vierten Konfiguration I4 weist die in 7e gezeigte fünfte Konfiguration I5 ein Getriebe mit einem einfachen Planetenradsatz 11 mit einem gemeinsamen Planetenrad und einen Doppelplanetenradsatz 12 mit einem Doppelplanetenrad auf. Ein gemeinsamer Träger QC dient als Ausgangselement. In der vorliegenden Erfindung bildet das zweite Sonnenrad S2 das Bauteil A. Das gemeinsame Hohlrad bildet das Bauteil B. Der gemeinsame Träger QC bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 bildet das Bauteil D.
  • Drehzahldiagramm für Konfigurationen I1 bis I4
  • Das Drehzahldiagramm für die erste bis vierte Konfiguration I1 bis I4, wie in den 7a bis 7d gezeigt, sind alle ähnlich. Somit werden die Drehzahlcharakteristiken für jede dieser Konfigurationen unter Bezugnahme auf 8 beschrieben.
  • 8 zeigt die Steuerungs-/Regelungsdetails der Kupplungselemente und das Drehzahldiagramm für jede Gangstufe. Im Drehzahldiagramm von 8 bezeichnet die vertikale Achse die Drehzahl und die horizontale Achse bezeichnet die Positionen der Bauteile A, B, C und D. Die Position auf der horizontalen Achse wird durch die Untersetzungsverhältnisse zwischen den Bauteilen bestimmt. Die auf der horizontalen Achse angegebenen Bezeichnungen „A", „8", „C" und „D" entsprechen den in den 7a bis 7d gezeigten Bauteilen A, B, C und D.
  • Erster Vorwärtsgang von Konfiguration I1 bis I5 Im ersten Vorwärtsgang wird die Kupplung CA1 betrieben (Übertragungszustand) und die Bremse BD wird betrieben (Bremsen). Die anderen Kupplungselemente, d.h. die Kupplungen CA2, CB1 und die Bremse BB sind nicht im Betrieb (Leistung unterbrochen, Bremse gelöst). Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation auf das Bauteil A über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X übertragen und die Rotation des Bauteils D ist gestoppt. Somit ist im ersten Vorwärtsgang die Rotation der ersten Welle 10 durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt bzw. verringert, auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Währenddessen ist die Rotation des Bauteils D=0 (Null). Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges für den ersten Vorwärtsgang mit „1ST" bezeichnet. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsgangs ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S1 des Bauteils A und die Drehzahl (0) des Bauteils D verbindet.
  • Zweiter Vorwärtsgang von Konfiguration I1 bis I5
  • Im zweiten Vorwärtsgang sind die Kupplung CA2 und die Bremse BD im Betrieb, während die Kupplungen CA1 und CB1 und die Bremse BB außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation auf das Bauteil A über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CA2 übertragen. Die Rotation des Bauteils D ist ebenfalls gestoppt. Somit wird im zweiten Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar der Vorgelegeräder Y untersetzt, auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Währenddessen ist die Rotation des Bauteils D null. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges für den zweiten Vorwärtsgang mit "2ND" bezeichnet. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S2 des Bauteils A und die Drehzahl (0) des Bauteils D miteinander verbindet.
  • Dritter Vorwärtsgang der Konfiguration I1 bis I5
  • Im dritten Vorwärtsgang sind die Kupplung CB1 und die Bremse BD im Betrieb, während die Kupplungen CA1, CA2 und die Bremse BB außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar der Vorgelegeräder Y und die Kupplung CB1 auf das Bauteil B übertragen. Die Rotation des Bauteils D ist ebenfalls gestoppt. Somit wird im dritten Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Währenddessen ist die Rotation des Bauteils D null. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges für den dritten Vorwärtsgang mit "3RD" bezeichnet. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsgangs ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S3 des Bauteils B und die Drehzahl (0) des Bauteils D verbindet.
  • Vierter Vorwärtsgang der Konfiguration I1 bis I5 Im vierten Vorwärtsgang sind die Kupplungen CA2 und CB1 in Betrieb, während die Kupplung CA1 und die Bremsen BB und BD au ßer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplungen CA2 und CBl auf die Bauteile A und B übertragen. In der vorliegenden Erfindung wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf die Bauteile A und B der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, wodurch die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit rotieren. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges für den vierten Vorwärtsgang mit "4TH" bezeichnet. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist eine gerade Linie, bei der die Drehzahlen S1 und S2 der Bauteile A und B für alle Orte beibehalten wird.
  • Fünfter Vorwärtsgang der Konfiguration I1 bis I5
  • Im fünften Vorwärtsgang sind die Kupplungen CA1 und CBl im Betrieb, während die Kupplung CA2 und die Bremsen BB und BD außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X auf das Bauteil A und über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CB1 auf das Bauteil B übertragen. Somit wird im fünften Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar der Vorgelegeräder X untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Gleichzeitig wird die gleiche Rotation durch das Paar der Vorgelegeräder Y untersetzt und auf das Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und an das Bauteil C abgegeben. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges für den fünften Vorwärtsgang mit "5TH" bezeichnet. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S1 des Bauteils A und die Drehzahl S3 des Bauteils B verbindet.
  • Erster Rückwärtsgang der Konfiguration I1 bis I5
  • Im ersten Rückwärtsgang sind die Kupplung CA1 und die Bremse BB im Betrieb, während die Kupplungen CA2 und CBl und die Bremse BD außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über die Kupplung CA1 und das Paar der Vorgelegeräder X auf das Bauteil A übertragen, und die Rotation des Bauteils B ist gestoppt. Somit wird im ersten Rückwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar der Vorgelegeräder X untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Währenddessen ist die Rotation des Bauteils B null. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des ersten Rückwärtsgangs für den ersten Rückwärtsgang mit „REV1" bezeichnet. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsgangs ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S1 des Bauteils A und die Drehzahl (0) des Bauteils B verbindet.
  • Zweiter Rückwärtsgang der Konfiguration I1 bis I5
  • Im zweiten Rückwärtsgang sind die Kupplung CA2 und die Bremse BB im Betrieb, während die Kupplungen CA1 und CB1 und die Bremse BD außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CA2 auf das Bauteil A übertragen und die Rotation des Bauteils B ist gestoppt. Somit wird im zweiten Rückwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar der Vorgelegeräder Y untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Währenddessen ist die Rota tion des Bauteils B null. Dementsprechend ist in 8 die Charakteristik des zweiten Rückwärtsgangs für den zweiten Rückwärtsgang mit "REV2" bezeichnet. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsgangs ist eine gerade Linie, welche die Drehzahl S2 des Bauteils A und die Drehzahl (0) des Bauteils B verbindet.
  • Betriebswirkungen der Konfigurationen I1 bis I5
  • Bei einem herkömmlichen Getriebe mit vier Vorwärtsgängen und einem Rückwärtsgang weist das Bauteil A eine Bremse auf (siehe Punkt BA in 3) und verwendet nur eine Art von Gangbereich. Mit den Konfigurationen I1 bis I5 werden neue Gangbereiche erhalten. Insbesondere werden der erste und der fünfte Vorwärtsgang und der erste Rückwärtsgang durch Übertragen einer Rotation auf das Bauteil A über die Kupplung CA1 erhalten, anstelle der Verwendung einer Bremse. Ebenfalls wird durch Vorsehen von zwei Paaren von Vorgelegerädern X und Y, um zwei Arten von Rotation zu erzeugen, welche dem Bauteil A der Planetenradsätze übertragen wird, die Anzahl der Gangbereiche um zwei erhöht und ein Fünfvorwärtsgang-/Zweirückwärtsgang-Getriebe mit kleineren Unterschieden zwischen den Gangübersetzungen bzw. Übersetzungsverhältnissen kann verwirklicht werden. Weiterhin sind bei einem herkömmlichen Automatikgetriebe mit fünf Vorwärtsgängen die erste Welle und die zweite Welle durch ein Paar von Vorgelegerädern gekuppelt. Im Gegensatz dazu verwenden die in 7 gezeigten Konfigurationen zwei Paare von Vorgelegerädern, um die erste Welle und die zweite Welle zu kuppeln, und dementsprechend ist die Konfiguration komplex. Weiterhin wird bei einem herkömmlichen Getriebe die Abgabe (Output) des Vierganggetriebes unter Verwendung eines Paars von Vorgelegerädern übertragen. Dementsprechend erhöht sich das Eingangsdrehmoment um den Betrag, um den der erste Vorwärtsgang untersetzt ist, und die Eingangsdrehzahl erhöht sich um den Betrag, um den der vierte Vorwärtsgang vervielfacht ist. Dementsprechend ist es notwendig, die Drehmomentkapazität und die Drehzahlkapazität der Zahnräder und Lager des Paars von Vorgelegerädern zu erhöhen. Im Gegensatz dazu können mit den in den 7a bis 7e gezeigten Konfigurationen die Lager und Zahnräder der Paare von Vorgelegerädern X und Y kleiner gemacht werden, da die Paare von Vorgelegerädern das Eingangsdrehmoment und die Eingangsrotation übertragen, ohne dass diese vervielfacht werden. Da die Rotation der ersten Welle durch die Paare von Vorgelegerädern X und Y reduziert bzw. untersetzt wird, wie auch durch sie auf die zweite Welle übertragen wird, kann ebenfalls die Drehzahl der Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 verringert werden. Dadurch kann der Getriebewirkungsgrad verbessert werden und die Relativrotation zwischen den Reibelementen der Kupplungen und Bremsen verringert werden. Im Ergebnis kann der Leistungsverlust des Getriebes als Ganzes verringert werden.
  • Variationen der Konfigurationen I1 bis I5
  • Betreffend die beiden Kupplungen, welche mit dem Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 kuppeln, zeigen die 7a bis 7e die Kupplung CA1 an der ersten Welle 10 angeordnet und die Kupplung CA2 an der zweiten Welle angeordnet. Es ist jedoch auch möglich, dass die Kupplung CA1 an der zweiten Welle angeordnet ist.
  • Erstes Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration I1
  • Eine schematische Ansicht des Automatikgetriebes entsprechend einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 9 dargestellt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 7a gezeigte Getriebekonfiguration I1 und weist ei nen Drehmomentwandler 20 auf, welcher als eine hydraulische Kupplung dient, welcher Leistungen vom Motor übertragen wird, sowie ein Getriebe 30 auf, welches an der Ausgangsseite des Drehmomentwandlers 20 angeordnet ist. Der Drehmomentwandler 20 und das Getriebe 30 sind in einem Gehäuse 40 angeordnet. Der Drehmomentwandler weist einen Drehmomentwandlerhauptkörper 21 und eine Überbrückungskupplung 22 zur Übertragung von Leistung von dem Motor direkt auf die Ausgangsseite auf.
  • Der Drehmomentwandlerhauptkörper 21 weist eine vordere Abdekkung 23, welche mit dem Ausgangsteil des Motors gekuppelt ist, ein Laufrad 24, welches mit der vorderen Abdeckung 23 gekuppelt ist, ein Turbinenrad 25, welches axial gegenüber dem Laufrad 24 angeordnet ist und ein Leitrad bzw. einen Stator 26 auf, welcher zwischen dem inneren Umfangsbereich des Laufrads und des Turbinenrads angeordnet ist. Das Leitrad 26 ist weiterhin fest mit dem Gehäuse 40 über eine Freilaufkupplung 27 gekuppelt.
  • Das Getriebe 30 weist eine mit der Ausgangsseite des Turbinenrads 25 verbundene erste Welle 10, eine parallel zur ersten Welle 10 angeordnete zweite Welle 31 und eine Ausgangswelle 32 auf, welche in Richtung der Ausgangsseite der zweiten Welle 31 angeordnet ist, so dass sie parallel zur ersten Welle 10 ist. In diesem Ausführungsbeispiel sind das erste Paar von Vorgelegerädern X mit den Bezeichnungen ZX1 und ZX2 bezeichnet, während das zweite Paar von Vorgelegerädern Y durch die Bezeichnungen ZY1 und ZY2 bezeichnet sind. Jeweils ein Rad (d.h. jeweils ZX1 und ZY1) der beiden Paare von Vorgelegerädern X und Y und eine Kupplung CA1 sind an der ersten Welle 10 angeordnet. Die Planetenradsätze 11 und 12, die Kupplungen CA2 und CB1, die Bremsen BB und BD und jeweils ein Rad (d.h. jeweils ZX2 und ZY2) der Paare von Vorgelegerädern X und Y sind an der zweiten Welle 31 angeordnet. Die zweite Welle 31 und die Aus gangswelle 32 sind miteinander über ein Paar von Vorgelegerädern 33 und ein Differential 34 gekuppelt.
  • Die Getriebeuntersetzungsverhältnisse αX und αY der beiden Vorgelegeräderpaare X und Y sind durch die nachfolgenden Gleichungen gegeben: αX=ZX2/ZX1, und αY=ZY2/ZY1, wobei ZX1, ZX2, ZY1 und ZY2 jeweils die Zähnezahlen der Zahnräder ZX1, ZX2, ZY1 und ZY2 sind.
  • Weiterhin sind die Untersetzungsverhältnisse ρ1 und ρ2 der Planetenradsätze 11 und 12 durch die folgenden Gleichungen gegeben: ρ1=ZS1/ZR1 und ρ2=ZS2/ZR2, wobei ZS1 die Zähnezahl des ersten Sonnenrades S1 ist, ZR1 die Zähnezahl des ersten Hohlrades R1 ist, ZS2 die Zähnezahl des zweiten Sonnenrades S2 ist und ZR2 die Zähnezahl des zweiten Hohlrades R2 ist.
  • In diesem Ausführungsbeispiel sind die vorher erwähnten Getriebeübersetzungen wie folgt:
    αX=1,9; αY=1,2; ρ1=0,45; und ρ2=0,35.
  • Nachfolgend wird die Gangübersetzung bzw. das Übersetzungsverhältnis jeder Gangstufe erläutert. Es werden jedoch detaillierte Erläuterungen betreffend die EIN/AUS-Steuerung/Regelung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe ausgelassen, da diese Punkte exakt die gleichen sind, wie vorher unter Bezugnahme auf 8 erläutert wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 (Bauteil A) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 (Bauteil C) abgegeben. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in diesem Fall im Wesentlichen die gleiche wie die Drehzahlcharakteristik, welche in 8 mit „1ST" bezeichnet ist. Genauer ist die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges in 10 mit „1ST" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αX gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,72 ist. Das Übersetzungsverhältnis, welches hier gemeint ist, ist das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 und ist das gleiche für die nachfolgend beschriebenen anderen Gänge.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 (Bauteil A) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger C abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in diesem Fall in 10 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,35 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in diesem Fall in 10 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,62 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA2 und CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf das erste Hohlrad R1, den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen. Dies bewirkt, dass die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit rotieren. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 10 mit „4T H" markiert. Wie in 11 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis αY vorzugsweise in diesem Ausführungsbeispiel 1,2.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA1 und CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsgangs ist in diesem Fall in 10 mit „5TH" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αXαY/{(1+ρ1ρ2+ρ2)αX-ρ2αX} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,99 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Im ersten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CAl und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsgangs ist in diesem Fall in 10 mit „REV1" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αX/ρ2 erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,3 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang
  • Im zweiten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsgangs ist in 10 in diesem Fall mit „REV2" bezeichnet. Wie in 11 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αY/ρ2 erhalten.
  • In diesem Ausführungsbeispiel sind fünf Kupplungselemente CA, CB, BA, BB und BD im Automatikgetriebe enthalten. Der Aufbau dieses Ausführungsbeispiels ist einfach und die Herstellungskosten sind verringert. Es ist ebenfalls einfach, die Unterschiede zwischen den Übersetzungsverhältnissen zu verringern.
  • Zweites Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration I2
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 12 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 7b gezeigte Getriebekonfiguration I2 und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das erste Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede sind in den Teilen betreffend das Getriebe, welche wie in 7b gezeigt ausgebildet sind. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern X und Y und der Planetenradsätze 11 und 12 wie folgt: αX=1,8; αY=1,2; ρ1=0,6; und ρ2=0,38.
  • Nachfolgend wird das Getriebeuntersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Es werden jedoch detaillierte Ausführungen betreffend die EIN/AUS-Steuerung (Betätigung) der Kuρρlungselemente CA, CB, BA, BB und BD und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte exakt die gleichen sind wie vorher unter Bezugnahme auf 8 erläutert wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 (Bauteil A) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt, und vom ersten Hohlrad R1 und dem daran gekoppelten zweiten Träger Q2 abgegeben (Bauteil C). Das Ausgangsteil verbleibt das gleiche wie bei den nachfolgend beschriebenen anderen Gangstufen. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsgangs ist in diesem Fall in 13 (welche im Wesentlichen die gleiche wie in 8 ist) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αX/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,72 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier beschriebene Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsgangs ist in 13 in diesem Fall mit „2ND" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αY/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,42 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des dritten Gangs ist in diesem Fall in 13 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,66 ist .
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang rotieren die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit durch Betreiben der Kupplungen CA2 und CD1. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in diesem Fall in 13 mit „4TH" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,2.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA1 und CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des fünften Gangs ist in diesem Fall in 13 mit „5TH„ bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{(1+ρ1)αX-ρlαY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,99 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Im ersten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsganges ist in diesem Fall in 13 mit „REV1" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,08 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang Im zweiten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsganges ist in diesem Falle in 13 mit „REV2" bezeichnet. Wie in 14 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,0 ist.
  • Drittes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration I3
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem dritten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 15 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 7c gezeigte Getriebekonfiguration und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das erste Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede sind in den das Getriebe betreffenden Teilen, welche wie in 7c gezeigt sind, ausgebildet. In diesem Ausführungsbeispiel ist das Übersetzungsverhältnis des Paars der Vorgelegeräder X und Y und der Planetenradsätze 11 und 12 wie folgt: αX=1,0; αY=1,2; und ρ1=ρ2=0,5.
  • Nachfolgend wird die Gangübersetzung für jede Gangstufe erläutert. Es wird jedoch auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente CA, CB, BA, BB und BD und das Drehzahldiagramm für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie vorher in Zusammenhang mit 8 beschrieben wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweiten Sonnenrad S2 übertragen (Bauteil A), durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Hohlrad R2 (Bauteil C) abgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für die anderen nachfolgend beschriebenen Gangstufen das gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsgangs ist in 16, welche im Wesentlichen die gleiche wie 8 ist, mit „1ST" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αX/(1-ρ1ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 4,0 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier erwähnte Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 16 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αY/(1-ρ1ρ2) gegeben, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,4 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf die ersten und zweiten Träger Q1, Q2 (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Das Drehzahldiagramm ist in diesem Fall die in 16a mit „3RD" bezeichnete Charakteristik. Wie in 17 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/(1-ρ1ρ2) erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,6 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit, indem die Kupplungen CA2 und CB1 betrieben werden. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 16 mit „4TH" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,2.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA1 und CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Vorgelegeräderpaar X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Vorgelegeräderpaar Y untersetzt wird und auf die ersten und zweiten Träger Q1 und Q2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsgangs ist in 16 mit „5TH" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{(1+ρ2)αX-ρ2αY} gegeben, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,0 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Im ersten Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rota tion durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsganges ist in 16 mit „REVl" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ2 erhalten, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 4,0 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang
  • Im zweiten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsgangs ist in 16 mit „REV2" bezeichnet. Wie in 17 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/ρ2 erhalten, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,4 ist.
  • Viertes Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration 1y Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem vierten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 18 dargestellt. Dieses Automatikgetriebe verwendet in 7d gezeigte Getriebekonfiguration und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das erste Ausführungsbeispiel auf. Der einzige Unterschied liegt in den das Getriebe betreffenden Teilen, welche wie in 7d gezeigt aufgebaut sind. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern X und Y und der Planetenradsätze 11 und 12 wie folgt: αX=2,0; αY=1,2; ρ1=0,55; und ρ2=0,3.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Es wird jedoch auf detaillierte Erläuterungen betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente CA, CB, BA, BB und BD und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie sie unter Bezugnahme auf 8 erläutert wurden.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 (Bauteil A) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom gemeinsamen Hohlrad RC (Bauteil C) abgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für die anderen nachfolgend beschriebenen Gangstufen das gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsgangs ist in 19 (welche im Wesentlichen 8 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αX/ρ1(1-ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 4,41 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier erwähnte Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis des Ausgangsbereichs der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Zahnrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsgangs ist in 19 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αY/ρ1(1-ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,65 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf den gemeinsamen Träger QC (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 19 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/(1-ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,71 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit, indem die Kupplungen CA2 und CB1 betrieben werden. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 19 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,2.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA1 und CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Sonnenrad 51 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den gemeinsamen Träger QC übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 unter setzt und abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 19 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{(1+ρ1)αX-ρ1αY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,98 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Im ersten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsganges ist in 19 mit „REV1" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,64 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang
  • Im zweiten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsganges ist in 19 mit „REV2" bezeichnet. Wie in 20 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch αY/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,18 ist.
  • Fünftes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration I5
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem fünften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 21 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 7e gezeigte Getriebekonfiguration und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das erste Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede sind in den Teilen betreffend das Getriebe vorhanden, welches wie in 7e gezeigt aufgebaut ist. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern und der Planetenradsätze wie folgt: αX=2,0; αY=1,2; ρ1=0,4; und ρ2=0,35.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Es wird jedoch auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente CA, CB, BA, BB und BD und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie vorher unter Bezugnahme auf 8 erläutert wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 (Bauteil A) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom gemeinsamen Träger QC (Bauteil C) abgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für die nachfolgend beschriebenen anderen Gangstufen das gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 32 (welche im Wesentlichen 8 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 23 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 4,29 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier erwähnte Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 22 mit „2ND". Wie in 23 gezeigt ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,57 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CB1 und der Bremse BD die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das gemeinsame Hohlrad RC (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 22 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 23 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,68 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit durch Betätigung der Kuρρlungen CR2 und CB1. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 22 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 23 ge zeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,2.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplungen CA1 und CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das erste Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das gemeinsame Hohlrad RC übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 22 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 25 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αXαY/(αX-ρ2αY) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,99 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Im ersten Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des ersten Rückwärtsganges ist in 22 mit „REVl" bezeichnet. Wie in 23 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αX/ρ2 erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel 3,71 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang
  • Im zweiten Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA2 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rota tion durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Rückwärtsganges ist in 22 mit „REV2" bezeichnet. Wie in 23 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,23 ist.
  • Getriebekonfiguration II1-II5
  • Bezug nehmend auf die 24a bis 24e sind fünf zusätzliche Konfigurationen II1-II5 für Automatikgetriebe gemäß weiteren Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung dargestellt. Jede der Getriebekonfigurationen II1 bis II5 der 24a bis 24e weist fünf Vorwärtsgänge und zwei Rückwärtsgänge auf und umfasst eine Vielzahl von Vorgelegerädern, eine Vielzahl von Kupplungen, eine Vielzahl von Bremsen und ein Paar von Planetenradsätzen, wie nachfolgend beschrieben wird. In der Figur sind die Planetenradsätze 11 und 12 auf der zweiten Welle 31 angeordnet, welche derart angeordnet ist, dass sie mit der Eingangs- oder ersten Welle 10 parallel ist. Die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12, welche zur Übertragung von Leistung dienen, sind als Bauteile A, B, C und D bezeichnet. Eine Kupplung CA1 und eine Kupplung CA2 sind zwischen den Bauteilen A und der ersten Welle 10 angeordnet und eine Kupplung CB1 ist zwischen dem Bauteil B und der ersten Welle 10 angeordnet. Die Kupplungen CAl, CA2 und CB1 sind an der ersten Wellenseite angeordnet. Die erste Welle 10 ist mit dem Bauteil A (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X gekuppelt. Die erste Welle 10 ist ebenfalls mit dem Bauteil A über die Kupplung CA2 und das Paar von Vorgelegerädern Y gekuppelt und mit dem Bauteil B (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CB1 und das Paar von Vorgelegerädern Z gekuppelt.
  • Die Bremse BB ist vorgesehen, um die Rotation des Bauteils B abzubremsen, während die Bremse BD vorgesehen ist, um die Rotation des Bauteils D abzubremsen.
  • Die nachfolgenden Aspekte der Getriebekonfigurationen II1 bis II5, welche in den 24a bis 24e gezeigt sind, unterscheiden sich von denen der vorher beschriebenen Konfiguration I1 bis I5:
    • (i) die Kupplung CA2 ist an der ersten Wellenseite angeordnet und die gleiche Kupplung CA2 ist mit dem Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 über das Paar von Vorgelegerädern Y gekuppelt.
    • (ii) die Kupplung CB1 ist an der ersten Wellenseite angeordnet und die gleiche Kupplung CB1 ist mit dem Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 über das Paar von Vorgelegerädern Z gekuppelt.
  • Die Hauptmerkmale der Planetenradsätze 11 und 12 und anderer Komponenten bleiben dagegen die gleichen wie in der vorherigen Konfiguration. Aus diesem Grund werden detaillierte Erläuterungen von jeder Getriebekonfiguration II1 bis II5, welche in den 24a bis 24e gezeigt sind, weggelassen.
  • Drehzahldiagramm für die Konfiguration II1 bis II5
  • Das Drehzahldiagramm für die in den 24a bis 24e gezeigten ersten bis fünften Konfigurationen II1 bis II5 ist für alle ähnlich. Betreffend diese Konfigurationen II1 bis II5 zeigt 25 die Steuerungsdetails der Kupplungselemente und das Drehzahldiagramm für jede Gangstufe. Wie vorher bezeichnet am Drehzahldiagramm die vertikale Achse die Drehzahl und die ho rizontale Achse bezeichnet die Positionen der Bauteile A, B, C und D. Die Bezeichnungen „A", „B", „C" und „D", welche auf der horizontalen Achse angegeben sind, entsprechen den Bauteilen A, B, C und D, welche in den 24a bis 24e gezeigt sind.
  • Wie vorher erläutert, sind die Positionen der Kupplungen CA2 und CB1 in den in den 24a bis 24e gezeigten Konfigurationen unterschiedlich von denen in den 7a bis 7e gezeigten. Die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente ist jedoch die gleiche, was aus einem Vergleich zwischen den 8 und 25 ersichtlich ist. Die Drehzahl- bzw. Gangcharakteristiken sind ebenfalls die gleichen, mit Ausnahme wenn die Kupplung CA2 im Betrieb ist (zweiter Vorwärtsgang, vierter Vorwärtsgang und zweiter Rückwärtsgang), wobei die Drehzahl von Bauteil A durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird.
  • Betriebswirkungen der Konfigurationen II1 bis II5
  • Da die Konfigurationen II1 bis II5 mit drei Paaren von Vorgelegerädern versehen sind, ist es möglich, eine unterschiedliche Drehzahl zum Bauteil A zuzuführen, als zum Bauteil B zuzuführen. Im Ergebnis wird der Freiheitsgrad zur Einstellung des Übersetzungsverhältnisses erhöht.
  • Im Falle der Konfiguration II1 bis II5 ist der Aufbau komplex, aber die Lager und Zahnräder der Vorgelegeräderpaare können mit kleineren Drehmoment- und Drehzahlkapazitäten ausgestattet sein. Weiterhin kann der Getriebewirkungsgrad der Planetenradsätze verbessert werden und die Relativrotation zwischen den Reibungselementen der Kupplungen und der Bremsen kann verringert werden. Dementsprechend kann der Leistungsverlust des Getriebes als Ganzes verringert werden.
  • Variationen an den Konfigurationen II1 bis II5
  • Obwohl in den 24a bis 24e drei Kupplungen CA1, CA2 und CB1 auf der ersten Welle 10 angeordnet sind, ist es ebenfalls möglich, dass diese drei Kupplungen an der zweiten Welle 31 angeordnet sind oder verteilt auf die beiden Wellen 11 und 31 angeordnet sind.
  • Sechstes Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration II1 Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem sechsten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 26 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 24a gezeigte Getriebekonfiguration II1 und weist einen Drehmomentwandler 20 auf, welcher als eine hydraulische Kuρρlung dient, welcher Leistung vom Motor zugeführt wird, und weist ein Getriebe 50 auf, welches an der Ausgangsseite des Drehmomentwandlers 20 angeordnet ist. Der Drehmomentwandler 20 und das Getriebe 50 sind im Inneren eines Gehäuses 40 angeordnet.
  • Die Hauptmerkmale des Drehmomentwandlers 20 und die Hauptmerkmale des Getriebes 50 an der Ausgangsseite der zweiten Welle 31 sind die gleichen wie in den vorher beschriebenen Ausführungsbeispielen. Nur die Hauptmerkmale der drei Paare von Vorgelegerädern X, Y und Z und der Kupplungen CA1, CA2 und CB1 des Getriebes 50 sind unterschiedlich.
  • Genauer sind in diesem Ausführungsbeispiel drei Kupplungen CA1, CA2 und CB1 an der ersten Welle 10 angeordnet. Ein Zahnrad ZX1 des Paars von Vorgelegerädern X ist an der Ausgangsseite der Kupplung CA1 angeordnet, ein Zahnrad ZY1 des zweiten Paares von Vorgelegerädern Y ist an der Ausgangsseite der Kupplung CA2 angeordnet und ein Zahnrad ZZ1 des Paares von Vorgelegerädern Z ist an der Ausgangsseite der Kupplung CB1 angeordnet. Jedes dieser Zahnräder ZX1, ZY1 und ZZ1 ist derart gelagert, dass es relativ zur ersten Welle 10 frei drehbar ist. Die anderen Zahnräder ZX2, ZY2 und ZZ2 kämmen jeweils mit den ersten Zahnrädern der Vorgelegeräderpaare X, Y und Z und sind drehbar an der zweiten Welle 31 angeordnet.
  • In diesem Ausführungsbeispiel sind die Getriebeuntersetzungsverhältnisse αX, αY und αZ der drei Vorgelegeräderpaare X, Y und Z durch die folgenden Gleichungen gegeben: αX=ZX2/ZX1; αY=ZY2/ZY1; und αZ=ZZ2/ZZ1, wobei ZX1, ZX2, ZY1, ZY2, ZZ1 und ZZ2 jeweils die Zähnezahlen der Zahnräder ZX1, ZX2, ZY1, ZY2, ZZ1 und ZZ2 sind.
  • Wie vorher beschrieben sind die Getriebeuntersetzungsverhältnisse ρ1 und ρρ2 der Planetenradsätze 11 und 12 durch die folgenden Gleichungen gegeben: p1=ZSl/ZRl und p2=ZS2/ZR2. In diesem Ausführungsbeispiel sind die vorher erwähnten Getriebeuntersetzungsverhältnisse wie folgt eingestellt: αX=2,1; αY=1,3; αZ=1,25; ρ1=0,45; und ρ2=0,35.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Es wird jedoch auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie unter Bezugnahme auf 25 (8) vorher schon beschrieben wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Ähnlich dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges in 27 mit „1ST" bezeichnet. Der erste Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BD erhalten. Wie in 28 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αX gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 4,11 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Ähnlich dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Drehzahlcharakteristik, welche in 27 mit „2"°" bezeichnet wird, durch Betätigen der Kupplung CA2 und der Bremse BD erhalten. Wie in 28 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αY erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel 2,54 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Durch Betätigen der Kupplung CB1 und der Bremse BD wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Z untersetzt, auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 (Bauteil B) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 27 mit „3R°" bezeichnet. Wie in 28 gezeigt, wird das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αZ erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,69 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Durch Betätigen der Kupplungen CA2 und CB1 wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 übertragen, während die gleiche Rotation auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 über das Paar von Vorgelegerädern Z übertragen wird. Diese Übertragungen werden durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 27 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 28 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αYαZ/{(ρ1+ρ1ρ2+ρ2)α1-ρ2αZ} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,22 ist.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Durch Betätigen der Kupplungen CA1 und CB1 wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Z untersetzt wird und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 27 mit „5TH" bezeichnet. Wie in 28 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αXαZ/{(1+ρ1ρ2+ρ2)αX-ρ2αZ} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,01 ist.
  • Erster Rückwärtsgang
  • Ähnlich dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Charakteristik des ersten Rückwärtsganges in 27 mit „REVl" bezeichnet und wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB erhalten. Wie in 28 gezeigt, ist das Getriebeuntersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel 3,65 ist.
  • Zweiter Rückwärtsgang
  • Ähnlich dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Charakteristik des zweiten Rückwärtsgangs in 27 mit „REV2" bezeichnet und wird durch Betreiben der Kupplung CA2 und der Bremse BB erhalten. Wie in 28 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1(1+ρ2)aY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,26 ist.
  • Weitere Ausführungsbeispiele
  • Die vier weiteren Basiskonfigurationen II2 bis II5, welche in den 24b bis 24e gezeigt sind, können in einer ähnlichen Weise wie im sechsten Ausführungsbeispiel dargestellt als ein Automatikgetriebe für einen Vorderradantrieb verwendet werden. Es wird jedoch auf Erläuterungen zu Ausführungsbeispielen entsprechend den Konfigurationen II2 bis II5 der 24b bis 24e verzichtet, da diese Ausführungsbeispiele im Wesentlichen die gleichen wie die ersten bis fünften schon beschriebenen Ausführungsbeispiele sind.
  • Getriebekonfiguration III1 bis III5
  • In den 29a bis 29e sind fünf weitere Konfigurationen III1 bis III5 des Automatikgetriebes entsprechend weiteren Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung dargestellt. Jede der Getriebekonfigurationen III1 bis III5 der 29a bis 29e weist sechs Vorwärtsgänge und einen Rückwärtsgang auf und umfasst eine Vielzahl von Paaren des Vorgelegeräderpaar, eine Vielzahl von Kupplungen, eine Vielzahl von Bremsen und eine Vielzahl von Planetenradsätzen. Bei implementierten Konfigurationen III1 bis III5 sind zwei Planetenradsätze 11 und 12 an der zweiten Welle 31 vorgesehen, welche parallel zur Eingangsbzw. ersten Welle 10 (Input) ist. In der vorliegenden Erfindung sind die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12, welche zur Übertragung von Leistung dienen, als Bauteile A, B, C und D bezeichnet. Eine Kupplung CA1 ist an der ersten Wellenseite zwischen dem Bauteil A und der ersten Welle 10 angeordnet. Eine Kupplung CB1 ist an der zweiten Wellenseite zwischen dem Bauteil B und der ersten Welle 10 angeordnet. Eine Kupplung CD1 ist an der zweiten Welle zwischen dem Bauteil D und der ersten Welle 10 angeordnet. Die erste Welle 10 ist mit dem Bauteil A (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X gekuppelt. Die erste Welle 10 ist ebenfalls mit dem Bauteil B (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CB1 gekuppelt und mit dem Bauteil D (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet, über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CDl gekuppelt.
  • Eine Bremse BA ist an der ersten Wellenseite angeordnet, um die Drehung des Bauteils A abzubremsen, während eine Bremse BB vorgesehen ist, um die Rotation des Bauteils B abzubremsen. Nachfolgend werden Details der Getriebekonfigurationen III1 bis III5, welche in den Figuren gezeigt sind, beschrieben.
  • Konfiguration III1
  • In der ersten in 29a gezeigten Konfiguration III1 weist das Getriebe zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf. Jeder der ersten und zweiten Planetenradsätze 11 und 12 weist jeweils die folgenden Komponenten auf: Ein Hohlrad R1, R2, eine Vielzahl von Planetenrädern P1, P2, welche mit dem Hohlrad R1, R2 kämmen, einen Träger Q1, Q2, welcher die Planetenräder P1, P2 in einer frei drehbaren Weise trägt, und ein Sonnenrad S1, S2, welches mit den Planetenrädern P1, P2 kämmt. Ebenfalls ist der erste Träger Q1 mit dem zweiten Hohlrad R2 gekuppelt, das erste Sonnenrad S1 ist mit dem zweiten Sonnenrad S2 gekup pelt und der zweite Träger Q2 dient als Ausgangselement (Output) des Getriebes.
  • In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Hohlrad R1 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und das mit ihm gekuppelte zweite Hohlrad R2 bilden das Bauteil B. Der zweite Träger Q2 bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 und das mit ihm gekuppelte zweite Sonnenrad S2 bilden das Bauteil D.
  • Konfiguration III2
  • In der ersten in 29b gezeigten zweiten Konfiguration III2 weist das Getriebe zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf und die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 sind die gleichen wie in Konfiguration III1. Ebenfalls ist der erste Träger Q1 mit dem zweiten Hohlrad R2 gekuppelt, während das erste Hohlrad R1 mit dem zweiten Träger Q2 gekuppelt ist und als Ausgangselement dient.
  • In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Sonnenrad S1 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und das mit ihm gekuppelte zweite Hohlrad R2 bilden das Bauteil B. Das erste Hohlrad R1 und der mit ihm gekuppelte zweite Träger Q2 bilden das Bauteil C. Das zweite Sonnenrad S2 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration III3
  • In der in 29c gezeigten dritten Konfiguration III3 weist das Getriebe wiederum zwei einfache Planetenradsätze 11 und 12 auf und die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 sind die gleichen wie in der ersten Konfiguration III1. Ebenfalls ist der erste Träger Q1 mit dem zweiten Träger Q2 gekuppelt. Das erste Hohlrad R1 ist mit dem zweiten Sonnenrad S2 gekuppelt und das zweite Hohlrad R2 dient als Ausgangselement.
  • In der vorliegenden Erfindung bilden das erste Hohlrad R1 und das hierzu gekuppelte zweite Sonnenrad S2 das Bauteil A. Der erste Träger Q1 und der dazu gekuppelte zweite Träger Q2 bilden das Bauteil B. Das zweite Hohlrad R2 bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration IIIy
  • In der in 29d gezeigten vierten Konfiguration III9 weist das Getriebe einen einfachen Planetenradsatz 11 mit einem gemeinsamen Planetenrad und einen Doppelplanetenradsatz 12 mit einem Doppelplanetenrad auf. Genauer weisen die Planetenradsätze 11 und 12 ein gemeinsames Hohlrad RC, ein gemeinsames Planetenrad PC, welches mit dem gemeinsamen Hohlrad RC kämmt, ein kleines Planetenrad PS, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad PC kämmt, einen gemeinsamen Träger QC, welcher das gemeinsame Planetenrad PC und das kleine Planetenrad PS trägt, ein erstes Sonnenrad S1, welches mit dem gemeinsamen Planetenrad PC kämmt und ein zweites Sonnenrad S2 auf, welches mit dem kleinen Planetenrad PS kämmt. Ebenfalls dient das gemeinsame Hohlrad RC als Ausgangselement.
  • In der vorliegenden Erfindung bildet das erste Sonnenrad S1 das Bauteil A. Der gemeinsame Träger QC bildet das Bauteil B. Das gemeinsame Hohlrad RC bildet das Bauteil C. Das zweite Sonnenrad S2 bildet das Bauteil D.
  • Konfiguration III5
  • Ähnlich der vierten Konfiguration III4 weist das Getriebe gemäß der in 29e gezeigten fünften Konfiguration III5 einen einfachen Planetenradsatz 11 mit einem gemeinsamen Planetenrad und einen Doppelplanetenradsatz 12 mit einem Doppelplanetenrad auf. Ebenfalls dient der gemeinsame Träger QC als Ausgangselement. In der vorliegenden Erfindung bildet das zweite Sonnenrad S2 das Bauteil A. Das gemeinsame Hohlrad RC bildet das Bauteil B. Der gemeinsame Träger QC bildet das Bauteil C. Das erste Sonnenrad S1 bildet das Bauteil D.
  • Drehzahldiagramm der Konfiguration III1 bis III5
  • Die Drehzahlcharakteristik für die in den 29a bis 29e gezeigten ersten bis fünften Konfigurationen III1 bis III5 sind alle ähnlich. Die Drehzahlcharakteristiken jeder der Konfigurationen wird unter Bezugnahme auf 30 beschrieben. 30 zeigt Steuerungsdetails der Kupplungselemente und die Drehzahlcharakteristiken für jede Gangstufe. Im Drehzahldiagramm bezeichnet die vertikale Achse die Drehzahl und die horizontale Achse bezeichnet die Positionen der Bauteile A, B, C und D. Die Position auf der horizontalen Achse wird durch die Untersetzungsverhältnisse zwischen den Elementen bestimmt. Hierbei entspricht „A", „B", „C" und „D" auf der horizontalen Achse den Bauteilen bzw. Bauelementen A, B, C und D, welche in den 29a bis 29e gezeigt sind.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang sind die Kupplung CD1 und die Bremse BB im Betrieb, während die anderen Kupplungselemente außer Betrieb sind. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CD1 auf das Bauteil D übertragen, während die Rotation des Bauteils B gestoppt ist.
  • Somit wird im ersten Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das Bauteil D der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom Bauteil C abgegeben. Die Rotation des Bauteils B ist Null. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges mit „1ST" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, die die Drehzahl S1 des Bauteils D die Drehzahl (0) des Bauteils B verbindet.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang sind die Kupplung CD1 und die Bremse BA im Betrieb. Dementsprechend, wie vorher, wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CD auf das Bauteil D übertragen, während die Rotation des Bauteils A gestoppt ist.
  • Somit wird im fünften Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das Bauteil D der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen und über die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom Bauteil C abgegeben. Die Rotation des Bauteils B ist Null. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges mit „2ND" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, die die Drehzahl S1 des Bauteils D und die Drehzahl (0) des Bauteils A miteinander verbindet.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang sind die Kupplung CA1 und die Kupplung CD1 in Betrieb. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X auf das Bauteil A übertragen, während die gleiche Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CD1 auf das Bauteil D übertragen wird.
  • Somit wird im dritten Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, während die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das Bauteil D übertragen wird. Diese Rotationen werden dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom Bauteil C abgegeben. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges mit „3RD" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, die die Drehzahl S1 des Bauteils D und die Drehzahl S2 des Bauteils A verbindet.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang sind die Kupplungen CBl und CDl in Betrieb. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplungen CB2 und CD1 auf die Bauteile B und D übertragen.
  • In der vorliegenden Erfindung wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation ohne Untersetzung zu den Bauteilen B und D der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, was bewirkt, dass sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit drehen. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges mit „4TH" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, auf der gleiche Drehzahlen S3 und S1 der Bauteile B und D über alle Positionen beibehalten werden.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang sind die Kupplungen CA1 und CB1 in Betrieb. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerä dern X auf das Bauteil A und über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CB1 auf das Bauteil B übertragen.
  • Somit wird im fünften Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen, während die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom Bauteil C abgegeben. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges mit „5TH" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, welche die Drehzahl S2 des Bauteils A und die Drehzahl des S3 des Bauteils B verbindet.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang sind die Kupplung CB1 und die Bremse BA im Betrieb. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über das Paar von Vorgelegerädern Y und die Kupplung CB1 auf das Bauteil B übertragen, während die Rotation des Bauteils A gestoppt ist. Somit wird im sechsten Vorwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf das Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom Bauteil C abgegeben. Die Rotation des Bauteils A ist Null. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des sechsten Vorwärtsganges mit „6TH" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, die die Drehzahl S3 des Bauteils B und die Drehzahl (0) des Bauteils A miteinander verbindet.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang sind die Kupplung CA1 und die Bremse BB im Betrieb. Im Ergebnis wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X auf das Bauteil A übertragen, während die Rotation des Bauteils B gestoppt ist. Somit wird im Rückwärtsgang die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das Bauteil A der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und durch das Bauteil C abgegeben. Dabei ist die Rotation des Bauteils B null. Dementsprechend ist in 30 die Charakteristik des Rückwärtsganges mit „REV" bezeichnet, welche eine gerade Linie ist, die die Drehzahl S2 des Bauteils A und die Drehzahl (0) des Bauteils B verbindet.
  • Betriebswirkungen der Konfigurationen III1 bis III5s
  • Mit diesen Konfigurationen III1 bis III5 kann eine Rotation auf die drei Bauteile A, B und D der Planetenradsätze 11 und 12 übertragen werden und zwei Paare von Vorgelegerädern sind zwischen der Welle 10 und der Welle 31 angeordnet. Im Ergebnis stellt diese Konfiguration zwei neue Gangbereiche (d.h. den dritten und fünften Vorwärtsgang) bereit, welcher mit einem herkömmlichen Getriebe nicht erhalten werden kann, wodurch es möglich wird, ein Automatikgetriebe mit sechs Vorwärtsgängen, einem Rückwärtsgang und kleinen Unterschieden zwischen den Übersetzungsverhältnissen zu realisieren.
  • Weiterhin, ähnlich den Konfigurationen I1 bis I5, übertragen die Paare von Vorgelegerädern X und Y in den Konfigurationen III1 bis III5 das Eingangsdrehmoment und die Eingangsdrehzahl ohne Untersetzung. Daher können die Drehmoment- und Drehzahlkapazitäten der Lager und Zahnräder des Paars der Vorgelegerä der kleiner gemacht werden. Da die Rotation der ersten Welle 10 durch die Paare von Vorgelegerädern X und Y untersetzt werden kann, sowie durch sie auch auf die zweite Welle 31 übertragen werden kann, kann die Drehzahl der Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12 ebenfalls verringert werden. Dadurch kann der Getriebewirkungsgrad verbessert werden und die Relativrotation zwischen den Reibungselementen der Kupplungen und der Bremsen kann verringert werden. Im Ergebnis kann der Leistungsverlust des Getriebes als Ganzes verringert werden.
  • Variationen der Konfigurationen III1 bis III5
  • In den 29a bis 29e sind die Kupplung CA1 und die Bremse BA, welche mit dem Bauteil A der Planetenradsätze gekuppelt sind, an der ersten Welle 10 angeordnet, es ist jedoch auch möglich, dass diese an der zweiten Welle 31 angeordnet sind.
  • Siebtes Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration III1
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem siebten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 31 dargestellt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 29a gezeigte Getriebekonfiguration und ist das Gleiche wie in den anderen Ausführungsbeispielen, mit Ausnahme von Hauptmerkmalen des Getriebes 50.
  • Das Getriebe 50 weist eine erste Welle 10 an der Eingangsseite, eine zweite Welle 31, welche parallel zur ersten Welle 10 angeordnet ist, und eine Ausgangswelle 32 aus, welche in Richtung der Ausgangsseite der zweiten Welle 31 angeordnet ist, so dass sie parallel zur ersten Welle 10 ist. Jeweils ein Zahnrad (d.h. jeweils ZX1 und ZY1) der beiden Paare von Vorgelegerädern X und Y und eine Kupplung CA1 sowie eine Bremse BA sind an der ersten Welle 10 angeordnet. Das Zahnrad ZX1 des Paars von Vorgelegerädern X ist am Ausgangsteil der Kupplung CA1 vorgesehen. Planetenradsätze 11 und 12, eine Kupplung CB1, eine Kupplung CD1, eine Bremse BB und weitere Zahnräder (d.h. jeweils ZX2 und ZY2) der Paare von Vorgelegerädern X und Y sind an der zweiten Welle 31 angeordnet. Die zweite Welle 31 und die Ausgangswelle 32 sind miteinander über das Paar von Vorgelegerädern 33 und ein Differential 34 gekuppelt.
  • Die Untersetzungsverhältnisse αX und αY der beiden Vorgelegeräderpaare X und Y und die Untersetzungsverhältnisse ρ1 und ρ2 der Planetenradsätze 11 und 12 sind durch die folgenden Gleichungen gegeben: αX=ZX2/ZX1; αY=ZY2/ZY1; ρ1=ZS1/ZRl; und p2=ZS2/ZR2, wobei, wie vorher, ZX1, ZX2, ZY1 und ZY2 die Zähnezahlen der Zahnräder ZX1, ZX2, ZY1 und ZY2 sind, ZS1 die Zähnezahl des ersten Sonnenrads S1 ist, ZR1 die Zähnezahl des zweiten Hohlrades R1 ist, ZS2 die Zähnezahl des zweiten Sonnenrads S1 ist und ZR2 die Zähnezahl des zweiten Hohlrades R2 ist.
  • In diesem Ausführungsbeispiel sind die vorher erwähnten Übersetzungsverhältnisse wie folgt eingestellt: αX=2,0; αY=1,1; ρ1=0,5; und ρ2=0,4.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis jeder Gangstufe erläutert. Auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe wird jedoch verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie sie unter Bezug auf 30 beschrieben wurden.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang führt durch Betreiben der Kupplung CDl und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf die ersten und zweiten Sonnenräder S1 und S2 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 (Bauteil C) abgegeben. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in diesem Falle im Wesentlichen die gleiche wie die in 30 mit „1ST" gekennzeichnete Gangcharakteristik, und genauer ist die Gangcharakteristik in 32 mit „1ST" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,85 ist. Das hier erwähnte Übersetzungsverhältnis ist das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31, was auch für die nachfolgend beschriebenen anderen Gänge gilt.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CD1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste und das zweite Sonnenrad S1 und S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger QC ausgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 32 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αY/(ρ1+ρ1ρ2+ρ2) gegeben, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,1 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 (Bauteil A) übertragen, während die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf die ersten und zweiten Sonnenräder S1 und S2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 32 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ2)αXαY/{(ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αX+αY)} erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,4 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 (Bauteil B) übertragen. Gleichzeitig wird die Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und wird ebenfalls auf die ersten und zweiten Sonnenräder S1 und S2 übertragen. Dies bewirkt, dass die Planetenradsätze 11 und 12 sich als eine integrale Einheit drehen. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 32 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,1.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 32 mit „5TH" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αXαY/{(ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αX-ρ2αX} gegeben, welche in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,87 ist.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen. Die Charakteristik des sechsten Vorwärtsganges ist in 32 mit „6T H" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αY/(ρ1+ρ1ρ2+ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,7 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des Rückwärtsgangs ist in 32 mit „REV" bezeichnet. Wie in 33 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,5 ist.
  • Achtes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration III2
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem achten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 34 dargestellt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 29b gezeigte Getriebekonfiguration III2 und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das siebte Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede bestehen in den das Getriebe betreffenden Teilen, welche wie in 29b gezeigt aufgebaut sind.
  • In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare der Vorgelegeräder und der Planetenradsätze wie folgt eingestellt: αX=2,1; αY=1,1; ρ1=0,65; und ρ2=0,4.
  • Als Nächstes wird das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Es wird jedoch auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe verzichtet, da diese Punkte genau die gleichen sind, wie vorher unter Bezugnahme auf 30 erläutert wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CD1 in der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom ersten Hohlrad R1 und dem damit verbundenen zweiten Träger Q2 (Bauteil C) abgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für die anderen nachfolgend beschriebenen Gangstufen das Gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 35 (welche im Wesentlichen der 30 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,85 ist. Wie vorher schon erwähnt, ist das hier beschriebene Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CD1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 35 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αY/ρ2(1+ρ1) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,13 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CAl und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Sonnenrad S1 (Bauteil A) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen wird. Die Rotation wird anschließend durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann abgegeben. Die Charakteristik des dritten Ganges ist in 35 mit „3R°" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αXαY/{(1+ρ1)ρ2αX+ρ1αY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,44 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit, indem die Kupplung CB1 und die Kupplung CD1 betrieben wird. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 35 mit „4TH" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,1.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den erste Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des fünften Ganges ist in 35 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{(1+ρ1)αX-ρ1αY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,84 ist.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CB1 in der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des sechsten Vorwärtsgangs ist in 35 mit „6TH" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/(1+ρ1) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel 0,67 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und abgegeben. Die Charakteristik des Rückwärtsganges ist in 35 mit „REV" bezeichnet. Wie in 36 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,23 ist.
  • Neuntes Ausführungsbeispiel unter Verwendung von Konfiguration III3
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem neunten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 37 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 29c gezeigte Getriebekonfiguration III3 und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das siebte Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede betreffen Teile des Getriebes, welche wie in 29c gezeigt ausgebildet sind. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern und der Planetenradsätze wie folgt eingestellt: αX=2,0; αY=1,1; ρ1=0,45; und ρ2=0,65.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis jeder Gangstufe erläutert. Es wird jedoch eine detaillierte Erläuterung der EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe weggelassen, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie vorher unter Bezugnahme auf 30 erläutert wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CD1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Hohlrad R2 (Bauteil C) ausgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für alle anderen nachfolgend beschriebenen Gangstufen gleich. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 38 (welche im Wesentlichen 30 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/ρ1ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,76 ist. Es sei nochmals darauf hingewiesen, dass das hier gemeinte Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betätigung der Kupplung CD1 in der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann ausgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 38 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αY/ρ1(1+ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,15 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betätigung der Kupplung CA1 und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 (Bauteil A) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das erste Sonnenrad 51 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 38 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αXαY/{ρ1(1+ρ2)αX+(1-ρ1ρ2)αY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel 1,41 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit, indem die Kupplung CB1 und die Kupplung CD1 betrieben wird. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 38 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis aY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,1.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 und das zweiten Sonnenrad S2 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den ersten und zweiten Träger Q1 und Q2 (Bauteil B) übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 38 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{(αX-αY)ρ2+αX} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,85 ist.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CB1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf die ersten und zweiten Träger Q1, Q2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und ausgegeben. Die Charakteristik des sechsten Vorwärtsganges ist in 38 mit „6TH" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/(1+ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,67 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Hohlrad R1 und das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließen ausgegeben. Die Charakteristik des Rückwärtsganges ist in 38 mit „REV" bezeichnet. Wie in 39 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiels vorzugsweise 3,08 ist.
  • Zehntes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration III4
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem zehnten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 40 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 29d gezeigte Getriebekonfiguration III4 und weist im We sentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das siebte Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede betreffen Teile des Getriebes, welche wie in 29d gezeigt ausgebildet sind. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern und der Planetenradsätze wie folgt eingestellte αX=2,0; αY=1,1; ρ1=0,55; und ρ2=0,3.
  • Nachfolgend werden die Übersetzungsverhältnisse für jede Gangstufe erläutert. Auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagrammes für jede Gangstufe wird jedoch verzichtet, da diese Punkte exakte denen entsprechen, wie vorher unter Bezugnahme auf 30 beschrieben wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CD1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 übertragenen Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom gemeinsamen Hohlrad RC (Bauteil C) abgegeben. Das Ausgangsteil verbleibt für die nachfolgend beschriebenen anderen Gangstufen das Gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 41 (welche im Wesentlichen 30 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,67 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier beschriebene Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CD1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 41 mit „2ND" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αY/(1+ρ1)ρ2 gegeben, welches im Ausführungsbeispiel bevorzugt 2,01 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das ersten Sonnenrad S1 (Bauteil A) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsgangs ist in 41 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αXαY/{(1+ρ1)ρ2αX+(1-ρ2)ρ1αY} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,38 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine integrale Einheit, indem die Kupplung CB1 und die Kupplung CD1 betrieben werden. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 41 mit „4TH" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis αY in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,1.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf den gemeinsamen Träger QC (Bauteil B) übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 41 mit „5TH" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αXαY/{ρ1(αX-αY)+αX} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,88 ist.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CB1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf den gemeinsamen Träger QC übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des sechsten Vorwärtsganges ist in 41 mit „6TH„ bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY/(1+ρ1) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,71 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des Rückwärtsganges ist in 51 mit „REV" bezeichnet. Wie in 42 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αX/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt 3,64 ist.
  • Elftes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration III5
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes gemäß einem elften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 43 gezeigt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die in 29e gezeigte Getriebekonfiguration III5 und weist im Wesentlichen den gleichen Aufbau und Betrieb wie das siebte Ausführungsbeispiel auf. Die einzigen Unterschiede betreffend Teile des Getriebes, welches wie in 29e gezeigt aufgebaut ist. In diesem Ausführungsbeispiel sind die Übersetzungsverhältnisse der Paare von Vorgelegerädern und der Planetenradsätze wie folgt eingestellt: αX=2,0; αY=1,2; ρ1=0,45; und ρ2=0,35.
  • Nachfolgend werden die Übersetzungsverhältnisse jeder Gangstufe erläutert. Auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagrammes für jede Gangstufe wird jedoch verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, wie unter Bezugnahme auf 30 beschrieben wurde.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Im ersten Vorwärtsgang wird durch Betätigung der Kupplung CD1 und der Bremse BB die von der ersten Welle zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsät ze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom gemeinsamen Träger QC (Bauteil C) ausgegeben. Das Ausgabeteil verbleibt für alle nachfolgend beschriebenen anderen Gangstufen das Gleiche. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 44 (welche im Wesentlichen 30 entspricht) mit „1ST" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)αY/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,87 ist. Es sei nochmals angemerkt, dass das hier erwähnte Übersetzungsverhältnis das Übersetzungsverhältnis am Ausgangsbereich der zweiten Welle 31 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Im zweiten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CD1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste Sonnenrad S1 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des zweiten Vorwärtsganges ist in 44 mit „2"°" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αY/ρ1 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt 2,13 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Im dritten Vorwärtsgang wird durch Betätigen der Kupplung CA1 und der Kupplung CD1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 (Bauteil A) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen wird. Die Rotation wird dann durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des dritten Vorwärtsganges ist in 44 mit „3RD" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (ρ1+ρ2)αXαY/(ρ1αX+ρ2αY) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,45 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Im vierten Vorwärtsgang drehen sich die Planetenradsätze 11 und 12 als eine gemeinsame Einheit, indem die Kupplung CB1 und die Kupplung CD1 betrieben werden. Die Charakteristik des vierten Vorwärtsganges ist in 44 mit „4TH" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt 1,2 ist.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Im fünften Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Kupplung CB1 die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt und auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt wird und auf das gemeinsame Hohlrad RC (Bauteil B) übertragen wird. Die Rotation wird anschließend durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann ausgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 45 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αXαY/(αX-ρ2αY) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt 0,99 beträgt.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Im sechsten Vorwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BA die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das gemeinsame Hohlrad RC übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließen ausgegeben. Die Charakteristik des sechsten Ausführungsbeispiels ist in 44 mit „6T H" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αY gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,78 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Im Rückwärtsgang wird durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BB die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern X untersetzt, auf das zweite Sonnenrad S2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend ausgegeben. Die Charakteristik des Rückwärtsgangs ist in 44 mit „REV" bezeichnet. Wie in 45 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-ρ2)αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,71 beträgt.
  • Variationen des siebten bis elften Ausführungsbeispiels
  • Die Paare von Vorgelegerädern X und Y, welche die erste Welle 10 mit der zweiten Welle 31 kuppeln, können entweder an der Motorseite oder der gegenüberliegenden Seite der Planetenradsätze angeordnet sein. Beispielsweise können die Paare von Vorgelegerädern X und Y an der Motorseite der Planetenradsätze 11 und 12 im siebten Ausführungsbeispiel angeordnet sein, aber, wie in 46 gezeigt, es ist ebenfalls möglich, die Paare von Vorgelegerädern X und Y an der anderen Seite (d.h. nicht der Motorseite der Planetenradsätze 11 und 12) anzuord nen. Die Positionierung der Paare von Vorgelegerädern X und Y kann in jedem der Ausführungsbeispiele variiert werden.
  • Getriebekonfigurationen IV1 bis IV5
  • In den 47a bis 47e sind fünf weitere Konfigurationen IV1 bis IV5 für Automatikgetriebe entsprechend weiteren Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung dargestellt. Jede der Getriebekonfigurationen IV1 bis IV5 der 47a bis 47e umfasst eine Vielzahl von Paaren von Vorgelegerädern, eine Vielzahl von Kupplungen, eine Vielzahl von Bremsen und eine Vielzahl von Planetenradsätzen. In den Figuren sind die Planetenradsätze 11 und 12 an der zweiten Welle 31 angeordnet, welche derart angeordnet ist, dass sie mit einer Eingangs- oder ersten Welle 10 parallel ist. Die Bauteile der Planetenradsätze 11 und 12, welche zur Übertragung von Drehmoment dienen, sind als Bauteile A, B, C und D bezeichnet. Eine Kupplung CA1 ist zwischen dem Bauteil A und der ersten Welle 10 vorgesehen, eine Kupplung CB1 ist zwischen dem Bauteil B und der ersten Welle 10 vorgesehen und eine Kupplung CD1 ist zwischen dem Bauteil D und der Welle 10 vorgesehen. Die Kupplungen CA1, CB1 und CD1 sind an der ersten Wellenseite angeordnet. Die erste Welle 10 ist mit dem Bauteil A (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CA1 und das Paar von Vorgelegerädern X gekuppelt, mit dem Bauteil B (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CB1 und das Paar von Vorgelegerädern Z gekuppelt und mit dem Bauteil D (welches sich an der zweiten Wellenseite befindet) über die Kupplung CD1 und das Paar von Vorgelegerädern Y gekuppelt. Die Bremsen BA und BB sind vorgesehen, um die Rotation der Bauteile A und B abzubremsen.
  • Die nachfolgenden Aspekte der Getriebekonfiguration IV1 bis IV5, welche in den 47a bis 47e gezeigt sind, unterscheiden sich von denen der vorher beschriebenen Konfigurationen III1 bis III5:
    • (i) Die Kupplung CB1 ist an der ersten Wellenseite und die gleiche Kupplung CB1 ist mit dem Bauteil B der Planetenradsätze 11 und 12 über das Paar von Vorgelegerädern Z gekuppelt,
    • (ii) die Kupplung CD1 ist an der ersten Wellenseite angeordnet und die gleiche Kupplung CDl ist mit dem Bauelement D der Planetenradsätze 11 und 12 über das Paar von Vorgelegerädern Y gekuppelt.
  • Die einzelnen Merkmale der Planetenradsätze 11 und 12 und der anderen Komponenten verbleiben unverändert. Aus diesem Grund wird auf eine detaillierte Erläuterung der Getriebekonfigurationen der 47a bis 47e verzichtet.
  • Drehzahldiagramm der Konfigurationen IV1 bis IV5
  • Das Drehzahldiagramm der in den 47a bis 47e gezeigten Konfigurationen IV1 bis IV5 sind alle ähnlich. Betreffend diese Konfigurationen IV1 bis IV5 zeigt 48 die Steuerungsdetails der Kupplungselemente und das Drehzahldiagramm für jede Gangstufe. Im Drehzahldiagramm bezeichnet, wie in den vorherigen, die vertikale Achse die Drehzahl und die horizontale Achse bezeichnet die Positionen der Bauteile A, B, C und D. Die Bezeichnungen „A", „B", „C" und „D" auf der horizontalen Achse entsprechen dabei den Bauteilen A, B, C und D, welche in den 47a bis 47e gezeigt sind.
  • Wie vorher schon erwähnt, sind die Positionen der Kupplung CB1 und der Kupplung CD1 in den in den 47a bis 47e gezeigten Konfigurationen IV1 bis IV5 von denen in den 29a bis 29e unterschiedlich, aber die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungsele mente ist die gleiche. Die Gangkonfigurationen sind ebenfalls dieselben, mit Ausnahme wenn die Kupplungen CB1 und CD1 betrieben werden, wobei sich die Drehzahlen des Bauteils B und des Bauteils D entsprechend der Untersetzungsverhältnisse des Paares der Vorgelegeräder Z und des Paares der Vorgelegeräder Y unterscheiden.
  • Betriebswirkungen der Konfiguration IV1 bis IV5
  • Da diese Konfiguration drei Paare von Vorgelegerädern aufweist, ist es möglich, dem Bauteil B eine unterschiedliche Drehzahl zuzuführen als dem Bauteil D. Im Ergebnis erhöht sich der Freiheitsgrad der Einstellung des Übersetzungsverhältnisses.
  • Wie im Falle der Konfiguration I1 bis I5 ist der Aufbau komplex, aber die Lager und Zahnräder der Paare von Vorgelegerädern können mit kleineren Drehmoment- und Rotationskapazitäten ausgebildet werden. Ebenfalls kann der Getriebewirkungsgrad der Planetenradsätze verbessert werden und die Relativrotation zwischen den Reibelementen der Kupplungen und Bremsen kann verringert werden. Dementsprechend kann der Leistungsverlust des Getriebes als Ganzes verringert werden.
  • Variationen der Konfigurationen IV1 bis IV5
  • Obwohl in 47 drei Kupplungen an der ersten Welle 10 angeordnet sind, ist es ebenfalls möglich, dass diese Kupplungen an der zweiten Welle 31 angeordnet sind oder auf die beiden Wellen 10 und 31 verteilt werden.
  • Zwölftes Ausführungsbeispiel unter Verwendung der Konfiguration IV1
  • Eine schematische Ansicht eines Automatikgetriebes entsprechend einem zwölften Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 49 dargestellt. Dieses Automatikgetriebe verwendet die Getriebekonfiguration IV1, welche in 47a gezeigt ist, und umfasst einen Drehmomentwandler 20, welcher als hydraulische Kupplung dient, der Leistung vom Motor zugeführt wird, und ein Getriebe 60, welches an der Ausgangsseite des Drehmomentwandlers 20 angeordnet ist. Der Drehmomentwandler 20 und das Getriebe 60 sind in einem Gehäuse 40 angeordnet.
  • Die Hauptmerkmale des Drehmomentwandlers 20 und die Hauptmerkmale des Getriebes 60 an der Ausgangsseite der zweiten Welle 31 sind die gleichen wie in den vorher beschriebenen Ausführungsbeispielen. Nur die Merkmale der Paare der Vorgelegeräder X, Y und Z und der Kupplungen CA1 und CB1, CD1 des Getriebes 60 sind unterschiedlich.
  • Genauer sind in diesem Ausführungsbeispiel die Kupplungen CA1, CB1 und CD1 an der ersten Welle 10 angeordnet. Ein Zahnrad ZX1 des Paares der Vorgelegeräder X ist an der Ausgangsseite der Kupplung CA1 angeordnet, ein Zahnrad ZZ1 des Paares der Vorgelegeräder Z ist an der Ausgangsseite der Kupplung CB1 angeordnet und ein Zahnrad ZY1 des Paares der Vorgelegeräder Y ist an der Ausgangsseite der Kupplung CD1 angeordnet. Jedes dieser Zahnräder ist derart gelagert, dass es relativ zur ersten Welle 10 frei drehbar ist. Die anderen Zahnräder ZX2, ZY2 und ZZ2 kämmen jeweils mit den ersten Zahnrädern der Paaren von Vorgelegerädern X, Y und Z und sind drehbar an der zweiten Welle 31 angeordnet.
  • In diesem Ausführungsbeispiel werden die Untersetzungsverhältnisse αX, αY und αZ der drei Paare von Vorgelegerädern X, Y und Z durch die folgenden Gleichungen gegeben: αX=ZX2/ZX1; αY=ZY2/ZY1; und αZ=ZZ2/ZZ1, wobei jeweils ZX1, ZX2, ZY1, ZY2, ZZ1 und ZZ2 die Zahnzahlen der Zahnräder ZX1, ZX2, ZY1, ZY2, ZZ1 und ZZ2 sind.
  • Wie vorher sind die Getriebeuntersetzungsverhältnisse ρ1 und ρ2 der Planetenradsätze 11 und 12 durch die Gleichungen p1=ZS1/ZR1 und p2=ZS2/ZR2 gegeben. In diesem Ausführungsbeispiel sind die vorher erwähnten Übersetzungsverhältnisse wie folgt festgelegt: αX=2,0; αY=1,2; αZ=1,0; ρ1=0,4 und ρ2=0,45.
  • Nachfolgend wird das Übersetzungsverhältnis für jede Gangstufe erläutert. Auf eine detaillierte Erläuterung betreffend die EIN/AUS-Steuerung der Kupplungselemente und des Drehzahldiagramms für jede Gangstufe wird jedoch verzichtet, da diese Punkte exakt denen entsprechen, welche vorher unter Bezugnahme auf 30 erläutert wurden.
  • Erster Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CD1 und der Bremse BB wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Y untersetzt, auf das erste und das zweite Sonnenrad S1, S2 (Bauteil D) übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und vom zweiten Träger Q2 (Bauteil C) abgegeben. Die Charakteristik des ersten Vorwärtsganges ist in 50 mit „1ST" bezeichnet. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αY/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 3,87 ist.
  • Zweiter Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CD1 in der Bremse BA wird die Gangcharakteristik erhalten, welche in 50 mit „2"°" be zeichnet ist. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1-Fp1)(1+ρ2)αY/(ρ1+ρ1ρ2+ρ2) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 2,37 ist.
  • Dritter Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CD1 und der Kupplung CA1 werden die in 50 mit „3RD" bezeichneten Gangcharakteristiken erhalten. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ1)(1+ρ1)αXαY/{(ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αX+αY} erhalten, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,49 ist.
  • Vierter Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Kupplung CD1 wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Z untersetzt und zum ersten Träger Q1 und mit diesem verbundenen zweiten Hohlrad R2 (Bauteil B) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation auf die ersten und zweiten Sonnenräder S1 und S2 über das Paar von Vorgelegerädern Y übertragen wird. Diese Übertragungen werden durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristiken des vierten Vorwärtsganges sind in 50 mit „4T H" bezeichnet. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung (1+ρ2)αYαZ/(ρ2αZ+αY) gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 1,05 ist.
  • Fünfter Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CA1 und der CB1 wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorge legerädern X untersetzt und auf das erste Hohlrad R1 (Bauteil A) übertragen, während gleichzeitig die gleiche Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Z untersetzt wird und auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen wird. Die Rotation wird anschließend durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und dann vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des fünften Vorwärtsganges ist in 51 mit „5T H" bezeichnet. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αXαZ/{(ρ1+ρ1ρ2+ρ2)αXρ2αZ} gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,77 ist.
  • Sechster Vorwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CB1 und der Bremse BA wird die von der ersten Welle 10 zugeführte Rotation durch das Paar von Vorgelegerädern Z untersetzt, auf den ersten Träger Q1 und das zweite Hohlrad R2 übertragen, durch die Planetenradsätze 11 und 12 untersetzt und anschließend vom zweiten Träger Q2 abgegeben. Die Charakteristik des sechsten Vorwärtsganges ist in 51 mit „6T H" bezeichnet. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αZ/(ρ1+ρ1ρ2+ρ2) gegeben, welches in diese Ausführungsbeispiel vorzugsweise 0,59 ist.
  • Rückwärtsgang
  • Durch Betreiben der Kupplung CA1 und der Bremse BB wird die in 50 mit „REV" bezeichnete Charakteristik des ersten Rückwärtsgangs erhalten. Wie in 51 gezeigt, ist das Übersetzungsverhältnis durch die Gleichung ρ1(1+ρ2)αX/ρ2 gegeben, welches in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt zwei 2,58 ist.
  • Weitere Ausführungsbeispiele
  • Jede der in den 47b bis 47e gezeigten vier Basiskonfigurationen IV2 bis IV5 kann als ein Automatikgetriebe für ein Frontantriebsfahrzeug in einer ähnlichen Weise betrieben werden, wie im zwölften Ausführungsbeispiel gezeigt. Es wird jedoch auf eine Erläuterung von Ausführungsbeispielen entsprechend den Konfigurationen IV2 bis IV5 der 47b bis 47e verzichtet, da diese Ausführungsbeispiele im Wesentlichen den vorher beschriebenen achten bis elften Ausführungsbeispielen entsprechen.
  • Wie vorher beschrieben, ermöglicht es die vorliegenden Erfindung, ein Automatikgetriebe mit fünf Vorwärtsgängen und zwei Rückwärtsgängen oder sechs Vorwärtsgängen und einem Rückwärtsgang zu realisieren, welches einen einfachen Aufbau und kleine Unterschiede zwischen den Übersetzungsverhältnissen aufweist.
  • Die Maßangaben wie beispielsweise „im Wesentlichen", „um" und „ungefähr" wie in der vorliegenden Beschreibung verwendet, sind so zu verstehen, dass sie einen vernünftigen Abweichungsbetrag des angegebenen Wertes erlauben, so dass das Endresultat nicht signifikant geändert ist. Diese Werte sollten eine Abweichung von wenigstens +– 5% des modifizierten Wertes umfassen, wenn diese Abweichungen nicht die Bedeutung des Wortes, welches sie modifizieren, negieren würde.
  • Somit betrifft die vorliegende Erfindung ein Automatikgetriebe, welches den direkten Antriebsbereich des Drehmomentwandlers in einem Fünf- oder Sechsgangautomatikgetriebe für einen Frontantrieb erweitert, um die Leistungsausbeute und die Kraftstoffwirtschaftlichkeit in großem Umfang zu verbessern. Das Getriebe weist eine erste Welle 10, eine zweite Welle 31, Planetenradsätze 11 und 12, welche an der zweiten Welle 31 angeordnet sind, Vorgelegeräderpaare X, Y, drei Kupplungen und zweit Bremsen auf. Die Vorgelegeräderpaare weisen unterschiedliche Übersetzungsverhältnisse auf und dienen zum Kuppeln der ersten Welle mit jedem der Bauteile der Planetenradsätze. Die Kupplungen und Bremsen kuppeln selektiv zwei Elemente, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern. Das Vorgelegeradpaar X ist mit dem ersten Bauteil der Planetenradsätze über die erste Kupplung verbunden und das Vorgelegeräderpaar Y ist entweder mit den ersten und zweiten Bauelementen oder den zweiten und vierten Bauelementen der Planetenradsätze über die zweite oder dritte Kupplung verbunden. Die beiden Bremsen sind mit entweder den zweiten und vierten Bauelementen oder den ersten und zweiten Bauelementen der Planetenradsätze verbunden. Das dritte Bauelement dient als Ausgangselement.
  • Im Rahmen der gegebenen Beschreibung der Erfindung sind verschiedene Änderungen und Modifikationen möglich, ohne den Umfang der Erfindung zu verlassen. Die Beschreibung dient nur zu illustrativen Zwecken und nicht zum Zwecke der Beschränkung der Erfindung wie ihrer Äquivalente.

Claims (17)

  1. Automatikgetriebe umfassend – eine erste Welle (10), welche an einer Motorseite angeordnet ist, um eine Eingangsleistung aufzunehmen, – eine zweite Welle (31), welche im Wesentlichen parallel zur ersten Welle (10) angeordnet ist, – erste und zweite Planetenradsätze (11, 12), welche an der zweiten Welle (31) angeordnet sind, wobei die Planetenradsätze (11, 12) erste und zweite Bauteile (A, B) aufweisen, um Leistung aufzunehmen, ein drittes Bauteil (C) aufweisen, um Leistung abzugeben, und ein viertes Bauteil (D) aufweisen, welches in einem Leistungsübertragungspfad angeordnet ist, wobei die Bauteile (A, B, C, D) auf den ersten und zweiten Planetenradsatz (11, 12) verteilt sind, – erste und zweite Vorgelegeradpaare (X, Y), um die erste Welle (10) mit ersten und zweiten Bauteilen (A, B) der Planetenradsätze (11, 12) zu kuppeln, wobei jedes der ersten und zweiten Vorgelegeradpaare (X, Y) ein unterschiedliches Übersetzungs-/Untersetzungsverhältnis aufweist, und – eine Vielzahl von Kupplungselementen umfassend erste, zweite und dritte Kupplungen (CA1, CA2, CB1) sowie erste und zweite Bremsen (BB, BD), wobei sieben Gangstufen durch selektives Kuppeln von zwei der Vielzahl der Kupplungselemente erhalten werden, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern, – wobei die Leistung dem ersten Bauteil (A) der Planetenradsätze entweder über die erste Kupplung (CA1) und das erste Vorgelegeradpaar (X) oder die zweite Kupplung (CA2) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) zugeführt wird, – wobei die erste Kupplung (CA1) an der ersten Welle (10) angeordnet ist, um eine zum ersten Bauteil (A) zugeführte Leistung zu verringern, – wobei die Leistung dem zweiten Bauteil (B) der Planetenradsätze über die dritte Kupplung (CB1) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) zugeführt wird, – wobei das dritte Bauteil (C) der Planetenradsätze geeignet ist, mit einer Ausgangswelle verbunden zu werden, und – wobei die erste Bremse (BB) vorgesehen ist, um Rotationen des zweiten Bauteils (B) abzubremsen.
  2. Automatikgetriebe umfassend – eine erste Welle (10), welche an der Motorseite angeordnet ist, um Leistung aufzunehmen, – eine zweite Welle (31), welche im Wesentlichen parallel zur erste Welle (10) angeordnet ist, – erste und zweite Planetenradsätze (11, 12), welche an der zweiten Welle (31) angeordnet sind, wobei die Planetenradsätze (11, 12) erste und zweiten Bauteile (A, B) aufweisen, um Leistung aufzunehmen, ein drittes Bauteil (C) aufweisen, um Leistung abzugeben, und ein viertes Bauteil (D) aufweist, welches in einem Leistungsübertragungspfad angeordnet ist, wobei die Bauteile (A, B, C, D) auf den ersten und zweiten Planetenradsatz (11, 12) verteilt sind, – erste, zweite und dritte Vorgelegeradpaare (X, Y, Z), welche die erste Welle (10) mit den ersten und zweiten Bauteilen (A, B) der Planetenradsätze (11, 12) kuppelt, wobei die ersten, zweiten und dritten Vorgelegeradpaare (X, Y, Z) ein unterschiedliches Übersetzungs-/Untersetzungsverhältnis aufweisen, und – eine Vielzahl von Kupplungselementen umfassend erste, zweite und dritte Kupplungen (CA1, CA2, CB1) sowie erste und zweite Bremsen (BB, BD), wobei sieben Gangstufen durch selektives Kuppeln von zwei der Vielzahl der Kupplungselemente erhalten werden, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern, – wobei die Leistung dem ersten Bauteil (A) der Planetenradsätze über entweder die erste Kupplung (CA1) und das erste Vorgelegeradpaar (X) oder die zweite Kupplung (CA2) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) zugeführt wird, – wobei die erste Kupplung (CA1) an der ersten Welle (10) angeordnet ist, um eine zum ersten Bauteil (A) zugeführte Leistung zu verringern, – wobei die Leistung dem zweiten Bauteil (8) der Planetenradsätze über die dritte Kupplung (CB1) und das dritte Vorgelegeradpaar (Z) zugeführt wird, – wobei das dritte Bauteil (C) der Planetenradsätze geeignet ist, mit einer Ausgangswelle verbunden zu werden, und – wobei die erste Bremse (BB) vorgesehen ist, um Rotationen des zweiten Bauteils (B) abzubremsen.
  3. Automatikgetriebe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Bremse (BD) vorgesehen ist, um Rotationen des vierten Bauteils (D) abzubremsen. Neue Ansprüche 4 und 5
  4. Automatikgetriebe umfassend – eine erste Welle (10), welche an einer Motorseite angeordnet ist, um eine Eingangsleistung aufzunehmen, – eine zweite Welle (31), welche im Wesentlichen parallel zur ersten Welle (10) angeordnet ist, – erste und zweite Planetenradsätze (11, 12), welche an der zweiten Welle (31) angeordnet sind, wobei die Planetenradsätze (11, 12) erste, zweite und vierte Bauteile (A, B, D) aufweisen, um Leistung zu übertragen, und ein drittes Bauteil (C) aufweisen, um Leistung abzugeben, wobei die Bauteile (A, B, C, D) auf den ersten und zweiten Planetenradsatz (11, 12) verteilt sind, – erste und zweite Vorgelegeradpaare (X, Y), welche die erste Welle (10) mit den ersten, zweiten und vierten Bauteilen (A, B, D) der Planetenradsätze (11, 12) kuppeln, wobei jedes der ersten und zweiten Vorgelegeradpaare (X, Y) ein unterschiedliches Übersetzungs-/ Untersetzungsverhältnis aufweist derart, dass das Untersetzungsverhältnis (αX) des ersten Vorlegeradpaares (X) größer als das Untersetzu.ngsverhältnis (αY) des zweiten Vorlegeradpaares (Y) ist, und – eine Vielzahl von Kupplungselementen umfassend erste, zweite und dritte Kupplungen (CA1, CA2, CB1) sowie erste und zweite Bremsen (BB, BD), wobei sieben Gangstufen durch selektives Kuppeln von zwei der Vielzahl der Kupplungselemente erhalten werden, um einen Leistungsübertragungspfad zu steuern, – wobei die Leistung dem ersten Bauteil (A) der Planetenradsätze über die erste Kupplung (CA1) und das erste Vorgelegeräderpaar (X) zugeführt wird, – wobei die Leistung dem zweiten Bauteil (B) der Planetenradsätze über die zweite Kupplung (CB1) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) zugeführt wird, – wobei die Leistung dem vierten Bauteil (D) der Planetenradsätze über die dritte Kupplung (CD1) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) zugeführt wird, – wobei das dritte Bauteil (C) der Planetenradsätze geeignet ist, um mit einer Ausgangswelle verbunden zu werden, – wobei die erste Bremse (BB) vorgesehen ist, um die Rotation des zweiten Bauteils (B) abzubremsen, und – wobei die zweite Kupplung (CB1) und die dritte Kupplung (CD1) auf der zweiten Welle (31) angeordnet sind.
  5. Automatikgetriebe, welches Leistung von einer Motorseite zu einer Ausgangswelle überträgt, umfassend – eine erste Welle (10), welche an einer Motorseite angeordnet ist, um Leistung aufzunehmen, – eine zweite Welle (31), welche im Wesentlichen parallel zur ersten Welle (10) angeordnet ist, – erste und zweite Planetenradsätze (11, 12), welche an der zweiten Welle (31) angeordnet sind, wobei die Planetenradsätze (11, 12) erste, zweite und vierte Bauteile (A, B, D) aufweisen, um Leistung zu übertragen und ein drittes Bauteil (C) aufweisen, um Leistung abzugeben, wobei die Bauteile (A, B, C, D) auf den ersten und zweiten Planetenradsatz (11, 12) verteilt sind, – erste, zweite und dritte Vorgelegeradpaare (X, Y, Z), welche die erste Welle (10) mit den ersten, zweiten und vierten Bauteilen (A, B, D) der Planetenradsätze (11, 12) kuppelt, wobei die ersten, zweiten und dritten Vor gelegeradpaare (X, Y, Z) unterschiedliche Übersetzungs/ Untersetzungsverhältnisse aufweisen, und – eine Vielzahl von Kupplungselementen umfassend erste, zweite und dritte Kupplungen (CA1, CB1, CD1) sowie erste und zweite Bremsen (BB, BD), wobei sieben Gangstufen durch selektives Kuppeln von zwei der Vielzahl der Kupplungselemente erhalten werden, um den Leistungsübertragungspfad zu steuern, – wobei die Leistung dem ersten Bauteil (A) der Planetenradsätze über die erste Kupplung (CA1) und das erste Vorgelegeradpaar (X) übertragen wird, – wobei die Leistung dem zweiten Bauteil (B) der Planetenradsätze über die zweite Kupplung (CB1) und das dritte Vorgelegeradpaar (Z) übertragen wird, – wobei die Leistung dem vierten Bauteil (D) der Planetenradsätze über die dritte Kupplung (CD1) und das zweite Vorgelegeradpaar (Y) übertragen wird, – wobei das dritte Bauteil (C) der Planetenradsätze geeignet ist, mit der Ausgangswelle verbunden zu werden und – wobei die erste Bremse (BB) vorgesehen ist, um die Rotationen des zweiten Bauteils (B) abzubremsen.
  6. Automatikgetriebe nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Bremse (BA) vorgesehen ist, um Rotationen des ersten Bauteils (A) abzubremsen.
  7. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt, und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt, – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), welches mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, ein zweites Planetenrad (P2), welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt und mit dem ersten Sonnenrad (S1) gekuppelt ist, – das erste Bauteil (A) durch das erste Hohlrad (R1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten Träger (Q1) und das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch den zweiten Träger (Q2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch die ersten und zweiten Sonnenräder (S1, S2) gebildet ist.
  8. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt, und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt, – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), welches mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, ein zweites Planetenrad (P2), welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt und mit dem ersten Sonnenrad (S1) gekuppelt ist, – das erste Bauteil (A) durch das erste Hohlrad (R1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten Träger (Q1) und das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch den zweiten Träger (Q2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch die ersten und zweiten Sonnenräder (S1, S2) gebildet ist.
  9. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt, und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt, – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), welches mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und mit dem ersten Hohlrad (R1) gekuppelt ist, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt, – das erste Bauteil (A) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten Träger (Q1) und das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das erste Hohlrad (R1) und den zweiten Träger (Q2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist.
  10. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt, und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt, – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), welches mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, ein zweites Planetenrad, welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und mit dem ersten Hohl rad (R1) gekuppelt ist, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt, – das erste Bauteil (A) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten Träger (Q1) und das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das erste Hohlrad (R1) und den zweiten Träger (Q2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist.
  11. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt , – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), ein zweites Planetenrad (P2), welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt und mit dem ersten Hohlrad (R1) gekuppelt ist, – das erste Bauteil (A) durch das erste Hohlrad (R1) und das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten und zweiten Träger (Q1, Q2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist.
  12. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass – der erste Planetenradsatz (11) ein erstes Hohlrad (R1), ein erstes Planetenrad (P1), welches mit dem ersten Hohlrad (R1) kämmt, einen ersten Träger (Q1), welcher das erste Planetenrad (P1) trägt und ein erstes Sonnenrad (S1) aufweist, welches mit dem ersten Planetenrad (P1) kämmt, – der zweite Planetenradsatz (12) ein zweites Hohlrad (R2), ein zweites Planetenrad (P2), welches mit dem zweiten Hohlrad (R2) kämmt, einen zweiten Träger (Q2), welcher das zweite Planetenrad (P2) trägt und mit dem ersten Träger (Q1) gekuppelt ist, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem zweiten Planetenrad (P2) kämmt und mit dem ersten Hohlrad (R1) gekuppelt ist, – das erste Bauteil (A) durch das erste Hohlrad (R1) und das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den ersten und zweiten Träger (Q1, Q2) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das zweite Hohlrad (R2) gebildet ist, und – das vierte Bauteil (D) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist.
  13. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass – die ersten und zweiten Planetenradsätze (11, 12) ein gemeinsames Hohlrad (RC), ein gemeinsames Planetenrad (PC), welches mit dem gemeinsamen Hohlrad (RC) kämmt, ein erstes Sonnenrad (S1), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, ein kleines Planetenrad (PS), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, einen gemeinsamen Träger (QC), welcher das gemeinsame Planetenrad (PC) und das kleine Planetenrad (PS) trägt, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem kleinen Planetenrad (PS) kämmt, – das erste Bauteil (A) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den gemeinsamen Träger (QC) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das gemeinsame Hohlrad (RC) gebildet ist und – das vierte Bauteil (D) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist.
  14. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass – die ersten und zweiten Planetenradsätze (11, 12) ein gemeinsames Hohlrad (RC), ein gemeinsames Planetenrad (PC), welches mit dem gemeinsamen Hohlrad (RC) kämmt, ein erstes Sonnenrad (S1), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, ein kleines Planetenrad (PS), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, einen gemeinsamen Träger (QC), welcher das gemeinsame Planetenrad (PC) und das kleine Planetenrad (PS) trägt, und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem kleinen Planetenrad (PS) kämmt, – das erste Bauteil (A) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch den gemeinsamen Träger (QC) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch das gemeinsame Hohlrad (RC) gebildet ist und – das vierte Bauteil (D) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist.
  15. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass – die ersten und zweiten Planetenradsätze (11, 12) ein gemeinsames Hohlrad (RC), ein gemeinsames Planetenrad (PC), welches mit dem gemeinsamen Hohlrad (RC) kämmt, ein erstes Sonnenrad (S1), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, ein kleines Planetenrad (PS), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, einen gemeinsamen Träger (QC), welcher das gemeinsame Planetenrad (PC) und das kleine Planetenrad (PS) trägt und ein zweites Sonnenrad (S2) aufweist, welches mit dem kleinem Planetenrad (PS) kämmt, – das erste Bauteil (A) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch das gemeinsame Hohlrad (RC) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch den gemeinsamen Träger (QC) gebildet ist und – das vierte Bauteil (D) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist.
  16. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass – die ersten und zweiten Planetenradsätze (11, 12) ein gemeinsames Hohlrad (RC), ein gemeinsames Planetenrad (PC), welches mit dem gemeinsamen Hohlrad (RC) kämmt, ein erstes Sonnenrad (S1), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, ein kleines Planetenrad (PS), welches mit dem gemeinsamen Planetenrad (PC) kämmt, einen gemeinsamen Träger (QC), welcher das gemeinsame Planetenrad (PC) und das kleine Planetenrad (PS) trägt – das erste Bauteil (A) durch das zweite Sonnenrad (S2) gebildet ist, – das zweite Bauteil (B) durch das gemeinsame Hohlrad (RC) gebildet ist, – das dritte Bauteil (C) durch den gemeinsamen Träger (QC) gebildet ist und – das vierte Bauteil (D) durch das erste Sonnenrad (S1) gebildet ist.
  17. Automatikgetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 16, weiter umfassend ein hydraulisches Kupplungselement (20) mit einem Laufrad (24) , einem Turbinenrad (25) und einem Leitrad (26), wobei das hydraulische Kupplungselement an einer Eingangsseite des ersten Planetenradsatzes (11) angeordnet ist.
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