BR102013008724A2 - Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração, método de uso do tubo de aço, sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica - Google Patents

Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração, método de uso do tubo de aço, sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica Download PDF

Info

Publication number
BR102013008724A2
BR102013008724A2 BRBR102013008724-6A BR102013008724A BR102013008724A2 BR 102013008724 A2 BR102013008724 A2 BR 102013008724A2 BR 102013008724 A BR102013008724 A BR 102013008724A BR 102013008724 A2 BR102013008724 A2 BR 102013008724A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
weight
tube
steel
steel pipe
pipe
Prior art date
Application number
BRBR102013008724-6A
Other languages
English (en)
Other versions
BR102013008724B1 (pt
BR102013008724A8 (pt
Inventor
Eduardo Altschuler
Pablo Egger
Original Assignee
Tenaris Connections Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tenaris Connections Ltd filed Critical Tenaris Connections Ltd
Publication of BR102013008724A2 publication Critical patent/BR102013008724A2/pt
Publication of BR102013008724A8 publication Critical patent/BR102013008724A8/pt
Publication of BR102013008724B1 publication Critical patent/BR102013008724B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)

Abstract

Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração, método de uso do tubo de aço, sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica. As modalidades da presente invenção sãi dirigidas a métodos de produção de tubos de aço, que podem ser usados para exploração de mineração, e a hastes produzidas pelo mesmos. As modalidades dos métodos incluem um revenido de tubos de aço a partir de uma temperatura austenítica, antes de um estiramento a frio, melhorando, desse modo, as propriedades mecânicas dentro do tubo de aço, tais como limites convencional de elasticidade, tenacidade sob impacto, dureza e resistência à abrasão. As modalidades dos métodos reduzem a etapa de produção de revenido e têmpera de extremidades de um tubo de aço para compensar o afinamento da parede durante as operações de rosqueamento. As modalidades dos métodos também estreitam as tolerâncias dimensionais e reduzem as tensões residuais dentro dos tubos de aço.

Description

"MÉTODO DE PRODUÇÃO DE UM TUBO DE AÇO, MÉTODO DE PRODUÇÃO DE
UM TUBO DE AÇO PARA USO COMO UMA HASTE DE PERFURAÇÃO PARA
SISTEMAS DE LINHAS DE CABOS, TUBO DE AÇO, HASTE DE
PERFURAÇÃO, MÉTODO DE USO DO TUBO DE AÇO, SISTEMAS DE
PERFURAÇÃO DE NÚCLEO DE LINHAS DE CABOS USADO EM EXPLORAÇÃO DE MINERAÇÃO E GEOLÓGICA" ANTECEDENTES
As modalidades da presente invenção referem-se à produção de tubos de aço e, em certas modalidades, referem-se a processos de produção de tubos de aço para sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos para exploração geológica e de mineração.
DESCRIÇÃO DA TÉCNICA RELACIONADA
Os tubos de aço são usados em hastes de perfuração para exploração de mineração. Em particular, os tubos de aço podem ser usados em sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos. O propósito de perfuração no solo é o de buscar uma amostra de testemunho de sondagem, isto é, um longo cilindro de rocha, que os geólogos podem analisar para determinar a composição da rocha sob o solo. Um sistema de perfuração no solo de linhas de cabos inclui uma coluna de tubos de aço (também chamados hastes ou tubos), que são unidos conjuntamente (por exemplo, por roscas) . A coluna inclui um tambor de testemunho de sondagem na extremidade de pé da coluna em um furo. O tambor de testemunho de sondagem inclui, no seu fundo, uma broca de corte de diamante. O tambor de testemunho de sondagem também inclui um tubo interno e um tubo externo. Quando a coluna de perfuração gira, a broca corta a rocha, permitindo que o testemunho de sondagem entre no tubo interno do tambor de testemunho de sondagem. A amostra de testemunho de sondagem é removida do fundo do furo por um mecanismo de pescar, que é abaixado na extremidade de uma linha de cabos. O mecanismo de pescar é preso na parte de topo do tubo interno do tambor de testemunho de sondagem, e a linha de cabos é puxada para trás, desacoplando o tubo interno do tambor. O tubo interno é depois içado para a superfície dentro da coluna de hastes de perfuração. Após o testemunho de sondagem ser removido, o tubo interno é baixado no tambor de testemunho de sondagem externo e a perfuração é restabelecida. Portanto, o sistema de cabos não necessita da remoção das colunas de hastes para içamento do tambor de testemunho de sondagem para a superfície, como é em perfuração de testemunho de sondagem, propiciando uma grande economia em tempo.
Em particular, os tubos de aço sem costura ou soldados podem ser usados em hastes de perfuração e tambores de testemunhos de sondagem. As hastes de aço podem ser fundidas, perfuradas ou laminadas, formadas e soldadas para formar tubos de aço.
Os tubos de aço podem passar por vários outros processos e tratamentos térmicos, para formar um produto final. O processo de produção padrão desse produto inclui resfriamento bruto e revenido em ambas as extremidades de cada tubo, antes de rosqueamento, para melhorar as propriedades mecânicas nas extremidades, pois a conexão entre os tubos é integral para exploração de mineração. A têmpera e o revenimento nas extremidades das hastes têm sido utilizados, pois a espessura de parede dos tubos pode ser reduzida por quase 50% da espessura original durante o rosqueamento do tubo. Portanto, para compensar a perda de material no tubo, as propriedades mecânicas nas extremidades são melhoradas por têmpera e revenimento. A eliminação desse processo em apenas ambas as extremidades da barra simplificaria a produção de um produto final.
Os tubos de aço usados como hastes de perfuração de linhas de cabos (WLDR) precisam de tolerâncias dimensionais estreitas, isto é, consistência do diâmetro interno, concentricidade e retidão. A razão para essas tolerâncias dimensionais estreitas é dupla. Por um lado, as hastes acabadas, durante a produção, têm conexões lisas que são integrais para operação.
Nenhum acoplamento é usado. Se a geometria do tubo não tiver as dimensões adequadas, o procedimento de rosqueamento pode gerar vibração nos tubos. Adicionalmente, as roscas podem ser formadas de maneira incompleta e os tubos podem carecer da espessura do tubo de sobra no rosqueamento. Por outro lado, durante a operação no campo, a WLDR é girada a uma velocidade muito alta, até cerca de 1.700 rpm, requerendo concentricidade adequada para evitar vibrações na coluna de hastes. Também é desejada uma tolerância dimensional estreita para o diâmetro interno para içar o tambor de testemunho de sondagem em um modo fácil e ininterrupto. Por essas razões, os tubos estirados a frio têm sido usados para WLDR de alto desempenho. Se os tubos são resfriados bruscamente e revenidos em todos os seus comprimentos, após estiramento a frio, para aperfeiçoar as propriedades mecânicas, as tolerâncias dimensionais nos diâmetros interno e externo são afetadas negativamente. Portanto, os tubos padrão usados no mercado são tubos com alivio de tensões (SR) estirados a frio. O tratamento térmico de alivio de tensões é conduzido nos tubos para diminuir as tensões residuais do tubo. No entanto, a raicroestrutura resultante de um tubo SR laminado a quente e depois estirado a frio é substancialmente de ferrita e perlita, com uma tenacidade sob impacto relativamente inferior. Devido à microestrutura de ferrita e perlita formada, os produtos de WLDR são atualmente forçados a resfriar bruscamente e revenir ambas as extremidades do tubo, no local no qual as roscas vão ser usinadas, para aperfeiçoar as propriedades mecânicas nessas zonas criticas. A têmpera e o revenimento em extremidades representam uma operação critica, além de cara. Também, o corpo do tubo mantém-se com a microestrutura original de ferrita e perlita, com tenacidade sob impacto inferior. Falhas no campo ocorrem devido à microestrutura de ferrica e perlita dentro do corpo do tubo. Em alguns casos, os entalhes produzidos por gripamento de máquina propagam-se para uma longa fissura, que não é detida, produzindo, portanto, um modo de falha de alta gravidade. Além disso, há uma forte limitação na resistência mecânica, que pode ser obtida por estiramento a frio.
Portanto, a resistência à abrasão de WLDR no corpo de tubo é relativamente inferior, e muitas hastes precisam ser descartadas antes do tempo de vida útil esperado para as hastes.
As condições para operação de exploração de mineração são muito demandantes. Os tubos de aço usados em exploração de mineração são afetados por, pelo menos, forças de torção, forças de tensão e forças de encurvamento. Devido às tensões demandantes impostas aos tubos de aço, as propriedades padrões preferidas para hastes de perfuração são um limite convencional de elasticidade de pelo menos cerca de 620 MPa, um limite de resistência à tração de pelo menos cerca de 724 MPa, e um alongamento de pelo menos 15%. Para as hastes atualmente no mercado, as deficiências básicas são baixa tenacidade, dureza relativamente baixa e fracas propriedades mecânicas.
Uma alta resistência à abrasão é, portanto, desejável para os tubos de aço para hastes de perfuração, bem como boas propriedades mecânicas, tal como uma alta tenacidade sob impacto, mantendo simultaneamente boas tolerâncias dimensionais. Como tal, há uma necessidade em aperfeiçoar essas propriedades em relação aos tubos de aço convencionais.
SUMÁRIO
As modalidades da presente invenção são dirigidas a tubos ou canos de aço e a processos de produção deles.
Em algumas modalidades, um processo de produção de um tubo de aço compreende a fundição de um aço tendo uma certa composição em uma barra ou placa. A composição compreende cerca de 0,18 a cerca de 0,32% em peso de carbono, cerca de 0,3 a cerca de 1,6% em peso de manganês, cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silicio, cerca de 0,005 a cerca de 0,08% em peso de alumínio, cerca de 0,2 a cerca de 1,5% em peso de cromo, cerca de 0,2 a cerca de 1,0% em peso de molibdênio, e o restante compreende ferro e impurezas. A proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço. Um tubo pode ser então formado da composição, em que o tubo pode ser temperado, a partir de uma temperatura austenítica, para formar um tubo temperado. Em algumas modalidades, a temperatura austenítica é pelo menos cerca de 50°C acima da temperatura AC3 e inferior a cerca de 150°C acima da temperatura AC3. Em algumas modalidades, a têmpera é conduzida a uma temperatura austenítica, a uma taxa de pelo menos cerca de 20°C/s. O tubo pode ser então estirado a frio e revenido para formar um cubo de aço. Em algumas modalidades, o estiramento a frio resulta em uma redução de área do tubo de cerca de 6%.
Em algumas modalidades, o tubo temperado pode ser revenido, antes do estiramento a frio. Em algumas modalidades, o tubo temperado pode ser endireitado antes do estiramento a frio. O tubo pode ser também endireitado antes do revenimento final.
Em algumas modalidades, o tubo é formado por perfuração e laminação a quente de uma barra. Em outras modalidades, o tubo é formado por solda de uma placa em um tubo de soldagem de resistência eletrônica (ERW). Em algumas modalidades, o tubo pode ser estirado a frio, antes da têmpera a partir de uma temperatura austenítica. O estiramento a frio pode reduzir a área da seção transversal do tubo por pelo menos 15% .
Em algumas modalidades, a microestrutura do tubo de aço é pelo menos cerca de 90% de martensita revenida. Em algumas modalidades, o tubo de aço tem pelo menos uma extremidade 5 rosqueada que não foi tratada diferentemente de outras partes do tubo de aço.
Em algumas modalidades, a composição de aço compreende ainda cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono, cerca de 0,3 10 a cerca de 0,8% em peso de manganês, cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo, cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio, cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso de titânio, cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro, e o restante compreende ferro e impurezas. A proporção de cada 15 elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
Em algumas modalidades, um tubo de aço pode ser produzido de acordo com os processos descritos acima. Em algumas 20 modalidades, uma haste de perfuração, compreendendo um tubo de aço, pode ser produzida. Em algumas modalidades, os tubos de aço podem ser usados para mineração por perfuração.
Em algumas modalidades, um processo de produção de um tubo de 25 aço para uso como uma haste de perfuração para um sistema de linha de cabos compreende a fundição de um aço, tendo uma certa composição, em uma barra ou placa. A composição compreende cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono, cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso de manganês, cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silício, cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo, cerca de 0,25 a cerca de 0,95% em peso de molibdênio, cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio, cerca de 0, 004 a cerca de 0,03% em peso de titânio, cerca de 0,005 a cerca de 0,080% em peso de alumínio, cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro, até cerca de 0,006% em peso de enxofre, até cerca de 0,03% em peso de fósforo, até cerca de 0,3% em peso de níquel, até cerca de 0,02% em peso de vanádio, até cerca de 0,02% em peso de nitrogênio, até cerca de 0,008% em peso de cálcio, até cerca de 0,3% em peso de cobre, e o restante compreende ferro e impurezas. A proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço. Em algumas modalidades, um tubo pode ser formado da barra ou placa, que pode ser depois resfriada a cerca da temperatura ambiente. O tubo pode ser estirado a frio, em uma primeira operação de estiramento a frio, para promover uma redução de área de cerca de 15% a cerca de 30% e formar um tubo com um diâmetro externo entre cerca de 38 mm e cerca de 144 mm, e um diâmetro interno entre cerca de 25 mm e cerca de 130 mm. O tubo pode ser tratado termicamente a uma temperatura de austenização entre cerca de 50% acima da AC3 e inferior a cerca de 150°C acima da AC3, seguido por têmpera a cerca da temperatura ambiente, a um mínimo de 20°C/segundo. O tubo pode ser depois estirado a frio por uma segunda vez, para promover uma redução de área de cerca de 6% a cerca de 14%, para formar um tubo com um diâmetro externo de cerca de 34 mm a cerca de 140 mm e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm.
Um segundo tratamento térmico pode ser conduzido por aquecimento do tubo a uma temperatura de cerca de 400°C a cerca de 600°C, por cerca de 15 minutos a cerca de uma hora, para proporcionar alivio de tensões ao tubo. O tubo pode ser então resfriado a aproximadamente a temperatura ambiente, a uma taxa entre cerca de 0,2°C/segundo e cerca de 0,7°C/segundo. Após processamento, o tubo pode ter uma microestrutura de cerca de 90% ou mais de martensita revenida e um tamanho de grão médio de cerca de ASTM 7 ou mais fino. O tubo pode ter também as seguintes propriedades: um limite de resistência à tração acima de cerca de 965 MPa, um alongamento acima de cerca de 13%, uma dureza entre cerca de 30 e cerca de 40 HRC, uma tenacidade sob impacto acima de cerca de 30 J, na direção longitudinal à temperatura ambiente com base em uma amostra de 10 x 3,3 mm, e tensões residuais inferiores a cerca de 150 MPa.
Em algumas modalidades, o tubo pode ser formado por perfuração e laminação a quente de uma barra em um tubo sem costura, a uma temperatura entre cerca de 1.000 e cerca de 1.300°C. Em outras modalidades, uma placa pode ser soldada em um tubo ERW.
Em algumas modalidades, a composição do tubo de aço compreende ainda cerca de 0,24 a cerca de 0,27% em peso de carbono, cerca de 0,5 a cerca de 0,6% em peso de manganês, cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de silício, cerca de 0,95 a cerca de 1,05% em peso de cromo, cerca de 0,45 a cerca de 0,50% em peso de molibdênio, cerca de 0,02 a cerca de 0,03% em peso de nióbio, cerca de 0,008 a cerca de 0,015% em peso de titânio, cerca de 0, 010 a cerca de 0,040% em peso de alumínio, cerca de 0,0008 a cerca de 0,0016% em peso de boro, até cerca de 0,003% em peso de enxofre, até cerca de 0,015% em peso de fósforo, até cerca de 0,15% em peso de níquel, até cerca de 0,01% em peso de vanádio, até cerca de 0,01% em peso de nitrogênio, até cerca de 0,004% em peso de cálcio, até cerca de 0,15% em peso de cobre, e o restante compreende ferro e impurezas. A proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
Em algumas modalidades, a composição do aço consiste essencialmente de cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono, cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso de manganês, cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silício, cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo, cerca de 0,25 a cerca de 0,95% em peso de molibdênio, cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio, cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso de titânio, cerca de 0,005 a cerca de 0,080% em peso de alumínio, cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro, até cerca de 0,006% em peso de enxofre, até cerca de 0,03% em peso de fósforo, até cerca de 0,3% em peso de níquel, até cerca de 0,02% em peso de vanádio, até cerca de 0,02% em peso de nitrogênio, até cerca de 0, 008% em peso de cálcio, até cerca de 0,3% em peso de cobre, e o restante compreende ferro e impurezas. A proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
Em algumas modalidades, roscas são proporcionadas na extremidade do tubo de aço final, sem quaisquer tratamentos térmicos adicionais após o segundo tratamento térmico. Em algumas modalidades, o tubo de aço final com as extremidades rosqueadas tem uma microestrutura substancialmente uniforme.
Em algumas modalidades, o tubo pode ser endireitado após a primeira operação de tratamento térmico e antes da segunda operação de estiramento a frio. Em algumas modalidades, o tubo pode ser endireitado após a segunda operação de estiramento a frio e antes da segunda operação de tratamento térmico.
Em algumas modalidades, a primeira operação de tratamento compreende ainda o revenimento do tubo temperado a uma temperatura de 400°C até 700°C, por cerca de 15 minutos a cerca de 60 minutos, e resfriamento do tubo aproximadamente à temperatura ambiente, a uma taxa de cerca de 0,2°C/segundo a cerca de 0,7°C/segundo.
Em algumas modalidades, um tubo de aço pode ser produzido de acordo com os processos descritos acima. Em algumas modalidades, uma haste de perfuração, compreendendo um tubo de aço, pode ser produzida. Em algumas modalidades, uma haste de perfuração, compreendendo um tubo de aço, pode ser produzida. Em algumas modalidades, os tubos de aço podem ser usados em mineração por perfuração.
Em algumas modalidades, um sistema de perfuração de testemunho de sondagem de linha de cabos, usado em exploração de mineração e geológica, pode compreender uma coluna de perfuração, compreendendo vários tubos de aço unidos entre si. Os tubos de aço podem ser produzidos e têm as mesmas composições de acordo com os processos descritos acima. O sistema pode ter um tambor de testemunho de sondagem na extremidade da coluna de perfuração. O tambor de testemunho de sondagem pode compreender um tubo interno e um tubo externo, em que o tubo externo é conectado a uma broca de corte de diamante.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS A Figura 1 é um fluxograma de um processo de produção exemplif icativo de um tubo de aço, compatível com certas modalidades descritas no presente relatório descritivo. A Figura 2 ilustra um sistema de perfuração de solo de linha de cabos.
DESCRIÇÃO DETALHADA
As modalidades da presente invenção proporcionam tubos (por exemplo, canos, hastes tubulares e barras tubulares), tendo uma composição de aço determinada, e processos de produção deles. Em particular, os tubos de aço podem ser tubos sem costura ou soldados. Os tubos de aço podem ser empregados, por exemplo, como hastes de perfuração para exploração de mineração, tais como hastes de diamante de perfuração de solo para sistemas de linhas de cabos, como discutido no presente relatório descritivo. No entanto, os tubos de aço, descritos no presente relatório descritivo, podem ser usados também em outras aplicações. O termo "tubo", como usado no presente relatório descritivo, é um termo amplo e inclui o seu significado usual de dicionário e também refere-se a um elemento alongado, reto, geralmente oco, que pode ser formado em uma forma predeterminada, e qualquer formação adicional necessária para fixar o tubo formado no seu local previsto. O tubo pode ter uma superfície interna e uma superfície externa substancialmente circulares, embora outras formas e seções transversais sejam também consideradas.
Os termos "aproximadamente", "cerca de" e "substancialmente", como usados no presente relatório descritivo, representam uma proporção próxima a uma proporção indicada, que ainda promove uma função desejada ou atinge um resultado desejado. Por exemplo, os termos "aproximadamente", "cerca de" e "substancialmente" podem se referir a uma proporção que está dentro de menos de 10%, dentro de menos de 5%, dentro de menos de 1%, dentro de menos de 0,1% e dentro de menos de 0,01% da proporção indicada. O termo "temperatura ambiente", como usado no presente relatório descritivo, tem o seu significado usual como conhecido daqueles versados na técnica e pode incluir temperaturas dentro da faixa de cerca de 16°C (60°F) a cerca de 32 ° C (90 ° F) . O termo "até cerca de", como usado no presente relatório descritivo, tem o seu significado usual como conhecido daqueles versados na técnica, e pode incluir 0% em peso, um % em peso mínimo ou a nivel de traço, o determinado % em peso, e todos os outros % em peso entre eles.
Em geral, as modalidades da presente invenção compreendem aços-carbono e processos de produção deles. Como discutido em mais detalhes abaixo, por meio de uma composição de aço e de etapas de processamento, uma microestrutura final que origina propriedades mecânicas de interesse pode ser obtida, incluindo uma ou mais dentre o limite convencional de elasticidade, resistência à tração, tenacidade sob impacto, dureza e resistência à abrasão mínimas. Por exemplo, o tubo pode ser submetido a um processo de estiramento a frio após ser temperado de uma temperatura austenítica a fim de formar um tubo de aço com propriedades, microestrutura e tolerâncias dimensionais desejadas. A composição de aço de certas modalidades da presente invenção compreende uma liga de aço, compreendendo carbono (C) e outros elementos de liga, tais como manganês (Mn) , silicio (Si), cromo (Cr), alumínio (Al) e molibdênio (Mo) .
Adicionalmente, um ou mais dos seguintes elementos podem estar opcionalmente presentes e/ou também adicionados: vanádio (V), níquel (Ni), nióbio (Nb), titânio (Ti), boro (B) , nitrogênio (N) , cálcio (Ca) e cobre (Cu) . O restante da composição compreende ferro (Fe) e impurezas. Em algumas modalidades, a concentração de impurezas pode ser reduzida à proporção mais baixa possível. As modalidades de impurezas podem incluir, mas não são limitadas a, enxofre (S) e fósforo (P) . As proporções residuais de chumbo (Pb) , estanho (Sn) , antimônio (Sb), arsênio (As) e bismuto (Bi) podem ser encontradas em um máximo combinado de 0,05% em peso.
Os elementos dentro das modalidades da composição de aço podem ser proporcionados como abaixo na Tabela 1, em que as concentrações estão em % em peso, a menos que indicado de outro modo. As modalidades das composições de aço podem incluir um subconjunto de elementos daqueles listados na Tabela 1. Por exemplo, um ou mais elementos listados na Tabela 1 podem não ser necessários para a composição de aço.
Além do mais, algumas modalidades das composições de aço podem consistir ou consistem essencialmente dos elementos listados na Tabela I, ou podem consistir ou consistir essencialmente de um subconjunto de elementos listados na Tabela I. Para as composições proporcionadas ao longo deste relatório descritivo, vai-se considerar que as composições podem ter os valores exatos ou faixas descritos, ou as composições podem ser aproximadamente de, ou cerca de, os valores ou faixas proporcionados. TABELA I: Faixa de composição de aço (% em peso) , após operações de produção de aço.___________________________________________ Faixa de composição Elemento ______Geral___________Particular_____________Especifica_____ (% em peso) Mínima Máxima Mínima__________Máxima_____Mínima Máxima _______C________0,18 0,32______0,20________0,30_______0,24______0,27 Mn 0,3 1,6 0,3 0,8 0,5 0,6 ______S__________-______0,01_________________0,006_________-______0,003 ______P__________-______0,03______z__________0, 03________________0,015 Si 0,1 0,6 0,1 0,6 0,2 0,3 Ni - 1,0 - 0,3 - 0,15 ______Cr_________ÇL_2___1, b______CL_8_______1^_2_______0, 95_____1,05 ______Mo________ÇL_2_____1^0______0,25________0,95_______0,45______0,50 _______V__________-_______M_________-_________0,02_________-_______0,01 ______Nb_________-______0,08______0, 01______0,04_______0,02______0,03 ______Ti__________-______ÇL1______0,004______0, 03_______0,008____0,015 ______Al________0,005 0,08______0,005_______0,08_______0,01______0,04 _______B__________-_____0,008 0,0004______0,003______0,0008 0,0016 _______N__________-_____0,02________-_________0,02_________-_______0,01 ______Ca__________-_____0,008_______-________0,008_________-______0,004 ______Cu_________-______0,3 ______-____ 0,30____________________0,15 C é um elemento cuja adição aumenta economicamente a resistência do aço. Se o teor de C for inferior a cerca de 0,18% em peso, pode ser, em algumas modalidades, dificil obter a resistência desejada no aço. Por outro lado, em algumas modalidades, se a composição de aço tiver um teor de C superior a cerca de 0,32% em peso, a tenacidade pode ser prejudicada. A faixa de teor de C geral é, de preferência, de cerca de 0,18 a cerca de 0,32% em peso. Uma faixa preferida para o teor de C é de cerca de 0,20 a cerca de 0,30% em peso.
Uma faixa particularmente preferida para o teor de C é de cerca de 0,24 a cerca de 0,27% em peso.
Mn é um elemento cuja adição é efetiva no aumento da capacidade de endurecimento do aço, aumentando a resistência e a tenacidade dele. Se o teor de Mn for muito baixo, pode ser dificil, em algumas modalidades, obter a resistência desejada no aço. No entanto, se o teor de Mn for muito alto, em algumas modalidades, as estruturas bandeadas ficam marcadas e a tenacidade diminui. Consequentemente, a faixa de teor de Mn geral é de cerca de 0,3 a cerca de 1, 6% em peso, de preferência, de cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso, particularmente, de cerca de 0,5 a cerca de 0,6% em peso. S é um elemento que provoca diminuição da tenacidade do aço.
Consequentemente, o teor de S geral do aço, em algumas modalidades, é limitado até cerca de 0,01% em peso, de preferência, limitado até cerca de 0,006% em peso, particularmente, limitado até cerca de 0,003% em peso. P é um elemento que provoca diminuição da tenacidade do aço.
Consequentemente, o teor de P geral do aço, em algumas modalidades, é limitado até cerca de 0,03% em peso, de preferência, limitado a cerca de 0,015% em peso.
Si é um elemento cuja adição tem um efeito desoxidante durante o processo de produção de aço e também aumenta a resistência do aço. Se o teor de Si for muito baixo, o aço, em algumas modalidades, pode ser suscetível à oxidação, com um alto nível de microinclusões. Por outro lado, contudo, se o teor de Si do aço for muito alto, em algumas modalidades, tanto a tenacidade quanto a plasticidade do aço diminuem.
Portanto, a faixa de teor de Si geral é de cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso, de preferência, de cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso.
Ni é um elemento cuja adição aumenta a resistência e a tenacidade do aço. No entanto, o Ni é muito caro, e, em certas modalidades, o teor de Ni da composição de aço é limitado até cerca de 1,0% em peso, de preferência, limitado até cerca de 0,3% em peso, particularmente, limitado até cerca de 0,15% em peso.
Cr é um elemento cuja adição aumenta a capacidade de endurecimento e a resistência de revenido do aço. Portanto, é desejável atingir altos níveis de resistência. Em uma modalidade, se o teor de Cr da composição de aço for inferior a cerca de 0,2% em peso, pode ser difícil obter a resistência desejada. Em outras modalidades, se o teor de Cr da composição de aço exceder cerca de 1,5% em peso, a tenacidade pode diminuir. Portanto, em certas modalidades, o teor de Cr da composição de aço pode variar dentro da faixa entre cerca de 0,2 a cerca de 1,5% em peso, de preferência, de cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso, particularmente, de cerca de 0,95 a cerca de 1,05% em peso.
Mo é um elemento cuja adição é efetiva no aumento da resistência do aço e auxilia ainda mais no retardo de amolecimento durante revenimento. As adições de Mo podem também reduzir a segregação de fósforo aos limites dos grãos, aperfeiçoando a resistência à fratura intergranular. Em uma modalidade, se o teor de Mo for inferior a cerca de 0,2% em peso, pode ser dificil obter a resistência desejada do aço.
No entanto, essa ferroliga é cara, tornando desejável reduzir o teor de Mo máximo dentro da composição de aço. Portanto, em certas modalidades, o teor de Mo dentro da composição de aço pode variar dentro da faixa entre cerca de 0,2 e cerca de 1,0% em peso, de preferência, de cerca de 0,25 a cerca de 0,95% em peso, particularmente, de cerca de 0,45 a cerca de 0,50% em peso. V é um elemento cuja adição pode ser usada para aumentar a resistência do aço por precipitações de carboneto, durante revenimento. Em algumas modalidades, se o teor de V da composição de aço for muito grande, uma grande fração volumétrica de partículas de carboneto de vanádio pode ser formada, com uma redução associada em tenacidade do aço.
Portanto, em certas modalidades, o teor de V da composição pode ser limitado até cerca de 0,1% em peso, de preferência, limitado até cerca de 0,02% em peso, particularmente, limitado até cerca de 0,01% em peso.
Nb é um elemento cuja adição à composição de aço pode refinar o tamanho de grão austenítico do aço, durante laminação a quente, com o aumento subsequente em ambas as resistência e tenacidade. Nb também pode precipitar durante o revenimento, aumentando a resistência do aço por endurecimento por dispersão de partículas. Em uma modalidade, o teor de Nb da composição de aço pode ser limitado até cerca de 0,08% em peso, de preferência, de cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso, particularmente, de cerca de 0,02 a cerca de 0,03% em peso.
Ti é um elemento cuja adição é efetiva no aumento da eficiência de B no aço. Se o teor de Ti for muito baixo, pode ser difícil, em algumas modalidades, obter a capacidade de endurecimento desejada do aço. No entanto, em algumas modalidades, se o teor de Ti for muito alto, a trabalhabilidade do aço diminui. Consequentemente, o teor de Ti geral do aço é limitado até cerca de 0, 1% em peso, de preferência, de cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso, particularmente, de cerca de 0,008 a cerca de 0,015% em peso.
Al é um elemento cuja adição à composição de aço tem um efeito desoxidante, durante o processo de produção de aço, e refina ainda mais o tamanho de grão do aço. Portanto, o teor de Al da composição de aço pode variar dentro da faixa entre cerca de 0,005% e cerca de 0,08% em peso, de preferência, de cerca de 0,01% em peso a cerca de 0,04% em peso. B é um elemento cuja adição é efetiva no aumento da capacidade de endurecimento do aço. Se o teor de B for muito baixo, pode ser difícil, em algumas modalidades, obter a capacidade de endurecimento do aço. No entanto, em algumas modalidades, se o teor de B for muito alto, a trabalhabilidade do aço diminui. Consequentemente, o teor de B geral do aço é limitado até cerca de 0,008% em peso, particularmente, de cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso, especialmente, de cerca de 0,0008 a cerca de 0,0016% em peso. N é um elemento que provoca diminuição tanto da tenacidade quanto da trabalhabilidade do aço. Consequentemente, o teor de N geral do aço é limitado até cerca de 0,02% em peso, de preferência, limitado até cerca de 0,010% em peso.
Ca é um elemento cuja adição à composição de aço pode aperfeiçoar a tenacidade por modificação da forma das inclusões de sulfeto. Em algumas modalidades da composição de aço, Ca excessivo é desnecessário, e a composição de aço pode ser limitada até 0,008% em peso, de preferência, até cerca de 0,004% em peso.
Cu é um elemento que não é necessário em certas modalidades da composição de aço. No entanto, dependendo do processo de produção de aço, a presença de Cu pode ser inevitável. Desse modo, em certas modalidades, o teor de Cu da composição de aço pode ser limitado até cerca de 0,30% em peso, de preferência, até cerca de 0,15% em peso.
Oxigênio pode ser uma impureza dentro da composição de aço, que está presente basicamente na forma de óxidos. Em uma modalidade da composição de aço, na medida em que o teor de oxigênio aumenta, as propriedades de impacto do aço são prejudicadas. Consequentemente, em certas modalidades da composição de aço, um teor de oxigênio relativamente baixo é desejado, até cerca de 0,0050% em peso, de preferência, até cerca de 0,0025% em peso.
Os teores de impurezas inevitáveis, incluindo, mas não limitadas a, Pb, Sn, As, Sb, Bi e semelhantes, são, de preferência, mantidos os mais baixos possíveis. Além do mais, as propriedades (por exemplo, resistência, tenacidade) dos aços formados de modalidades das composições de aço da presente invenção podem não ser substancialmente prejudicadas, desde que essas impurezas sejam mantidas abaixo de níveis selecionados. Em algumas modalidades, o teor de Pb da composição de aço pode ser até cerca de 0,005% em peso. Em outras modalidades, o teor de Sn da composição de aço pode ser até cerca de 0,02% em peso. Em outras modalidades, o teor de As da composição pode ser até cerca de 0,012% em peso. Em outras modalidades, o teor de Sb da composição de aço pode ser até cerca de 0,008% em peso. Em outras modalidades, o teor de Bi da composição de aço pode ser até cerca de 0,003% em peso. De preferência, o total combinado das impurezas é limitado até cerca de 0,05% em peso.
Uma modalidade de um método 100 de produção de um tubo de aço é ilustrada na Figura 1. No bloco operacional 102, uma composição de aço é proporcionada e formada em uma barra de aço (por exemplo, uma haste) ou placa (por exemplo, chapa). A composição de aço é, em um exemplo, a composição de aço discutida acima na Tabela I . A fusão da composição de aço pode ser feita em um forno a arco elétrico (EAF) , com um sistema de vazamento pelo fundo excêntrico (EBT) . A prática de desoxidação por alumínio pode ser usada para produzir aço inteiramente desoxidado de grãos finos. O refino de aço líquido pode ser feito por controle da escória e borbulhamento de argônio gasoso no forno de panela. O tratamento de injeção de cabo de Ca-Si pode ser feita para controle de forma de inclusão não metálica residual. Barras (por exemplo, barras redondas) podem ser produzidas por fundição contínua, ou fundição contínua seguida por laminação. As barras podem ter, por exemplo, um diâmetro externo de cerca de 150 mm a cerca de 190 mm. Após aquecimento, as barras são resfriadas em torno da temperatura ambiente. Placas (por exemplo, chapas) podem ser produzidas por fundição contínua.
No bloco operacional 104, em algumas modalidades, os tubos sem costura são produzidos por perfuração e laminação de barras de aço sólidas. As operações de laminação (por exemplo, laminação a quente e laminação por estiramento, ou processos de laminação com mandril. Por exemplo, as condições quentes podem ser a uma temperatura de cerca de 1.000°C a cerca de 1.300°C. Após laminação a quente e laminação por estiramento, o tubo pode ser resfriado em torno da temperatura ambiente, a uma taxa de cerca de 0,5 a cerca de 2°C/segundo. Por exemplo, o tubo pode ser resfriado com ar, tal com em ar parado. Após as operações de laminação, os tubos podem ter um diâmetro externo de cerca de 40 mm a cerca de 150 mm, uma espessura de parede de cerca de 4 mm a cerca de 12 mm, e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm.
No bloco operacional 104, em algumas modalidades, tubos soldados podem ser produzidos por laminação a quente de placas de aço fundidas, e depois formação e soldagem das placas em um tubo redondo, usando um processo de soldagem por resistência eletrônica (ERW). Após o ERW, os tubos podem ter um diâmetro externo de cerca de 40 mm a cerca de 150 mm, uma espessura de parede de cerca de 4 mm a cerca de 12 mm e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm.
No bloco operacional 106, os tubos podem ser estirados a frio, após laminação ou formação a quente, tais como estirados a frio por um mandril. Opcionalmente, antes do estiramento a frio, o tubo pode passar por um tratamento térmico inicial, a uma temperatura de cerca de 800°C a cerca de 860°C, ou a uma temperatura de cerca de 50°C a cerca de 150°C acima da AC 3, seguido por resfriamento em torno da temperatura ambiente, a uma taxa de cerca de 0,2 a cerca de 0,6°C/s. O estiramento a frio pode resultar em uma redução de área de cerca de 15% em peso a cerca de 30% em peso. A redução de área refere-se à diminuição na área da seção transversal perpendicular o eixo do tubo, em consequência do estiramento. O estiramento a frio pode ser conduzido a uma temperatura aproximadamente a partir da temperatura ambiente.
Após estiramento a frio, os tubos podem ter um diâmetro externo de cerca de 38 mm a cerca de 144 mm, uma espessura de parede de cerca de 2,5 mm a cerca de 100 mm, e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm.
No bloco operacional 108, após a primeira etapa de estiramento a frio, os tubos podem passar por um primeiro tratamento térmico. O primeiro tratamento térmico inclui aquecimento do tubo acima da temperatura austenitica, e têmpera do tubo para formar um tubo temperado. O tratamento térmico pode ser conduzido em linhas automáticas, com o ciclo de tratamento térmico definido de acordo com o diâmetro, espessura de parede e grau de aço do tubo. Os tubos podem ser aquecidos à temperatura de austenização, pelo menos cerca de 50°C acima da temperatura AC3 e inferior a cerca de 150°C acima da temperatura AC3, de preferência, cerca de 75°C acima de AC3. O tubo pode ser depois temperado a partir da temperatura de austenização a menos de cerca de 80°C, a uma taxa mínima de cerca de 20°C/segundo. A têmpera pode ser conduzida em um tanque de têmpera por resfriamento interno e externo, ou por meio de cabeças de têmpera por resfriamento externo. Água pode ser usada para temperar o tubo. O primeiro tratamento térmico pode também incluir reveniraento. A temperatura e o tempo de revenimento podem ser definidos para atingir as propriedades mecânicas propostas para o produto final. Por exemplo, o revenimento pode ser conduzido a cerca de 400°C a cerca de 700°C, para um tempo de cerca de 15 minutos a cerca de 60 minutos. Após revenimento, o tubo pode ser resfriado a aproximadamente a temperatura ambiente, a uma taxa de cerca de 0,2°C/segundo a cerca de 0,7°C/segundo, tal como por resfriamento em ar, ou dentro de um túnel de resfriamento de forno. Esse revenimento pode ser substituído pelo tratamento térmico final discutido abaixo. No bloco operacional 110, se for necessário endireitar o tubo, pode-se usar endireitamento rotativo.
No bloco operacional 112, um estiramento a frio final pode ser conduzido no tubo após o primeiro tratamento térmico para formar o tubo final. Os tubos podem ser estirados a frio após têmpera ou após têmpera e revenimento para atingir as dimensões finais com tolerâncias desejadas. Por exemplo, o tubo pode ser estirado a frio pelo mandril. O estiramento a frio final pode resultar em uma redução de área de, no máximo, cerca de 30%, de preferência, cerca de 6% a cerca de 14%. O estiramento a frio pode ser conduzido a uma temperatura em torno da temperatura ambiente. Após o estiramento a frio final, os tubos podem ter um diâmetro externo de cerca de 34 mm a cerca de 140 mm, uma espessura de parede de cerca de 2 mm a cerca de 8 mm, e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm. No bloco operacional 114, um endireitamento adicional do tubo pode ser conduzido, tal como endireitamento rotativo.
No bloco operacional 116, um tratamento térmico final, que inclui alivio de tensões / revenimento, é conduzido após o estiramento a frio final. A temperatura pode ser definida para atingir as propriedades mecânicas desejadas para o produto final. Por exemplo, o tratamento térmico pode ser conduzido a cerca de 400°C a cerca de 700°C, por um tempo de cerca de cerca de 15 minutos a cerca de 60 minutos. Após tratamento térmico, o tubo pode ser resfriado a aproximadamente a temperatura ambiente, a uma taxa de cerca de 0, 2°C/segundo a cerca de 0,7°C/segundo, tal como por resfriamento em ar, ou dentro de um túnel de resfriamento de forno. Em algumas modalidades, nenhum estiramento a frio e/ou endireitamento rotativo adicional é conduzido após a o tratamento térmico final. Em outras modalidades, um endireitamento final após o tratamento térmico final pode ser conduzido, tal como endireitamento em prensa de cabeçote móvel. No bloco operacional 118, o tubo pode ser testado com um meio de ensaio não destrutivo (NDT) , tal como ensaio com técnicas ultrassônicas ou eletromagnéticas. A microestrutura final do tubo de aço pode ser basicamente de martensita revenida, tal como pelo menos 90% de martensita revenida, de preferência, pelo menos 95% de martensita revenida. O restante da microestrutura é composta de bainita, e, em algumas situações, traços de ferrita e perlita. O tamanho de grão médio da microestrutura é em torno de ASTM 7 ou mais fino. A descarbonetação completa é abaixo de cerca de 0,25 mm, de preferência, abaixo de cerca de 0,15 mm. A descarbonetação é definida e determinada de acordo com o padrão ASTM E-1077. Os tipo e tamanho de inclusões também podem ser minimizados. Por exemplo, a Tabela II lista os tipos e limites de inclusões para certas composições de aço descritas no presente relatório descritivo, de acordo com o padrão ASTM E-45. Os padrões ASTM E-1077 e ASTM E-4 5 são, nas suas totalidades, incorporados por referência no presente relatório descritivo. A mícroestrutura nos tubos de aço formados das modalidades das composições de aço, nessa maneira, varia na medida em que os tubos de aço são formados. Durante a laminação a quente, a mícroestrutura é basicamente ferrita e perlita, com um pouco de bainita e austenita entremisturadas. Em um tratamento térmico inicial, antes do primeiro estiramento a frio, a mícroestrutura é quase que inteiramente ferrita e perlita.
Essa mesma mícroestrutura é também encontrada durante o estiramento a frio dos tubos de aço. Após o tubo de aço ter sido aquecido e temperado, a mícroestrutura dentro do tubo é basicamente martensita. O material é depois revenido e forma uma mícroestrutura de martensita revenida. A martensita revenida se mantém como a mícroestrutura dominante, após outro estiramento a frio e o tratamento térmico final.
Os tubos de aço formados a partir de modalidades das composições de aço podem, desse modo, possuir um limite convencional de elasticidade de pelo menos cerca de 930 MPa (cerca de 135 ksi), um limite de resistência à tração de pelo menos cerca de 965 MPa (cerca de 140 ksi), um alongamento de pelo menos cerca de 13%, e uma dureza de cerca de 30 a cerca de 40 HRC. Além do mais, o material pode ter uma boa tenacidade sob impacto. Por exemplo, o material pode ter uma tenacidade sob impacto de pelo menos cerca de 30 J, em uma direção longitudinal à temperatura ambiente com uma amostra de 10 mm x 3,3 mm. Corpos de prova de menores dimensões podem ser usados para ensaio, com a tenacidade sob impacto reduzida proporcionalmente com a área do corpo de prova. Além do mais, o tubo de aço pode ter baixa tensão residual, em comparação com os materiais estirados a frio convencionais. Por exemplo, as tensões residuais podem ser inferiores a cerca de 180 MPa, de preferência, inferiores a cerca de 150 MPa. As baixas tensões residuais podem ser obtidas com o processo de alivio de tensões, após estiramento a frio e endireitamento. Também, por uso desse processo, tolerâncias dimensionais estreitas podem ser atingidas para um produto estirado a frio temperado e revenido. Significativamente, tolerâncias dimensionais estreitas podem ser atingidas com um processo de estiramento a frio, diferentemente dos tubos temperados e revenidos sem estiramento a frio, que têm uma tolerância dimensional mais ampla a cerca de 20 - 40% em peso em relação ao valor preferido. Além do mais, devido à maior dureza, o tubo pode ter uma resistência à abrasão aperfeiçoada, que aperfeiçoa o desempenho do material. O processo descrito no presente relatório descritivo pode proporcionar determinados benefícios. Por exemplo, esse processo pode reduzir o número de etapas do processo de produção de hastes de perfuração, em comparação com certos processos convencionais. O processo de têmpera e revenimento, em ambas as extremidades de cada haste, pode ser eliminado antes do processo de rosqueamento, por produção de um tubo que tenha sido inteiramente temperado e revenido antes do estiramento a frio, economizando, desse modo, recursos substanciais para um comprador da haste. Por conseguinte, uma estrutura de comprimento integral uniforme e homogênea e propriedades mecânicas são obtidas, sem quaisquer zonas de transição. Se apenas as extremidades são revenidas e temperadas, as extremidades apresentam uma microestrutura de martensita, enquanto o corpo do tubo apresenta uma microestrutura de ferrita e perlita. Portanto, as extremidades do tubo vão apresentar uma tenacidade sob impacto maior do que o corpo. A variação pode ser quantificada por, por exemplo, um ensaio de dureza ou um análise de microestrutura.
Além do mais, o processo proporciona um processo aperfeiçoado de produção de tubos, que vão ser usados como hastes de perfuração para exploração de mineração. Em consequência do processo, um tubo estirado a frio, com baixas tensões residuais e tolerâncias dimensionais estreitas, pode ser obtido. Os tubos de perfuração produzidos com esse processo, em consequência da dureza do material, podem ter uma resistência à abrasão e uma capacidade de interrupção de propagação de trincas, o que aperfeiçoa o desempenho do material. As hastes de perfuração produzidas com esse processo vão ser mais duráveis, e, se ocorrer qualquer falha, o modo de falha vai ser de um modo de gravidade muito menor.
Também, com uma tenacidade sob impacto elevada, o comportamento do material é aperfeiçoado quando comparado com os produtos padrões para aplicações similares. Como as hastes de perfuração, produzidas com esse processo, podem ser usadas em sistemas de linhas de cabos padrões, hastes mais finas e mais leves podem ser produzidas para essas aplicações. As hastes padrões podem ter um limite convencional de elasticidade (YS) de um mínimo de cerca de 620 MPa, um limite de resistência à tração (UTS) de um mínimo de cerca de 724 MPa, e um alongamento de um mínimo de cerca de 15%. As hastes, produzidas com o processo descrito no presente relatório descritivo, podem ser aperfeiçoadas a um YS mínimo de cerca de 930 MPa, um UTS mínimo de cerca de 965 MPa e um alongamento mínimo de 13%. A espessura de parede pode ser também reduzida também em aproximadamente 30 - 40%. A Figura 2 ilustra um exemplo de um sistema de perfuração no solo de linhas de cabos, que incorpora os tubos de aço formados das modalidades das composições de aço, na maneira descrita. Os tubos de aço descritos no presente relatório descritivo podem ser usados como hastes de perfuração (por exemplo, colunas de perfuração) em sistemas de perfuração, tais como os sistemas de perfuração no solo de linhas de cabos para exploração de mineração. Um sistema de perfuração no solo de linhas de cabos 200 inclui uma coluna de tubos de aço 202, que são unidos conjuntamente (por exemplo, por roscas) . A coluna 202 pode ser, por exemplo, de um comprimento entre cerca de 500 e 3.500 metros, para atingir profundidades de comprimentos semelhantes. Cada tubo de aço da coluna 202 pode ser, por exemplo, entre cerca de 1,5 metro a cerca de 6 metros, particularmente, cerca de 3 metros. A coluna 202 inclui um tambor de testemunho de sondagem 204, na extremidade da coluna no furo. O tambor de testemunho de sondagem 204 inclui, no seu fundo, uma broca de corte de diamante 206. O tambor de testemunho de sondagem 204 também inclui um tubo interno e um tubo externo. O tubo externo pode ter um diâmetro externo de cerca de 55 mm a cerca de 139 mm, e o tubo interno pode ter um diâmetro externo de cerca de 45 mm a cerca de 125 mm. Quando a coluna de perfuração 202 gira (por exemplo, até cerca de 1.700 revoluções por minuto), a broca 206 corta a rocha, empurrando o testemunho de sondagem para o testemunho de sondagem do tambor de testemunho de sondagem 204. Na medida em que a broca cava mais fundo na terra, um perfurador incorpora hastes na extremidade superior, estendendo a coluna de perfuração 202. A amostra de testemunho de sondagem é removida do fundo do furo por um mecanismo de pescar, que é abaixado na extremidade de uma linha de cabos. O mecanismo de pescar é preso na parte de topo do tubo interno do tambor de testemunho de sondagem, e a linha de cabos é puxada para trás, desacoplando o tubo interno do tambor 204. O tubo interno é, então, içado para a superfície dentro da coluna de hastes de perfuração 202. Um sistema de resfriamento, tal como uma bomba de circulação 208, é usado para resfriar o sistema de perfuração de testemunho de sondagem 200, na medida em que é enterrado.
Após o testemunho de sondagem ter sido removido, o tubo interno é solto no tambor de testemunho de sondagem externo 204 e a perfuração é restabelecida. Portanto, o sistema de linha de cabos 200 não requer a remoção das colunas de hastes, para içamento do tambor de testemunho de sondagem 204 à superfície, como em perfuração de testemunho de sondagem convencional, propiciando uma grande economia de tempo. O sistema de linha de cabos 200 pode operar na posição vertical ou horizontal. Se o sistema de linha de cabos 200 for colocado em uma posição horizontal, pressão de água pode ser usada para movimentar o tubo interno até o tambor de testemunho de sondagem 204. O controle dimensional estreito do tubo interno e do tambor 204 é desejado para uso mais eficiente da pressão de água, para movimentar o tubo interno para o tambor de testemunho de sondagem 204.
Exemplos Os exemplos apresentados a seguir são proporcionados para demonstrar os benefícios das modalidades dos processos de produção de tubos de aço. Esses exemplos são discutidos para fins ilustrativos e não devem ser considerados como limitando o âmbito das modalidades descritas.
Três composições exemplificativas foram produzidas usando os processos descritos com relação à Figura 1 acima e os resultados são mostrados abaixo. O projeto quimico é mostrado na Tabela III, e as faixas de propriedades mecânicas são mostradas nas Tabelas IV - VI. Vários ensaios foram feitos em cada exemplo.
Para os três exemplos, as amostras foram revenidas e temperadas, estiradas a frio e submetidas a tratamento de alivio de tensões. Os ensaios de tensões residuais foram conduzidos de acordo com o padrão ASTM E-1928. Os ensaios de dureza foram conduzidos de acordo com o padrão ASTM E-18. Os ensaios de tração foram conduzidos de acordo com o padrão ASTM E-8. Os ensaios de tenacidade sob impacto (Charpy) foram conduzidos de acordo com o padrão ASTM E-23, usando uma amostra de 10 x 3,3 mm. Os padrões ASTM E-1928, ASTM E-18, ASTM E-8 e ASTM E-23 são, nas suas totalidades, incorporados por referência no presente relatório descritivo. As modalidades dos tubos de aço descritas no presente relatório descritivo têm um limite convencional de elasticidade acima de cerca de 930 MPa, um limite de resistência à tração acima de cerca de 965 MPa, um alongamento acima de cerca de 13%, uma tensão residual inferior a cerca de 150 MPa, uma dureza variando entre cerca de 30 e 40 HRC, e uma tenacidade sob impacto acima de 30 J (à temperatura ambiente e com um tamanho de amostra de 10 x 3,3 mm).
Embora a descrição apresentada acima tenha mostrado, descrito e indicado os novos aspectos fundamentais dos presentes ensinamentos, deve-se entender que várias omissões, substituições e variações na forma do detalhe do aparelho, como ilustrado, bem como seus usos, podem ser feitas por aqueles versados na técnica, sem desvio do âmbito dos presentes ensinamentos. Consequentemente, o âmbito dos presentes ensinamentos não devem ser limitados à discussão precedente, mas deve ser definido pelas reivindicações em anexo.
REIVINDICAÇÕE S

Claims (31)

1. Método de produção de um tubo de aço, caracterizado pelo fato de que compreende: fundir um aço tendo uma composição em uma barra ou placa, a composição compreendendo: cerca de 0,18 a cerca de 0,32% em peso de carbono; cerca de 0,3 a cerca de 1,5% em peso de manganês; cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silício; cerca de 0,005 a cerca de 0,08% em peso de alumínio; cerca de 0,2 a cerca de 1,5% em peso de cromo; cerca de 0,2 a cerca de 1,0% em peso de molibdênio; e o restante compreende ferro e impurezas, em que a proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço; formar um tubo; temperar o tubo a partir a partir de uma temperatura austenítica para formar um tubo temperado; estirar a frio o tubo temperado para formar um tubo final; e revenir o tubo final para formar o tubo de aço.
2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a formação do tubo compreende perfuração e laminação a quente da barra.
3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a formação do tubo compreende solda da placa em um tubo ERW.
4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente um estiramento a frio do tubo antes de têmpera do tubo a partir de uma temperatura austenitica.
5. Método de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que o estiramento a frio do tubo, antes de têmpera do tubo, reduz a área da seção transversal do tubo por pelo menos 15%.
6. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente revenir o tubo temperado antes de estiramento a frio do tubo temperado.
7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente endireitar o tubo temperado antes de estiramento a frio do tubo temperado.
8. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente endireitar o tubo final antes de revenir o mesmo.
9. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma microestrutura do tubo de aço compreende pelo menos cerca de 90% de martensita revenida.
10. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o tubo de aço compreende pelo menos uma extremidade rosqueada, que não foi tratada com calor de forma diferente de outras partes do tubo de aço.
11. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o estiramento a frio do tubo temperado resulta em uma redução de área do tubo temperado de pelo menos cerca de 6%.
12. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura austenitica é pelo menos cerca de 50°C acima da temperatura AC3 e inferior a cerca de 150°C acima da temperatura AC3.
13. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o revenimento do tubo a partir de uma temperatura austenitica acontece a uma taxa de pelo menos cerca de 20°C/s.
14. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição compreende adicionalmente: cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono; cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso de manganês; cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo; cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio; cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso de titânio; cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro; e o restante compreende ferro e impurezas, em que a proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
15. Método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos caracterizado pelo fato de que compreende: fundir um aço tendo uma composição em uma barra ou placa, a composição compreendendo: cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono; cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso de manganês; cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silício; cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo; cerca de 0,25 a cerca de 0,95% em peso de molibdênio; cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio; cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso de titânio; cerca de 0,005 a cerca de 0,080% em peso de alumínio; cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro; até cerca de 0,006% em peso de enxofre; até cerca de 0,03% em peso de fósforo; até cerca de 0,3% em peso de níquel; até cerca de 0,02% em peso de vanádio; até cerca de 0,02% em peso de nitrogênio; até cerca de 0,008% em peso de cálcio; até cerca de 0,3% em peso de cobre; e o restante compreende ferro e impurezas, em que a proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço; formar um tubo; resfriar o tubo a aproximadamente a temperatura ambiente; estirar a frio o tubo, em uma primeira operação de estiramento a frio, para promover uma redução de área de cerca de 15% a cerca de 30%, e formar um tubo com um diâmetro externo entre cerca de 38 mm e cerca de 144 mm e um diâmetro interno entre cerca de 25 mm e cerca de 130 mm; tratar termicamente o tubo, de acordo com uma primeira operação de tratamento térmico, a uma temperatura de austenização entre cerca de 50°C acima de AC3 e inferior a cerca de 150°C acima de AC3, seguida por têmpera a aproximadamente a temperatura ambiente, a um mínimo de 20°C/segundo; estirar a frio o tubo temperado, em uma segunda operação de estiramento a frio, para promover uma redução de área de cerca de 6% a cerca de 14%, para formar um tubo com um diâmetro externo de cerca de 34 ram a cerca de 140 mm e um diâmetro interno de cerca de 25 mm a cerca de 130 mm; tratar termicamente o tubo, em um segundo tratamento térmico, a uma temperatura de cerca de 400°C a cerca de 600°C, por cerca de 15 minutos a cerca de uma hora, para proporcionar alívio de tensões ao tubo; e resfriar o tubo, após o segundo tratamento térmico a aproximadamente a temperatura ambiente, a uma taxa entre cerca de 0,2°C/segundo e cerca de 0,7°C/segundo, em que o tubo de aço final, após o segundo tratamento térmico, tem uma microestrutura de cerca de 90% ou mais de martensita revenida, um tamanho de grão médio de cerca de ASTM 7 ou mais fino, um limite convencional de elasticidade acima de cerca de 930 MPa, um limite de resistência à tração acima de cerca de 965 MPa, um alongamento acima de cerca de 13%, uma dureza entre cerca de 30 e cerca de 40 HRC, uma tenacidade sob impacto acima de cerca de 30 J, na direção longitudinal à temperatura ambiente com base em uma amostra de 10 x 3,3 mm, e tensões residuais inferiores a cerca de 150 MPa.
16. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que a formação do tubo compreende perfuração e laminação a quente em um tubo sem costura, a uma temperatura entre cerca de 1000 e cerca de 1300°C.
17. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que a formação do tubo compreende solda da placa em um tubo ERW.
18. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que a composição compreende: cerca de 0,24 a cerca de 0,27% em peso de carbono; cerca de 0,5 a cerca de 0,6% em peso de manganês; cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de silício; cerca de 0,95 a cerca de 1,05% em peso de cromo; cerca de 0,45 a cerca de 0,50% em peso de molibdênio; cerca de 0,02 a cerca de 0,03% em peso de nióbio; cerca de 0,008 a cerca de 0,015% em peso de titânio; cerca de 0,010 a cerca de 0,040% em peso de alumínio; cerca de 0,0008 a cerca de 0,0016% em peso de boro; até cerca de 0,003% em peso de enxofre; até cerca de 0,015% em peso de fósforo; até cerca de 0,15% em peso de níquel; até cerca de 0,01% em peso de vanédio; até cerca de 0,01% em peso de nitrogênio; até cerca de 0,004% em peso de cálcio; até cerca de 0,3% em peso de cobre; e o restante compreende ferro e impurezas, em que a proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
19. Método de acordo com a reivindicação 15, α3ΐτ&<2Ί:@ι:±ζ3.ό1ο pelo fato de que a composição consiste essencialmente de: cerca de 0,2 a cerca de 0,3% em peso de carbono; cerca de 0,3 a cerca de 0,8% em peso de manganês; cerca de 0,1 a cerca de 0,6% em peso de silício; cerca de 0,8 a cerca de 1,2% em peso de cromo; cerca de 0,25 a cerca de 0,95% em peso de molibdênio; cerca de 0,01 a cerca de 0,04% em peso de nióbio; cerca de 0,004 a cerca de 0,03% em peso de titânio; cerca de 0,005 a cerca de 0,080% em peso de alumínio; cerca de 0,0004 a cerca de 0,003% em peso de boro; até cerca de 0,006% em peso de enxofre; até cerca de 0,03% em peso de fósforo; até cerca de 0,3% em peso de níquel; até cerca de 0,02% em peso de vanádio; até cerca de 0,02% em peso de nitrogênio; até cerca de 0,008% em peso de cálcio; até cerca de 0,3% em peso de cobre; e o restante compreende ferro e impurezas, em que a proporção de cada elemento é proporcionada com base no peso total da composição de aço.
20. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente proporcionar roscas na extremidade do tubo de aço final, sem quaisquer tratamentos térmicos adicionais após a segunda operação de tratamento térmico.
21. Método de acordo com a reivindicação 20, caracterizado pelo fato de que o tubo de aço final com as extremidades rosqueadas tem uma microestrutura substancialmente uniforme.
22. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente endireitar o tubo após a primeira operação de tratamento térmico e antes da segunda operação de estiramento a frio.
23. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente endireitar o tubo após a segunda operação de estiramento a frio e antes da segunda operação de tratamento térmico.
24. Método de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que a primeira operação de tratamento térmico compreende adicionalmente revenir o tubo temperado a uma temperatura de 400°C a 700°C por cerca de 15 minutos a cerca de 60 minutos e resfriar o tubo a aproximadamente a temperatura ambiente a uma taxa de cerca de 0,2°C/segundo a cerca de 0,7°C/segundo.
25. Tubo de aço, caracterizado pelo fato de que é produzido de acordo com o método da reivindicação 15.
26. Haste de perfuração, caracterizada pelo fato de que compreende um tubo de aço de acordo com a reivindicação 15.
27. Tubo de aço, caracterizado pelo fato de que é produzido de acordo com o método da reivindicação 1.
28 . Haste de perfuração, caracterizada pelo fato de que compreende um tubo de aço de acordo com a reivindicação 27.
29. Método de uso do tubo de aço de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que é para mineração de perfuração.
30 . Método de uso do tubo de aço de acordo com a reivindicação 27, caracterizado pelo fato de que é para mineração de perfuração.
31. Sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica, caracterizado pelo fato de que compreende: uma coluna de perfuração, compreendendo vários tubos de aço unidos entre si, os vários tubos de aço sendo produzidos e tendo as mesmas composições de acordo com a reivindicação 1 ou 15; e um tambor de testemunho de sondagem em uma extremidade da coluna de perfuração, o tambor de testemunho de sondagem compreendendo um tubo interno e um tubo externo, o tubo externo conectado a uma broca de corte de diamante.
BR102013008724-6A 2012-04-10 2013-04-10 Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração e sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica BR102013008724B1 (pt)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/443,669 US9340847B2 (en) 2012-04-10 2012-04-10 Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
US13/443,669 2012-04-10

Publications (3)

Publication Number Publication Date
BR102013008724A2 true BR102013008724A2 (pt) 2015-06-23
BR102013008724A8 BR102013008724A8 (pt) 2017-01-31
BR102013008724B1 BR102013008724B1 (pt) 2019-06-25

Family

ID=48128107

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR102013008724-6A BR102013008724B1 (pt) 2012-04-10 2013-04-10 Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração e sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9340847B2 (pt)
EP (1) EP2650389B1 (pt)
AR (1) AR090645A1 (pt)
AU (1) AU2013202710B2 (pt)
BR (1) BR102013008724B1 (pt)
CA (1) CA2811764C (pt)
CL (1) CL2013000954A1 (pt)
MX (1) MX353525B (pt)
PE (1) PE20141418A1 (pt)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010043837A1 (de) * 2010-11-12 2012-05-16 Hilti Aktiengesellschaft Schlagwerkskörper, Schlagwerk und Handwerkzeugmaschine mit einem Schlagwerk
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
CN102787274A (zh) * 2012-08-21 2012-11-21 宝山钢铁股份有限公司 一种超高韧性高强度钻杆及其制造方法
GB2525337B (en) 2013-01-11 2016-06-22 Tenaris Connections Ltd Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
GB201304771D0 (en) * 2013-03-15 2013-05-01 Petrowell Ltd Heat treat production fixture
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
KR102368928B1 (ko) 2013-06-25 2022-03-04 테나리스 커넥션즈 비.브이. 고크롬 내열철강
JP6385195B2 (ja) * 2014-08-19 2018-09-05 新報国製鉄株式会社 シームレスパイプ製造用ピアサープラグ
CN112044967B (zh) * 2014-12-17 2022-08-26 美国轮轴制造股份有限公司 制造管件的方法和其中使用的机器
CN105463164A (zh) * 2015-12-10 2016-04-06 湖州中联机械制造有限公司 高强度采煤机摇臂的热处理工艺
BR102016001063B1 (pt) * 2016-01-18 2021-06-08 Amsted Maxion Fundição E Equipamentos Ferroviários S/A liga de aço para componentes ferroviários, e processo de obtenção de uma liga de aço para componentes ferroviários
US11453925B2 (en) * 2016-08-01 2022-09-27 Nippon Steel Corporation Seamless steel pipe and method for producing same
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN107096805A (zh) * 2017-07-01 2017-08-29 浙江义腾特种钢管有限公司 一种用于超洁净输送不锈钢管的生产工艺
CN107737890B (zh) * 2017-09-20 2019-04-16 中天合金技术有限公司 一种射频同轴电缆用无氧铜管的制备方法
CN107885903B (zh) * 2017-09-28 2023-12-12 上海思致汽车工程技术有限公司 一种基于仿真模型的冲压制件边界开裂评判方法
ES2941112T3 (es) * 2018-04-09 2023-05-16 Nippon Steel Corp Material de acero adecuado para usar en un ambiente ácido
KR102020429B1 (ko) * 2018-06-26 2019-09-10 주식회사 포스코 권취코일용 파이프 및 그 제조방법
WO2020166637A1 (ja) * 2019-02-13 2020-08-20 日本製鉄株式会社 燃料噴射管用鋼管およびそれを用いた燃料噴射管
CN113423516B (zh) * 2019-02-13 2023-06-02 日本制铁株式会社 燃料喷射管用钢管及使用其的燃料喷射管
EP3943635A4 (en) * 2019-03-22 2022-11-23 Nippon Steel Corporation SEAMLESS STEEL PIPE SUITABLE FOR USE IN ACID ENVIRONMENTS
JP7173362B2 (ja) * 2019-08-27 2022-11-16 日本製鉄株式会社 サワー環境での使用に適した鋼材
CN110743916A (zh) * 2019-10-22 2020-02-04 无锡隆达金属材料有限公司 一种轴承用棒料的斜轧穿孔方法
CN110714166B (zh) * 2019-11-13 2021-11-16 无锡双马钻探工具有限公司 一种合金钢及其制备方法和用途
WO2021224423A1 (en) * 2020-05-06 2021-11-11 Sandvik Materials Technology Rock Drill Steel Ab A new bainitic steel
CN111687209B (zh) * 2020-05-13 2022-03-01 中天钢铁集团有限公司 一种中碳高硫合金钢盘条的轧制工艺
AR122713A1 (es) 2020-06-23 2022-09-28 Tenaris Connections Bv Método para la fabricación de una tubería de acero de alta resistencia a partir de una composición de acero y sus componentes
CN112226694A (zh) * 2020-10-12 2021-01-15 江阴雷特斯钻具有限公司 一种非开挖钻杆及其热处理工艺
CN113477744B (zh) * 2021-06-29 2023-02-10 宜兴市鑫煜科技有限公司 一种缝翼滑轨套筒的深拉伸成型生产工艺
CN114921719A (zh) * 2022-04-15 2022-08-19 山东威玛装备科技股份有限公司 含硫油气田使用的高强度钻杆

Family Cites Families (144)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3413166A (en) 1965-10-15 1968-11-26 Atomic Energy Commission Usa Fine grained steel and process for preparation thereof
US3655465A (en) 1969-03-10 1972-04-11 Int Nickel Co Heat treatment for alloys particularly steels to be used in sour well service
DE2131318C3 (de) 1971-06-24 1973-12-06 Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum Verfahren zum Herstellen eines Beweh rungs Stabstahles für Spannbeton
US3915697A (en) 1975-01-31 1975-10-28 Centro Speriment Metallurg Bainitic steel resistant to hydrogen embrittlement
FR2424324B1 (fr) 1978-04-28 1986-02-28 Neturen Co Ltd Acier pour faconnage plastique a froid et traitement thermique favorisant cette deformation
US4231555A (en) 1978-06-12 1980-11-04 Horikiri Spring Manufacturing Co., Ltd. Bar-shaped torsion spring
DE3070501D1 (en) 1979-06-29 1985-05-23 Nippon Steel Corp High tensile steel and process for producing the same
JPS5680367A (en) 1979-12-06 1981-07-01 Nippon Steel Corp Restraining method of cracking in b-containing steel continuous casting ingot
JPS634046Y2 (pt) 1980-09-03 1988-02-01
US4376528A (en) 1980-11-14 1983-03-15 Kawasaki Steel Corporation Steel pipe hardening apparatus
JPS634047Y2 (pt) 1981-04-21 1988-02-01
US4354882A (en) 1981-05-08 1982-10-19 Lone Star Steel Company High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation
JPS58188532A (ja) 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
JPS6024353A (ja) 1983-07-20 1985-02-07 Japan Steel Works Ltd:The １２％Ｃｒ系耐熱鋼
JPS6086209U (ja) 1983-11-18 1985-06-13 高圧化工株式会社 コンパクト
JPS60215719A (ja) 1984-04-07 1985-10-29 Nippon Steel Corp 二輪車フロントフオ−ク用電縫鋼管の製造方法
JPS60174822U (ja) 1984-04-28 1985-11-19 株式会社山武 計器類の連結装置
JPS61130462A (ja) 1984-11-28 1986-06-18 Tech Res & Dev Inst Of Japan Def Agency 降伏応力１１０ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の耐応力腐蝕割れ性のすぐれた高靭性超高張力鋼
DE3445371A1 (de) 1984-12-10 1986-06-12 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren zum herstellen von rohren fuer die erdoel- und erdgasindustrie und von bohrgestaengeeinheiten
JPS61270355A (ja) 1985-05-24 1986-11-29 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼
DE3666461D1 (en) 1985-06-10 1989-11-23 Hoesch Ag Method and use of a steel for manufacturing steel pipes with a high resistance to acid gases
JPH0421718Y2 (pt) 1986-09-29 1992-05-18
JPS63230851A (ja) 1987-03-20 1988-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた油井管用低合金鋼
JPS63230847A (ja) 1987-03-20 1988-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた油井管用低合金鋼
JPH0693339B2 (ja) 1987-04-27 1994-11-16 東京電力株式会社 ガス開閉器
US4812182A (en) 1987-07-31 1989-03-14 Hongsheng Fang Air-cooling low-carbon bainitic steel
JPH01259125A (ja) 1988-04-11 1989-10-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
JPH01259124A (ja) 1988-04-11 1989-10-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
JPH01283322A (ja) 1988-05-10 1989-11-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
JPH0741856Y2 (ja) 1989-06-30 1995-09-27 スズキ株式会社 エンジンのｐｃｖバルブ
US5538566A (en) 1990-10-24 1996-07-23 Consolidated Metal Products, Inc. Warm forming high strength steel parts
JP2567150B2 (ja) 1990-12-06 1996-12-25 新日本製鐵株式会社 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法
JPH04231414A (ja) 1990-12-27 1992-08-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性油井管の製造法
JPH04107214U (ja) 1991-02-28 1992-09-16 京セラ株式会社 画像ヘツド
JP2682332B2 (ja) 1992-04-08 1997-11-26 住友金属工業株式会社 高強度耐食性鋼管の製造方法
IT1263251B (it) 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JPH06172859A (ja) 1992-12-04 1994-06-21 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JPH06220536A (ja) 1993-01-22 1994-08-09 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
US5454883A (en) 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same
AU668315B2 (en) 1993-07-06 1996-04-26 Nippon Steel Corporation Steel of high corrosion resistance and steel of high corcorrosion resistance and workability
JPH07197125A (ja) 1994-01-10 1995-08-01 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JPH07266837A (ja) 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
IT1267243B1 (it) 1994-05-30 1997-01-28 Danieli Off Mecc Procedimento di colata continua per acciai peritettici
GB2297094B (en) 1995-01-20 1998-09-23 British Steel Plc Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels
MX9708775A (es) 1995-05-15 1998-02-28 Sumitomo Metal Ind Proceso para producir tubo de acero sin costuras de gran solidez teniendo excelente resistencia a la fisuracion por tensiones por sulfuro.
JP3755163B2 (ja) 1995-05-15 2006-03-15 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法
IT1275287B (it) 1995-05-31 1997-08-05 Dalmine Spa Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
DE59607441D1 (de) 1995-07-06 2001-09-13 Benteler Werke Ag Rohre für die Herstellung von Stabilisatoren und Herstellung von Stabilisatoren aus solchen Rohren
JPH0967624A (ja) 1995-08-25 1997-03-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐ｓｓｃｃ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法
JPH09235617A (ja) 1996-02-29 1997-09-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無鋼管の製造方法
EP0896331B1 (en) 1996-04-26 2000-11-08 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Information recording method and information recording medium
JPH10176239A (ja) 1996-10-17 1998-06-30 Kobe Steel Ltd 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法
JPH10140250A (ja) 1996-11-12 1998-05-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法
AU5748298A (en) 1997-01-15 1998-08-07 Mannesmann Aktiengesellschaft Method for making seamless tubing with a stable elastic limit at high application temperatures
CA2231985C (en) 1997-03-26 2004-05-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same
JPH10280037A (ja) 1997-04-08 1998-10-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食性継目無し鋼管の製造方法
US6331216B1 (en) 1997-04-30 2001-12-18 Kawasaki Steel Corporation Steel pipe having high ductility and high strength and process for production thereof
EP0878334B1 (de) 1997-05-12 2003-09-24 Firma Muhr und Bender Stabilisator
US5993570A (en) 1997-06-20 1999-11-30 American Cast Iron Pipe Company Linepipe and structural steel produced by high speed continuous casting
DE19725434C2 (de) 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren zum Walzen von Warmbreitband in einer CSP-Anlage
JPH1150148A (ja) 1997-08-06 1999-02-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食継目無鋼管の製造方法
EP0995809B1 (en) 1997-09-29 2004-02-04 Sumitomo Metal Industries Limited Steel for oil well pipes with high wet carbon dioxide gas corrosion resistance and high seawater corrosion resistance, and seamless oil well pipe
JP3898814B2 (ja) 1997-11-04 2007-03-28 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた高強度鋼用の連続鋳造鋳片およびその製造法、および低温靱性に優れた高強度鋼
JP3344308B2 (ja) 1998-02-09 2002-11-11 住友金属工業株式会社 超高強度ラインパイプ用鋼板およびその製造法
JP4203143B2 (ja) 1998-02-13 2008-12-24 新日本製鐵株式会社 耐炭酸ガス腐食性に優れた耐食鋼及び耐食油井管
US6315809B1 (en) 1998-07-21 2001-11-13 Shinagawa Refractories Co., Ltd. Molding powder for continuous casting of thin slab
JP2000063940A (ja) 1998-08-12 2000-02-29 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造方法
JP3562353B2 (ja) 1998-12-09 2004-09-08 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法
US6299705B1 (en) 1998-09-25 2001-10-09 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High-strength heat-resistant steel and process for producing high-strength heat-resistant steel
JP3800836B2 (ja) 1998-12-15 2006-07-26 住友金属工業株式会社 強度と靱性に優れた鋼材の製造方法
JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 2009-09-16 日本発條株式会社 中空スタビライザの製造方法
JP2000248337A (ja) 1999-03-02 2000-09-12 Kansai Electric Power Co Inc:The ボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の耐水蒸気酸化特性改善方法および耐水蒸気酸化特性に優れたボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
JP3680628B2 (ja) 1999-04-28 2005-08-10 住友金属工業株式会社 耐硫化物割れ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法
CZ293084B6 (cs) 1999-05-17 2004-02-18 Jinpo Plus A. S. Ocele pro žárupevné a vysokopevné tvářené součásti, obzvláště trubky, plechy a výkovky
JP4367588B2 (ja) 1999-10-28 2009-11-18 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた鋼管
JP3545980B2 (ja) 1999-12-06 2004-07-21 株式会社神戸製鋼所 耐遅れ破壊特性の優れた自動車用超高強度電縫鋼管およびその製造方法
JP3543708B2 (ja) 1999-12-15 2004-07-21 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼材およびそれを用いた油井用鋼管の製造方法
EP1264910B1 (en) 2000-02-28 2008-05-21 Nippon Steel Corporation Steel pipe having excellent formability and method for production thereof
JP4379550B2 (ja) 2000-03-24 2009-12-09 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性と靱性に優れた低合金鋼材
JP3518515B2 (ja) 2000-03-30 2004-04-12 住友金属工業株式会社 低・中Ｃｒ系耐熱鋼
IT1317649B1 (it) 2000-05-19 2003-07-15 Dalmine Spa Acciaio inox martensitico e tubi senza saldatura con esso prodotti
DE60126688T2 (de) 2000-06-07 2007-11-15 Nippon Steel Corp. Stahlrohr mit einer ausgezeichneten Verformbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung
JP3959667B2 (ja) 2000-09-20 2007-08-15 エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 高強度鋼管の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3678147B2 (ja) * 2000-12-27 2005-08-03 住友金属工業株式会社 高強度高靱性エアバッグ用鋼管とその製造方法
EP1359235A4 (en) 2001-02-07 2005-01-12 Jfe Steel Corp THIN STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME
ATE382103T1 (de) 2001-03-07 2008-01-15 Nippon Steel Corp Elektrogeschweisstes stahlrohr für hohlstabilisator
AR027650A1 (es) 2001-03-13 2003-04-09 Siderca Sa Ind & Com Acero al carbono de baja aleacion para la fabricacion de tuberias para exploracion y produccion de petroleo y/o gas natural, con mejorada resistencia a lacorrosion, procedimiento para fabricar tubos sin costura y tubos sin costura obtenidos
WO2002079526A1 (fr) 2001-03-29 2002-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Tube en acier a haute resistance pour coussin d'air et procede pour la production de ce tube
JP2003096534A (ja) 2001-07-19 2003-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高強度耐熱鋼、高強度耐熱鋼の製造方法、及び高強度耐熱管部材の製造方法
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
CN1151305C (zh) 2001-08-28 2004-05-26 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳腐蚀的低合金钢及油套管
EP1288316B1 (en) 2001-08-29 2009-02-25 JFE Steel Corporation Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe
US6669789B1 (en) 2001-08-31 2003-12-30 Nucor Corporation Method for producing titanium-bearing microalloyed high-strength low-alloy steel
NO315284B1 (no) 2001-10-19 2003-08-11 Inocean As Stigerör for forbindelse mellom et fartöy og et punkt på havbunnen
US6709534B2 (en) 2001-12-14 2004-03-23 Mmfx Technologies Corporation Nano-composite martensitic steels
DE60323076D1 (de) 2002-03-29 2008-10-02 Sumitomo Metal Ind Niedrig legierter stahl
JP2004011009A (ja) 2002-06-11 2004-01-15 Nippon Steel Corp 中空スタビライザー用電縫溶接鋼管
US6669285B1 (en) 2002-07-02 2003-12-30 Eric Park Headrest mounted video display
CN1229511C (zh) 2002-09-30 2005-11-30 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳和硫化氢腐蚀用低合金钢
JP2004176172A (ja) 2002-10-01 2004-06-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐水素誘起割れ性に優れた高強度継目無鋼管およびその製造方法
US7074286B2 (en) 2002-12-18 2006-07-11 Ut-Battelle, Llc Wrought Cr—W—V bainitic/ferritic steel compositions
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
EP1627931B1 (en) 2003-04-25 2017-05-31 Tubos De Acero De Mexico, S.A. Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof
US20050076975A1 (en) 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US20050087269A1 (en) 2003-10-22 2005-04-28 Merwin Matthew J. Method for producing line pipe
JP4453843B2 (ja) 2004-03-24 2010-04-21 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた低合金鋼の製造方法
JP4140556B2 (ja) 2004-06-14 2008-08-27 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼
JP4135691B2 (ja) 2004-07-20 2008-08-20 住友金属工業株式会社 窒化物系介在物形態制御鋼
JP2006037147A (ja) 2004-07-26 2006-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井管用鋼材
US20060169368A1 (en) 2004-10-05 2006-08-03 Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US7566416B2 (en) 2004-10-29 2009-07-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture
CA2585629C (en) * 2004-10-29 2011-06-21 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for air bag inflator and method for production thereof
US7214278B2 (en) 2004-12-29 2007-05-08 Mmfx Technologies Corporation High-strength four-phase steel alloys
JP2006265668A (ja) * 2005-03-25 2006-10-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井用継目無鋼管
JP4792778B2 (ja) 2005-03-29 2011-10-12 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用厚肉継目無鋼管の製造方法
US20060243355A1 (en) 2005-04-29 2006-11-02 Meritor Suspension System Company, U.S. Stabilizer bar
JP4635764B2 (ja) 2005-07-25 2011-02-23 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法
MXPA05008339A (es) 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
JP4502011B2 (ja) 2005-08-22 2010-07-14 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用継目無鋼管とその製造方法
JP4997753B2 (ja) 2005-12-16 2012-08-08 タカタ株式会社 乗員拘束装置
US7744708B2 (en) 2006-03-14 2010-06-29 Tenaris Connections Limited Methods of producing high-strength metal tubular bars possessing improved cold formability
JP4751224B2 (ja) 2006-03-28 2011-08-17 新日本製鐵株式会社 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管およびその製造方法
US8926771B2 (en) 2006-06-29 2015-01-06 Tenaris Connections Limited Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same
US8027667B2 (en) 2006-06-29 2011-09-27 Mobilesphere Holdings LLC System and method for wireless coupon transactions
US8322754B2 (en) 2006-12-01 2012-12-04 Tenaris Connections Limited Nanocomposite coatings for threaded connections
US20080226396A1 (en) 2007-03-15 2008-09-18 Tubos De Acero De Mexico S.A. Seamless steel tube for use as a steel catenary riser in the touch down zone
CN101646788B (zh) * 2007-03-29 2011-04-13 住友金属工业株式会社 加工性优良的渗碳钢管及其制造方法
BRPI0802627B1 (pt) 2007-03-30 2017-07-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Low level steel
MX2007004600A (es) 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
MX2010005532A (es) 2007-11-19 2011-02-23 Tenaris Connections Ltd Acero bainítico de alta resistencia para aplicaciones octg.
CA2686301C (en) 2008-11-25 2017-02-28 Maverick Tube, Llc Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels
CN104694835A (zh) 2008-11-26 2015-06-10 新日铁住金株式会社 无缝钢管及其制造方法
CN101413089B (zh) 2008-12-04 2010-11-03 天津钢管集团股份有限公司 低co2环境用高强度低铬抗腐蚀石油专用管
CN101440428B (zh) * 2008-12-19 2010-06-16 常州市新亚不锈钢管有限公司 高压锅炉用无缝不锈钢管的生产方法
US20100319814A1 (en) 2009-06-17 2010-12-23 Teresa Estela Perez Bainitic steels with boron
CN101613829B (zh) 2009-07-17 2011-09-28 天津钢管集团股份有限公司 150ksi钢级高强韧油气井井下作业用钢管及其生产方法
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
CN102305026B (zh) * 2011-05-30 2013-07-03 常熟市异型钢管有限公司 地质勘探用的异型钻杆及其加工方法
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
MX353525B (es) 2018-01-16
PE20141418A1 (es) 2014-11-09
EP2650389A3 (en) 2018-03-07
US9340847B2 (en) 2016-05-17
EP2650389B1 (en) 2020-03-11
CA2811764C (en) 2020-03-10
BR102013008724B1 (pt) 2019-06-25
US20130264123A1 (en) 2013-10-10
CL2013000954A1 (es) 2014-07-25
MX2013004025A (es) 2013-11-06
BR102013008724A8 (pt) 2017-01-31
AU2013202710A1 (en) 2013-10-24
AR090645A1 (es) 2014-11-26
AU2013202710B2 (en) 2015-12-17
EP2650389A2 (en) 2013-10-16
CA2811764A1 (en) 2013-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR102013008724A2 (pt) Método de produção de um tubo de aço, método de produção de um tubo de aço para uso como uma haste de perfuração para sistemas de linhas de cabos, tubo de aço, haste de perfuração, método de uso do tubo de aço, sistemas de perfuração de núcleo de linhas de cabos usado em exploração de mineração e geológica
JP4502011B2 (ja) ラインパイプ用継目無鋼管とその製造方法
JP5251089B2 (ja) 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法
JP5292784B2 (ja) 低温靱性に優れた高強度ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法
JP5181639B2 (ja) 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法
US9187811B2 (en) Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
AU2006225855A1 (en) Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well
BR102012003529B1 (pt) Tubo de aço e método para a produção do mesmo
US10443114B2 (en) Steel material and oil-well steel pipe
CN105734444A (zh) 一种深海管线用高强度厚壁焊接钢管及其制造方法
CN103305777A (zh) 一种大口径特厚壁无缝钢管及其制造方法
CA2893669C (en) Bainitic steel for rock drilling component
CN103451560A (zh) X100钢级自升钻井平台用无缝桩腿管钢种及无缝桩腿管制造方法
JP6891828B2 (ja) 高強度継目無鋼管及びジャッキアップリグのブレーシングパイプ
CN103194678A (zh) 一种uoe焊管及其制造方法
CN109055865A (zh) 一种具有优异耐蚀性能的隔水管用钢及其制造方法
CN105200328A (zh) 一种抗h2s和co2腐蚀的直缝焊接石油套管及其制造方法
JP2006111928A (ja) ラインパイプ用厚鋼板及びその製造方法
CN106702289A (zh) 一种高均匀变形性能、高钢级sew膨胀管及其制造方法
CN117051317A (zh) 一种高强度高韧性高频焊接套管及其加工方法
Arai et al. Development of High-Strength Heavy-Wall Sour-Service Seamless Line Pipe for Deep Water by Applying Inline Heat Treatment
Arai et al. Metallurgical Design of Newly Developed Material for Seamless Pipes of X80–X100 Grades
CN111996447A (zh) 一种大厚壁高韧性电阻焊套管用钢及其制造方法
MXPA05011089A (en) Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
B03A Publication of a patent application or of a certificate of addition of invention [chapter 3.1 patent gazette]
B25A Requested transfer of rights approved

Owner name: TENARIS CONNECTIONS B.V. (NL)

B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 10/04/2013, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. (CO) 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 10/04/2013, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS

B21F Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time

Free format text: REFERENTE A 10A ANUIDADE.

B24J Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12)

Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2717 DE 31-01-2023 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013.