WO2016080298A1

WO2016080298A1 - エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物、グラフト共重合体、熱可塑性樹脂組成物、及び樹脂成形品

Info

Publication number: WO2016080298A1
Application number: PCT/JP2015/081937
Authority: WO
Inventors: 慎吾森保; 田坂　知久; 和晃美馬
Original assignee: 日油株式会社
Priority date: 2014-11-18
Filing date: 2015-11-13
Publication date: 2016-05-26
Also published as: KR102420906B1; EP3222643A4; TW201620973A; EP3222643A1; EP3222643B1; TWI577724B; KR20170086074A; CN107148432B; US20170321052A1; ES2894040T3; US10131778B2; CN107148432A

Abstract

【課題】熱可塑性樹脂について機械物性を維持しつつ、軋み音の低減や摺動性を向上させるための技術を提供する。【解決手段】エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、（Ｂ）ビニル共重合体と、（Ｃ）有機過酸化物と、を含有する。上記（Ｂ）ビニル共重合体及び上記（Ｃ）有機過酸化物が、上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に含浸されている。上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体が、１～２０重量％の酢酸ビニルを含む。上記（Ｂ）ビニル共重合体が、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートと、（ｂ－４）重合開始剤と、により構成される。上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｃ）有機過酸化物の含有量が０．１～３重量部である。

Description

エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物、グラフト共重合体、熱可塑性樹脂組成物、及び樹脂成形品

　本発明は、エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物、グラフト共重合体、熱可塑性樹脂組成物、及び樹脂成形品に関する。

　熱可塑性樹脂は、結晶性熱可塑性樹脂と非晶性熱可塑性樹脂に分類され、ポリアセタールやポリアミドなどの結晶性熱可塑性樹脂は、機械特性、耐熱性、電気特性、成形性に加え、摺動性にも優れている。そのため、結晶性熱可塑性樹脂は軸受けや歯車等の摺動部材として広い分野で使用されている。

　ところが、近年、上記の分野の発展に伴い、摺動部材に対してより高度な要求がなされるようになってきている。特に、摺動部材には、摩擦係数、摩耗量、摺動音（軋み音）などといった摺動性の更なる向上が求められている。
　一方、ポリカーボネート樹脂やアクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ）樹脂などの非晶性熱可塑性樹脂は、耐熱性や耐衝撃性、寸法安定性に優れている。そのため、ＯＡ機器等の電気・電子分野や自動車分野等の各種部品の材料として使用されている。しかしながら、非晶性熱可塑性樹脂は、結晶性熱可塑性樹脂と比較して摺動性に劣る。このため、寸法安定性に優れる非晶性熱可塑性樹脂に摺動性や耐摩耗性の機能を付与するための改良剤の添加や選定が試みられている。

　熱可塑性樹脂の摺動性を向上させるための一般的な技術が特許文献１から特許文献４に開示されている。

　特許文献１に記載の技術では、添加物として、ポリエチレンやエチレン－メタクリル酸グリシジル共重合体と、アクリロニトリル－スチレン共重合体やポリスチレンと、のグラフト共重合体を用いる。特許文献２に記載の技術では、添加剤として、オレフィン系共重合体とビニル系共重合体とから成る多相構造樹脂を用いる。
　特許文献３には、最終成形された熱可塑性樹脂の表面上に紫外線硬化型アクリル系ハードコート剤を塗布、硬化させ、ハードコート層を形成する技術が開示されている。
　また、特許文献４には、軋み音の発生を抑制ないし低減させるために、表面処理剤としてフッ素系やシリコーン系のコーティング組成物をＡＢＳ樹脂の表面上に塗布する技術が開示されている。

特開平８－２５９７６６号公報特開平４－１２０１５９号公報特開平６－１００７９９号公報特開平３－２１７４２５号公報

　しかしながら、熱可塑性樹脂に上記の混合物を混合した熱可塑性樹脂組成物では、相手材を金属とする摺動試験では十分な摺動性が得られるものの、添加剤を添加していない樹脂を相手材とした摺動試験や当該熱可塑性樹脂組成物同士の摺動試験では十分な摺動性が得られない。また、これらの熱可塑性樹脂組成物では、高負荷における摺動試験でも十分な摺動性が得られない。さらには、軋み音が十分に改善できない。
　また、特許文献３や特許文献４に記載の技術では、コーティング工程を行う必要があるため、作業時間やコスト負担が増加してしまう。この点、熱可塑性樹脂組成物自体の摺動性を向上させることができれば、コーティング工程を行うことなく優れた摺動性が得られる。

　以上のような事情に鑑み、本発明の目的は、熱可塑性樹脂について機械物性を維持しつつ摺動性を向上させ、軋み音を低減させるための技術を提供することにある。

　上記目的を達成するため、本発明の一形態に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、（Ｂ）ビニル共重合体と、（Ｃ）有機過酸化物と、を含有する。
　上記（Ｂ）ビニル共重合体及び上記（Ｃ）有機過酸化物が、上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に含浸されている。
　上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体が、１～２０重量％の酢酸ビニルを含む。
　上記（Ｂ）ビニル共重合体が、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートと、（ｂ－４）重合開始剤と、により構成される。
　上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｃ）有機過酸化物の含有量が０．１～３重量部である。

　この構成のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を熱可塑性樹脂に添加することにより、機械物性及び摺動性に優れ、軋み音を低減した熱可塑性樹脂組成物が得られる。

　上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、上記（ｂ－１）スチレンと、上記（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、の含有量の合計を１００重量部とすると、上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量が５０～９０重量部であってもよい。
　この構成のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を用いることにより、に摺動性に優れた熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。

　上記（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度が５０～７５℃であってもよい。
　上記（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度が９５～１３０℃であってもよい。
　この構成では、（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度が（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度より高い。このため、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合反応時に、（Ｃ）有機過酸化物の分解が起こりにくい。したがって、この構成のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では、（Ｃ）有機過酸化物が減少しにくいため、溶融混練時に（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の架橋反応が不足することを防止できる。

　本発明の一形態に係るグラフト共重合体は、上記エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を溶融混練することにより得られる。
　上記グラフト共重合体の主鎖が、上記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体から成る。
　上記グラフト共重合体の側鎖が、上記（ｂ－１）スチレンと、上記（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、のビニル共重合体から成る。
　この構成のグラフト共重合体に添加することにより、機械物性及び摺動性に優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。

　本発明の一形態に係るグラフト共重合体は、（Ｘ）熱可塑性樹脂と、（Ｙ）グラフト共重合体と、を含有する。
　上記（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｙ）グラフト共重合体の含有量が１～２５重量部である。
　この構成により、機械物性及び摺動性にさらに優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することができる。

　本発明の一形態に係る熱可塑性樹脂組成物は、（Ｘ）熱可塑性樹脂がポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＢＳ樹脂から選択される１種類または２種類以上の混合物である。
　この構成により、機械物性及び摺動性にさらに優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することができる。

　本発明の一形態に係る熱可塑性樹脂組成物は、（Ｚ－１）滑剤として脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、ポリエチレンワックス、パラフィンワックスから選択される１種類以上をさらに含有する。
　上記（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｚ－１）滑剤の含有量が１～５重量部である。
　この構成により、機械物性及び摺動性にさらに優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することができる。

　本発明の一形態に係る熱可塑性樹脂組成物は、（Ｚ－２）無機充填剤として炭酸カルシウム及びチタン酸カリウムから選択される１種類以上をさらに含有する。
　上記（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｚ－２）無機充填剤の含有量が３～８重量部である。
　この構成により、機械物性及び摺動性にさらに優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することができる。

　本発明の一形態に係る樹脂成形品は、上記熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる。

　熱可塑性樹脂について機械物性を維持しつつ、摺動性を向上させ、軋み音を低減させるための技術を提供することができる。

　以下、本発明の一実施形態を説明する。

＜概要＞
　本実施形態では、特定の主鎖と側鎖からなり、更に有機過酸化物によって選択的に主鎖を架橋した（Ｙ）グラフト共重合体を（Ｘ）熱可塑性樹脂に配合することにより、上記の（Ｙ）グラフト共重合体が（Ｘ）熱可塑性樹脂に良好に分散した熱可塑性樹脂組成物を生成する。

　本実施形態に係る熱可塑性樹脂組成物では、熱可塑性樹脂本来の優れた機械的物性が維持されるとともに、相手材の種類や負荷の大きさに依らず優れた摺動性が得られる。この熱可塑性樹脂組成物は、電気部品、電子部品、機械部品、精密機器部品、自動車部品などの広い分野で利用することができる。

　本実施形態に係る（Ｙ）グラフト共重合体は、以下に説明するエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を溶融混練することにより得られる。

＜エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物＞
　本実施形態に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）と、（Ｂ）ビニル共重合体と、（Ｃ）有機過酸化物と、を含有する。（Ｂ）ビニル共重合体及び（Ｃ）有機過酸化物は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に含浸されている。

　［（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）］
　本実施形態に係る（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の構造単位での酢酸ビニルの含有量は、１～２０重量％であることが好ましく、３～１０重量％であることが更に好ましい。

　（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体において、酢酸ビニルの含有量を２０重量％以下に留めることにより、熱可塑性樹脂組成物の摺動性が向上し、酢酸ビニルの含有量を１０重量％以下に留めることにより、熱可塑性樹脂組成物の摺動性が更に向上する。更に、これらの場合に、（Ｙ）グラフト重合体の耐熱性が向上する。

　この一方で、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体において、酢酸ビニルの含有量を１重量％以上とすることにより、（Ｃ）有機過酸化物による架橋反応が進行しやすくなり、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体における酢酸ビニルの含有量を３重量％以上とすることにより、（Ｃ）有機過酸化物による架橋反応が更に進行しやすくなる。

　また、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体としては、任意の流動性を有するものを選択可能である。しかし、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ　Ｋ　７２１０に準拠した測定方法で、１９０℃において、０．１～２５（ｇ／１０ｍｉｎ）であることが好ましく、１．０～１０（ｇ／１０ｍｉｎ）であることが更に好ましい。

　（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体において、ＭＦＲを２５（ｇ／１０ｍｉｎ）以下に、更にＭＦＲを１０（ｇ／１０ｍｉｎ）以下に留めることにより、熱可塑性樹脂組成物の摺動性が向上する。この一方で、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体において、ＭＦＲを０．１（ｇ／１０ｍｉｎ）以上とし、更にＭＦＲを１．０（ｇ／１０ｍｉｎ）以上とすることにより、（Ｙ）グラフト重合体の製造プロセスにおける作業性が向上する。

　［（Ｂ）ビニル共重合体］
　本実施形態に係る（Ｂ）ビニル共重合体は、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートと、（ｂ－４）重合開始剤と、から成るビニル単量体組成物により構成される。

　（Ｂ）ビニル共重合体における各単量体（ｂ－１），（ｂ－２），（ｂ－３），（ｂ－４）の含有量は適宜決定可能である。しかし、（ｂ－１）スチレンの含有量と、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つの含有量と、の合計を１００重量部とすると、（ｂ－１）スチレンの含有量が５０～９９重量部であることが好ましい。これにより、摺動性及び機械物性に特に優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。

　また、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、の含有量の合計を１００重量部とすると、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量が５０～９０重量部であることが好ましい。この場合に、熱可塑性樹脂組成物における特に良好な摺動性が得られる。

　（Ｂ）ビニル共重合体における（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートは、下記化学式（１）で表される化合物である。本実施形態に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を溶融混練すると、（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートの過酸化結合が熱分解してラジカルを発生させることにより、（Ｙ）グラフト共重合体が得られる。

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…（１）

　（Ｂ）ビニル共重合体における（ｂ－４）重合開始剤は、特定の種類に限定されず、有機過酸化物やアゾ開始剤などといった公知のものを利用可能である。しかし、（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度は５０～７５℃であることが好ましい。

　ここで、１０時間半減期温度（以下、「Ｔ１０」との略称も用いる。）とは、（ｂ－４）重合開始剤又は（Ｃ）有機過酸化物に含まれる過酸化結合濃度又はアゾ結合濃度を０．１モル／リットルとなるようにベンゼンに溶解させた溶液を熱分解させた際に、当該（ｂ－４）重合開始剤又は（Ｃ）有機過酸化物が１０時間で半減期を迎える温度のことである。

　（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度を５０℃以上とすることにより、（ｂ－４）重合開始剤の急激な分解が抑制され、重合温度を制御しやすくなる。この一方で、（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度を７５℃以下とすることにより、（ｂ－４）重合開始剤の良好な分解が得られ、（Ｙ）グラフト共重合体に（ｂ－４）重合開始剤自体や他の単量体が残存しにくくなる。

　なお、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に（ｂ－４）重合開始剤自体や他の単量体が残存しにくくするために、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合温度を高くすることも考えられる。

　しかし、重合温度を高くすると、重合温度と（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度との差が小さくなるため、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合反応時に（Ｃ）有機過酸化物が分解しやすくなる。したがって、溶融混練時に（Ｃ）有機過酸化物が不足し、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体が十分に架橋反応を行うことができなくなる場合がある。このため、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合温度を高くすることは好ましくない。

　（ｂ－４）重合開始剤として利用可能な有機過酸化物として、例えば、下記のものが挙げられる。各物質について、括弧内に１０時間半減期温度を示す。
　ｔ－ブチルパーオキシネオヘプタノエート（Ｔ１０＝５１℃）
　ｔ－ヘキシルパーオキシピバレート（Ｔ１０＝５３℃）
　ｔ－ブチルパーオキシピバレート（Ｔ１０＝５５℃）
　ジ（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキサイド（Ｔ１０＝５９℃）
　ジラウロイルパーオキサイド（Ｔ１０＝６２℃）
　１，１，３，３－テトラメチルブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート（Ｔ１０＝６５℃）
　２，５－ジメチル－２，５－ジ（２－エチルヘキサノイルパーオキシ）ヘキサン（Ｔ１０＝６６℃）
　ｔ－ヘキシルパーオキシ－２－エチルヘキシルヘキサノエート（Ｔ１０＝７０℃）
　ジ（４－メチルベンゾイル）パーオキサイド（Ｔ１０＝７１℃）
　ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート（Ｔ１０＝７２℃）
　ジベンゾイルパーオキサイド（Ｔ１０＝７４℃）

　（ｂ－４）重合開始剤として利用可能なアゾ化合物として、例えば、下記のものが挙げられる。各物質について、括弧内に１０時間半減期温度を示す。
　２，２－アゾビス（２，４－ジメチルバレロニトリル）（Ｔ１０＝５１℃）
　２，２－アゾビス（イソブチロニトリル）（Ｔ１０＝６５℃）
　２，２－アゾビス（２－メチルブチロニトリル）（Ｔ１０＝６７℃）

　［（Ｃ）有機過酸化物］
　本実施形態に係る（Ｃ）有機過酸化物は、溶融混練時に熱分解してラジカルを発生させることにより、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体を架橋することができる。（Ｃ）有機過酸化物は、特定の種類に限定されず、公知のものを利用可能である。しかし、（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度は９５～１３０℃であることが好ましい。

　（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度を９５℃以上とすることにより、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合反応時に（Ｃ）有機過酸化物が分解しにくくなる。したがって、（Ｂ）ビニル共重合体を得るための重合反応時に（Ｃ）有機過酸化物が減少しにくいため、溶融混練時に（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の架橋反応が不足することを防止できる。

　この一方で、（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度を１３０℃以下とすることにより、溶融混練時に（Ｃ）有機過酸化物が良好に分解する。これにより、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の架橋反応が良好に進行するようになる。

　本実施形態に利用可能な（Ｃ）有機過酸化物としては、例えば、下記のものが挙げられる。各物質について、括弧内に１０時間半減期温度を示す。
　ｔ－ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（Ｔ１０＝９５℃）
　ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノエート（Ｔ１０＝９７℃）
　ｔ－ブチルパーオキシラウレート（Ｔ１０＝９８℃）
　ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（Ｔ１０＝９９℃）
　ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキシルモノカーボネート（Ｔ１０＝９９℃）
　ｔ－ヘキシルパーオキシベンゾエート（Ｔ１０＝９９℃）
　２，５－ジメチル－２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン（Ｔ１０＝１００℃）
　ｔ－ブチルパーオキシアセテート（Ｔ１０＝１０２℃）
　２，２－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタン（Ｔ１０＝１０３℃）
　ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート（Ｔ１０＝１０４℃）
　ｎ－ブチル－４，４－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）バレレート（Ｔ１０＝１０５℃）
　ジ（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン（Ｔ１０＝１１９℃）
　ジクミルパーオキサイド（Ｔ１０＝１１６℃）
　ジ－ｔ－ヘキシルパーオキサイド（Ｔ１０＝１１６℃）
　２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン（Ｔ１０＝１１８℃）
　ｔ－ブチルクミルパーオキサイド（Ｔ１０＝１２０℃）
　ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド（Ｔ１０＝１２４℃）

　本実施形態に係る（Ｃ）有機過酸化物の含有量は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量を１００重量部とすると、０．１～３重量部であることが好ましい。（Ｃ）有機過酸化物の含有量を０．１重量部以上とすることにより、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の架橋反応が不足することを防止できる。この一方で、（Ｃ）有機過酸化物の含有量を３重量部以下に留めることにより、溶融混練により得られる（Ｙ）グラフト共重合体において良好な流動性が得られる。

　本実施形態に係る熱可塑性樹脂組成物は、（Ｘ）熱可塑性樹脂と、（Ｙ）グラフト共重合体と、を含有する。

＜（Ｘ）熱可塑性樹脂＞
　本実施形態に利用可能な（Ｘ）熱可塑性樹脂は、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ）樹脂から選択される１種類又は２種類以上が混合された熱可塑性樹脂である。

　［（Ｘ）ポリアセタール樹脂］
　（Ｘ）ポリアセタール樹脂は、公知の製造方法により製造可能である。（Ｘ）ポリアセタール樹脂には、ポリアセタールホモポリマー及びポリアセタールコポリマーのいずれを用いてもよい。また、（Ｘ）ポリアセタール樹脂の基体樹脂としては、ポリアセタールを公知の方法で架橋又はグラフト共重合して変性させたものを用いることができる。（Ｘ）ポリアセタール樹脂の重合度や末端基の構造も、特定のものに限定されない。

　［（Ｘ）ポリアミド樹脂］
　本実施形態に係る（Ｘ）ポリアミド樹脂は、主鎖にアミド結合（－ＮＨＣＯ－）を有する重合体である。（Ｘ）ポリアミド樹脂としては、特定の種類に限定されないが、例えば、ポリカプロラクタム（ナイロン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン６１２）、ポリウンデカメチレンアジパミド（ナイロン１１６）、ポリウンデカラクタム（ナイロン１１）、ポリドデカラクタム（ナイロン１２）、ポリトリメチルヘキサメチレンテレフタルアミド（ナイロンＴＭＨＴ）、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド（ナイロン６Ｉ）、ポリノナンメチレンテレフタルアミド（９Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド（６Ｔ）、ポリビス（４－アミノシクロヘキシル）メタンドデカミド（ナイロンＰＡＣＭ１２）、ポリビス（３－メチル－アミノシクロヘキシル）メタンドデカミド（ナイロンジメチルＰＡＣＭ１２）、ポリメタキシリレンアジパミド（ナイロンＭＸＤ６）、ポリウンデカメチレンヘキサヒドロテレフタルアミド（ナイロン１１Ｔ（Ｈ））などが挙げられる。（Ｘ）ポリアミド樹脂は、単一の種類で構成されていても、複数の種類を含んでいてもよい。

　［（Ｘ）ポリカーボネート樹脂］
　本実施形態に係る（Ｘ）ポリカーボネート樹脂は、特定の種類に限定されない。例えば、公知のホスゲン法、又は溶融法等により作られた芳香族ＰＣが用いられる。具体的な製造方法は、例えば特開昭６３－２１５７６３号公報や特開平２－１２４９３４号公報等に記載されている。原料として使用される代表的なジフェノールとしては、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン（いわゆるビスフェノールＡ）が挙げられる。また、カーボネートを導入するための前駆物質としては、ホスゲン、ジフェニルカーボネート等が挙げられる。製造されたＰＣ樹脂は、末端ＯＨ基を封止してあるもの、末端ＯＨ基を封止してないもののどちらも使用可能である。

　［（Ｘ）ＡＢＳ樹脂］
　本実施形態に係る（Ｘ）ＡＢＳ樹脂は、アクリロニトリル、ブタジエン、スチレンの３成分を主体とした共重合体を主成分とするものであり、特定の種類に限定されず、公知の方法で製造されたものを使用することができる。例えば、ブタジエン存在下でアクリロニトリルとスチレンをラジカル共重合して得られるもの等が挙げられる。（Ｘ）ＡＢＳ樹脂における、アクリロニトリル、ブタジエン、スチレンのそれぞれの含有量は特に限定されない。

　［（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂］
　ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂及びＡＢＳ樹脂から選択される２種類以上の混合物としては、例えば、ＰＣ／ＡＢＳ樹脂が挙げられる。
　本実施形態に係る（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂は、（ｘ－１）ポリカーボネート樹脂（以下、単にＰＣ樹脂と呼称する場合がある）と（ｘ－２）アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体樹脂（以下、単にＡＢＳ樹脂と呼称する場合がある）との混合樹脂である。

　（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂における（ｘ－１）ＰＣ樹脂と（ｘ－２）ＡＢＳ樹脂の含有量は適宜決定可能である。しかし、（ｘ－１）ＰＣ樹脂と（ｘ－２）ＡＢＳ樹脂と、の合計を１００重量部とすると、（ｘ－１）ＰＣ樹脂の含有量が５０～９５重量部であることが好ましい。これにより、摺動性及び機械物性に特に優れたＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物が得られる。

＜（Ｙ）グラフト共重合体＞
　本実施形態に係る（Ｙ）グラフト共重合体は、上記のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を溶融混練することにより得られる。エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では（Ｂ）ビニル共重合体及び（Ｃ）有機過酸化物が（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に含浸されているため、均一なグラフト共重合体が得られる。

　（Ｙ）グラフト共重合体の主鎖は、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体から成る。（Ｙ）グラフト共重合体の側鎖は、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、のビニル共重合体から成る。

　（Ｙ）グラフト共重合体の含有量は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、１～２５重量部であることが好ましく、５～２０重量部であることが更に好ましい。

　（Ｙ）グラフト共重合体の含有量を１重量部以上とすることにより熱可塑性樹脂組成物の摺動性が向上し、（Ｙ）グラフト共重合体の含有量を５重量部以上とすることにより熱可塑性樹脂組成物の摺動性が更に向上する。

　この一方で、（Ｙ）グラフト共重合体の含有量を２５重量部以下に留めることにより熱可塑性樹脂組成物の機械物性や外観品質が向上し、（Ｙ）グラフト共重合体の含有量を２０重量部以下に留めることにより熱可塑性樹脂組成物の機械物性や外観品質が更に向上する。

＜（Ｚ）その他の添加物＞
　本実施形態に係る熱可塑性樹脂組成物は、必要に応じ、上記以外の添加物を含有していてもよい。このような添加物としては、例えば、鉱油、炭化水素、脂肪酸、アルコール、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、金属石けん、天然ワックス、シリコーンなどの潤滑剤、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等の無機難燃剤、ハロゲン系、リン系等の有機難燃剤、炭酸カルシウム、チタン酸カリウム、金属粉、タルク、ガラス繊維、カーボン繊維、木粉等の有機又は無機の充填剤、酸化防止剤、紫外線防止剤、滑剤、分散剤、カップリング剤、発泡剤、架橋剤、着色剤等の添加剤及び他のポリオレフィン系樹脂、ポリエステル、ポリフェニレンエーテル、等のエンジニアリングプラスチックなどが挙げられる。

　［（Ｚ－１）滑剤］
　（Ｚ－１）滑剤として脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、ポリエチレンワックス、パラフィンワックスから選択される１種類以上を含有することが好ましい。これより、熱可塑性樹脂組成物の摺動性が更に向上する。

　さらに、（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｚ－１）滑剤の含有量が１～５重量部であることが好ましい。（Ｚ－１）滑剤の含有量を１重量部以上とすることにより、熱可塑性樹脂組成物の摺動性が更に向上する。また、（Ｚ－１）滑剤の含有量を５重量部以下とすることにより、機械的強度を維持することができる。

　［（Ｚ－２）無機充填剤］
　（Ｚ－２）無機充填剤として炭酸カルシウム及びチタン酸カリウムから選択される１種類以上を含有することが好ましい。これより、機械的強度がさらに向上する。

　（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、上記（Ｚ－２）無機充填剤の含有量が３～８重量部である。（Ｚ－２）無機充填剤の含有量が３重量部以上とすることにより、機械的強度が向上する。また、（Ｚ－２）無機充填剤の含有量が８重量部以下とすることにより、摺動性を維持することができる。

　以下、実施例及び比較例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。

１．（Ｙ）グラフト共重合体
　［エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物の製造］
　実施例１－１～１－１３及び比較例１－１～１－４について、表１に示す組成でエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を製造した。この一例として、実施例１－１に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物の製造プロセスを以下に示す。なお、他の実施例及び比較例に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物も、実施例１－１と同様のプロセスで製造した。

　［実施例１－１に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物の製造］
　内容積５Ｌのステンレス製オートクレーブに、純水２５００ｇを入れ、更に懸濁剤としてポリビニルアルコール２．５ｇを溶解させた。この中に、エチレン－酢酸ビニル共重合体（商品名「ウルトラセン５１０」、東ソー株式会社製、ＶＡｃ含有量６％、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０ｍｉｎ）７００ｇを入れ、攪拌して分散させた。

　これとは別に、４．０ｇのラジカル重合開始剤、９．０ｇのラジカル（共）重合性有機過酸化物、及び３．５ｇの架橋剤を、２１０ｇのスチレン（Ｓｔ）及び９０ｇのメタクリル酸グリシジル（ＧＭＡ）に溶解させた溶液を生成し、この溶液をオートクレーブ中に投入し攪拌した。

　ラジカル重合開始剤としてはジ（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキサイド（商品名「パーロイル３５５」、１０時間半減期温度＝５９℃、日油株式会社製）を用い、ラジカル（共）重合性有機過酸化物としてはｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネート（ＭＥＣ）を用い、架橋剤としては２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン（商品名「パーヘキサ２５Ｂ」、１０時間半減期温度＝１１８℃、日油株式会社製）を用いた。

　そして、オートクレーブを６０～６５℃に昇温し、３時間攪拌することによって、ラジカル重合開始剤及びラジカル（共）重合性有機過酸化物を含む単量体組成物をエチレン－酢酸ビニル共重合体中に含浸させた。

　その後、オートクレーブを８０～８５℃に昇温し、当該温度で７時間保持して重合させ、水洗及び乾燥することにより、（Ｂ）ビニル共重合体であるポリ（Ｓｔ／ＧＭＡ／ＭＥＣ）共重合体と、（Ｃ）有機過酸化物である２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサンと、が（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体によって含浸されたエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を得た。

　得られたエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物からポリ（Ｓｔ／ＧＭＡ／ＭＥＣ）共重合体を酢酸エチルで抽出した。ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による測定の結果、ポリ（Ｓｔ／ＧＭＡ／ＭＥＣ）共重合体の重量平均分子量は４０万であることがわかった。

　［比較例１－１～１－４の説明］
　比較例１－１に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では、上記実施形態とは異なり、（Ｃ）有機過酸化物が含まれない。

　比較例１－２に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体における酢酸ビニルの含有量が上記実施形態よりも多い。

　比較例１－３に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では、（Ｃ）有機過酸化物の含有量が上記実施形態よりも多い。

　比較例１－４に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物では、（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の代わりに低密度ポリエチレンが用いられている。

　表１中の各略称の意味は以下のとおりである。
　ＥＶＡ：エチレン－酢酸ビニル共重合体（各実施例及び各比較例では、適宜、以下の３種類のうちいずれか１つを用いている。）
　（Ｉ）「ウルトラセン５１０」、東ソー株式会社製、ＶＡｃ含有量６％、ＭＦＲ＝２．５（ｇ／１０ｍｉｎ）
　（ＩＩ）「ウルトラセン５３７」、東ソー株式会社製、ＶＡｃ含有量１５％、ＭＦＲ＝３．０（ｇ／１０ｍｉｎ）
　（ＩＩＩ）「ウルトラセン７５０」、東ソー株式会社製、ＶＡｃ含有量３２％、ＭＦＲ＝３０（ｇ／１０ｍｉｎ）
　ＬＤＰＥ：低密度ポリエチレン（「スミカセンＧ４０１」住友化学株式会社製、密度＝０．９２６ｇ／ｃｍ^３）
　Ｓｔ：スチレン
　ＧＭＡ：メタクリル酸グリシジル
　ＡＮ：アクリロニトリル
　ＭＥＣ：ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネート
　Ｒ３５５：ジ（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキサイド
　ＢＷ：ベンゾイルパーオキサイド（「ナイパーＢＷ」、１０時間半減期温度＝７４℃、日油株式会社製）
　２５Ｂ：２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン
　ＢｕＥ：ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキシルモノカーボネート（「パーブチルＥ」、１０時間半減期温度＝９９℃、日油株式会社製）

　［（Ｙ）グラフト共重合体の製造］
　実施例２－１～２－１３及び比較例２－１～２－４では、表２に示すように、それぞれ実施例１－１～１－１３及び比較例１－１～１－４に係るエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を用いてグラフト共重合体を製造した。この一例として、実施例２－１に係るグラフト共重合体の製造プロセスを以下に示す。なお、他の実施例及び比較例に係るグラフト共重合体も、実施例２－１と同様のプロセスで製造した。

　［実施例２－１に係るグラフト共重合体の製造］
　まず、実施例１－１で得られたエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物をラボプラストミル一軸押出機（株式会社東洋精機製作所製）で２００℃にて溶融混練し、グラフト化反応させることにより主鎖がエチレン－酢酸ビニル共重合体から成り、側鎖がポリ（Ｓｔ／ＧＭＡ）から成るグラフト共重合体を得た。

　得られたグラフト共重合体のＭＦＲ（２２０℃／１０ｋｇｆ）を測定したところ、０．６（ｇ／１０ｍｉｎ）であり、グラフト化反応及びエチレン－酢酸ビニル共重合体の架橋反応が進行していることを確認した。また、得られたグラフト共重合体を走査型電子顕微鏡（「ＪＥＯＬ　ＪＳＭ　Ｔ３００」、日本電子株式会社製）で観察したところ、粒径０．１～０．２μｍの真球状樹脂が均一に分散していることが確認された。

２．熱可塑性樹脂組成物
　実施例３～１２では、熱可塑性樹脂組成物として、ポリアセタール樹脂組成物、ポリアミド樹脂組成物、ポリカーボネート樹脂組成物、ＡＢＳ樹脂組成物、ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物を製造する。

＜ポリアセタール樹脂組成物＞
　実施例３、４では、本発明に係る（Ｘ）熱可塑性樹脂にポリアセタール樹脂を用いて、ポリアセタール樹脂組成物を作製した。

　［ポリアセタール樹脂組成物の製造］
　実施例３－１～３－１５及び比較例３－１～３－５について、表３に示す配合割合で、ポリアセタール樹脂（商品名「ジュラコンＭ９０－４４」、ポリプラスチックス株式会社製）に対して、上記のグラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、１９０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリアセタール樹脂組成物を得た。表３では、ポリアセタール樹脂を「ＰＯＭ」との略称で示している。

　実施例４について、表４に示す配合割合で（Ｚ－１）滑剤又は（Ｚ－２）無機充填剤が添加される以外は、実施例３－１と同様の方法によりポリアセタール樹脂組成物が製造される。

　なお、比較例３－１に係るポリアセタール樹脂組成物は、グラフト共重合体を用いずに、ポリアセタール樹脂のみにより製造した。実施例３－１～３－１５ではそれぞれ実施例２－１～２－１３で得られたグラフト共重合体を用い、比較例３－２～３－５ではそれぞれ比較例２－１～２－４に係るグラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製］
　実施例３－１～３－１５、実施例４－１～４－８、及び比較例３－１～３－５に係るポリアセタール樹脂組成物を射出成形機によって成形することにより、実施例３－１～３－１５及び比較例３－１～３－５に係る評価材を作製した。射出成形の条件としては、バレル温度を２００℃とし、金型温度を９０℃とした。

　［評価方法］
・引張り強さ
　ＪＩＳ　Ｋ－７１１３に準拠し、試験速度５０ｍｍ／ｍｉｎとして行った。引張り強さの目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて決定され、ポリアセタール樹脂を用いた場合は、５０ＭＰａ以上とした。

・曲げ弾性率
　ＪＩＳ　Ｋ－７２０３に準拠し、試験速度２ｍｍ／ｍｉｎとして行った。曲げ弾性率の目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて決定され、ポリアセタール樹脂を用いた場合は、１．５ＧＰａ以上とした。

・摺動性評価１（スラスト式摩擦摩耗試験）
　試験機：オリエンテック株式会社製　摩擦摩耗試験機　ＥＦＭ－ＩＩＩ－Ｆ
　評価材：内径２０ｍｍ、外径２５．６ｍｍの円筒材
　評価材材質：表３に示す組成のポリアセタール樹脂組成物
　相手材：内径２０ｍｍ、外径２５．６ｍｍの円筒材
　相手材材質：（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）、（２）評価材と同材
　試験条件（相手材材質が（１）の場合）：荷重５０Ｎ、線速度５０ｃｍ／ｓｅｃ
　試験条件（相手材材質が（２）の場合）：荷重２０Ｎ、線速度５０ｃｍ／ｓｅｃ
　試験時間：１００分間
　本試験では、各相手材材質（１），（２）について、それぞれ各評価材の摩耗量（ｍｇ）及び動摩擦係数を求めた。摩耗量及び動摩擦係数の目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて決定される。ポリアセタール樹脂を用いた場合では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合において、摩耗量の目標値を２．０ｍｇ以下とし、動摩擦係数の目標値を０．２５以下とした。また、相手材が（２）評価材と同材である場合において、摩耗量の目標値を２．０ｍｇ以下とし、動摩擦係数の目標値を０．２５以下とした。

・摺動性評価２（往復摺動試験）
　試験機：株式会社井元製作所製　ラビングテスター１５６６－Ａ
　評価材：長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、高さ４ｍｍの平板
　評価材材質：表３，４に示す組成のポリアセタール樹脂組成物
　相手材：直径１０ｍｍの円柱材
　相手材材質：ジュラコンＭ９０－４４（ポリプラスチックス（株）製）
　試験条件：荷重３ｋｇｆ、線速度１００ｍｍ／ｓｅｃ、５０００往復
　本試験では、各評価材の摩耗量（ｍｇ）を求めた。摩耗量の目標値は１０．０ｍｇ以下とした。

・軋み音の評価
　得られた評価材を軋み音評価試験用のプレート（６０ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ）として、ポリアセタール樹脂（商品名「ジュラコンＭ９０－４４」、ポリプラスチックス株式会社製）を擦り合わせる相手材用のプレート（５０ｍｍ×２５ｍｍ×２ｍｍ）として、切り出してバリ取りを行った後、温度２５℃、湿度５０％でそれぞれ１２時間状態調整した。

　軋み音評価試験用のプレートと、相手材としての各プレートをＺｉｅｇｌｅｒ社のスティックスリップ測定装置ＳＳＰ－０２に固定し、荷重＝４０Ｎ、速度＝１ｍｍ／ｓｅｃの条件でそれぞれ擦り合わせた時の軋み音リスク値の測定を行った。なお、軋み音リスク値は、値が小さいほど軋み音発生のリスクが低いことを示す。軋み音リスク値の判断基準は以下に示す通りである。
　軋み音リスク値１～３：軋み音発生のリスクが低い
　軋み音リスク値４～５：軋み音発生のリスクがやや高い
　軋み音リスク値６～１０：軋み音発生のリスクが高い
　本実施例及び比較例では、軋み音リスク値の目標値を３以下とした。

　［評価結果］
　実施例３－１～３－１５及び比較例３－１～３－５に係る評価材についての評価結果を表３に示す。
　実施例４－１～４－８に係る評価材についての評価結果を表４に示す。

　表４の各略称の意味は以下のとおりである。
ＳＳ：ステアリン酸ステアリル
ＧＭＳ：グリセリンモノステアレート
ＳＡ：ステアリン酸アミド
ＰＥＷＡＸ：ポリエチレンワックス
ＰＬＷＡＸ：パラフィンワックス
ＣａＣＯ_３：炭酸カルシウム（立方状、脂肪酸処理）
ＴｉＫ：チタン酸カリウム

・機械物性
　実施例３－１～３－１５及び実施例４－１～４－８に係る評価材ではいずれも、引張り強さとして５０ＭＰａ以上の大きい値が得られ、曲げ弾性率として１．５ＧＰａ以上の高い値が得られた。この一方で、（Ｃ）有機過酸化物を含まない比較例３－２に係る評価材では、引張り強さが５０ＭＰａ未満の小さい値であった。

・摺動性評価
　実施例３－１～３－１５及び実施例４－１～４－８に係る評価材ではいずれも、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とするスラスト式摩擦摩耗試験において、摩耗量として２．０ｍｇ以下の小さい値が得られ、動摩擦係数として０．２５以下の低い値が得られた。

　また、実施例３－１～３－１５及び実施例４－１～４－８に係る評価材ではいずれも、相手材を（２）評価材と同材とする、つまり当該評価材同士でのスラスト式摩擦摩耗試験においても、摩耗量として２．０ｍｇ以下の小さい値が得られ、動摩擦係数として０．２５以下の低い値が得られた。

　更に、実施例３－１～３－１５及び実施例４－１～４－８に係る評価材ではいずれも、往復摺動試験において、摩耗量として１０．０ｍｇ以下の小さい値が得られた。

　この一方で、比較例３－１～３－５に係る評価材ではいずれも、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とするスラスト式摩擦摩耗試験において、摩耗量が２．０ｍｇより大きい値であった。これに加え、（Ｙ）グラフト共重合体を含まない比較例３－１に係る評価材では、動摩擦係数が０．２５より高い値であった。

　また、比較例３－１～３－５に係る評価材ではいずれも、相手材を（２）評価材と同材とする、つまり当該評価材同士でのスラスト式摩擦摩耗試験においても、摩耗量が２．０ｍｇより大きい値であった。これに加え、（Ｙ）グラフト共重合体を含まない比較例３－１に係る評価材では、動摩擦係数も０．２５より高い値であった。

　更に、比較例３－１～３－５に係る評価材ではいずれも、往復摺動試験において、摩耗量が１０．０ｍｇより大きい値であった。

・軋み音リスク評価
　実施例３－１～３－１５及び実施例４－１～４－８に係る評価材ではいずれも、軋み音リスク値が３以下の小さい値であった。この一方で、比較例３－１～３－５に係る評価材では、軋み音リスクが３を上回っていた。

＜ポリアミド樹脂組成物＞
　実施例５～８では、本発明に係る（Ｘ）熱可塑性樹脂にポリアミド樹脂を用いて、ポリアミド樹脂組成物を作製した。

　具体的には、実施例５～８では、それぞれ下記４種類の（Ｘ）ポリアミド樹脂と（Ｙ）グラフト共重合体を混合し、ポリアミド樹脂組成物を得た。
・ナイロン６６：商品名「Ｚｙｔｅｌ　１０３ＨＳＬ」、デュポン株式会社製（以下、「ＰＡ６６」との略称で示す。）
・ガラス繊維を含有するナイロン６６：商品名「Ｚｙｔｅｌ　１０３ＨＳＬ　３３ＨＳ１Ｌ」、デュポン株式会社製（以下、「ＰＡ６６ＧＦ」との略称で示す。）
・ナイロン６：商品名「アミランＣＭ１０１７Ａ」、東レ株式会社製（「ＰＡ６」との略称で示す。）
・ナイロンＭＸＤ６：商品名「ＭＸナイロンＳ６００１」、三菱ガス化学株式会社製（「ＰＡＭＸＤ」との略称で示す。）

　［ポリアミド樹脂組成物の製造（ＰＡ６６）］
　実施例５では、（Ｘ）としてＰＡ６６を用いた。
　実施例５－１～５－１５及び比較例５－１～５－５について、表５に示す配合割合で、（Ｘ）ポリアミド樹脂（ＰＡ６６）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を２７０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリアミド樹脂組成物を得た。

　なお、比較例５－１に係るポリアミド樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ポリアミド樹脂のみにより製造した。実施例５－１～５－１５ではそれぞれ実施例２－１～２－１３で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用い、比較例５－２～５－５ではそれぞれ比較例２－１～２－４で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製（ＰＡ６６）］
　実施例５－１～５－１５及び比較例５－１～５－５について、評価材の作製方法は、バレル温度を２７５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法（ＰＡ６６）］
　実施例５－１～５－１５及び比較例５－１～５－５について、評価方法では、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。摺動性評価１は上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果（ＰＡ６６）］
　実施例５－１～５－１５及び比較例５－１～５－５に係る評価材についての評価結果を表５に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表５に示す通りである。

　表５から明らかなように、実施例５－１～５－１５では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例５－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超え、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を大きく超えていた。また、比較例５－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を大きく超えていた。

　比較例５－２では、引張り強さ及び曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、比較例５－２では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。さらに、比較例５－２では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を超えていた。

　比較例５－３では、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。また、比較例５－３では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を超えていた。

　比較例５－４では、引張り強さが目標値に満たなかった。

　比較例５－５では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　［ポリアミド樹脂組成物の製造（ＰＡ６６ＧＦ）］
　実施例６では、（Ｘ）としてＰＡ６６ＧＦを用いた。
　実施例６－１～６－６及び比較例６－１について、表６に示す配合割合で、（Ｘ）ポリアミド樹脂（ＰＡ６６ＧＦ）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２７０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリアミド樹脂組成物を得た。

　なお、比較例６－１に係るポリアミド樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ポリアミド樹脂のみにより製造した。実施例６－１～６－６ではそれぞれ実施例２－１，２－６，２－７，２－１１で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製（ＰＡ６６ＧＦ）］
　実施例６－１～６－６及び比較例６－１について、評価材の作製方法は、バレル温度を２７５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法（ＰＡ６６ＧＦ）］
　実施例６－１～６－６及び比較例６－１について、評価方法では、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。摺動性評価１は上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果（ＰＡ６６ＧＦ）］
　実施例６－１～６－６及び比較例６－１に係る評価材についての評価結果を表６に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表６に示す通りである。

　表６から明らかなように、実施例６－１～６－６では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例６－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超えていた。また、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。さらに、比較例６－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を大きく超えていた。

　［ポリアミド樹脂組成物の製造（ＰＡ６）］
　実施例７では、（Ｘ）としてＰＡ６を用いた。
　実施例７－１～７－６及び比較例７－１について、表７に示す配合割合で、（Ｘ）ポリアミド樹脂（ＰＡ６）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２４０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリアミド樹脂組成物を得た。

　なお、比較例７－１に係るポリアミド樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ポリアミド樹脂のみにより製造した。実施例７－１～７－６ではそれぞれ実施例２－１，２－６，２－７，２－１１で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製（ＰＡ６）］
　実施例７－１～７－６及び比較例７－１について、評価材の作製方法は、バレル温度を２４５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法（ＰＡ６）］
　実施例７－１～７－６及び比較例７－１について、評価方法では、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。摺動性評価１は上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果（ＰＡ６）］
　実施例７－１～７－６及び比較例７－１に係る評価材についての評価結果を表７に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表７に示す通りである。

　表７から明らかなように、実施例７－１～７－６では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例７－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における動摩擦係数が目標値を大きく超えた。また、相手材が（２）評価材と同材とするスラスト式摩擦摩耗試験において、評価材が溶融した。さらに、比較例７－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を大きく超えていた。

　［ポリアミド樹脂組成物の製造（ＰＡＭＸＤ）］
　実施例８では、（Ｘ）としてＰＡＭＸＤを用いた。
　実施例８－１～８－６及び比較例８－１について、表８に示す配合割合で、（Ｘ）ポリアミド樹脂（ＰＡＭＸＤ）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２５０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリアミド樹脂組成物を得た。

　なお、比較例８－１に係るポリアミド樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ポリアミド樹脂のみにより製造した。実施例８－１～８－６ではそれぞれ実施例２－１，２－６，２－７，２－１１で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製（ＰＡＭＸＤ）］
　実施例８－１～８－６及び比較例８－１について、評価材の作製方法は、バレル温度を２５５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法（ＰＡＭＸＤ）］
　実施例８－１～８－６及び比較例８－１について、評価方法では、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。摺動性評価１では、上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果（ＰＡＭＸＤ）］
　実施例８－１～８－６及び比較例８－１に係る評価材についての評価結果を表８に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表８に示す通りである。

　表８から明らかなように、実施例８－１～８－６では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例８－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を大きく超えていた。また、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を大きく超え、動摩擦係数も目標値を超えていた。さらに、比較例８－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合、及び相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値がいずれも目標値を大きく超えていた。

＜ポリカーボネート樹脂組成物＞
　実施例９では、本発明に係る（Ｘ）熱可塑性樹脂にポリカーボネート樹脂を用いて、ポリカーボネート樹脂組成物を作製した。

　［ポリカーボネート樹脂組成物の製造］
　実施例９－１～９－１５及び比較例９－１～９－６について、表９及び表１０に示す配合割合で、（Ｘ）ポリカーボネート樹脂（商品名「タフロンＡ２２００」、標準グレード、出光興産株式会社製、表９及び表１０中で「ＰＣ１」と示す）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２６０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ポリカーボネート樹脂組成物を得た。

　なお、比較例９－１に係るポリカーボネート樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ポリカーボネート樹脂のみにより製造した。実施例９－１～９－１５ではそれぞれ実施例２－１～２－１３で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用い、比較例９－２～９－６ではそれぞれ実施例２－１及び比較例２－１～２－４で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製］
　実施例９－１～９－１５及び比較例９－１～９－６について、評価材の作製方法は、バレル温度を２６５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法］
　実施例９－１～９－１５及び比較例９－１～９－６について、評価方法では、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。
　摺動性評価１の相手材を、（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）、（２）ニートＰＣ１樹脂、（３）ポリエチレンテレフタレート樹脂、（４）ポリエチレンナフタレート樹脂とした。なお、ここでいうニートＰＣ１樹脂とは、（Ｙ）グラフト共重合体を添加していない（Ｘ）ポリカーボネート樹脂である。
　相手材が（１）における試験条件を、荷重：５０Ｎ、線速度を１０ｃｍ／ｓｅｃとし、相手材が（２）～（４）における試験条件を、荷重：２０Ｎ、線速度：１０ｃｍとした。
　また、上記相手材及び上記試験条件（荷重、線速度）以外の条件については、上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果］
　実施例９－１～９－１５及び比較例９－１～９－６に係る評価材についての評価結果を表９及び表１０に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表９及び表１０に示す通りである。

　表９及び表１０から明らかなように、実施例９－１～９－１５では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例９－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合及び相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を大きく超えていた。また、相手材が（３）ポリエチレンテレフタレート樹脂、及び（４）ポリエチレンナフタレート樹脂とするスラスト式摩擦摩耗試験のいずれにおいても、評価材が溶融した。さらに、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とする場合、及び（２）ニートＰＣ１樹脂とする場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例９－２では、曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、比較例９－２では、相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例９－３では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合、及び（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例９－４では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合における摩耗量が目標値を超えていた。また、相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超えていた。さらに、相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例９－５では、相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例９－６では、相手材が（２）ニートＰＣ１樹脂である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

＜ＡＢＳ樹脂組成物＞
　実施例１０では、本発明に係る（Ｘ）熱可塑性樹脂にＡＢＳ樹脂を用いて、ＡＢＳ樹脂組成物を作製した。

　［ＡＢＳ樹脂組成物の製造］
　実施例１０－１～１０－１５及び比較例１０－１～１０－６について、表１１に示す配合割合で、（Ｘ）ＡＢＳ樹脂（商品名「トヨラック７００－３１４」、標準グレード、東レ株式会社製、表１１中で「ＡＢＳ１」と示す）と、に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２４０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ＡＢＳ樹脂組成物を得た。

　なお、比較例１０－１に係るＡＢＳ樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ＡＢＳ樹脂のみにより製造した。実施例１０－１～１０－１５ではそれぞれ実施例２－１～２－１３で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用い、比較例１０－２～１０－６ではそれぞれ実施例２－１及び比較例２－１～２－４で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　［評価材の作製］
　実施例１０－１～１０－１５及び比較例１０－１～１０－６について、評価材の作製方法は、バレル温度を２４５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法］
　実施例１０－１～１０－１５及び比較例１０－１～１０－６について、評価方法は、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。
　摺動性評価１の相手材を、（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）、（２）ニートＡＢＳ１樹脂とした。
　相手材が（１）における試験条件を、荷重：５０Ｎ、線速度を１０ｃｍ／ｓｅｃとし、相手材が（２）ニートＡＢＳ１における試験条件を、荷重：２０Ｎ、線速度：１０ｃｍとした。なお、ここでいうニートＡＢＳ１樹脂とは、（Ｙ）グラフト共重合体を添加していない（Ｘ）ＡＢＳ樹脂である。
　また、上記相手材及び上記試験条件（荷重、線速度）以外の条件については、上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果］
　実施例１０－１～１０－１５及び比較例１０－１～１０－６に係る評価材についての評価結果を表１１に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表１１に示す通りである。

　表１１から明らかなように、実施例１０－１～１０－１５では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例１０－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合及び相手材が（２）ニートＡＢＳ１樹脂における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を大きく超えていた。また、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とする場合、及び（２）ニートＡＢＳ１樹脂とする場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例１０－２では、引っ張り強度及び曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、相手材が（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における動摩擦係数が目標値を超えていた。さらに、比較例１０－２では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）における場合、及び（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における軋み音が目標値を超えていた。

　比較例１０－３では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合、及び（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例１０－４では、引っ張り強度及び曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超えていた。さらに、相手材が（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超えていた。

　比較例１０－５では、引っ張り強度及び曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における動摩擦係数が目標値を超えていた。さらに、相手材が（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例１０－６では、相手材が（２）ニートＡＢＳ１樹脂である場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

＜ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物＞
　実施例１１では、本発明に係る（Ｘ）熱可塑性樹脂にＰＣ／ＡＢＳ樹脂を用いて、ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物を作製した。

　［ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物の製造］
　実施例１１－１～１１－１７及び比較例１１－１～１１－６について、表１２に示す配合割合で、（ｘ－１）ＰＣ樹脂（商品名「タフロンＡ２２００」、標準グレード、出光興産株式会社製、表１２中で「ＰＣ２」と示す）と、（ｘ－２）ＡＢＳ樹脂（商品名「スタイラック３２１」、標準グレード、旭化成ケミカルズ株式会社製、表１２中で「ＡＢＳ２」と示す）と、に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２４０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物を得た。

　なお、実施例１１－１～１１－１５は、（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂のＰＣ樹脂とＡＢＳ樹脂の配合割合をそれぞれ７０重量部と３０重量部としたときの実施例である。実施例１１－１～１１－１５では、それぞれ実施例２－１～２－１３で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。実施例１１－１６は、（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂のＰＣ樹脂とＡＢＳ樹脂の配合割合をそれぞれ９０重量部と１０重量部としたときの実施例である。実施例１１－１７は、（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂のＰＣ樹脂とＡＢＳ樹脂の配合割合をそれぞれ６０重量部と４０重量部としたときの実施例である。実施例１１－１６，１１－１７では、実施例２－１で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　比較例１１－１に係るＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物は、（Ｙ）グラフト共重合体を用いずに、（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂のみにより製造した。比較例１１－２では、実施例２－１で得られた（Ｙ）グラフト共重合体の含有量が３０重量部（（Ｘ）を１００重量部とした場合）用いた。比較例１１－３～１１－６では、比較例２－１～２－４で得られた（Ｙ）グラフト共重合体を用いた。

　実施例１２－１～１２－６及び比較例１２－１について、表１３に示す配合割合で、市販されている（Ｘ）ＰＣ／ＡＢＳ樹脂（商品名「Ｂａｙｂｌｅｎｄ　Ｔ６５ＸＦ」、Ｂａｙｅｒ製、表１３中で「ＰＣ／ＡＢＳ」と示す）に対して、上記の（Ｙ）グラフト共重合体を適宜所定量ドライブレンドし、２４０℃に設定した二軸押出機にて溶融混練し、ＰＣ／ＡＢＳ樹脂組成物を得た。

　［評価材の作製］
　実施例１１－１～１１－１７，１２－１～１２－６及び比較例１１－１～１１－６，１２－１について、評価材の作製方法は、バレル温度を２４５℃、金型温度を８０℃とした以外は、実施例３－１～３－１５、比較例３－１～３－５と同様である。

　［評価方法］
　実施例１１－１～１１－１７，１２－１～１２－６及び比較例１１－１～１１－６，１２－１について、評価方法は、摺動性評価２を実施せず、摺動性評価１のみを実施した。
　相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とした場合における、摺動性評価１の試験条件を、荷重：５０Ｎ、線速度を１０ｃｍ／ｓｅｃとし、相手材が（２）評価材と同材における、摺動性評価１の試験条件を、荷重：２０Ｎ、線速度：１０ｃｍとした。
　また、上記試験条件（荷重、線速度）以外の条件については、上記実施例３と同様の方法で行った。

　［評価結果］
　実施例１１－１～１１－１７，１２－１～１２－６及び比較例１１－１～１１－６，１２－１に係る評価材についての評価結果を表１１及び表１２に示す。各評価についての目標値は、（Ｘ）熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜変更され、表１１及び表１２に示す通りである。

　表１２及び表１３から明らかなように、実施例１１－１～１１－１７及び実施例１２－１～１２－６では機械物性、摺動性評価、及び軋み音リスク値のいずれも目標値をクリアしていた。

　これに対し、比較例１１－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合及び相手材が（２）評価材と同材における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を大きく超えていた。また、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とする場合、及び（２）評価材と同材とする場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例１１－２では、引っ張り強度及び曲げ弾性率が目標値に満たなかった。

　比較例１１－３では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合、及び（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例１１－４では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）である場合における摩耗量が目標値を超えていた。また、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を超えていた。さらに、相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例１１－５では、曲げ弾性率が目標値に満たなかった。また、相手材が（２）評価材と同材である場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　比較例１１－６では、相手材が（２）評価材と同材である場合における摩耗量が目標値を超えていた。

　比較例１２－１では、相手材が（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）の場合における摩耗量及び動摩擦係数が目標値を大きく超えていた。また、相手材が（２）評価材と同材における摩耗量及び動摩擦係数も目標値を大きく超えていた。さらに、相手材を（１）炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）とする場合、及び（２）評価材と同材とする場合における軋み音リスク値が目標値を超えていた。

　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。

Claims

　（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、（Ｂ）ビニル共重合体と、（Ｃ）有機過酸化物と、を含有し、
　前記（Ｂ）ビニル共重合体及び前記（Ｃ）有機過酸化物が、前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体に含浸されており、
　前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体が、１～２０重量％の酢酸ビニルを含み、
　前記（Ｂ）ビニル共重合体が、（ｂ－１）スチレンと、（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、（ｂ－３）ｔ－ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカーボネートと、（ｂ－４）重合開始剤と、により構成され、
　前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量を１００重量部とすると、前記（Ｃ）有機過酸化物の含有量が０．１～３重量部である
　エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物。
　請求項１に記載のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物であって、
　前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体と、前記（ｂ－１）スチレンと、前記（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、の含有量の合計を１００重量部とすると、前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体の含有量が５０～９０重量部である
　エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物。
　請求項１又は２に記載のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物であって、
　前記（ｂ－４）重合開始剤の１０時間半減期温度が５０～７５℃であり、
　前記（Ｃ）有機過酸化物の１０時間半減期温度が９５～１３０℃である
　エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物。
　請求項１から３のいずれか１項に記載のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂組成物を溶融混練することにより得られ、
　主鎖が、前記（Ａ）エチレン－酢酸ビニル共重合体から成り、
　側鎖が、前記（ｂ－１）スチレンと、前記（ｂ－２）アクリロニトリル及びメタクリル酸グリシジルの少なくとも１つと、のビニル共重合体から成る
　グラフト共重合体。
　（Ｘ）熱可塑性樹脂と、（Ｙ）請求項４に記載のグラフト共重合体と、を含有し、
　前記（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、前記（Ｙ）請求項４に記載のグラフト共重合体の含有量が１～２５重量部である
　熱可塑性樹脂組成物。
　請求項５に記載の熱可塑性樹脂組成物であって、（Ｘ）熱可塑性樹脂がポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＢＳ樹脂から選択される１種類または２種類以上の混合物である熱可塑性樹脂組成物。
　請求項５又は６に記載の熱可塑性樹脂組成物であって、
　（Ｚ－１）滑剤として脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、ポリエチレンワックス、パラフィンワックスから選択される１種類以上をさらに含有し、（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、前記（Ｚ－１）滑剤の含有量が１～５重量部である
　熱可塑性樹脂組成物。
　請求項５から７のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物であって、
　（Ｚ－２）無機充填剤として炭酸カルシウム及びチタン酸カリウムから選択される１種類以上をさらに含有し、（Ｘ）熱可塑性樹脂の含有量を１００重量部とすると、前記（Ｚ－２）無機充填剤の含有量が３～８重量部である
　熱可塑性樹脂組成物。
　請求項５から８のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる樹脂成形品。