WO2012029451A1 - 同期電動機の駆動システム - Google Patents

Abstract

　零速度近傍での駆動を実現できる同期電動機の駆動システムを提供することにある。通電モード決定器９は、三相同期電動機４の非通電相の端子電位，あるいは，前記三相同期伝送器の固定子巻線接続点電位（中性点電位）を検出し、該電位の検出値に基づいて６通りの通電モードを順次切り替える。電圧指令補正器８は、６通りの通電モードのそれぞれにおける通電相の線間電圧波形として、同期電動機に対して正回転のトルクを発生させる極性の正パルス電圧と、同期電動機に対して逆回転のトルクを発生させる逆パルス電圧と、零電圧の３種類の電圧の繰り返し波形を同期電動機に供給するために、同期電動機に対する印加電圧指令を補正量ΔＶにより補正する。そして、上記の通電相の線間電圧を同期電動機に印加する。

Description

同期電動機の駆動システム

　本発明は、同期電動機の駆動システムに係り、特に、回転子の磁極位置をセンサレスで推定し、同期電動機を制御するものに好適な同期電動機の駆動システムに関する。

　家電・産業・自動車などの分野では、例えば、ファン、ポンプ、圧縮機、コンベア、昇降機等の回転速度制御、ならびにトルクアシスト機器、位置決め制御にモータ駆動装置が用いられている。これらの分野のモータ駆動装置では、小形・高効率の永久磁石モータ（同期電動機）が幅広く用いられている。しかし、永久磁石モータ（以下、「ＰＭモータ」と称する）を駆動するには、モータの回転子の磁極位置の情報が必要であり、そのための、レゾルバやホールＩＣ等の位置センサが必須となる。近年では、この位置センサを用いずに、ＰＭモータの回転数やトルク制御を行う“センサレス制御”が普及している。

　センサレス制御の実用化によって、位置センサにかかる費用（センサそのものコストや、センサの配線にかかるコスト）が削減でき、また、センサが不要となる分、装置の小型化や、劣悪な環境での使用が可能になるため、大きなメリットがある。

　現在、ＰＭモータのセンサレス制御は、ロータが回転することによって発生する誘起電圧（速度起電圧）を直接検出し、回転子の位置情報としてＰＭモータの駆動を行う方式や、対象となるモータの数式モデルから、回転子位置を推定演算する位置推定技術などが採用されている。

　これらのセンサレス制御方式の大きな課題は、低速運転時の位置検出方法である。現在、実用化されている大半のセンサレス制御は、ＰＭモータの発生する誘起電圧（速度起電圧）に基づくものであるため、誘起電圧の小さい停止・低速域では感度が低下し、位置情報がノイズに埋もれることになる。

　それに対して、例えば、ＰＭモータの１２０度通電制御をベースにした低速域における位置センサレス方式が知られており、誘起電圧の小さい速度領域においてもＰＭモータを制御することができる（例えば、特許文献１参照）。

特開２００９－１８９１７６号公報

　しかしながら、特許文献１記載のものでは、モータが停止・低速状態において良好な制御性能を得ることができるが、低速駆動時に、外部からのショック等により回転方向に対して逆トルクが加わり、回転子が逆転した場合には脱調するという問題がある。また、ＰＭモータを速度零付近で正転、あるいは逆転に制御したい用途には、適用することができないものである。

　本発明の目的では、零速度近傍での駆動を実現できる同期電動機の駆動システムを提供することにある。

　（１）上記目的を達成するために、本発明は、三相同期電動機と、該三相同期電動機に交流電力を供給するとともに複数のスイッチング素子により構成されるインバータと、前記三相同期電動機の三相巻線のうち、通電する２つの相を選択し、６通りの通電モードにて、パルス幅変調動作によって前記インバータを通電制御する制御器とを有し、該制御器は、前記三相同期電動機の非通電相の端子電位，あるいは，前記三相同期伝送器の固定子巻線接続点電位（中性点電位）を検出し、該電位の検出値に基づいて前記通電モードを順次切り替える通電モード決定器を有する同期電動機の駆動システムであって、前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおける通電相の線間電圧波形として、前記同期電動機に対して正回転のトルクを発生させる極性の正パルス電圧と、前記同期電動機に対して逆回転のトルクを発生させる逆パルス電圧と、零電圧の３種類の電圧の繰り返し波形を前記同期電動機に供給するために、前記同期電動機に対する印加電圧指令を補正する電圧指令補正器を備え、前記通電相の線間電圧を前記同期電動機に印加するようにしたものである。　
　かかる構成により、同期電動機を零速度近傍での駆動を実現できるものとなる。

　（２）上記（１）において、好ましくは、前記非通電相の端子電位，あるいは，前記三相同期伝送器の固定子巻線接続点電位（中性点電位）の検出値に対して、通電相の前記正パルス電圧、ならびに前記負パルス電圧に同期してそれぞれのサンプリングを行い、該サンプリング値を、それぞれの検出値に対する基準電圧とレベル比較し、該レベル比較の結果に応じて、前記通電モードを正転方向、ならびに逆転方向に順次切り替えるモード切替トリガー信号を出力するモード切替トリガー発生器を備え、前記制御器の前記通電モード決定器は、該モード切替トリガー発生器が出力するモード切替トリガー信号に基づいて、前記通電モードを順次切り替えるようにしたものである。

　（３）上記（１）において、好ましくは、前記制御器は、三角波キャリアと前記２つの通電相への印加電圧に相当する電圧指令とを比較してパルス幅変調を行うＰＷＭ発生器を備え、前記電圧指令補正器は、前記２つの通電相電圧指令に対して、補正電圧を加えることで、前記正パルス、ならびに負パルスの電圧を生成するようにしたものである。

　（４）上記（１）において、好ましくは、前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおいて、前記正パルス電圧と前記負パルス電圧を交互に出力するものとし、かつ、前記正パルス電圧と負パルス電圧のパルス列の間に、零電圧を出力して、前記同期電動機に印加するようにしたものである。

　（５）上記（１）において、好ましくは、前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおいて、正パルス電圧と零電圧の２種類の電圧、あるいは負パルス電圧と零電圧を繰り返して前記同期電動機に印加し、かつ、該電圧の組み合わせを複数回の繰り返した後に、前記正パルス電圧あるいは負パルス電圧とは逆極性のパルス電圧を前記同期電動機に印加するようにしたものである。

　（６）上記（４）若しくは（５）において、好ましくは、前記制御器は、前記同期電動機を低速から徐々に正回転方向に加速する際、前記通電相における負パルス電圧のパルス幅を変更せず、前記正パルス電圧のパルス幅を徐々に拡大して加速し、その後、負パルスの幅を徐々に短くして正転方向に加速するものとし、あるいは、前記同期電動機を低速から徐々に逆回転方向に加速する際には、前記通電相における正パルス電圧のパルス幅を実質的に変更せず、前記負パルス電圧のパルス幅を徐々に拡大して加速し、その後、正パルスの幅を徐々に短くして逆転方向に加速するようにしたものである。

　（７）上記（１）において、好ましくは、前記制御器は、マイクロプロセッサーを用い、該マイクロプロセッサーに備えられた三相ＰＷＭ機能の相補動作を用い、かつ、外付けゲートアレイ回路を用いて前記インバータの非通電相に相当する相の２つのスイッチングデバイスをオフするようにしたものである。

　（８）上記（１）において、好ましくは、前記制御器は、シングルチップ・マイコンを用い、該シングルチップ・マイコンは、前記制御器から前記インバータに出力される６つのゲート信号のうち、通電相の２相は、それぞれ上下スイッチング素子を相補動作するパルスを出力し、残りの非通電相は上下のスイッチング素子をオフするようにしたものである。

　（９）上記（１）において、好ましくは、（１）に記載の同期電動機の駆動システムを備え、前記同期電動機の負荷として、電動油圧ポンプを駆動するものである。

　本発明によれば、零速度近傍での駆動を実現できるものとなる。

本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムの全体構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧の説明図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の動作説明図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる三相ＰＷＭ発生器とゲート信号切替器の構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器と三相ＰＷＭ発生器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器と三相ＰＷＭ発生器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器と三相ＰＷＭ発生器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器と三相ＰＷＭ発生器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる非通電相選択器の構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる非通電相選択器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる逆転閾値発生器の構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる比較器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる正転閾値発生器の構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる比較器の動作を示すタイミングチャートである。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおいて、線間電圧として正パルスと負パルスを交互に印加した場合の効果の説明図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧の他の例の説明図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムのシステム構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムのシステム構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムを用いた電動油圧ポンプシステムの構成を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムを用いた電動油圧ポンプシステムの構成を示すブロック図である。

　以下、図１～図２３を用いて、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムの構成及び動作について説明する。　
　最初に、図１を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムの全体構成について説明する。　
　図１は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムの全体構成を示すブロック図である。

　本実施形態の同期電動機の駆動システムは、電圧指令発生器（Ｖ＊発生器）１と、制御器２と、インバータ３と、同期電動機（ＰＭモータ）４とを備えている。

　ＰＭモータ４は、回転子に複数の永久磁石を保持された３相同期電動機である。

　Ｖ＊発生器１は、ＰＭモータ４への印加電圧指令Ｖ＊を発生する、制御器２の上位に位置する制御器である。例えば、ＰＭモータ４の電流を制御する場合には、Ｖ＊発生器の出力は、電流制御器の出力とみなすことができる。この指令Ｖ＊に相当する電圧を、制御器２は、パルス幅変調（ＰＷＭ）を行って、ＰＭモータ４へ印加するように動作する。Ｖ＊発生器１が、例えば、正の印加電圧指令Ｖ＊を発生するとＰＭモータ４は正転し、負の印加電圧指令Ｖ＊を発生するとＰＭモータ４は逆転する。なお、負の印加電圧指令Ｖ＊が発生したときＰＭモータ４が逆転するようにするため、本実施形態では、制御器２が負の印加電圧指令Ｖ＊に対応する構成となっている。

　制御器２は、印加電圧指令Ｖ＊に基づいて、ＰＭモータ４への印加電圧を演算し、インバータ３へのパルス幅変調波（ＰＷＭ）信号を生成する。制御器２は、ＰＷＭ発生器５と、通電モード決定器６と、ゲート信号切替器７と、電圧指令補正器８と、モード切替トリガー発生器９とを備えている。ここで、本実施形態の特徴的な構成は、電圧指令補正器８と、モード切替トリガー発生器９の中の逆転閾値発生器１３及び比較器１４である。

　電圧指令補正器８は、Ｖ＊発生器１が発生するＰＭモータ４への印加電圧指令Ｖ＊を補正するものである。印加電圧指令Ｖ＊を補正することにより、正転動作中に逆転した場合に脱調を防止でき、また、逆転動作を可能とするものであり、その詳細構成は、図３を用いて説明し、その動作については、図４，図６～図１３を用いて後述する。なお、電圧指令補正器８が補正をしないときは、Ｖ＊発生器１の印加電圧指令Ｖ＊は、そのままＰＷＭ発生器５に印加される。電圧指令補正器８は、ＰＭモータ４の回転速度が低速で、正転若しくは逆転しているとき、Ｖ＊発生器１が発生するＰＭモータ４への印加電圧指令Ｖ＊を補正する。

　ＰＷＭ発生器５は、電圧指令補正器８により補正されたＶ＊発生器１の出力に基づき、パルス幅変調されたＰＷＭ波を作成する。

　ゲート信号切替器７では、ＰＷＭ発生器５が作成したＰＷＭ波を、インバータ３の６個のスイッチング素子Ｓｕｐ，Ｓｕｎ，Ｓｖｐ，Ｓｖｎ，Ｓｗｐ，Ｓｗｎの内の２個のスイッチング素子に供給するように、ＰＷＭ波の供給先を切り替える。この切替先は、後述する通電モード決定器６からの指令に基づいて決定される。

　なお、ＰＷＭ発生器５及びゲート信号切替器７の詳細構成については、図５を用いて説明し、その動作については、図６～図１３を用いて後述する。

　通電モード決定器６は、インバータ主回路部３の６通りのスイッチングモードを決定するモード指令を順次出力する。通電モード決定器６は、モード切替トリガー発生器９が発生する信号によって、通電モードを切り替える。

　モード切替トリガー発生器９は、通電モードを切り替えるためのトリガー信号を発生するものである。モード切替トリガー発生器９は、非通電相選択器１０と、正転閾値発生器１１と、比較器１２と、逆転閾値発生器１３と、比較器１４とを備えている。非通電相選択器１０は、通電モード決定器６が出力するモード指令に基づいて非通電相を選択し、非通電相電位をサンプリングする。非通電相選択器１０の詳細については、図１３を用いて後述する。正転閾値発生器１１は、ＰＭモータ４の起電圧に対して、正転方向の閾値となる電圧を発生する。比較器１２は、非通電相の電圧と正転閾値とを比較し、正転方向へのモード切替トリガー信号を発生する。正転閾値発生器１１及び比較器１２の詳細については、図１８及び図１９を用いて後述する。逆転閾値発生器１３は、ＰＭモータ４の起電圧に対して、逆転方向の閾値となる電圧を発生する。比較器１４は、非通電相の電圧と逆転閾値とを比較し、逆転方向へのモード切替トリガー信号を発生する。逆転閾値発生器１３及び比較器１４の詳細については、図１６及び図１７を用いて後述する。

　インバータ３は、制御器２のＰＷＭ信号により、直流電源３１の直流電圧から３相交流電圧を発生し、これにより、ＰＭモータ４が制御される。インバータ３は、インバータに電力を供給する直流電源３１と、６個のスイッチング素子Ｓｕｐ，Ｓｕｎ，Ｓｖｐ，Ｓｖｎ，Ｓｗｐ，Ｓｗｎで構成されるインバータ主回路部３２と、インバータ主回路部３２を直接駆動する出力プリドライバ３３から構成されている。

　スイッチング素子ＳｕｐはＵ相上アームのスイッチング素子であり、スイッチング素子ＳｕｎはＵ相下アームのスイッチング素子であり、両者は直列接続されている。スイッチング素子Ｓｕｐ，Ｓｕｎの中点は、ＰＭモータ４のＵ相コイルＬｕに接続されている。

　スイッチング素子ＳｖｐはＶ相上アームのスイッチング素子であり、スイッチング素子ＳｖｎはＶ相下アームのスイッチング素子であり、両者は直列接続されている。スイッチング素子Ｓｖｐ，Ｓｖｎの中点は、ＰＭモータ４のＶ相コイルＬｖに接続されている。

　スイッチング素子ＳｗｐはＷ相上アームのスイッチング素子であり、スイッチング素子ＳｗｎはＷ相下アームのスイッチング素子であり、両者は直列接続されている。スイッチング素子Ｓｗｐ，Ｓｗｎの中点は、ＰＭモータ４のＷ相コイルＬｗに接続されている。

　例えば、スイッチング素子Ｓｕｐとスイッチング素子Ｓｖｎがオンとなり、他のスイッチング素子がオフの場合、Ｕ相コイルＬｕからＶ相コイルＬｖに電流が流れる。これを以下の説明では、ＵＶパルスによりＵ相コイルＬｕからＶ相コイルＬｖに電流が流れる通電モード１と称する。また、スイッチング素子Ｓｖｐとスイッチング素子Ｓｕｎがオンとなり、他のスイッチング素子がオフの場合、前述の場合と逆に、Ｖ相コイルＬｖからＵ相コイルＬｕに電流が流れる。これを以下の説明では、ＶＵパルスによりＶ相コイルＬｖからＵ相コイルＬｕに電流が流れる通電モード４と称する。

　６個のスイッチング素子Ｓｕｐ，Ｓｕｎ，Ｓｖｐ，Ｓｖｎ，Ｓｗｐ，Ｓｗｎの内、２個がオンとなり、他がオフとなる組み合わせは６通りあり、それぞれ、ＵＶパルスによりＵ相コイルＬｕからＶ相コイルＬｖに電流が流れる通電モード１，ＵＷパルスによりＵ相コイルＬｕからＷ相コイルＬｗに電流が流れる通電モード２，ＶＷパルスによりＶ相コイルＬｖからＷ相コイルＬｗに電流が流れる通電モード３，ＶＵパルスによりＶ相コイルＬｖからＵ相コイルＬｕに電流が流れる通電モード４，ＷＵパルスによりＷ相コイルＬｗからＵ相コイルＬｕに電流が流れる通電モード５，ＷＶパルスによりＷ相コイルＬｗからＶ相コイルＬｖに電流が流れる通電モード６とする。

　次に、図２を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧について説明する。　
　図２は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧の説明図である。

　図２において、図２（Ａ）はＵ相コイルＬｕ及びＶ相コイルＬｖに印加される線間電圧を示し、図２（Ｂ）はＶ相コイルＬｖ及びＷ相コイルＬｗに印加される線間電圧を示し、図２（Ｃ）はＷ相コイルＬｗ及びＵ相コイルＬｕに印加される線間電圧を示している。図２（Ｄ）は前述の６通りの通電モードを示し、図２（Ｅ）は６個のスイッチング素子の内、上アーム側で通電されるスイッチング素子を示し、図２（Ｆ）は６個のスイッチング素子の内、下アーム側で通電されるスイッチング素子を示している。

　特許文献１の図２に記載のように、従来は、各通電モードにて選択した一つの通電モードにおける２つの相への線間電圧は、正、あるいは負のパルス列となっている。

　それに対して、本実施形態では、電圧指令補正器８を導入することで、各通電モードにて選択した一つの通電モードにおける２つの相への線間電圧は、正パルスと負パルスを交互に印加する。例えば、通電モード３においては、幅の広い正パルスの後、幅の狭い負パルスが印加され、その後正パルスというように、４個の正パルスと４個の負パルスが交互に印加される。図２（Ｅ），（Ｆ）は幅の広いパルスを得るために通電されるスイッチング素子を示しているので、例えば、通電モード３において、正のパルスをモータに印加するには、図１に示した上アーム側のスイッチング素子Ｓｖｐと、下アーム側のスイッチング素子Ｓｗｎに通電する。また、負のパルスをモータに印加するには、図１に示した上アーム側のスイッチング素子Ｓｗｐと、下アーム側のスイッチング素子Ｓｖｎに通電する。また、正パルスと負パルスの間には、零電位が設けられる。

　例えば、通電モード３において、従来正パルス（Ｖ－Ｗパルス）のみで正転方向のトルクを発生させるのに対し、本実施形態では、意図的に、幅の広い正パルス（Ｖ－Ｗパルス）に加えて、幅の狭い負パルス（Ｗ－Ｖパルス）を出力させている。この結果、印加電圧の平均値は正方向の電圧となり、モータは正転するが、負パルスによって、逆回転方向の起電圧の検出が可能となる。すなわち、それぞれの通電モードにおいて、正回転と逆回転方向の検出が同時に行えることになる。

　なお、図２において、下部に矢印で示すように、ＰＭモータ４の正転時には、通電モードは、１，２，３，…，６，１の順で切り替えられる。また、逆転時には、通電モードは、６，５，４，…，１，６の順で切り替えられる。

　次に、図３及び図４を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器８の構成及び動作について説明する。　
　図３は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の構成を示すブロック図である。図４は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の動作説明図である。

　電圧指令補正器８は、入力した電圧指令Ｖ＊の値を１／２にして出力するゲイン乗算器８１と、入力した値の符号を反転する符号反転器８２と、入力信号を加算する加算器８３ａ，８３ｂ，８３ｃと、減算を行う減算器８４と、インバータの直流電源の半分の値を出力するＶＤＣ／２発生器８５と、電圧指令Ｖ＊に与える補正量ΔＶを計算するΔＶ発生器８６とからなる。

　電圧指令補正器８では、電圧指令Ｖ＊を通電相の線間電圧に加えるのと同時に、電圧指令Ｖ＊が正であれば負パルスを、電圧指令Ｖ＊が負であれば正パルスを加えるための指令値補正を行う。そのため、ゲイン乗算器８１にて、電圧指令Ｖ＊を一旦１／２にする。その後、その値にＶＤＣ／２発生器８５が出力するＶＤＣ／２を加算したものを第１指令値ＶＸ０、符号を反転させてＶＤＣ／２発生器８５ＶＤＣ／２を加算したものを第２指令値ＶＹ０として、一旦指令値を作成する。指令値ＶＸ０、ならびに、指令値ＶＹ０は、通電する２つの相のそれぞれの相電圧指令に相当する。

　ここで、図４を用いて、電圧指令Ｖ＊と指令値ＶＸ０，ＶＹ０の関係について説明する。電圧指令Ｖ＊が大きくなるに従い、第１指令値ＶＸ０も大きくなり、逆に第２指令値ＶＹ０は減少する。両者にＶＤＣ／２発生器８５が発生するＶＤＣ／２をバイアスすることで、正及び負の両方の電圧を出力することが可能となる。

　その後、加算器８３ｃにて、第１指令値ＶＸ０に補正量ΔＶが加算され、また、第２指令値ＶＹ０からは補正量ΔＶが減算される。これらの演算値は、それぞれ最終的な第１電圧指令ＶＸ１，第２電圧指令ＶＹ１として出力される。

　次に、図５を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる三相ＰＷＭ発生器５とゲート信号切替器７の構成及び動作について説明する。　
　図５は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる三相ＰＷＭ発生器とゲート信号切替器の構成を示すブロック図である。

　三相ＰＷＭ発生器５は、零を発生する零発生器５１と、図１に示した通電モード決定器６が出力するモード指令に応じて各相の電圧指令を選択するスイッチ５２ｕ，５２ｖ，５２ｗと、三相の各電圧指令Ｖｕ＊，Ｖｖ＊，Ｖｗ＊と三角波キャリアを比較してパルス幅変調信号を発生する比較器５３ｕ，５３ｖ，５３ｗと、三角波キャリアを発生する三角波キャリア発生器５４と、ＰＷＭパルスの符号を反転する符号反転器５５ｕ，５５ｖ，５５ｗとからなる。

　また、ゲート信号切替器７は、図１に示した通電モード決定器６が出力するモード指令に応じて、ＰＷＭ信号の有効／無効を切り替えるスイッチ７１，７，７３，７４，７５，７６によって構成されている。

　次に、これらの動作について説明する。図３にて説明した電圧指令補正器８による補正後の電圧指令ＶＸ１，ＶＹ１は、三相の中の何れかの２つの相の電圧指令に割り当てられる。それをスイッチ５２ｕ，５２ｖ，５２ｗによって、モードに応じて切り替えている。また、通電されない相（非通電相）には、便宜上、零を与えるようにしており、零発生器５１の信号が割り当てられている。例えば、ＶＷ相に通電する場合には、Ｕ相が非通電相となる。

　このようにして、各モードに応じた電圧指令が求められ、それぞれを三角波発生器５４の出力である三角波キャリアとの比較を比較器５３ｕ，５２ｖ，５３ｗで行い、ＰＷＭ信号Ｐｕｐ０，Ｐｕｎ０，Ｐｖｐ０，Ｐｖｎ０，Ｐｗｐ０，Ｐｗｎ０が生成される。例えば、ＰＷＭ信号Ｐｕｐ０、Ｐｖｐ０、Ｐｗｐ０には、図６～図９にて後述するＰＷＭ信号ＰＸ、もしくはＰＹが割り当てられ、ＰＷＭ信号Ｐｕｎ０、Ｐｖｎ０、Ｐｗｎ０には、ＰＷＭ信号ＰＸｎ、もしくはＰＹｎが割り当てられることになる。また、ＰＷＭ信号Ｐｕｐ０、Ｐｖｐ０、Ｐｗｐ０はインバータ３におけるスイッチング素子Ｓｕｐ，Ｓｖｐ，Ｓｗｐのそれぞれのゲート信号となり、ＰＷＭ信号Ｐｕｎ０，Ｐｖｎ０，Ｐｗｎ０はスイッチング素子Ｓｕｎ，Ｓｖｎ，Ｓｗｎのゲート信号として動作する。これら、スイッチング素子の上下のスイッチは、符号反転器５５によってそれぞれ相補動作となるため、このままでは非通電相を作ることができない。そこで、モードに応じて、スイッチ７１，…，７６を零に切り替えて、強制的に上下スイッチング素子を同時にオフする。こうすることで、三角波比較による相補機能をそのまま活かした状態で非通電相を生成することができる。

　次に、図６～図９及び図１０～図１３を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器８と三相ＰＷＭ発生器５の動作について説明する。　
　図６～図９は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器と三相ＰＷＭ発生器の動作を示すタイミングチャートである。図１０～図１３は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号を示すタイミングチャートである。

　図６～図９は、電圧指令補正器８による補正量ΔＶの加算による波形の変化を示している。

　図６は、補正を行わない場合（ΔＶ＝０）のＰＷＭ作成の様子を示している。図６（Ａ）は、電圧指令補正器８内部の値である指令値ＶＸ０、ＶＹ０である。これに対して、補正電圧ΔＶを加算した波形が電圧指令ＶＸ１、ＶＹ１となるが、ここでは、図６（Ｂ）に示すように、ΔＶ＝０の条件のため、図６（Ｃ）に示す電圧指令ＶＸ１、ならびにＶＹ１は指令値ＶＸ０、ＶＹ０と等しい波形になっている。

　図５に示した比較器５３ｕ，５３ｖ，５３ｗは、これらの電圧指令ＶＸ１、ＶＹ１と三角波キャリアとの大小関係を比較して、ＰＷＭパルスの作成を行う。図６（Ｃ）に示す三角波キャリアは、０とＶＤＣの間で変化する。三角波キャリアの上り周期をＴｃ１、下り周期をＴｃ０と定義している。

　電圧指令ＶＸ１と三角波キャリアを比較した結果、得られた波形が図６（Ｄ）のＰＷＭ信号ＰＸであり、その反転信号は図６（Ｅ）のＰＷＭ信号ＰＸｎである。同様に、電圧指ＶＹ１と三角波キャリアを比較して、ＰＷＭ信号ＰＹ（図６（Ｆ））、ＰＹｎ（図６（Ｇ））が得られる。また、通電相の線間電圧に相当する波形は、ＰＷＭ信号ＰＸとＰＹの差となり、図６（Ｈ）のようになる。このＰＷＭ方式では、キャリア周波数の２倍の周波数でパルス列が出力される。

　図７は、補正量ΔＶを加えた場合のＰＷＭ作成の様子を示している。補正量ΔＶは、三角波キャリアのＴｃ１、Ｔｃ０の周期に同期した図７（Ｂ）のような矩形波とする。この結果、電圧指令ＶＸ１、ＶＹ１の波形は図７（Ｃ）のようになり、結果的に線間電圧波形は図７（Ｈ）となる。

　これにより、本実施形態の特徴である線間電圧に正パルス、ならびに負パルスの印加が実現できる。また、補正した電圧ΔＶは、平均値が零となるため、図６（Ｈ）の平均値と、図７（Ｈ）の平均値は一致している。

　図８は、電圧指令Ｖ＊が負の値である場合のＰＷＭ作成の様子を示している。この場合も、図７（Ｂ）と同様の補正量ΔＶを加算することで、線間電圧に正パルスと負パルスを交互に印加することが可能となる。電圧指令Ｖ＊が負であるため、線間電圧の平均値も負になっている様子が、図８（Ｈ）より確認できる。

　図９に、電圧指令Ｖ＊＝０の場合のＰＷＭ作成の様子を示している。この場合、線間電圧は等しいパルス幅の正パルスと負パルスが交互に発生することになる（図９（Ｈ））。

　次に、図１０～図１３を用いて、電圧指令補正器の補正量を変えた場合の、三相ＰＷＭ信号について説明する。

　モータ駆動システムでは、停止状態から正転方向に加速、減速、逆転方向に加速など、幅広い速度範囲でＰＭモータ４を駆動する必要がある。これまでの本発明の実施例では、低速域での一定速を前提に説明したが、ここでは低速から高速域までについて説明する。

　図１０（Ａ）～（Ｈ）は、通電している２つの相の線間電圧波形の例として、モード３の状態の線間電圧Ｖｖｗを示している。図１０（Ａ）が電圧指令Ｖ＊＝０の条件、図１０（Ｅ）が直流電圧ＶＤＣに対して、その半分の電圧指令Ｖ＊＝ＶＤＣ／２、図１０（Ｆ）はＶ＊＝ＶＤＣの条件における線間電圧波形である。図１０（Ｂ）～（Ｄ）、（Ｆ）、（Ｇ）は、それらの中間の線間電圧波形である。

　図１０（Ａ）に示すように、電圧指令Ｖ＊＝０の場合には、正パルス、負パルスは、非通電相の電圧検出に必要な量の最小限のパルス幅をモータ印加している。電圧を上げるに従い、負パルス（Ｖ－Ｗパルス）の幅は最小限に維持したまま、正パルスの幅を増加させていく。図１０（Ｃ）の状態で、正パルスの幅が全体の５０％になっている。この状態では、電圧が高いため、ほぼ間違いなく正転にモータは回転しているはずである。よって、負パルス印加時の非通電相の起電圧の検出はここまでの電圧指令に対して行うこととし、図１０（Ｃ）までは負パルスを所定の最小の幅に維持し、図１０（Ｄ）からは負パルスの幅を狭くすることで、平均電圧を増加させていく。図１０（Ｅ）にて、完全に負パルスがなくなり、その後は、正パルスの幅を徐々に増やして、電圧指令Ｖ＊の上昇に合わせていく。

　同様に、逆転方向に加速するには、図１１のように、電圧指令Ｖ＊の低下に伴って、正パルス幅の大きさを維持したまま、負パルス幅を拡大していけばよい。

　以上、電圧指令とパルス波形の関係を示したが、モータの回転数は、印加電圧に比例することから、図１０の（Ａ）～（Ｈ）への波形変化は、速度増加に伴って観測される。また、逆転方向に加速した場合も、図１１（Ａ）～（Ｈ）の波形が得られる。

　また、正転時の負パルス、逆転時の正パルス印加を優先するのであれば、図１２、図１３に示すように、零電圧がなくなるまで、負パルス、あるいは正パルスのパルス幅を確保する方法も考えられる。これらの場合は、回転数が高い運転状態から、一気に逆転まで減速するような高応答が要求されるシステムに適している。

　次に、図１４及び図１５を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる非通電相選択器１０の構成及び動作について説明する。　
　図１４は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる非通電相選択器の構成を示すブロック図である。図１５は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる非通電相選択器の動作を示すタイミングチャートである。

　図１４に示すように、非通電相選択器１０は、モード指令に応じて、どの相を選択するかを判断する非通電相選択部１０１と、この非通電相選択部１０１によって、三相電圧の非通電状態の相を選択するスイッチ１０２と、非通電相の電圧をサンプル・ホールドするサンプルホールダ１０３Ａ，１０３Ｂからなる。サンプルホールダは２個備えてあり、それぞれが、正パルス電圧印加時の非通電相の電圧、負パルス電圧印加時の非通電相の起電圧をサンプリングし、それぞれの値を信号Ｂ１、Ｂ２として出力する。

　図１５は、モード指令が、通電モード３の場合の各部の波形を示している。通電モード３は、図２に示したように、ＶＷ相通電であるため、非通電相選択部１０１は、スイッチ１０２を切り替えて、非通電相であるＵ相の電圧Ｖｕを選択して、サンプルホールダ１０３Ａ，１０３Ｂに出力する。

　図１５（Ｂ）は、非通電相であるＵ相の電圧Ｖｕを示している。サンプルホールダ１０３Ａは、図１５（Ａ）に示す正のＶＷパルスの立ち下がりで、電圧Ｖｕをサンプル・ホールドして、図１５（Ｃ）に示すように、信号Ｂ１として出力する。サンプルホールダ１０３Ａは、図１５（Ａ）に示す負のＷＶパルスの立ち上がりで、電圧Ｖｕをサンプル・ホールドして、図１５（Ｄ）に示すように、信号Ｂ２として出力する。

　信号Ｂ１、Ｂ２は、それぞれ比較器１２、１３（図１）に与えられ、正転閾値、逆転閾値との比較が行われ、閾値との大小関係からモードの増減を判断する。従来例と異なる点は、逆転閾値発生器１３とその比較器１４が加えられ、逆転方向へのモード切替が可能となっている点である。

　次に、図１６及び図１７を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる逆転閾値発生器１３の構成及び比較器１４の動作について説明する。　
　図１６は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる逆転閾値発生器の構成を示すブロック図である。図１７は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる比較器の動作を示すタイミングチャートである。

　図１６に示すように、逆転閾値発生器１３は、逆転・正側基準電圧設定器１３１と、逆転・負側基準電圧設定器１３２と、切り替えスイッチ１３３とからなる。モード指令が１，３，５の場合、切り替えスイッチ１３３を１側にして、閾値を逆転・正側基準電圧設定器１３１により設定された基準電圧Ｖｈｙｐとし、モード指令が２，４，６の場合には、切り替えスイッチ１３３を２側にして、閾値を逆転・負側基準電圧設定器１３２により設定された基準電圧Ｖｈｙｎに設定する。

　比較器１４では、この閾値と、非通電相の誘起電圧を比較し、モード切替トリガーを発生する。これによって、回転子位置が逆転方向に回転したとしても、適切なモードが選択されることになる。

　次に、図１７により、比較器１４の動作について説明する。図１７は、負パルス印加時の通電モード、非通電相、ならびに非通電相の起電圧の関係を示している。

　負パルス印加時には、図示するような非通電相電圧Ｂ２が発生し、それぞれに上昇、減少を繰り返している。この非通電相電圧Ｂ２は、図１４にて説明した非通電相選択器１０のサンプルホールダ１０３Ｂの出力である。

　図１に示した比較器１４は、非通電相電圧Ｂ２と、基準電圧Ｖｈｙｐ若しくは基準電圧Ｖｈｙｎと比較し、両者が一致すると、図１に示した逆転モード切替トリガーＣ２を出力する。

　次に、図１８及び図１９を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる正転閾値発生器１１の構成及び比較器１２の動作について説明する。　
　図１８は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる正転閾値発生器の構成を示すブロック図である。図１９は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムに用いる比較器の動作を示すタイミングチャートである。

　図１８に示すように、正転閾値発生器１１は、正転・正側基準電圧設定器１１１と、正転・負側基準電圧設定器１１２と、切り替えスイッチ１１３とからなる。モード指令が１，３，５の場合、切り替えスイッチ１１３を１側にして、閾値を正転・正側基準電圧設定器１１１により設定された基準電圧Ｖｈｘｐとし、モード指令が２，４，６の場合には、切り替えスイッチ１１３を２側にして、閾値を正転・負側基準電圧設定器１１２により設定された基準電圧Ｖｈｘｎに設定する。

　比較器１２では、この閾値と、非通電相の誘起電圧を比較し、モード切替トリガーを発生する。これによって、回転子位置が正転時の適切なモードが選択されることになる。

　次に、図１９により、比較器１２の動作について説明する。図１９は、正パルス印加時の通電モード、非通電相、ならびに非通電相の起電圧の関係を示している。

　正パルス印加時には、図示するような非通電相電圧Ｂ１が発生し、それぞれに上昇、減少を繰り返している。この非通電相電圧Ｂ１は、図１４にて説明した非通電相選択器１０のサンプルホールダ１０３Ａの出力である。

　図１に示した比較器１２は、非通電相電圧Ｂ１と、基準電圧Ｖｈｘｐ若しくは基準電圧Ｖｈｘｎと比較し、両者が一致すると、図１に示した正転モード切替トリガーＣ１を出力する。

　ここで、図１に示した通電モード決定部６には、比較器１２が出力するモード切替トリガーＣ１と、比較器１４が出力するモード切替トリガーＣ２とが入力する。

　ここで、例えば、図２において、ＰＭモータが正転しており、そのときの通電モードが３であったとする。前述したように、通電モードは、正転の場合には、３，４，５と順次切り替えられ、逆転の場合には、３，２，１と順次切り替えられる。従って、このとき、モード切替トリガーＣ１が入力すると、正転のモード切替トリガーであるので、通電モード決定部６は、モード切替トリガーＣ１が入力したタイミングで、ゲート信号切替器７やモード切替トリガー発生器９に、次の正転側のモードである通電モード４を出力する。一方、モード切替トリガーＣ２が入力すると、逆転のモード切替トリガーであるので、通電モード決定部６は、モード切替トリガーＣ２が入力したタイミングで、ゲート信号切替器７やモード切替トリガー発生器９に、次の逆転側のモードである通電モード２を出力する。

　このように、正転中に逆転に対しても、また、逆転が継続する場合でも、逆転閾値発生器１３により、正側・負側にそれぞれ閾値電圧（Ｖｈｙｐ、Ｖｈｙｎ）を設定しておき、比較器１４により、起電圧と比較することで、モード切替（モードを戻す方向）のトリガーを発生させることができる。

　次に、図２０を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムにおいて、線間電圧として正パルスと負パルスを交互に印加した場合の効果について説明する。　
　図２０は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおいて、線間電圧として正パルスと負パルスを交互に印加した場合の効果の説明図である。

　図２０は、通電する２相の線間電圧波形と、その時の相電流波形を模式的に示している。

　図２０（Ａ），（Ｂ）が、従来の線間電圧と相電流波形である。図２０（Ｂ）に示すように、電流波形には正パルス電圧による影響によって、電流リプルが発生している。この電流リプルは、図２０（Ｄ）に示すように、例えば図２０（Ｃ）のような電圧波形の場合に大きくなる。この波形では、電圧の変化幅が激しく、多大な高調波がモータに流れることになり、高調波損失による発熱が問題になる可能性がある。また、非通電相の電圧の検出には、数μｓ～１０数μｓ程度のパルス幅が確保できれば十分であるため、図６（Ｃ）の波形では高調波が増大化するばかりで、効率が大幅に低下する。

　それに対して、本実施形態では、電圧指令補正器８を導入することで、図２０（Ｅ）に示すように、各通電モードにて選択した一つの通電モードにおける２つの相への線間電圧は、正パルスと負パルスを交互に印加するようにしている。また、零電圧を正パルスと負パルスの間に配置している。

　零電圧を正パルスと負パルスの間に挿入することによって、線間電圧に含まれる高調波を大幅削減でき、図２０（Ｆ）に示すように、電流リプルを小さくできる。また、負パルスに必要な幅を最小限に狭くすることができる。

　尚、負パルス電圧のパルス幅は、電流リプルを抑制するにはできる限り短い方がよい。ただし、非通電相電圧を検出するためには、ある程度のパルス幅が必要である。

　そこで、本実施形態では、負パルスの幅を２μｓ以上２０μｓ以下に確保することにする。この範囲に調整することによって、電流リプルの増大化を防ぐと共に、非通電相電圧の検出に必要なパルス幅を確保できる。

　次に、図２１を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧の他の例について説明する。　
　図２１は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムにおける、各通電モードにて選択した２つの相への線間電圧の他の例の説明図である。

　図２１において、図２１（Ａ）はＵ相コイルＬｕ及びＶ相コイルＬｖに印加される線間電圧を示し、図２１（Ｂ）はＶ相コイルＬｖ及びＷ相コイルＬｗに印加される線間電圧を示し、図２１（Ｃ）はＷ相コイルＬｗ及びＵ相コイルＬｕに印加される線間電圧を示している。図２１（Ｄ）は前述の６通りの通電モードを示し、図２１（Ｅ）は６個のスイッチング素子の内、上アーム側で通電されるスイッチング素子を示し、図２１（Ｆ）は６個のスイッチング素子の内、下アーム側で通電されるスイッチング素子を示している。

　図２に説明した例では、線間電圧として正パルスと零電圧と負パルスと零電圧を交互に印加している。ここで、ＰＭモータ４の逆転に対応するため、通電する二つの相の線間電圧に対して、負パルスを印加する必要がある。但し，システムによっては、通常動作が正転のみのものもあり、異常動作として逆転を検知するのであれば、負パルスを出力する頻度は少なくても問題はない。

　図２１に示す他の例では、正パルス電圧が複数個繰り返し出力された後に、１個の負パルスを出力している。このような波形も、制御器２の電圧指令補正器８によって作成することができる。

　図２１に示す波形によりＰＭモータ４を駆動すると、電流リプルの発生量は大幅に少なくすることができる。よって、高調波損失の少ないモータ駆動システムが実現できるようになる。ただし、正パルス列の周期に対して、さらに長い周期にて負パルスを挿入することになるため、高調波の周波数成分としては低周波成分のノイズが発生する恐れがある。

　次に、図２２及び図２３を用いて、本実施形態による同期電動機の駆動システムのシステム構成について説明する。　
　図２２及び図２３は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムのシステム構成を示すブロック図である。なお、図１と同一符号は同一部分を示している。

　符号７は、図１に示したゲート信号切替器７であり、ＡＮＤ回路によって構成している。符号１，２’は、図１に示したＶ＊発生器１と、制御器２からゲート信号切替器７を除いた部分であり、マイクロプロセッサーによって構成している。ゲート信号切替器７において、ＰＷＭ信号を有効にするのか、無効にするのかは、マイクロプロセッサー１，２’の出力ポートの信号によって決定している。

　なお、モータ４への印加電圧として、正、負、両極性のパルス電圧を加えるには、汎用マイクロプロセッサーの相補ＰＷＭ機能を採用するのがよいが、その場合には非通電相を作成するのが難しいが、ゲート信号切替器７をＡＮＤ回路によるゲート回路で構成することで、簡単に実現できる。

　また、図２３に示すように、符号１，２は、図１に示したＶ＊発生器１と、制御器２とに相当するものであり、全ての機能を一つのデジタル演算器（例えば、シングルチップ・マイコンマイクロプロセッサー、ＤＳＰ、専用ゲートアレイなど）によって実現したものである。デジタル演算器は、制御器からインバータに出力される６つのゲート信号のうち、通電相の２相は、それぞれ上下スイッチング素子を相補動作するパルスを出力し、残りの非通電相は上下のスイッチング素子をオフする機能を有している。これにより、より小型なモータ駆動システムが実現できる。

　なお、非通電相電圧の電位を用いる方法の他に、ＰＭモータの中性点電位を用いる方法や、仮想中性点電位を基準とする方法、あるいはインバータの直流電圧の中間電位を基準とする方法など、何れの手法に対しても適用可能である。ＰＭモータの中性点電位を用いる場合、その電圧は、非通電相電圧の電位を用いるに比べて非通電相のコイルのインダクタンスによる電圧降下分だけ、低くなる。しかし、非通電相電圧の電位を検出するには３カ所に配線する必要があるのに対して、中性点は１カ所であるので、電圧検出のための配線を１本にすることができる。

　次に、図２４及び図２５を用いて、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムを用いた電動油圧ポンプシステムの構成について説明する。　
　図２４及び図２５は、本発明の一実施形態による同期電動機の駆動システムを用いた電動油圧ポンプシステムの構成を示すブロック図である。

　図２４は、自動車のアイドリングストップ中に駆動される電動油圧ポンプシステムである。アイドリングストップ時だけでなく、ハイブリッド自動車のようにエンジンが完全に停止する自動車においては、トランスミッション，クラッチ，ブレーキなどへの油圧を確保するのに用いられるものである。

　図２４において、同期電動機駆動システム２３は、図２２に示したものと同様であり、指令発生器１Ｇと、制御器２と、インバータ３と、電動ポンプ２４を備える。電動ポンプ２４は、モータ４とポンプ２５からなる。エンジン停止時には、電動ポンプ２４によって、油圧回路５０の油圧を制御する。油圧回路５０は、エンジン５１を動力として駆動されるメカポンプ５２，油を貯蔵するタンク５３，メカポンプ５２から電動ポンプ２４への逆流を防ぐ逆止弁５４から構成される。

　従来の電動油圧ポンプシステムでは、油圧を設定値以下に保つためのリリーフバルブ５５が備え付けられていたが、本発明のシステムではこれを削除することが可能となる。

　次に、図２５を用いて、本電動油圧システムの動作について説明する。図２５（Ａ）は、メカポンプ及び電動ポンプの回転数を示し、図２５（Ｂ）は、メカポンプ及び電動ポンプによって発生する油圧の圧力を示している。

　エンジンが回転し、メカポンプが十分な油圧を生じている間は、電動ポンプは停止しており、油圧はメカポンプによって生成されている。アイドリングストップ等の要求時にエンジンの駆動が停止されると同時に回転が低下し、メカポンプの吐出圧は低下し始める。一方で、電動ポンプが起動して、油圧を生成し始める。メカポンプと電動ポンプの吐出圧が逆転した時点で逆止弁５４が開き、電動ポンプ２４が油圧を確保する。この際、電動ポンプの起動は、メカポンプによる油圧がエンジン停止時に電動ポンプ供給する油圧以下になるタイミングには電動ポンプによる油圧が十分な値となるよう、メカポンプ、すなわちエンジンの停止に先駆けて開始するのが望ましく、具体的にはエンジン停止指示時、またはその前後に設定されるとよい。

　また、エンジンの再始動時においても、エンジン回転に伴って回転上昇するメカポンプの油圧は上昇してゆくため、メカポンプの油圧がエンジン停止中の電動ポンプの供給する油圧を上回るまで電動ポンプを駆動するのがよい。たとえばエンジンによってメカポンプの油圧が所定値になる回転数まで電動ポンプを駆動するか、あるいはエンジン再始動開始からの時間などで電動ポンプの駆動時間を設定するとよい。

　以上が電動油圧システムの概要である。ここで、従来システムにおけるリリーフバルブの動作について説明する。逆止弁が開く条件として、電動ポンプ圧がメカポンプ圧を上回る必要がある。その圧力は、油圧回路の負荷条件や温度条件などによって変化し、場合によっては電動ポンプ側に過大負荷が加わることになる。その際、リリーフバルブ５５が開き、油圧を逃がすことで電動ポンプの負荷を軽減する必要がある。リリーフバルブがない場合には、モータが低速域で逆転・脱調してしまい、電動ポンプによる油圧が確保できなくなる。この電動ポンプによる吐出圧がなくなる、または不足してしまうと、メカポンプによる油圧が上昇するまでの間、アイドルストップ終了時にミッションやクラッチに圧力が不足し、車両発進が遅れたり、あるいは発進ショックが発生することになる。モータが脱調停止する理由は、従来技術に記載の通り、低速域における回転子位置の推定技術がなかったためである。無論、回転子位置センサを取り付ければこの問題は解決するが、その場合には、センサの信頼性の問題や、配線や取り付け調整作業などが問題となる。

　しかし、本発明による同期電動機駆動システムでは、停止状態，ならびに逆転状態であっても回転子位置を推定可能であるため、何ら問題が生じない。本発明によれば、図２４のように、リリーフバルブ５５を排除することが可能となる。結果として、電動ポンプの無駄な動きがなくなり、高効率で静音な電動油圧システムが提供できるようになる。

　以上説明したように、本実施形態によれば、制御構成を従来の１２０度通電センサレス方式とほぼ同様のままで、停止状態からの正転、逆転の両方向への極低速駆動が実現できる。これにより、ＰＭモータの回転子位置センサを用いることなく、従来実現の困難であった零速度近傍での４象限駆動が実現可能となり、システムの小型化、信頼性向上が達成できる。

１…Ｖ＊発生器
２…制御器
３…インバータ
４…同期電動機（ＰＭモータ）
５…ＰＷＭ発生器
６…通電モード決定器
７…ゲート信号切替器
８…電圧指令補正器
９…モード切替トリガー発生器
１０…非通電相電位選択器
１１…正転閾値発生器
１２，１４…比較器
１３…正逆転閾値発生器
３１…直流電源
３２…インバータ主回路部
３３…出力プリドライバ

Claims (9)

1. 　三相同期電動機と、
   　該三相同期電動機に交流電力を供給するとともに複数のスイッチング素子により構成されるインバータと、
   　前記三相同期電動機の三相巻線のうち、通電する２つの相を選択し、６通りの通電モードにて、パルス幅変調動作によって前記インバータを通電制御する制御器とを有し、
   　該制御器は、前記三相同期電動機の非通電相の端子電位，あるいは，前記三相同期伝送器の固定子巻線接続点電位（中性点電位）を検出し、該電位の検出値に基づいて前記通電モードを順次切り替える通電モード決定器を有する同期電動機の駆動システムであって、
   　前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおける通電相の線間電圧波形として、前記同期電動機に対して正回転のトルクを発生させる極性の正パルス電圧と、前記同期電動機に対して逆回転のトルクを発生させる逆パルス電圧と、零電圧の３種類の電圧の繰り返し波形を前記同期電動機に供給するために、前記同期電動機に対する印加電圧指令を補正する電圧指令補正器を備え、
   　前記通電相の線間電圧を前記同期電動機に印加することを特徴とする同期電動機の駆動システム。
2. 　請求項１記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記非通電相の端子電位，あるいは，前記三相同期伝送器の固定子巻線接続点電位（中性点電位）の検出値に対して、通電相の前記正パルス電圧、ならびに前記負パルス電圧に同期してそれぞれのサンプリングを行い、
   　該サンプリング値を、それぞれの検出値に対する基準電圧とレベル比較し、
   　該レベル比較の結果に応じて、前記通電モードを正転方向、ならびに逆転方向に順次切り替えるモード切替トリガー信号を出力するモード切替トリガー発生器を備え、
   　前記制御器の前記通電モード決定器は、該モード切替トリガー発生器が出力するモード切替トリガー信号に基づいて、前記通電モードを順次切り替えることを特徴とする同期電動機の駆動システム。
3. 　請求項１記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、三角波キャリアと前記２つの通電相への印加電圧に相当する電圧指令とを比較してパルス幅変調を行うＰＷＭ発生器を備え、
   　前記電圧指令補正器は、前記２つの通電相電圧指令に対して、補正電圧を加えることで、前記正パルス、ならびに負パルスの電圧を生成することを特徴とする同期電動機の駆動システム。
4. 　請求項１記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおいて、前記正パルス電圧と前記負パルス電圧を交互に出力するものとし、かつ、前記正パルス電圧と負パルス電圧のパルス列の間に、零電圧を出力して、前記同期電動機に印加することを特徴とする同期電動機の駆動システム。
5. 　請求項１記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、前記６通りの通電モードのそれぞれにおいて、正パルス電圧と零電圧の２種類の電圧、あるいは負パルス電圧と零電圧を繰り返して前記同期電動機に印加し、かつ、該電圧の組み合わせを複数回の繰り返した後に、前記正パルス電圧あるいは負パルス電圧とは逆極性のパルス電圧を前記同期電動機に印加することを特徴とする同期電動機の駆動システム。
6. 　請求項４若しくは請求項５のいずれかに記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、前記同期電動機を低速から徐々に正回転方向に加速する際、前記通電相における負パルス電圧のパルス幅を変更せず、前記正パルス電圧のパルス幅を徐々に拡大して加速し、その後、負パルスの幅を徐々に短くして正転方向に加速するものとし、
   　あるいは、前記同期電動機を低速から徐々に逆回転方向に加速する際には、前記通電相における正パルス電圧のパルス幅を実質的に変更せず、前記負パルス電圧のパルス幅を徐々に拡大して加速し、その後、正パルスの幅を徐々に短くして逆転方向に加速することを特徴とする同期電動機の駆動システム。
7. 　請求項１に記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、マイクロプロセッサーを用い、
   　該マイクロプロセッサーに備えられた三相ＰＷＭ機能の相補動作を用い、かつ、外付けゲートアレイ回路を用いて前記インバータの非通電相に相当する相の２つのスイッチングデバイスをオフすることを特徴とする同期電動機の駆動システム。
8. 　請求項１に記載の同期電動機の駆動システムにおいて、
   　前記制御器は、シングルチップ・マイコンを用い、
   　該シングルチップ・マイコンは、前記制御器から前記インバータに出力される６つのゲート信号のうち、通電相の２相は、それぞれ上下スイッチング素子を相補動作するパルスを出力し、残りの非通電相は上下のスイッチング素子をオフすることを特徴とする同期電動機の駆動システム。
9. 　請求項１に記載の同期電動機の駆動システムを備え、
   　前記同期電動機の負荷として、電動油圧ポンプを駆動することを特徴とする同期電動機を用いた電動油圧ポンプシステム。

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