WO2011030743A1 - レンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及びレンズ系の製造方法 - Google Patents

レンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及びレンズ系の製造方法 Download PDF

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WO2011030743A1
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refractive power
lens system
cemented
positive refractive
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大下孝一
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces

Definitions

  • the present invention relates to a lens system, a wide-angle lens, an optical apparatus having this lens system, and a method for manufacturing the lens system.
  • this conventional retrofocus lens has a problem that the total lens length is large.
  • the present invention has been made in view of such problems, and is a compact lens system in which various aberrations are well corrected and excellent in optical performance, a wide-angle lens, an optical apparatus having the lens system, and a lens.
  • An object of the present invention is to provide a manufacturing method of the system.
  • the first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a second lens having a positive refractive power, and a negative lens.
  • a third lens having refractive power is cemented, and a cemented lens component having positive refractive power as a whole, a fourth lens having negative refractive power, a fifth lens having positive refractive power, and positive refraction
  • a sixth lens having power and when the axial air space between the first lens and the second lens is d2, and the focal length of the first lens at the d-line is f1, the following formula (1 ) 0.01 ⁇ d2 / ( ⁇ f1) ⁇ 0.15 (1)
  • a lens system that satisfies the above conditions is provided.
  • the radius of curvature of the object-side lens surface of the first lens is r1
  • the radius of curvature of the image-side lens surface is r2
  • the following equation (2) ⁇ 5 ⁇ (r2 + r1) / (r2-r1) ⁇ 2 (2) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • the focal length at the d-line of the front group consisting of the first lens and the cemented lens component is fa
  • the rear group consisting of the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens is fb
  • the focal length at the d-line is fb
  • the curvature radius of the image side lens surface of the fifth lens is rb and the curvature radius of the object side lens surface of the second lens is r3, the following equation (4) ) ⁇ 0.25 ⁇ (rb + r3) / (rb ⁇ r3) ⁇ 0.00 (4) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • the axial air distance from the object-side lens surface of the first lens to the image-side lens surface of the sixth lens is D
  • the focal length of d-line of the entire system is where f is the following formula (5) 0.7 ⁇ D / f ⁇ 1.2 (5) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • At least one lens surface of the sixth lens is an aspherical surface.
  • the fourth lens and the fifth lens are cemented.
  • the second aspect of the present invention provides a wide-angle lens having the configuration of the lens system according to the first aspect of the present invention.
  • the third aspect of the present invention provides an optical apparatus having the lens system according to the first aspect of the present invention.
  • a first lens composed of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a second lens having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power
  • the radius of curvature of the object-side lens surface of the first lens is r1
  • the radius of curvature of the image-side lens surface is r2
  • the following equation (2) ⁇ 5 ⁇ (r2 + r1) / (r2-r1) ⁇ 2 (2) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • the fourth aspect of the present invention it is preferable to have an aperture stop between the cemented lens component and the fourth lens.
  • the focal length of the front group consisting of the first lens and the cemented lens component at the d-line is fa, the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens.
  • the focal length of the rear group consisting of lenses at the d-line is fb, the following equation (3) 0.0 ⁇ fb / fa ⁇ 1.2 (3) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • the curvature radius of the lens surface on the image side of the fifth lens is rb and the curvature radius of the lens surface on the object side of the second lens is r3, (4) ⁇ 0.25 ⁇ (rb + r3) / (rb ⁇ r3) ⁇ 0.00 (4) It is preferable to satisfy the following conditions.
  • the axial air space from the object-side lens surface of the first lens to the image-side lens surface of the sixth lens is D, and the focal length of the entire system is f.
  • a lens system, a wide-angle lens, an optical device having this lens system, and a method for manufacturing the lens system, which are small in size and have excellent correction of aberrations and excellent in optical performance, are obtained. be able to.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram of various aberrations in the infinite focus state in the first example.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the second embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the second example.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the third embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state according to the third example.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a configuration of a wide-angle lens according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state according to the fourth example.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the infinitely focused state according to the fifth example.
  • 11A and 11B show an electronic still camera equipped with a wide-angle lens according to this embodiment, FIG. 11A is a front view, and FIG. 11B is a rear view.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view taken along the line AA ′ in FIG. 11A.
  • FIG. 13 is a flowchart for explaining the lens system manufacturing method according to the present embodiment.
  • the wide-angle lens WL having the lens system configuration of the present embodiment is a so-called retrofocus type lens having a five-group, six-element configuration, and in order from the object side, a negative meniscus with a convex surface facing the object side.
  • a first lens L1 composed of a lens, a second lens L2 having a positive refractive power, and a third lens L3 having a negative refractive power are cemented, and a cemented lens component CL1 having a positive refractive power as a whole, and a negative lens
  • the lens includes a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a positive refractive power.
  • the wide-angle lens WL includes a first lens L1 and a cemented lens component CL1 as a front group FF, and a fourth lens L4, a fifth lens L5, and a sixth lens L6 as a rear group FR.
  • the wide-angle lens WL having five groups and six elements is described.
  • the present invention is not limited to this, and a retrofocus type lens having four groups and six elements may be used as shown in FIG.
  • the wide-angle lens WL has the following conditional expression when the axial air space between the first lens L1 and the second lens L2 is d2 and the focal length of the first lens L1 is f1. It is preferable to satisfy (1). 0.01 ⁇ d2 / ( ⁇ f1) ⁇ 0.15 (1)
  • Conditional expression (1) defines the ratio between the axial air distance d2 between the first lens L1 and the second lens L2 and the focal length f1 of the first lens L1. If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the axial air distance d2 between the first lens L1 and the second lens L2 increases or the refractive power of the first lens L1 increases. It becomes difficult to correct the barrel distortion, which is a drawback of the focus lens. In addition, the size of the first lens L1 is increased, and the total length of the lens is increased. In order to secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.05, and good performance can be obtained while downsizing.
  • conditional expression (1) if the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the first lens L1 and the second lens L2 are too close to each other, so that it is difficult to correct higher-order spherical aberration or the refraction of the first lens L1. Since the force is too small, the Petzval sum increases and it becomes difficult to maintain the flatness of the image plane, which is not preferable.
  • the radius of curvature of the object-side lens surface of the first lens L1 is r1
  • the radius of curvature of the image-side lens surface is r2
  • the following conditional expression (2) is satisfied. It is preferable to satisfy. ⁇ 5 ⁇ (r2 + r1) / (r2-r1) ⁇ 2 (2)
  • Conditional expression (2) defines the shape of the negative meniscus lens constituting the first lens L1. Exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is not preferable because spherical aberration becomes insufficiently corrected and good optical performance cannot be obtained. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the spherical aberration will be overcorrected, and it will not be possible to obtain good optical performance.
  • the wide-angle lens WL has an aperture stop S between the cemented lens component CL1 and the fourth lens L4. With this configuration, coma can be corrected well.
  • a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
  • the focal length at the d-line of the front group FF composed of the first lens L1 and the cemented lens component CL1 is fa
  • the fourth lens L4 the fifth lens L5, and the sixth lens
  • fb is the focal length at the d-line of the rear group FR including the lens L6.
  • Conditional expression (3) is the ratio between the combined focal length fa of the front group FF from the first lens L1 to the third lens L3 and the combined focal length fb of the rear group FR from the fourth lens L4 to the sixth lens L6. It prescribes. If the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the focal length fa of the front group FF is short, and the inclination of the light beam before and after the aperture stop S increases, leading to an increase in the lens diameter of the front group FF. This is not preferable because it is difficult to correct astigmatism at the maximum angle of view. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.6, and astigmatism can be corrected well.
  • conditional expression (3) if the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the second lens L2 is small, the focal length fa of the front group FF as a whole becomes long, and it is difficult to satisfactorily correct barrel distortion. Therefore, it is not preferable.
  • Conditional expression (4) defines the shape of the object side surface of the second lens L2 and the image side surface of the fifth lens L5. Even if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded or the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, good correction of coma aberration over a wide angle of view cannot be obtained.
  • the axial air space from the object-side lens surface of the first lens L1 to the image-side lens surface of the sixth lens L6 is D, and the entire system of the wide-angle lens WL is It is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied, where f is the focal length at the d-line. 0.7 ⁇ D / f ⁇ 1.2 (5)
  • Conditional expression (5) indicates that the axial air distance D from the object-side lens surface of the first lens L1 to the image-side lens surface of the sixth lens L6 and the focal length f of the wide-angle lens WL in the d-line of the entire system.
  • the ratio is defined.
  • Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because off-axis aberrations, particularly astigmatism, deteriorate.
  • the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, correction of spherical aberration becomes difficult, which is not preferable.
  • the wide-angle lens WL according to the present embodiment can satisfactorily correct barrel distortion and spherical aberration by making at least one lens surface of the sixth lens L6 an aspherical surface.
  • the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are cemented.
  • the on-axis air gap between the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is highly sensitive to performance. Therefore, by joining the fourth lens L4 and the fifth lens L5, it is possible to obtain stable performance in manufacturing.
  • FIGS. 11A, 11B, and 12 show a configuration of an electronic still camera 1 (hereinafter simply referred to as a camera) as an optical apparatus including the above-described wide-angle lens WL.
  • a camera an electronic still camera 1
  • a power button not shown
  • a shutter not shown of the photographing lens (wide-angle lens WL) is opened, and light from a subject (not shown) is condensed by the wide-angle lens WL and arranged on the image plane I.
  • the image is formed on the image pickup device C (for example, CCD or CMOS).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor 2 disposed behind the camera 1.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor 2, and then presses the release button 3 to photograph the subject image with the image sensor C and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera 1 includes an auxiliary light emitting unit 4 that emits auxiliary light when the subject is dark, and a wide (W) -telephone when zooming the wide-angle lens WL from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • a (T) button 5 and function buttons 6 used for setting various conditions of the camera 1 are arranged.
  • the camera 1 may be a so-called single-lens reflex camera including a half mirror, a focusing screen, a pentaprism, an eyepiece optical system, and the like.
  • the wide-angle lens WL may be provided in an interchangeable lens that can be attached to and detached from a single-lens reflex camera.
  • a six-lens configuration is shown.
  • the above-described configuration conditions and the like can be applied to other lens configurations such as seven or eight.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used.
  • the lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming.
  • a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens or a plurality of lenses, a lens group, or a partial lens group along the optical axis may be used.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor.
  • the lens, lens group, or partial lens group is moved so as to have a component orthogonal to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • An anti-vibration lens group may be used.
  • the rear group FR (fourth to sixth lenses L4 to L6) is preferably an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • this aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface made of glass with an aspherical shape, and a composite type in which resin is formed on the glass surface in an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • each lens is prepared (step S100).
  • a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side is arranged as the first lens L1, and a second lens L2 made of a biconvex lens and a second lens made up of a biconcave lens.
  • a cemented lens component CL1 having a positive refractive power as a whole is arranged by cementing the three lenses L3, a biconcave lens is arranged as the fourth lens L4, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the fifth lens L5 is arranged, and the biconvex lens is arranged as the sixth lens L6.
  • a lens system is manufactured by arranging the lenses thus prepared.
  • each lens is arranged (step S200).
  • FIGS. 1, 3, 5, 7, and 9 show lens configurations of the wide-angle lenses WL1 to WL5.
  • the wide-angle lenses WL1 and WL3 according to the first and third examples include a first lens L1 including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and a positive lens.
  • the fifth lens L5 has a positive refractive power
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power.
  • the wide-angle lenses WL2, WL4, and WL5 according to the second, fourth, and fifth examples are, in order from the object side, the first lens L1 that is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and positive refractive power.
  • the first lens L1 to the third lens L3 constitute a front group FF
  • the fourth lens L4 to the sixth lens L6 constitute a rear group FR.
  • focusing from infinity to a close object is performed for the entire lens (first to sixth lenses L1 to L6) in the first to fourth embodiments, and to the rear group FR (fourth to sixth) in the fifth embodiment.
  • the lenses L4 to L6) are moved by moving along the optical axis.
  • the aperture stop S is located between the cemented lens CL1 and the fourth lens L4.
  • any lens surface of the sixth lens L6 closest to the image side is an aspherical surface.
  • the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance along the optical axis from the tangent plane of each vertex of the aspheric surface to each aspheric surface at height y.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a wide-angle lens WL1 according to the first example.
  • the first lens L1 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 is composed of a biconvex lens
  • the third lens L3 is composed of a biconcave lens.
  • the second lens L2 and the third lens L3 are cemented to form a cemented lens component CL1.
  • the fourth lens L4 is a biconcave lens.
  • the fifth lens L5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the sixth lens L6 is a biconvex lens.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the first embodiment.
  • f represents the focal length of the entire system
  • Bf represents the back number
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • 2 ⁇ represents the angle of view (the unit is “°”).
  • the surface number i refracts the order of the lens surfaces from the object side along the light traveling direction
  • the surface interval d refracts the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] the corresponding value of each conditional expression is shown.
  • mm is generally used for the focal length, the radius of curvature, the surface interval, and other length units listed in all the following specifications, but the optical system is proportionally enlarged or reduced. However, it is not limited to this because the same optical performance can be obtained.
  • description of these codes symbols and description of a specification table are the same also in a subsequent example.
  • FIG. 2 shows various aberration diagrams in the infinite focus state in the first example.
  • the solid line represents the sagittal image plane
  • the broken line represents the meridional image plane
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the wide-angle lens WL2 according to the second example.
  • the first lens L1 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 is composed of a biconvex lens
  • the third lens L3 is composed of a biconcave lens.
  • the second lens L2 and the third lens L3 are cemented to form a cemented lens component CL1.
  • the fourth lens L4 is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the fifth lens L5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the sixth lens L6 is a biconvex lens.
  • FIG. 4 shows various aberration diagrams in the infinite focus state in the second example. As is apparent from the respective aberration diagrams, it can be seen that in the second embodiment, various aberrations are corrected well and the optical performance is excellent.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the wide-angle lens WL3 according to the third example.
  • the first lens L1 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 is composed of a biconvex lens
  • the third lens L3 is composed of a biconcave lens.
  • the second lens L2 and the third lens L3 are cemented to form a cemented lens component CL1.
  • the fourth lens L4 is a biconcave lens.
  • the fifth lens L5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the sixth lens L6 is a biconvex lens.
  • FIG. 6 shows various aberration diagrams in the infinite focus state in the third example. As is apparent from each aberration diagram, it is understood that in the third example, various aberrations are corrected satisfactorily and the optical performance is excellent.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of a wide-angle lens WL4 according to the fourth example.
  • the first lens L1 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 is composed of a biconvex lens
  • the third lens L3 is composed of a biconcave lens.
  • the second lens L2 and the third lens L3 are cemented to form a cemented lens component CL1.
  • the fourth lens L4 is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the fifth lens L5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the sixth lens L6 is composed of a biconvex lens, and the object side surface (tenth surface) of the biconvex lens is an aspherical surface.
  • FIG. 8 shows various aberration diagrams in the infinitely focused state in the fourth example. As is apparent from the respective aberration diagrams, it is understood that various aberrations are corrected satisfactorily and the optical performance is excellent in the fourth example.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of a wide-angle lens WL5 according to the fifth example.
  • the first lens L1 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 is composed of a biconvex lens
  • the third lens L3 is composed of a biconcave lens.
  • the second lens L2 and the third lens L3 are cemented to form a cemented lens component CL1.
  • the fourth lens L4 is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the fifth lens L5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side
  • the sixth lens L6 is composed of a biconvex lens, and the image side surface (the eleventh surface) of the biconvex lens is an aspherical surface.
  • FIG. 10 shows various aberration diagrams in the infinite focus state in the fifth example. As is apparent from each aberration diagram, it is understood that various aberrations are corrected satisfactorily and the optical performance is excellent in the fifth example.

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Abstract

　物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズ（Ｌ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ（Ｌ２）及び負の屈折力を有する第３レンズ（Ｌ３）とを接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分（ＣＬ１）と、負の屈折力を有する第４レンズ（Ｌ４）と、正 の屈折力を有する第５レンズ（Ｌ５）と、正の屈折力を有する第６レンズ（Ｌ６）とで構成し、前記第１レンズ（Ｌ１）と前記第２レンズ（Ｌ２）との間の軸上空気間隔をｄ２とし、前記第１レンズ（Ｌ１）の焦点距離をｆ１としたとき、式　０．０１ ＜ ｄ２／（－ｆ１） ＜ ０．１５　 の条件を満足するように構成することにより、小型で、各収差が良好に補正されて、光学性能に優れたレンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及びレンズ系の製造方法を提供する。

Description

レンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及びレンズ系の製造方法
　本発明は、レンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及びレンズ系の製造方法に関する。
　従来、写真用広角レンズとして、最も物体側に配置されたレンズが負の屈折力を有する、いわゆるレトロフォーカス型レンズが知られている（例えば、特許文献１参照）。
特開２０００－２３５１４５号公報
　しかしながら、この従来のレトロフォーカスレンズは、レンズ全長が大きいという課題があった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、小型で、各収差が良好に補正されて、光学性能に優れたレンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及び、レンズ系の製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の第１態様は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと負の屈折力を有する第３レンズとを接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分と、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズと、を有し、第１レンズと第２レンズとの間の軸上空気間隔をｄ２とし、第１レンズのｄ線における焦点距離をｆ１としたとき、次式（１）
０．０１　＜　ｄ２／（－ｆ１）　＜　０．１５　　　　　　　　　（１）
の条件を満足するレンズ系を提供する。
　また、本発明の第１態様によれば、第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ１、像側のレンズ面の曲率半径をｒ２としたとき、次式（２）
－５　＜　（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）　＜　－２　　　　　（２）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、接合レンズ成分と第４レンズとの間に開口絞りを有することが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、第１レンズ及び接合レンズ成分からなる前群のｄ線における焦点距離をｆａとし、第４レンズ、第５レンズ、及び、第６レンズからなる後群のｄ線における焦点距離をｆｂとしたとき、次式（３）
０．０　＜　ｆｂ／ｆａ　＜　１．２　　　　　　　　　　　　　（３）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径をｒｂとし、第２レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ３としたとき、次式（４）
－０．２５　＜　（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）　＜　０．００ （４）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、第１レンズの物体側のレンズ面から第６レンズの像側のレンズ面までの軸上空気間隔をＤとし、全系のｄ線における焦点距離をｆとしたとき、次式（５）
０．７　＜　Ｄ／ｆ　＜　１．２　　　　　　　　　　　　　　（５）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、第６レンズの少なくとも一方のレンズ面が非球面であることが好ましい。
　また、本発明の第１態様によれば、第４レンズと第５レンズとが接合されていることが好ましい。
　本発明の第２態様は、本発明の第１態様に係るレンズ系の構成を有する広角レンズを提供する。
　本発明の第３態様は、本発明の第１態様に係るレンズ系を有する光学機器を提供する。
　本発明の第４態様は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと負の屈折力を有する第３レンズとを接合した全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分と、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを、第１レンズと第２レンズとの間の軸上空気間隔をｄ２とし、第１レンズのｄ線における焦点距離をｆ１としたとき、次式（１）
０．０１　＜　ｄ２／（－ｆ１）　＜　０．１５　　　　　　（１）
の条件を満足するように配置することを特徴とするレンズ系の製造方法を提供する。
　また、本発明の第４態様によれば、前記第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ１、像側のレンズ面の曲率半径をｒ２としたとき、次式（２）
－５　＜　（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）　＜　－２　　　　（２）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第４態様によれば、前記接合レンズ成分と前記第４レンズとの間に開口絞りを有することが好ましい。
　また、本発明の第４態様によれば、前記第１レンズ及び前記接合レンズ成分からなる前群のｄ線における焦点距離をｆａとし、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び、前記第６レンズからなる後群のｄ線における焦点距離をｆｂとしたとき、次式（３）
０．０　＜　ｆｂ／ｆａ　＜　１．２　　　　　　　　　　　　（３）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第４態様によれば、前記第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径をｒｂとし、前記第２レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ３としたとき、次式（４）
－０．２５　＜　（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）　＜　０．００　（４）
の条件を満足することが好ましい。
　また、本発明の第４態様によれば、前記第１レンズの物体側のレンズ面から前記第６レンズの像側のレンズ面までの軸上空気間隔をＤとし、全系の焦点距離をｆとしたとき、次式（５）
０．７　＜　Ｄ／ｆ　＜　１．２　　　　　　　　　　　（５）
の条件を満足することが好ましい。
　本発明を以上のように構成すると、小型で、各収差が良好に補正されて、光学性能に優れたレンズ系、広角レンズ、このレンズ系を有する光学機器、及び、レンズ系の製造方法を得ることができる。
図１は、第１実施例による広角レンズの構成を示す断面図である。 図２は、第１実施例の無限遠合焦状態の諸収差図である。 図３は、第２実施例による広角レンズの構成を示す断面図である。 図４は、第２実施例の無限遠合焦状態の諸収差図である。 図５は、第３実施例による広角レンズの構成を示す断面図である。 図６は、第３実施例の無限遠合焦状態の諸収差図である。 図７は、第４実施例による広角レンズの構成を示す断面図である。 図８は、第４実施例の無限遠合焦状態の諸収差図である。 図９は、第５実施例による広角レンズの構成を示す断面図である。 図１０は、第５実施例の無限遠合焦状態の諸収差図である。 図１１Ａ、１１Ｂは、本実施形態に係る広角レンズを搭載する電子スチルカメラを示し、図１１Ａは正面図であり、図１１Ｂは背面図である。 図１２は、図１１ＡのＡ－Ａ′線に沿った断面図である。 図１３は、本実施形態に係るレンズ系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、本願の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態のレンズ系の構成を有する広角レンズＷＬは、図１に示すように、５群６枚構成のいわゆるレトロフォーカス型レンズであり、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２及び負の屈折力を有する第３レンズＬ３を接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分ＣＬ１と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６と、を有して構成される。また、この広角レンズＷＬは、第１レンズＬ１及び接合レンズ成分ＣＬ１を前群ＦＦとし、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、及び、第６レンズＬ６を後群ＦＲとしている。この構成により、小型で、各収差が良好に補正されて、光学性能に優れた広角レンズＷＬを得ることができる。なお、ここでは５群６枚構成の広角レンズＷＬについて説明しているが、これに限定されることはなく、図３に示すように、４群６枚構成のレトロフォーカス型レンズとしても良い。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間の軸上空気間隔をｄ２とし、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１としたとき、以下の条件式（１）を満足することが好ましい。
０．０１　＜　ｄ２／（－ｆ１）　＜　０．１５　　　　　（１）
　条件式（１）は、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間の軸上空気間隔ｄ２と、第１レンズＬ１の焦点距離ｆ１との比を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間の軸上空気間隔ｄ２が増大するか、第１レンズＬ１の屈折力が増大するために、レトロフォーカス型レンズの欠点である、たる型歪曲収差の補正が困難となる。また、第１レンズＬ１の大型化やレンズ全長の増大も招くため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．０５にすることが好ましく、小型化しながら良好な性能を得ることができる。反対に、条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とが接近しすぎるため、高次の球面収差の補正が困難となるか、第１レンズＬ１の屈折力が小さすぎるため、ペッツバール和が増大し、像面の平坦性を保つことが困難となるため好ましくない。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面の曲率半径をｒ１、像側のレンズ面の曲率半径をｒ２としたとき、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
－５　＜　（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）　＜　－２　　（２）
　条件式（２）は、第１レンズＬ１を構成する負メニスカスレンズの形状を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、球面収差が補正不足となり、良好な光学性能を得ることができなくなるため好ましくない。反対に、条件式（２）の下限値を下回ると、球面収差が補正過剰となり、良好な光学性能を得ることができなくなるため好ましくない。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、接合レンズ成分ＣＬ１と第４レンズＬ４との間に、開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差を良好に補正することができる。また、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第１レンズＬ１及び接合レンズ成分ＣＬ１からなる前群ＦＦのｄ線における焦点距離をｆａとし、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、及び、第６レンズＬ６からなる後群ＦＲのｄ線における焦点距離をｆｂとしたとき、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
０．０　＜　ｆｂ／ｆａ　＜　１．２　　　（３）
　条件式（３）は、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までの前群ＦＦの合成焦点距離ｆａと、第４レンズＬ４から第６レンズＬ６までの後群ＦＲの合成焦点距離ｆｂとの比率を規定するものである。この条件式（３）の上限値を上回ると、前群ＦＦの焦点距離ｆａが短く、開口絞りＳ前後での光線の傾きが大きくなるため、前群ＦＦのレンズ径の大型化を招き、また最大画角での非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．６にすることが好ましく、非点収差の良好な補正が可能となる。反対に、条件式（３）の下限値を下回ると、第２レンズＬ２の屈折力が小さく、全体として前群ＦＦの焦点距離ｆａが長くなり、たる型歪曲収差の良好な補正が困難であるため好ましくない。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第５レンズＬ５の像側のレンズ面の曲率半径をｒｂとし、第２レンズＬ２の物体側のレンズ面の曲率半径をｒ３としたとき、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
－０．２５　＜　（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）　＜　０．００　（４）
　条件式（４）は、第２レンズＬ２の物体側面及び、第５レンズＬ５の像側面の形状を規定するものである。この条件式（４）の上限値を上回っても、条件式（４）の下限値を下回っても、広い画角にわたるコマ収差の良好な補正を得ることができないため好ましくない。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面から第６レンズＬ６の像側のレンズ面までの軸上空気間隔をＤとし、広角レンズＷＬの全系のｄ線における焦点距離をｆとしたとき、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
０．７　＜　Ｄ／ｆ　＜　１．２　　（５）
　条件式（５）は、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面から第６レンズＬ６の像側のレンズ面までの軸上空気間隔Ｄと、広角レンズＷＬの全系のｄ線における焦点距離ｆとの比率を規定するものである。この条件式（５）の上限値を上回ると、軸外の収差、特に非点収差が悪化するため好ましくない。反対に、条件式（５）の下限値を下回ると、球面収差の補正が難しくなるため好ましくない。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第６レンズＬ６の少なくとも一方のレンズ面を非球面とすることにより、たる型歪曲収差と球面収差との良好な補正が可能となる。
　また、本実施形態に係る広角レンズＷＬは、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とが接合されていることが望ましい。本実施形態の広角レンズＷＬでは、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５との間の軸上空気間隔は性能に対する敏感度が高い。そのため、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とを接合することによって、製造上安定した性能を得ることができる。
　図１１Ａ、１１Ｂ、及び図１２に、上述の広角レンズＷＬを備える光学機器として、電子スチルカメラ１（以後、単にカメラと記す）の構成を示す。このカメラ１は、不図示の電源ボタンを押すと撮影レンズ（広角レンズＷＬ）の不図示のシャッタが開放され、広角レンズＷＬで不図示の被写体からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、カメラ１の背後に配置された液晶モニター２に表示される。撮影者は、液晶モニター２を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズボタン３を押し下げ被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　このカメラ１には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部４、広角レンズＷＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）－テレ（Ｔ）ボタン５、及び、カメラ１の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン６等が配置されている。なお、このカメラ１は、ハーフミラー、焦点板、ペンタプリズム、接眼光学系などを備える、いわゆる一眼レフカメラとしてもよい。また、広角レンズＷＬは、一眼レフカメラに着脱可能な交換レンズに備えられるものとしてもよい。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　まず、上述の説明及び以降に示す実施例においては、６枚構成を示したが、以上の構成条件等は、７枚、８枚等の他のレンズ構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ、レンズ群、または部分レンズ群を光軸に沿って移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、後群ＦＲ（第４～第６レンズＬ４～Ｌ６）、またはレンズ全体を合焦レンズ群とするのが望ましい。また、第６レンズＬ６のみを合焦レンズ群としても良い。
　レンズ、レンズ群または部分レンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としても良い。特に、後群ＦＲ（第４～第６レンズＬ４～Ｌ６）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、この非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　なお、本願を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本願がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　以下、本実施形態に係るレンズ系の製造方法の概略を、図１３を参照して説明する。まず、各レンズをそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。具体的に、本実施形態では、例えば、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを配置して第１レンズＬ１とし、両凸レンズからなる第２レンズＬ２と両凹レンズからなる第３レンズＬ３とを接合して配置することで、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分ＣＬ１とし、両凹レンズを配置して第４レンズＬ４とし、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズを配置して第５レンズＬ５とし、両凸レンズを配置して第６レンズＬ６とする。このようにして準備した各レンズを配置してレンズ系を製造する。
　この際に、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間の軸上空気間隔をｄ２とし、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１としたとき、前出の条件式（１）を満足するよう各レンズを配置する（ステップＳ２００）。
　以下、本願の各実施例を、添付図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７及び図９に、広角レンズＷＬ１～ＷＬ５のレンズ構成を示す。第１、第３実施例に係る広角レンズＷＬ１，ＷＬ３は、図１及び図５に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２及び負の屈折力を有する第３レンズＬ３を接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分ＣＬ１と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６と、から構成されている。一方、第２、第４及び第５実施例に係る広角レンズＷＬ２，ＷＬ４，ＷＬ５は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２及び負の屈折力を有する第３レンズＬ３を接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分ＣＬ１と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４及び正の屈折力を有する第５レンズＬ５を接合した接合レンズ成分ＣＬ２と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６と、から構成されている。また、各実施例の広角レンズＷＬ１～ＷＬ６では、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までが前群ＦＦを構成し、第４レンズＬ４から第６レンズＬ６までが後群ＦＲを構成している。
　また、無限遠から近距離物体までの合焦は、第１～第４実施例ではレンズ全体（第１～第６レンズＬ１～Ｌ６）を、第５実施例では後群ＦＲ（第４～第６レンズＬ４～Ｌ６）を、それぞれ光軸に沿って移動することにより行う。開口絞りＳは、接合レンズＣＬ１と第４レンズＬ４との間に位置する。
　第４及び第５実施例においては、最も像側の第６レンズＬ６の何れかのレンズ面が非球面である。第４及び第５実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。また、これらの実施例の表中において、非球面には面番号の左側に＊印を付している。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　（ａ）
〔第１実施例〕
　図１は、第１実施例に係る広角レンズＷＬ１の構成を示す図である。この図１の広角レンズＷＬ１において、第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成されている。第２レンズＬ２は、両凸レンズで構成され、第３レンズＬ３は、両凹レンズで構成され、この第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を接合して接合レンズ成分ＣＬ１を構成している。第４レンズＬ４は、両凹レンズで構成されている。第５レンズＬ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成されている。第６レンズＬ６は、両凸レンズで構成されている。
　以下の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。［諸元値］において、ｆは全系の焦点距離、Ｂｆはバックナンバー、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、２ωは画角（単位は「°」）をそれぞれ表している。［レンズデータ］において、面番号ｉは光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔ｄは各光学面から次の光学面までの光軸上の距離を、屈折率ｎｄ及びアッベ数νｄはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。［条件式対応値］において、各条件式の対応値を示す。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。尚、曲率半径ｒ＝∞は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000は省略してある。なお、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）
［諸元値］
ｆ= 24.600
Ｂｆ= 25.917
FNO=　2.89
Ｙ= 14.2
２ω= 61.08

［レンズデータ］
　ｉ　　   r        d      νd　   nd
　1　　　19.2360　1.4000　63.38　1.618000
　2　　　 8.9976　3.0000
　3　　　16.9627　4.0000　40.94　1.806100
　4　　 -15.0170　1.2000　38.02　1.603420
　5　　　44.6376　1.4000
　6　　　 ∞　　　3.6000　　　　　　　　 （開口絞りＳ）
　7　　 -14.2114　1.2000　25.43　1.805180
　8　　　94.3840　0.6000
　9　　 -54.4047　3.5000　53.85　1.713000
 10　　 -10.6526　0.1000
 11　　　54.8584　2.5000　50.24　1.720000
 12　　 -77.9901　 (Bf)

［条件式対応値］
（１）ｄ２／（－ｆ１）＝0.104
（２）（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）＝-2.758
（３）ｆｂ／ｆａ＝0.545
（４）（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）＝-0.229
（５）Ｄ／ｆ＝0.915
　第１実施例における無限遠合焦状態の諸収差図を図２に示す。各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面を、破線はメリディオナル像面を示し、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を表す。また、各収差図中でｄ、ｇ、Ｃ、Ｆはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（λ＝４８６．１ｎｍ）における収差を表す。各収差図から明らかなように、第１実施例では諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することがわかる。
〔第２実施例〕
　図３は、第２実施例に係る広角レンズＷＬ２の構成を示す図である。この図３の広角レンズＷＬ２において、第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成されている。第２レンズＬ２は、両凸レンズで構成され、第３レンズＬ３は、両凹レンズで構成され、この第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を接合して接合レンズ成分ＣＬ１を構成している。第４レンズＬ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成され、第５レンズＬ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成され、この第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とを接合して接合レンズ成分ＣＬ２を構成している。第６レンズＬ６は、両凸レンズで構成されている。
　以下の表２に、第２実施例の諸元の値を掲げる。
（表２）
［諸元値］
ｆ= 24.600
Ｂｆ= 23.689
FNO=　2.83
Ｙ= 14.2
２ω= 61.56

［レンズデータ］
　ｉ　　   r        d      νd　   nd
　1　　　13.3184　1.4000　63.38　1.618000
　2　　　 8.1256　1.2000
　3　　　13.2157　4.0000　40.94　1.806100
　4　　 -17.4639　1.2000　38.02　1.603420
　5　　　14.3964　1.6000
　6　　　 ∞　　　3.4000　　　　　　　　 （開口絞りＳ）
　7　　 -11.8126　1.2000　25.43　1.805180
　8　　-104.9584　3.8000　53.85　1.713000
　9　　 -10.7791　0.1000
 10　-12052.4180　2.6000　50.24　1.720000
 11　　 -28.0872　 (Bf)

［条件式対応値］
（１）ｄ２／（－ｆ１）＝0.032
（２）（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）＝-4.130
（３）ｆｂ／ｆａ＝0.179
（４）（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）＝-0.102
（５）Ｄ／ｆ＝0.833
　第２実施例における無限遠合焦状態の諸収差図を図４に示す。各収差図から明らかなように、第２実施例では諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することがわかる。
〔第３実施例〕
　図５は、第３実施例に係る広角レンズＷＬ３の構成を示す図である。この図５の広角レンズＷＬ３において、第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成されている。第２レンズＬ２は、両凸レンズで構成され、第３レンズＬ３は、両凹レンズで構成され、この第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を接合して接合レンズ成分ＣＬ１を構成している。第４レンズＬ４は、両凹レンズで構成されている。第５レンズＬ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成されている。第６レンズＬ６は、両凸レンズで構成されている。
　以下の表３に、第３実施例の諸元の値を掲げる。
（表３）
［諸元値］
ｆ= 24.600
Ｂｆ= 25.182
FNO=　2.08
Ｙ= 14.2
２ω= 61.09 

［レンズデータ］
　ｉ　　   r        d      νd　   nd
　1　　　25.5121　1.4000　63.38　1.618000
　2　　　10.8774　4.4000
　3　　　17.9543　5.0000　40.94　1.806100
　4　　 -17.7814　1.2000　36.26　1.620040
　5　　 180.4056　1.4000
　6　　　 ∞　　　3.6000　　　　　　　　 （開口絞りＳ）
　7　　 -14.8153　1.2000　25.43　1.805180
　8　　　52.9664　0.9000
　9　　 -49.0872　3.8000　53.85　1.713000
 10　　 -11.7932　0.1000
 11　　　46.6789　2.8000　50.24　1.720000
 12　 　-70.7593　 (Bf)

［条件式対応値］
（１）ｄ２／（－ｆ１）＝0.138
（２）（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）＝-2.487
（３）ｆｂ／ｆａ＝1.062
（４）（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）＝-0.207
（５）Ｄ／ｆ＝1.049
　第３実施例における無限遠合焦状態の諸収差図を図６に示す。各収差図から明らかなように、第３実施例では諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することがわかる。
〔第４実施例〕
　図７は、第４実施例に係る広角レンズＷＬ４の構成を示す図である。この図７の広角レンズＷＬ４において、第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成されている。第２レンズＬ２は、両凸レンズで構成され、第３レンズＬ３は、両凹レンズで構成され、この第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を接合して接合レンズ成分ＣＬ１を構成している。第４レンズＬ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成され、第５レンズＬ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成され、この第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とを接合して接合レンズ成分ＣＬ２を構成している。第６レンズＬ６は、両凸レンズで構成され、両凸レンズの物体側の面（第１０面）が非球面である。
　以下の表４に、第４実施例の諸元の値を掲げる。
（表４）
［諸元値］
ｆ= 24.600
Ｂｆ= 25.106
FNO=　2.87
Ｙ= 14.2
２ω= 61.15

［レンズデータ］
　ｉ　　   r        d      νd　   nd
　1　　　14.6010　1.2000　63.38　1.618000
　2　　　 7.9456　1.2000
　3　　　14.3813　3.6000　40.94　1.806100
　4　　 -15.6036　1.0000　38.02　1.603420
　5　　　19.6400　1.4000
　6　　　 ∞　　　3.6000　　　　　　　　 （開口絞りＳ）
　7　　 -10.9913　1.0000　25.43　1.805180
　8　　 -57.2447　4.0000　53.85　1.713000
　9　　　-9.5054　0.1000
*10　　　69.2380　2.4000　53.22　1.693500
 11　 　-98.3892　 (Bf)

［非球面データ］　
面番号＝　10
κ= -61.7366　
Ａ4=  0.00000E+00
Ａ6= -8.39050E-08　
Ａ8=  0.00000E+00　
Ａ10= 0.00000E+00

［条件式対応値］
（１）ｄ２／（－ｆ１）＝0.040
（２）（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）＝-3.388
（３）ｆｂ／ｆａ＝0.182
（４）（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）＝-0.204
（５）Ｄ／ｆ＝0.793
　第４実施例における無限遠合焦状態の諸収差図を図８に示す。各収差図から明らかなように、第４実施例では諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することがわかる。
〔第５実施例〕
　図９は、第５実施例に係る広角レンズＷＬ５の構成を示す図である。この図９の広角レンズＷＬ５において、第１レンズＬ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成されている。第２レンズＬ２は、両凸レンズで構成され、第３レンズＬ３は、両凹レンズで構成され、この第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を接合して接合レンズ成分ＣＬ１を構成している。第４レンズＬ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズで構成され、第５レンズＬ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成され、この第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とを接合して接合レンズ成分ＣＬ２を構成している。第６レンズＬ６は、両凸レンズで構成され、両凸レンズの像側の面（第１１面）が非球面である。
　以下の表５に、第５実施例の諸元の値を掲げる。
（表１０）
［諸元値］
ｆ= 24.600
Ｂｆ= 24.965
FNO=　2.80
Ｙ= 14.2
２ω= 61.32 

［レンズデータ］
　ｉ　　   r        d      νd　   nd
　1　　　19.9408　1.2000　63.38　1.618000
　2　　　 9.9956　1.2000
　3　　　13.6758　3.6000　40.94　1.806100
　4　　 -19.1927　1.0000　38.02　1.603420
　5　　　20.5406　1.2000
　6　　　 ∞　　　4.6000　　　　　　　　 （開口絞りＳ）
　7　　　-8.2347　1.0000　25.43　1.805180
　8　　 -28.5271　3.6000　53.85　1.713000
　9　　　-9.9156　0.1000
 10　 　275.9669　2.8000　53.22　1.693500
*11　　 -22.5820　 (Bf)

［非球面データ］　
面番号＝　11
κ=　-0.5188　
Ａ4=  0.00000E+00
Ａ6=　6.60150E-08　
Ａ8=  0.00000E+00　
Ａ10= 0.00000E+00

［条件式対応値］
（１）ｄ２／（－ｆ１）＝0.035
（２）（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）＝-3.010
（３）ｆｂ／ｆａ＝0.350
（４）（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）＝-0.159
（５）Ｄ／ｆ＝0.825
　第５実施例における無限遠合焦状態の諸収差図を図１０に示す。各収差図から明らかなように、第５実施例では諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することがわかる。

Claims (16)

  1. 　物体側より順に、
    　物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズと、
    　正の屈折力を有する第２レンズと負の屈折力を有する第３レンズとを接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分と、
    　負の屈折力を有する第４レンズと、
    　正の屈折力を有する第５レンズと、
    　正の屈折力を有する第６レンズとを有し、
    　前記第１レンズと前記第２レンズとの間の軸上空気間隔をｄ２とし、前記第１レンズの焦点距離をｆ１としたとき、次式
    ０．０１　＜　ｄ２／（－ｆ１）　＜　０．１５
    の条件を満足するレンズ系。
  2. 　前記第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ１、像側のレンズ面の曲率半径をｒ２としたとき、次式
    －５　＜　（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）　＜　－２
    の条件を満足する請求項１に記載のレンズ系。
  3. 　前記接合レンズ成分と前記第４レンズとの間に開口絞りを有する請求項１記載のレンズ系。
  4. 　前記第１レンズ及び前記接合レンズ成分からなる前群のｄ線における焦点距離をｆａ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び、前記第６レンズからなる後群のｄ線における焦点距離をｆｂとしたとき、次式
    ０．０　＜　ｆｂ／ｆａ　＜　１．２
    の条件を満足する請求項１記載のレンズ系。
  5. 　前記第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径をｒｂとし、前記第２レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ３としたとき、次式
    －０．２５　＜　（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）　＜　０．００
    の条件を満足する請求項１記載のレンズ系。
  6. 　前記第１レンズの物体側のレンズ面から前記第６レンズの像側のレンズ面までの軸上空気間隔をＤとし、全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
    ０．７　＜　Ｄ／ｆ　＜　１．２
    の条件を満足する請求項１記載のレンズ系。
  7. 　前記第６レンズの少なくとも一方のレンズ面が非球面である請求項１記載のレンズ系。
  8. 　前記第４レンズと前記第５レンズとが接合されている請求項１記載のレンズ系。
  9. 　請求項１記載のレンズ系の構成を有する広角レンズ。
  10. 　請求項１記載のレンズ系を有する光学機器。
  11. 　物体側より順に、
    　物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる第１レンズと、
    　正の屈折力を有する第２レンズと負の屈折力を有する第３レンズとを接合し、全体として正の屈折力を有する接合レンズ成分と、
    　負の屈折力を有する第４レンズと、
    　正の屈折力を有する第５レンズと、
    　正の屈折力を有する第６レンズとを配置し、
    　前記第１レンズと前記第２レンズとの間の軸上空気間隔をｄ２とし、前記第１レンズのｄ線における焦点距離をｆ１としたとき、次式
    ０．０１　＜　ｄ２／（－ｆ１）　＜　０．１５
    の条件を満足するように配置するレンズ系の製造方法。
  12. 　前記第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ１、像側のレンズ面の曲率半径をｒ２としたとき、次式
    －５　＜　（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２－ｒ１）　＜　－２
    の条件を満足する請求項１１に記載のレンズ系の製造方法。
  13. 　前記接合レンズ成分と前記第４レンズとの間に開口絞りを有する請求項１１記載のレンズ系の製造方法。
  14. 　前記第１レンズ及び前記接合レンズ成分からなる前群のｄ線における焦点距離をｆａとし、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び、前記第６レンズからなる後群のｄ線における焦点距離をｆｂとしたとき、次式
    ０．０　＜　ｆｂ／ｆａ　＜　１．２
    の条件を満足する請求項１１記載のレンズ系の製造方法。
  15. 　前記第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径をｒｂとし、前記第２レンズの物体側のレンズ面の曲率半径をｒ３としたとき、次式
    －０．２５　＜　（ｒｂ＋ｒ３）／（ｒｂ－ｒ３）　＜　０．００
    の条件を満足する請求項１１記載のレンズ系の製造方法。
  16. 　前記第１レンズの物体側のレンズ面から前記第６レンズの像側のレンズ面までの軸上空気間隔をＤとし、全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
    ０．７　＜　Ｄ／ｆ　＜　１．２
    の条件を満足する請求項１１記載のレンズ系の製造方法。
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