JP2002082367A - 防振機能を備えたフロントテレコンバーター - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高倍率であるにもかかわらず、防振時も含め
て諸収差が良好に補正され、優れた結像性能および優れ
た防振性能を備えたフロントテレコンバーター。 【解決手段】 撮影レンズ（Ｌ１またはＬ２等）の物体
側に着脱自在に装着されるようになった、アフォーカル
倍率が１．９より大きいフロントテレコンバーター（Ｔ
Ｃ）。フロントテレコンバーターは、接合正レンズを有
する正レンズ群ＧＦと、像側に凸面を向けた正レンズを
含む接合レンズを有する負レンズ群ＧＲとを備えてい
る。負レンズ群ＧＲの全体またはその一部の負の屈折力
を有するレンズ群からなる防振レンズ群ＧＶを光軸とほ
ぼ直交する方向に移動させることにより防振を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、防振機能を備えた
フロントテレコンバーターに関し、特に撮影レンズの焦
点距離を拡大するためにその物体側に装着するテレコン
バーターの防振技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、特公平７−１１９９０２号公報や
特開平９−１７１２０５号公報には、フロントテレコン
バーターの防振技術が開示されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
公報に開示されたフロントテレコンバーターは、レンズ
枚数が比較的少なく単純な構成であって、アフォーカル
倍率も低く、基本画質そのものも高いとは言えない。特
に、特公平７−１１９９０２号公報に開示されたフロン
トテレコンバーターは、アフォーカル倍率が高々１．２
倍程度と低く、実用的価値が低いという不都合があっ
た。また、特開平９−１７１２０５号公報に開示された
フロントテレコンバーターは、防振レンズ群が負レンズ
１枚と単純な構成であるため、良好な結像性能を得るこ
とが困難であるという不都合があった。

【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、高倍率であるにもかかわらず、防振時も含め
て諸収差が良好に補正され、優れた結像性能および優れ
た防振性能を備えたフロントテレコンバーターを提供す
ることを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では、撮影レンズの物体側に着脱自在に装着
されるようになった、アフォーカル倍率が１．９より大
きいフロントテレコンバーターにおいて、前記フロント
テレコンバーターは、物体側から順に、正の屈折力を有
する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有する負レンズ群
ＧＲとを備え、前記正レンズ群ＧＦは、接合正レンズを
有し、前記負レンズ群ＧＲは、像側に凸面を向けた正レ
ンズを含む接合レンズを有し、前記負レンズ群ＧＲの全
体またはその一部の負の屈折力を有するレンズ群からな
る防振レンズ群ＧＶを光軸とほぼ直交する方向に移動さ
せることにより防振を行い、防振時における前記防振レ
ンズ群ＧＶの光軸とほぼ直交する方向の最大移動量をΔ
Ｓとし、前記防振レンズ群ＧＶの焦点距離をｆＶとし、
前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦとしたとき、 ΔＳ／｜ｆＶ｜＜０．２ ０．１＜｜ｆＶ｜／ｆＦ＜５．０ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたフ
ロントテレコンバーターを提供する。

【０００６】本発明の好ましい態様によれば、防振時に
おける前記防振レンズ群ＧＶの光軸とほぼ直交する方向
の最大移動量をΔＳとし、前記正レンズ群ＧＦの最も物
体側のレンズ面の有効径をΦＦとし、前記負レンズ群Ｇ
Ｒの最も物体側のレンズ面の有効径をΦＲとしたとき、 ΔＳ／ΦＦ＜０．２ ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜１０．０ の条件を満足する。

【０００７】また、本発明の別の好ましい態様によれ
ば、前記正レンズ群ＧＦは、最も物体側に配置された負
メニスカスレンズと正レンズとの貼り合わせからなる接
合正レンズを有し、前記負レンズ群ＧＲは、最も物体側
に配置された正レンズと、その像側に配置された両凹レ
ンズとを有し、前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦと
し、前記負レンズ群ＧＲの最も物体側のレンズ面の有効
径をΦＲとしたとき、 ０．０３＜ΦＲ／ｆＦ＜１．０ の条件を満足する。

【０００８】さらに、本発明の別の好ましい態様によれ
ば、前記防振レンズ群ＧＶは、物体側から順に、像側に
凸面を向けた正レンズと両凹レンズとの貼り合わせから
なる接合レンズを含み、前記防振レンズ群ＧＶの最も像
側のレンズ面の有効径をΦＶとし、前記正レンズ群ＧＦ
と前記負レンズ群ＧＲとの光軸に沿った空気間隔をＤFR
としたとき、 ０．０００００１＜（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＜０．０１ の条件を満足する。

【０００９】

【発明の実施の形態】まず、フロントテレコンバーター
について光学的に解説する。本発明において、フロント
コンバーターとは、対物レンズの物体側に装着されて、
物体側から入射した平行光束を像側へ平行に射出する光
学系をいう。この場合、フロントコンバーターのアフォ
ーカル倍率Ｍは、軸上近軸光線の傾角の大きさに関し、
射出側に対する入射側の比（｜θout ／θin｜：θout
は射出側の軸上近軸光線の傾角であり、θinは入射側の
軸上近軸光線の傾角である）を示す。なお、本発明は、
アフォーカル倍率Ｍが１．０よりも大きいフロントコン
バーター、いわゆる望遠化の機能を有するフロントテレ
コンバーターに関するものである。

【００１０】具体的には、本発明のフロントテレコンバ
ーターは、ガリレオ型光学系を構成している。すなわ
ち、基本的には、物体側から順に、正の屈折力を有する
正レンズ群ＧＦと負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲと
を備え、正レンズ群ＧＦの像側焦点位置と負レンズ群Ｇ
Ｒの物体側焦点位置とを一致させている。その結果、物
体側から平行に入射した光線束は、本発明のフロントテ
レコンバーターを介した後、像側へ平行に射出される。
そこで、テレコンバーターは、アフォーカルコンバータ
ーとも呼ばれる。

【００１１】したがって、本発明のフロントテレコンバ
ーターのアフォーカル倍率Ｍは、正レンズ群ＧＦの焦点
距離をｆＦとし、負レンズ群ＧＲの焦点距離をｆＲとす
ると、以下の式（ａ）で表される。 Ｍ＝ｆＦ／｜ｆＲ｜ （ａ） ただし、正レンズ群ＧＦの像側焦点位置と負レンズ群Ｇ
Ｒの物体側焦点位置とを一致させていないときでも、ア
フォーカル倍率Ｍは、軸上近軸光線の傾角の大きさに関
し、射出側に対する入射側の比（｜θout ／θin｜）で
Ｍ＝｜θout ／θin｜と定義する。

【００１２】なお、このＭの値は、テレコンバーターの
レンズデータの部分のみを近軸追跡計算することによっ
て求められる。すなわち、テレコンバーターのアフォー
カル倍率は、マスターレンズによらず、テレコンバータ
ーの構成パラメータによって定まるのである。但し、実
用的には、正レンズ群ＧＦの像側焦点位置と負レンズ群
ＧＲの物体側焦点位置とを厳密に一致させる必要はな
く、正レンズ群ＧＦまたは負レンズ群ＧＲの少なくとも
いずれか一方を光軸上に移動させてピント合わせ（焦点
合わせ）をするか、後方の撮影レンズ（対物レンズ）で
ピント合わせをすることができる範囲内において双方の
焦点位置を十分に近接させておけば良い。

【００１３】このように双方の焦点位置が厳密に一致し
ていない場合でも、アフォーカル倍率とは軸上近軸光線
の傾角の大きさに関し、射出側に対する入射側の比と考
えるものとする。なお、この時のアフォーカル倍率は式
（ａ）からずれるが、そのずれ量はわずかである。な
お、双方の焦点位置を厳密に一致させた場合、アフォー
カルコンバーターと任意の結像レンズ系（焦点距離ｆと
する）の合成焦点距離はＭ×ｆで与えられるが、一致し
ていない場合はＭ×ｆから若干外れてしまう。合成した
全体の光学系の焦点距離は、近軸光線追跡計算によって
求められる。

【００１４】さて、実用的なテレコンバータを得るに
は、従来技術のようにアフォーカル倍率が１．２倍や
１．５倍程度では不足であり、本発明では充分大きなア
フォーカル倍率を確保すること、具体的には１．９倍以
上のアフォーカル倍率を確保することが実用上望ましい
と考えている。このようにアフォーカル倍率が大きくな
ると、単純なレンズ構成のままでは、色収差の発生が甚
大となって画質が損なわれるという不具合が生じる。本
発明においては、正レンズ群ＧＦおよび負レンズ群ＧＲ
に接合レンズをそれぞれ適切に配置することにより、良
好な色収差補正を達成して、上述の不具合を回避するこ
とができることを見い出した。

【００１５】フロントテレコンバーターの全長を短くす
るには、このようなガリレオ型のアフォーカルコンバー
ターとすることが望ましい。また、ガリレオ型のアフォ
ーカルコンバーターでは、装着した状態においても像の
姿勢が不変であるため、カメラなどの撮影レンズに装着
するのに好都合である。一方、正レンズ群と正レンズ群
とを組み合わせるケプラー型のアフォーカルコンバータ
ーでは、全長が長くなり、像が倒立・左右反転してしま
うので不都合である。

【００１６】さて、本発明では、この様なテレコンバー
タにおいて、所定の構成を有する負レンズ群ＧＲの全体
またはその一部の負の屈折力を有するレンズ群からなる
防振レンズ群ＧＶを光軸とほぼ直交する方向に移動させ
ることにより、優れた防振性能が得られることを見い出
した。更に、具体的に述べると、撮影レンズのブレを検
出するブレ検出手段と、ブレ検出手段からの信号とカメ
ラの作動シークエンスの制御を行う制御手段からの信号
とに基づいて適正なブレ補正量を定めるブレ制御装置
と、ブレ補正量に基づき防振レンズ群を駆動させる駆動
機構とを組みあわせて、防振レンズシステムを構成する
ことができる。

【００１７】以下、各条件式に沿って本発明をさらに詳
細に説明する。本発明においては、正レンズ群ＧＦが接
合正レンズを有し、負レンズ群ＧＲが像側に凸面を向け
た正レンズを含む接合レンズを有し、以下の条件式
（１）および（２）を満足する。 ΔＳ／｜ｆＶ｜＜０．２ （１） ０．１＜｜ｆＶ｜／ｆＦ＜５．０ （２） ここで、ΔＳは、防振時における防振レンズ群ＧＶの光
軸とほぼ直交する方向の最大移動量である。また、ｆＶ
は防振レンズ群ＧＶの焦点距離であり、ｆＦは正レンズ
群ＧＦの焦点距離である。

【００１８】条件式（１）は、防振レンズ群ＧＶの最大
移動量ΔＳと防振レンズ群ＧＶの焦点距離の大きさ｜ｆ
Ｖ｜との比について適切な範囲を規定している。なお、
防振レンズ群ＧＶが全く移動しなければ、防振作用は得
られないのであるから、当然にΔＳ＞０である。条件式
（１）の上限値を上回ると、防振レンズ群ＧＶの防振時
の移動量が大きくなりすぎて、その結果、防振時の収差
変動量が大きくなるので不都合である。特に、像面上の
周辺領域において、メリディオナル方向の最良像面とサ
ジタル方向の最良像面との光軸方向の差が広がるので不
都合である。また、像面上の周辺領域において、特に倍
率色収差および偏心コマ収差の発生が甚大となるので不
都合である。なお、本発明の効果を十分に発揮するに
は、条件式（１）の上限値を０．０５に設定することが
より好ましい。

【００１９】条件式（２）は、防振レンズＧＶの焦点距
離の大きさ｜ｆＶ｜と正レンズ群ＧＦの焦点距離ｆＦと
の比について適切な範囲を規定している。なお、防振レ
ンズ群ＧＶは負の屈折力を有するので、ｆＶ＜０であ
る。条件式（２）の上限値を上回ると、防振レンズ群Ｇ
Ｖの屈折力が弱くなりすぎて、防振時の防振レンズ群Ｇ
Ｖの移動量が大きくなる。その結果、所定の光量を確保
するには、レンズ径の増大を招き易くなるという不都合
を生じるばかりでなく、機構系も複雑となるので不都合
である。

【００２０】条件式（２）の下限値を下回ると、防振レ
ンズ群ＧＶの屈折力が強くなりすぎて、防振時の収差変
動が大きくなり、特に像面の平坦性が失われ易くなり、
結像性能が低下する。その結果、画面周辺での画質が劣
化するので不都合である。なお、本発明の効果を十分に
発揮するには、条件式（２）の上限値を０．８とし、そ
の下限値を０．２とすることがより望ましい。

【００２１】また、本発明においては、次の条件式
（３）および（４）を満足することが望ましい。 ΔＳ／ΦＦ＜０．２ （３） ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜１０．０ （４） ここで、ΦＦは、正レンズ群ＧＦの最も物体側のレンズ
面の有効径（直径）である。また、ΦＲは、負レンズ群
ＧＲの最も物体側のレンズ面の有効径である。

【００２２】条件式（３）は、防振レンズ群ＧＶの最大
移動量ΔＳと正レンズ群ＧＦの最も物体側のレンズ面の
有効径ΦＦとの比について適切な範囲を規定している。
なお、条件式（１）の場合と同様に、ΔＳ＞０である。
条件式（３）の上限値を上回ると、有効径ΦＦに対して
防振時の移動量ΔＳが大きくなりすぎて、像面の平坦性
が悪くなるばかりでなく、迷光が混入し易くなり、画質
の劣化が大きくなるので好ましくない。なお、本発明の
効果を十分に発揮するには、条件式（３）の上限値を
０．０５に設定することがより好ましい。

【００２３】条件式（４）は、正レンズ群ＧＦの最も物
体側のレンズ面の有効径ΦＦと負レンズ群ＧＲの最も物
体側のレンズ面の有効径ΦＲとの比について適切な範囲
を規定している。この条件式（４）は、テレコンバータ
ーの前群である正レンズ群ＧＦを通る光束の太さおよび
後群である負レンズ群ＧＲの焦点距離を規定するもので
あり、十分な画質を得るために、必要な光束を選択的に
通し、後群である負レンズ群ＧＲの屈折力を適正な範囲
に収めるために重要な条件式である。

【００２４】条件式（４）の上限値を上回ると、有効径
ΦＦが大きくなりすぎて、その結果、後群である負レン
ズ群ＧＦを通る光線高さが大きくなり、収差発生が大き
くなるので好ましくない。さらに、迷光が入り易くなっ
て、ゴーストやフレアが発生し易くなるだけでなく、前
玉径が増大して光学系の大型化を招き、重量が増大して
しまうので好ましくない。一方、条件式（４）の下限値
を下回ると、有効径ΦＦが小さくなりすぎて、十分に周
辺光量が得られなくなるので好ましくない。なお、本発
明の効果を十分に発揮するには、条件式（４）の上限値
を８．０とし、その下限値を２．５とすることがより好
ましい。

【００２５】また、本発明では、正レンズ群ＧＦが、最
も物体側に配置された負メニスカスレンズと正レンズと
の貼り合わせからなる接合正レンズを有し、負レンズ群
ＧＲが、最も物体側に配置された正レンズとその像側に
配置された両凹レンズとを有し、以下の条件式（５）を
満足することが好ましい。 ０．０３＜ΦＲ／ｆＦ＜１．０ （５）

【００２６】条件式（５）は、負レンズ群ＧＲの最も物
体側のレンズ面の有効径ΦＲと正レンズ群ＧＦの焦点距
離ｆＦとの比について適切な範囲を規定している。条件
式（５）の上限値を上回ると、焦点距離ｆＦが小さくな
りすぎて、テレコンバーターで発生する球面収差が甚大
となり、同様に画質が損なわれるので好ましくない。ま
た、正レンズ群ＧＦを鏡筒に組み付ける際の偏芯感度が
大きくなりすぎて、製造しにくくなるので好ましくな
い。

【００２７】一方、条件式（５）の下限値を下回ると、
焦点距離ｆＦが大きくなりすぎて、結果として全長が長
くなるので好ましくない。また、軸上色収差が過大とな
って、画質が損なわれるので好ましくない。さらに、一
定以上の周辺光量を得ようとすると、前玉径が増大する
ので好ましくない。なお、本発明の効果を十分に発揮す
るには、条件式（５）の上限値を０．５とし、その下限
値を０．１とすることがより好ましい。

【００２８】本発明において、この条件式（５）は、ア
フォーカル倍率が１．９よりも大きい場合に効果的であ
ることを見い出した。また、良好な結像性能を確保する
ために、負レンズ群ＧＲ中に正レンズを有することが重
要であることを見い出した。特に、像面の平坦性を確保
する上で、ペッツバール和を良好に補正するために、負
レンズ群ＧＲ中に正レンズを有することが重要である。

【００２９】さて、本発明では、良好な結像性能を得る
ために、正レンズ群ＧＦ中の接合正レンズが、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正
レンズとの貼り合わせからなることが好ましい。マスタ
ーレンズ（撮影レンズ）にテレコンバーターを装着した
場合、マスターレンズのみの色収差にテレコンバーター
で発生する色収差が加わるので、マスターレンズとテレ
コンバーターとの合成光学系での十分な軸上色消しのた
めに、上述の接合正レンズの構成は特に重要である。さ
らに、上述の接合正レンズ中の正レンズにより、球面収
差、および主光線よりも下側の光線のコマ収差を良好に
補正することができるため、上述の接合正レンズの構成
は重要な要件である。

【００３０】また、本発明において、防振レンズ群ＧＶ
が、物体側から順に、像側に凸面を向けた正レンズと両
凹レンズとの貼り合わせからなる接合レンズを含み、以
下の条件式（６）を満足することが好ましい。 ０．０００００１＜（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＜０．０１ （６） ここで、ΦＶは、防振レンズ群ＧＶの最も像側のレンズ
面の有効径である。また、ＤFRは、正レンズ群ＧＦと負
レンズ群ＧＲとの光軸に沿った空気間隔（軸上空気間
隔）である。

【００３１】条件式（６）の上限値を上回ると、軸上空
気間隔ＤFRおよび有効径ΦＶに対してΔＳが大きくなり
すぎて、すなわち防振レンズ群ＧＶの移動量ΔＳが大き
くなりすぎて、その結果、防振時の収差変動量が大きく
なるので好ましくない。特に、像面上の周辺領域におい
て、メリディオナル方向の最良像面とサジタル方向の最
良像面との光軸方向の差が広がるので好ましくない。

【００３２】一方、条件式（６）の下限値を下回ると、
軸上空気間隔ＤFRが大きくなる傾向となり、全長が大き
くなるので好ましくない。また、有効径ΦＶも大きくな
る傾向となり、防振時に迷光が混入し易くなるので好ま
しくない。なお、本発明の効果を十分に発揮するには、
条件式（６）の上限値を０．００１とし、その下限値を
０．００００１とすることがより好ましい。

【００３３】さらに、本発明においては、アフォーカル
倍率が１．９よりも大きいので、充分な色消しのため
に、正レンズ群ＧＦが特殊低分散ガラスで形成された少
なくとも１枚のレンズを有することが望ましい。より具
体的には、正レンズ群ＧＦが、いわゆるアッベ数νｄが
６５以上の光学ガラスで形成されたレンズを少なくとも
１枚有することが望ましい。この構成により、軸上色収
差だけでなく倍率色収差も十分に補正して、良好な結像
性能を得ることができる。なお、アッベ数νｄが８０以
上の光学ガラスで形成されたレンズを少なくとも１枚含
むことにより、さらに好ましい色収差補正を得ることが
できる。

【００３４】さらに、正レンズ群ＧＦが異常分散性を有
する光学ガラスから形成されたレンズを少なくとも１枚
含むことが望ましい。これは、テレコンバーターを高倍
化するために非常に重要である。以下、異常分散性につ
いて簡単に説明する。光学ガラスが有する２つの部分分
散（２つの波長光に対する屈折率の差）の比を部分分散
比と言い、次の式（ｂ）で定義される量Ｐ（ｇＦｄＣ）
を考える。 Ｐ（ｇＦｄＣ）＝（ｎｇ−ｎｄ）／（ｎＦ−ｎＣ） （ｂ） ここで、ｇ、Ｆ、ｄおよびＣは、各スペクトル線記号で
ある。そして、ｎｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対
する屈折率であり、ｎｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）
に対する屈折率である。また、ｎＦはＦ線（λ＝４８
６．１ｎｍ）に対する屈折率であり、ｎＣはＣ線（λ＝
６５６．３ｎｍ）に対する屈折率である。

【００３５】この部分分散比Ｐ（ｇＦｄＣ）とアッベ数
νとをグラフの縦横にプロットした場合に、標準的なガ
ラスの座標からずれているものが、異常分散性のガラス
と呼ばれている。より具体的に説明すると、標準的なガ
ラスとしては、たとえばショット社のクラウンガラスＢ
Ｋ７およびフリントガラスＦ２が代表的であり、この２
つのガラスの座標を結んだ線からずれの大きいものを異
常分散性のガラスと言う。

【００３６】本発明においては、充分な色消しのため
に、正レンズ群ＧＦ中の正レンズにアッベ数νｄが８０
以上で且つ部分分散比Ｐ（ｇＦｄＣ）が ０．８以上の
光学ガラスを用いることが極めて有効であることを見い
出した。また、正レンズ群ＧＦ中の正レンズを特殊低分
散ガラスで形成すると、接合レンズとして色消しの効果
を十分に発揮できるのでより好ましいことを見い出し
た。さらには、正レンズ群ＧＦ中のいずれかの正レンズ
に特殊低分散ガラスを用いても、優れた色消し作用を得
ることができる。このように、充分に色消しを行うこと
は、防振時に優れた結像性能を確保するために重要であ
る。

【００３７】以上の構成に加えて、本発明においては、
さらに良好な結像性能および防振性能を得るために、以
下の条件式（７）〜（１０）を満たすことが望ましい。 １．６＜Ｎ （７） ４５＞ν （８） ０．１５＜ｆＦ・Ｍ／ＤFR＜１０．０ （９） −２．０＜（ＲＢ−ＲＡ）／（ＲＢ＋ＲＡ）＜２．０ （１０）

【００３８】ここで、Ｎは、防振レンズ群ＧＶ中の負レ
ンズのｄ線に対する屈折率（複数の負レンズを含む場合
にはその平均値をとる）である。また、νは、防振レン
ズ群ＧＶ中の正レンズのアッベ数（複数の正レンズを含
む場合にはその平均値をとる）である。さらに、Ｍは、
テレコンバーターのアフォーカル倍率である。また、Ｒ
Ａは負レンズ群ＧＲ中の最も物体側の正レンズの物体側
の面の曲率半径であり、ＲＢは負レンズ群ＧＲ中の最も
物体側の正レンズの像側の面の曲率半径である。

【００３９】条件式（７）の下限値を下回ると、屈折率
Ｎが小さくなりすぎて、ペッツバール和が負になり易く
なる。その結果、諸収差のうち、特に像面湾曲が大きく
なる傾向となって、画質が損なわれるので好ましくな
い。

【００４０】条件式（８）の上限値を上回ると、防振レ
ンズ群ＧＶでの充分な色消しを達成することができなく
なり、良好な画質の達成が困難となるので好ましくな
い。特に、軸上色収差の補正に対して能力不足となるの
で好ましくない。

【００４１】条件式（９）の上限値を上回ると、アフォ
ーカル倍率Ｍに対応した焦点距離ｆＦが大きくなりすぎ
て、その結果、全長が大きくなるだけでなく、球面収差
および軸上色収差が大きくなるので好ましくない。ま
た、前玉径が増大する傾向となり、光学系の大型化を招
くだけでなく、重量が増大するので好ましくない。

【００４２】逆に、条件式（９）の下限値を下回ると、
焦点距離ｆＦが小さくなりすぎて、像面湾曲が大きくな
るだけでなく、主光線よりも下側の光線でのコマ収差が
大きくなって、同様に画質が損なわれるので好ましくな
い。また、軸上空気間隔ＤFRが大きくなる傾向となっ
て、全長が大きくなるので好ましくない。なお、本発明
の効果を十分に発揮するには、条件式（９）の上限値を
９．０とし、その下限値を５．０とすることがより好ま
しい。

【００４３】条件式（１０）は、負レンズ群ＧＲ中の最
も物体側の正メニスカスレンズのシェイプファクター
（形状因子）について適切な範囲を規定している。シェ
イプファクターはレンズ形状を示すパラメータであっ
て、その値によりレンズ形状が両凹形状やメニスカス形
状などに変わる。

【００４４】条件式（１０）の上限値を上回ると、上述
の正メニスカスレンズのシェイプファクターが大きくな
りすぎて、主光線よりも下側の光線のコマ収差が大きく
なるので好ましくない。また、レンズ形状が製造困難化
してしまうので、好ましくない。さらに、面反射による
ゴースト、フレアの増加という不都合も生じるので好ま
しくない。

【００４５】一方、条件式（１０）の下限値を下回る
と、上述の正メニスカスレンズのシェイプファクターが
小さくなりすぎて、球面収差が正側に大きくなるので好
ましくない。また、物体側の面がフラット面に近づきす
ぎて、面反射によるゴースト・フレアが発生しやすくな
り、画質が損なわれるという不都合が生じるので好まし
くない。なお、本発明の効果をさらに十分に発揮するに
は、条件式（１０）の上限値を０．５とし、下限値を−
０．５とすることがより好ましい。

【００４６】実際にテレコンバーターを構成する場合、
更に良好な結像性能のために、正レンズ群ＧＦは、物体
側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と正レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズと、物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとから構成され
ていることが好ましい。アフォーカル倍率が２．５倍を
越える場合には、正レンズ群ＧＦ中の正レンズおよび正
メニスカスレンズのうちの少なくとも一方は、アッベ数
νｄが８０以上の低分散ガラスから形成されていること
が好ましい。もちろん、正レンズおよび正メニスカスレ
ンズの両方を低分散ガラスで形成すれば、より一層優れ
た結像性能を得ることができる。さらに、正レンズおよ
び正メニスカスレンズの両方を前述のように異常分散性
のガラスで形成することが、良好な色収差補正を達成す
るために望ましいことも見い出した。

【００４７】同様に、アフォーカル倍率が２．５倍を越
える場合には、負レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正
メニスカスレンズと両凹レンズと正メニスカスレンズと
の貼り合わせからなる３枚接合レンズであることが望ま
しい。これは、アフォーカル倍率を高くしていくと、諸
収差のうち軸上色収差の発生量が特に大きくなってしま
うためである。この構成により、良好な色収差バランス
を達成することができる。

【００４８】アフォーカル倍率が ２．５倍よりも低い
場合には、負レンズ群ＧＲを、物体側から順に、正レン
ズと両凹レンズとの貼り合わせからなる２枚接合レンズ
で構成しても充分な効果を得ることができる。いずれの
場合であっても、接合レンズにおいて正レンズのアッベ
数を大きくして低分散とし且つ負レンズのアッベ数を小
さくして高分散とすることによって、充分な軸上色消し
を達成することができる。このとき、正レンズのアッベ
数と負レンズのアッベ数との差 Δνを１０以上に設定
することが望ましい。ここで、複数の正レンズまたは複
数の負レンズを含む場合、アッベ数差 Δνの算出に際
して、各々その最小のアッベ数を用いるものとする。

【００４９】また、貼り合わせレンズ（接合レンズ）を
導入することにより、製造時においてレンズの相互偏芯
が生じにくくなり、製造誤差による性能劣化を軽減する
ことができるため、貼り合わせレンズの導入は生産技術
的な見地からも好ましい。さらに、負レンズ群ＧＲ中に
おいても、構成する負レンズのいずれかにクルツフリン
ト系（ショット社のＫｚＦ系）の異常分散性ガラスを用
いると、更に優れた色補正が可能となる。

【００５０】撮影レンズの物体側にフロントテレコンバ
ーターを装着すると、元の撮影レンズの最短撮影距離が
伸びてしまう性質がある。しかしながら、正レンズ群Ｇ
Ｆおよび負レンズ群ＧＲのうちの少なくとも一方が光軸
に沿って移動する機構を設けることにより、近距離フォ
ーカシングが可能となるので好都合である。本発明にお
いては、負レンズ群ＧＲを光軸に沿って移動可能な可動
レンズ群として構成することにより、比較的簡素な構造
をとることができ、且つ合焦（フォーカシング）に際し
て全長の変化しない内部合焦方式（内焦方式）を採用す
ることができるので好都合である。

【００５１】また、本発明を単純にブレ補正の使用に限
定することなく、スローシャッターやスローシンクロと
組み合わせることにより、撮影困難とされた状況下でも
適正露出が得られる。また、本発明のフロントテレコン
バーターを構成する各レンズに対して、非球面レンズ、
回折光学素子、屈折率分布型レンズ等をさらに用いるこ
とにより、さらに良好な光学性能を得ることができるこ
とは言うまでもない。なお、正レンズ群ＧＦと負レンズ
群ＧＲとの間の光路中に反射鏡を配置して光路を折り曲
げ、テレコンバーターの全体をコンパクトに構成するこ
とも可能である。

【００５２】

【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、本発明のフロントテレ
コンバーターＴＣは、物体側から順に、正の屈折力を有
する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有する負レンズ群
ＧＲとから構成されている。

【００５３】また、各実施例において、非球面は、光軸
に垂直な方向の高さをｙとし、非球面の頂点における接
平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸に沿
った距離（サグ量）をｚとし、頂点曲率半径をｒとし、
円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣ_nとしたと
き、以下の数式（ｃ）で表される。

【数１】 ｚ＝（ｙ²／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ²／ｒ²）^1/2｝ ＋Ｃ₄・ｙ⁴＋Ｃ₆・ｙ⁶＋Ｃ₈・ｙ⁸＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ （ｃ） 各実施例において、非球面形状に形成されたレンズ面に
は面番号の右側に＊印を付している。

【００５４】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかるフロントテレコンバーターＴＣと撮影レンズ
Ｌ１とからなる合成光学系のレンズ構成を示す図であ
る。第１実施例のフロントテレコンバーターＴＣにおい
て、正レンズ群ＧＦは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わ
せからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズとから構成されている。また、負レンズ
群ＧＲは、物体側に凹面を向けた（像側に凸面を向け
た）正メニスカスレンズと両凹レンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合
負レンズから構成されている。

【００５５】また、撮影レンズＬ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凹レ
ンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、開口
絞りＳ、両凸レンズ、両凸レンズと両凹レンズとの接合
レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、および両凸レ
ンズから構成されている。

【００５６】なお、フロントテレコンバーターＴＣと撮
影レンズＬ１の最も物体側の負メニスカスレンズとの間
の光路中には、保護ガラスＦ１が配置されている。ま
た、撮影レンズＬ１の最も像側の両凸レンズと像面との
間の光路中には、フィルターとしての２つの平行平面板
Ｆ２およびＦ３が配置されている。さらに、防振時に
は、負レンズ群ＧＲの全体からなる防振レンズ群ＧＶが
光軸と直交する方向に移動し、手ブレ等に起因する像位
置の変動が補正される。

【００５７】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）の全体諸元において、Ｆは合
成光学系の焦点距離を、ｆは撮影レンズＬ１の焦点距離
をそれぞれ表している。また、表（１）のレンズ諸元に
おいて、第１カラムは物体側からのレンズ面の面番号
を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径（非球面の場
合には頂点曲率半径）を、第３カラムのｄはレンズ面の
間隔を、第４カラムのＮ(d) はｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率を、第５カラムのＮ(g) はｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示し、空
気の屈折率１．００００００は省略してある。さらに、
最終カラムの（ＧＦ）等の記号は、レンズ群を表し、そ
のレンズ群の第１レンズ面の行に記載する。記号（Ｓ）
は、開口絞りを表し、その開口絞りの面番号の行に記載
する。以降の全ての表においても同様に適用する。

【００５８】さらに、表（１）の防振データにおいて、
ΔＹは、防振レンズ群ＧＶの最大移動量ΔＳに対する像
の移動量である。ここで、ΔＳの符号とΔＹの符号とが
同じ場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と像の移動
方向とは同じ向きである。一方、ΔＳの符号とΔＹの符
号とが異なる場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と
像の移動方向とは逆向きである。

【００５９】

【表１】 （全体諸元） Ｆ＝６８．４３４ ｆ＝２３．３８０ （レンズ諸元） 面番号 ｒ ｄ Ｎ(d) Ｎ(g) 1 108.52521 2.70000 1.805180 1.847290 （ＧＦ） 2 66.74100 10.30000 1.497000 1.504510 3 -666.92125 0.30000 4 41.17624 10.30000 1.497000 1.504510 5 113.28839 42.68506 6 -275.56220 2.70000 1.688930 1.717970 （ＧＲ） 7 -27.50800 1.50000 1.834810 1.859530 8 12.28780 3.20000 1.721510 1.753990 9 43.63601 4.00000 10 ∞ 1.00000 1.516800 1.526703 （Ｆ１） 11 ∞ 3.03473 12 24.48279 1.30000 1.804000 1.825700 13 9.03807 2.75000 14 -64.22243 1.10000 1.620410 1.633150 15 16.64281 0.60000 16 13.25307 2.50000 1.846660 1.894190 17 31.08525 3.01286 18 ∞ 1.00000 （開口絞りＳ） 19 25.87268 2.20000 1.804000 1.825700 20 -53.10268 0.20000 21 10.85583 3.90000 1.639300 1.657400 22 -16.32580 4.00000 1.784700 1.824280 23 8.29724 0.90000 24 104.53267 1.95000 1.487490 1.495960 25 -30.45893 4.45000 26 16.98763 2.25000 1.804400 1.830340 27 41.36981 20.53954 28 132.15180 2.50000 1.606020 1.619100 29* -36.47286 1.00000 30 ∞ 2.76000 1.458504 1.466735 （Ｆ２） 31 ∞ 1.44100 32 ∞ 0.50000 1.516800 1.526703 （Ｆ３） 33 ∞ 1.32802 （非球面データ） 29面 ｒ＝-36.47286 κ＝1.0000 Ｃ₄＝1.77180×10^-4 Ｃ₆＝1.16710×10^-6 Ｃ₈＝-3.79980×10^-8 Ｃ₁₀＝4.24800×10^-10 （防振データ） ΔＳ ＋０．２ ΔＹ −０．１５９６ （条件式対応値） ΔＳ＝０．２ ΔＹ＝−０．１５９６ ｆＶ＝−２９．０９２ ｆＦ＝８７．１４８ ｆＲ＝−２８．０９２ φＦ＝５６．８４ φＲ＝１４．０８ ＤFR＝４２．６８５ φＶ＝１１．０６ Ｍ＝２．９３４ （１）ΔＳ／｜ｆＶ｜＝０．００６８８ （２）｜ｆＶ｜／ｆＦ＝０．３３４ （３）ΔＳ／ΦＦ＝０．００３５２ （４）ΦＦ／ΦＲ＝４．０４ （５）ΦＲ／ｆＦ＝０．１６２ （６）（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＝０．００００８５ （７）Ｎ＝１ ．８３４８１ （８）ν＝３１．０７ （９）ｆＦ・Ｍ／ＤFR＝５．９９０２ （１０）（ＲＢ−ＲＡ）／（ＲＢ＋ＲＡ）＝−０．８１８

【００６０】図２は、第１実施例における合成光学系の
諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、第１実施例では、高
倍率（Ｍ＝２．９３４）であるにもかかわらず、防振時
も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能およ
び優れた防振性能が確保されていることがわかる。

【００６１】〔第２実施例〕図３は、本発明の第２実施
例にかかるフロントテレコンバーターＴＣと撮影レンズ
Ｌ２とからなる合成光学系のレンズ構成を示す図であ
る。第２実施例のフロントテレコンバーターＴＣにおい
て、正レンズ群ＧＦは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズ
と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとから構
成されている。

【００６２】また、負レンズ群ＧＲは、物体側に凹面を
向けた（像側に凸面を向けた）正メニスカスレンズと両
凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の貼り合わせからなる接合負レンズから構成されてい
る。なお、撮影レンズＬ２は、非球面形状以外は第１実
施例と同じ構成を有する。また、防振時には、第１実施
例と同様に、負レンズ群ＧＲの全体からなる防振レンズ
群ＧＶが光軸と直交する方向に移動し、手ブレ等に起因
する像位置の変動が補正される。

【００６３】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）の全体諸元において、Ｆは合
成光学系の焦点距離を、ｆは撮影レンズＬ２の焦点距離
をそれぞれ表している。また、表（２）のレンズ諸元に
おいて、第１カラムは物体側からのレンズ面の面番号
を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径（非球面の場
合には頂点曲率半径）を、第３カラムのｄはレンズ面の
間隔を、第４カラムのＮ(d) はｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率を、第５カラムのＮ(g) はｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示してい
る。

【００６４】さらに、表（２）の防振データにおいて、
ΔＹは、防振レンズ群ＧＶの最大移動量ΔＳに対する像
の移動量である。ここで、ΔＳの符号とΔＹの符号とが
同じ場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と像の移動
方向とは同じ向きである。一方、ΔＳの符号とΔＹの符
号とが異なる場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と
像の移動方向とは逆向きである。

【００６５】

【表２】 （全体諸元） Ｆ＝９０．８８０ ｆ＝２３．３８０ （レンズ諸元） 面番号 ｒ ｄ Ｎ(d) Ｎ(g) 1 100.95778 3.00000 1.805180 1.847290 （ＧＦ） 2 70.71094 12.00000 1.497000 1.504510 3 1593.64510 0.30000 4 56.75897 10.00000 1.497000 1.504510 5 139.20762 69.69804 6 -123.13799 2.50000 1.688930 1.717970 （ＧＲ） 7 -34.91135 1.50000 1.834810 1.859530 8 13.40252 3.20000 1.721510 1.753990 9 46.80575 3.45156 10 ∞ 1.00000 1.516800 1.526703 （Ｆ１） 11 ∞ 2.78682 12 24.48279 1.30000 1.804000 1.825700 13 9.03807 2.75000 14 -64.22243 1.10000 1.620410 1.633150 15 16.64281 0.60000 16 13.25307 2.50000 1.846660 1.894190 17 31.08525 3.01286 18 ∞ 1.00000 （開口絞りＳ） 19 25.87268 2.20000 1.804000 1.825700 20 -53.10268 0.20000 21 10.85583 3.90000 1.639300 1.657400 22 -16.32580 4.00000 1.784700 1.824280 23 8.29724 0.90000 24 104.53267 1.95000 1.487490 1.495960 25 -30.45893 4.45000 26 16.98763 2.25000 1.804400 1.830340 27 41.36980 20.53954 28 132.15180 2.50000 1.606020 1.619100 29* -36.47286 1.00000 30 ∞ 2.59000 1.516800 1.526703 （Ｆ２） 31 ∞ 1.50000 32 ∞ 0.75000 1.516800 1.526703 （Ｆ３） 33 ∞ 1.41108 （非球面データ） 29面 ｒ＝-36.47286 κ＝1.0000 Ｃ₄＝1.61060×10^-4 Ｃ₆＝1.16710×10^-6 Ｃ₈＝-3.79980×10^-8 Ｃ₁₀＝4.24800×10^-10 （防振データ） ΔＳ ＋０．２ ΔＹ −０．１６０２ （条件式対応値） ΔＳ＝０．２ ΔＹ＝−０．１６０２ ｆＶ＝−２８．９０８ ｆＦ＝１１６．０６４ ｆＲ＝−２８．９０８ φＦ＝８６ φＲ＝１３．２３ ＤFR＝６９．６９８ φＶ＝１０．５３ Ｍ＝３．９０９ （１）ΔＳ／｜ｆＶ｜＝０．００６９２ （２）｜ｆＶ｜／ｆＦ＝０．２４９ （３）ΔＳ／ΦＦ＝０．００２３３ （４）ΦＦ／ΦＲ＝６．５０ （５）ΦＲ／ｆＦ＝０．１１４ （６）（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＝０．００００５５ （７）Ｎ＝１ ．８３４８１ （８）ν＝３１．０７ （９）ｆＦ・Ｍ／ＤFR＝６．５０９ （１０）（ＲＢ−ＲＡ）／（ＲＢ＋ＲＡ）＝−０．５５８

【００６６】図４は、第２実施例における合成光学系の
諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、第２実施例では、高
倍率（Ｍ＝３．９０９）であるにもかかわらず、防振時
も含めて諸収差が良好に補正され、優れた結像性能およ
び優れた防振性能が確保されていることがわかる。

【００６７】〔第３実施例〕図５は、本発明の第３実施
例にかかるフロントテレコンバーターＴＣと撮影レンズ
Ｌ２とからなる合成光学系のレンズ構成を示す図であ
る。なお、第３実施例では撮影レンズＬ２がズームレン
ズとして構成されているため、図５では望遠端（Ｔ）に
おけるレンズ位置および広角端（Ｗ）におけるレンズ位
置をそれぞれ示している。

【００６８】第３実施例のフロントテレコンバーターＴ
Ｃにおいて、正レンズ群ＧＦは、物体側から順に、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの
貼り合わせからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとから構成されている。また、
負レンズ群ＧＲは、両凸レンズと両凹レンズとの貼り合
わせからなる接合負レンズと、両凹レンズとから構成さ
れている。

【００６９】また、撮影レンズＬ２は、物体側から順
に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レ
ンズ群Ｇ３とから構成されている。第１レンズ群Ｇ１
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズ、両凹レンズ、および物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズから構成されている。第２レンズ群Ｇ
２は、物体側から順に、両凸レンズ、両凸レンズと両凹
レンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズ、および物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸
レンズから構成されている。以上のように、第３実施例
の撮影レンズＬ２はズームレンズとして構成されている
が、その望遠端状態におけるレンズ構成は第２実施例と
同様であり、非球面形状以外は第１実施例とも同様であ
る。

【００７０】なお、撮影レンズＬ２の最も像側の両凸レ
ンズと像面との間の光路中には、フィルターとしての２
つの平行平面板Ｆ２およびＦ３が配置されている。ま
た、望遠端（Ｔ）から広角端（Ｗ）への変倍時には、第
１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２がそれぞれ像側
へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定である。第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間には開口絞りＳが配置
され、この開口絞りＳは変倍時に第２レンズ群Ｇ２と一
体的に移動する。さらに、防振時には、負レンズ群ＧＲ
の一部を構成する接合負レンズからなる防振レンズ群Ｇ
Ｖが光軸と直交する方向に移動し、手ブレ等に起因する
像位置の変動が補正される。

【００７１】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）の全体諸元において、Ｆは合
成光学系の焦点距離を、ｆは撮影レンズＬ２の焦点距離
をそれぞれ表している。また、表（３）のレンズ諸元に
おいて、第１カラムは物体側からのレンズ面の面番号
を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径（非球面の場
合には頂点曲率半径）を、第３カラムのｄはレンズ面の
間隔を、第４カラムのＮ(d) はｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率を、第５カラムのＮ(g) はｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示してい
る。

【００７２】さらに、表（３）の防振データにおいて、
ΔＹは、防振レンズ群ＧＶの最大移動量ΔＳに対する像
の移動量である。ここで、ΔＳの符号とΔＹの符号とが
同じ場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と像の移動
方向とは同じ向きである。一方、ΔＳの符号とΔＹの符
号とが異なる場合には、防振レンズ群ＧＶの移動方向と
像の移動方向とは逆向きである。

【００７３】

【表３】 （全体諸元） Ｆ＝４５．４０６（望遠端）〜２６．２６６（広角端） ｆ＝２３．３８０（望遠端）〜１３．５６８（広角端） （レンズ諸元） 面番号 ｒ ｄ Ｎ(d) Ｎ(g) 1 72.79699 2.60000 1.805180 1.847290 （ＧＦ） 2 42.11701 13.50000 1.516330 1.526210 3 -114.65443 0.20000 4 25.67161 8.00000 1.516330 1.526210 5 33.28349 14.50000 6 444.21147 4.00000 1.728250 1.762000 （ＧＲ） 7 -29.88084 1.50000 1.743200 1.762050 8 33.15908 3.50000 9 -80.00000 2.00000 1.563840 1.575310 10 460.66932 （d10＝可変） 11 24.48279 1.30000 1.804000 1.825700 12 9.03807 2.75000 13 -64.22243 1.10000 1.620410 1.633150 14 16.64281 0.60000 15 13.25307 2.50000 1.846660 1.894190 16 31.08525 （d16＝可変） 17 ∞ 1.00000 （開口絞りＳ） 18 25.87268 2.20000 1.804000 1.825700 19 -53.10268 0.20000 20 10.85583 3.90000 1.639300 1.657400 21 -16.32580 4.00000 1.784700 1.824280 22 8.29724 0.90000 23 104.53267 1.95000 1.487490 1.495960 24 -30.45893 4.45000 25 16.98763 2.25000 1.804400 1.830340 26 41.36980 （d26＝可変） 27 132.15180 2.50000 1.606020 1.619100 28* -36.47286 1.00000 29 ∞ 2.59000 1.516800 1.526703 （Ｆ２） 30 ∞ 1.50000 31 ∞ 0.75000 1.516800 1.526703 （Ｆ３） 32 ∞ 1.23990 （非球面データ） 28面 ｒ＝-36.47286 κ＝1.0000 Ｃ₄＝1.61060×10^-4 Ｃ₆＝1.16710×10^-6 Ｃ₈＝-3.79980×10^-8 Ｃ₁₀＝4.24800×10^-10 （変倍における可変間隔） 望遠端（Ｔ） 広角端（Ｗ） ｆ ２３．３８０ １３．５６８ ｄ１０ ３．０３５００ ８．１４１７８ ｄ１６ ３．０１２８６ ９．７１５４１ ｄ２６ ２０．５３９５４ ８．７３０２１ （防振データ） 望遠端（Ｔ） 広角端（Ｗ） ΔＳ ＋０．２ ＋０．２ ΔＹ −０．１０１３ −０．０５８５７ （条件式対応値） ΔＳ＝０．２ ΔＹ＝−０．１０１３（望遠端） ｆＶ＝−４７．２４８ ｆＦ＝６５．９２９ ｆＲ＝−３３．２７２ φＦ＝５４．４２ φＲ＝１４．０６ ＤFR＝１４．５ φＶ＝１６．２８ Ｍ＝１．９４６（望遠端） （１）ΔＳ／｜ｆＶ｜＝０．００４２３ （２）｜ｆＶ｜／ｆＦ＝０．７１７ （３）ΔＳ／ΦＦ＝０．００３６８ （４）ΦＦ／ΦＲ＝３．８７ （５）ΦＲ／ｆＦ＝０．２１３ （６）（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＝０．０００１６９ （７）Ｎ＝１．７４３２０ （８）ν＝２８．４６ （９）ｆＦ・Ｍ／ＤFR＝８．８４８ （１０）（ＲＢ−ＲＡ）／（ＲＢ＋ＲＡ）＝−１．１４４

【００７４】図６は、第３実施例において撮影レンズＬ
２が望遠端状態にあるときの合成光学系の諸収差図であ
る。また、図７は、第３実施例において撮影レンズＬ２
が広角端状態にあるときの合成光学系の諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点
収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示
し、破線はメリディオナル像面を示している。各収差図
から明らかなように、第３実施例では、高倍率（Ｍ＝
１．９４６）であるにもかかわらず、望遠端から広角端
までの各焦点距離状態において、防振時も含めて諸収差
が良好に補正され、優れた結像性能および優れた防振性
能が確保されていることがわかる。

【００７５】図８は、本発明の防振機能を備えたフロン
トテレコンバーターを使用しないときの第１実施例に示
した撮影レンズＬ１の単独光学系の諸収差図であり、参
考として示す。図９は、本発明の防振機能を備えたフロ
ントテレコンバーターを使用しないときの第２実施例お
よび第３実施例に示した撮影レンズＬ２が望遠端状態に
あるときの単独光学系の諸収差図であり、参考として示
す。図１０は、本発明の防振機能を備えたフロントテレ
コンバーターを使用しないときの第２実施例および第３
実施例に示した撮影レンズＬ２が広角端状態にあるとき
の単独光学系の諸収差図であり、参考として示す。

【００７６】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇは
ｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像
面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。本
発明のフロントテレコンバーターの収差は、フロントテ
レコンバーターと撮影レンズとからなる合成光学系の諸
収差の値から対応する撮影レンズの単独の諸収差の値を
差し引いたものである。したがって、本発明のフロント
テレコンバーターの諸収差は良好に補正されていること
がわかる。

【００７７】なお、上述の各実施例において、諸元表中
の焦点距離、曲率半径、面間隔、その他の長さの単位
は、特記のない場合、一般に「ｍｍ」が用いられる。し
かしながら、光学系は比例拡大または比例縮小しても同
等の光学性能が得られるので、単位は「ｍｍ」に限定さ
れることなく、他の適当な単位を用いることもできる。
また、撮影レンズとしては、スチルカメラ、デジタルス
チルカメラ、ビデオカメラ等のレンズに適用できる。ま
た、防振機能を達成するために備えられた、振動センサ
ー、制御系、供給電源等は、各々、本発明のフロントテ
レコンバーター内に内蔵されているか、または、電気的
接点（端子）を介して、撮影レンズ本体側に備えられて
いても良い。

【００７８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
撮影レンズの物体側に装着して望遠化の機能を果たすフ
ロントテレコンバーターであって、高倍率であるにもか
かわらず、防振時も含めて諸収差が良好に補正され、優
れた結像性能および優れた防振性能を備えたフロントテ
レコンバーターを実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかるフロントテレコン
バーターＴＣと撮影レンズＬ１とからなる合成光学系の
レンズ構成を示す図である。

【図２】第１実施例における合成光学系の諸収差図であ
る。

【図３】本発明の第２実施例にかかるフロントテレコン
バーターＴＣと撮影レンズＬ２とからなる合成光学系の
レンズ構成を示す図である。

【図４】第２実施例における合成光学系の諸収差図であ
る。

【図５】本発明の第３実施例にかかるフロントテレコン
バーターＴＣと撮影レンズＬ２とからなる合成光学系の
レンズ構成を示す図である。

【図６】第３実施例において撮影レンズＬ２が望遠端状
態にあるときの合成光学系の諸収差図である。

【図７】第３実施例において撮影レンズＬ２が広角端状
態にあるときの合成光学系の諸収差図である。

【図８】第１実施例における撮影レンズＬ１の単独光学
系の諸収差図である。

【図９】第２実施例および第３実施例における撮影レン
ズＬ２が望遠端状態にあるときの単独光学系の諸収差図
である。

【図１０】第２実施例および第３実施例における撮影レ
ンズＬ２が広角端状態にあるときの単独光学系の諸収差
図である。

【符号の説明】

ＴＣ フロントテレコンバーター Ｌ１，Ｌ２ 撮影レンズ ＧＦ 正レンズ群 ＧＲ 負レンズ群 Ｓ 開口絞り

フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA02 KA03 LA30 NA07 PA03 PA04 PA09 PA18 PA19 PB06 PB10 QA02 QA06 QA07 QA17 QA21 QA22 QA25 QA32 QA34 QA39 QA41 QA42 QA45 QA46 RA05 RA13 SA14 SA16 SA19 SA62 SA63 SA74 SB04 SB16 SB23

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 撮影レンズの物体側に着脱自在に装着さ
   れるようになった、アフォーカル倍率が１．９より大き
   いフロントテレコンバーターにおいて、 前記フロントテレコンバーターは、物体側から順に、正
   の屈折力を有する正レンズ群ＧＦと、負の屈折力を有す
   る負レンズ群ＧＲとを備え、 前記正レンズ群ＧＦは、接合正レンズを有し、 前記負レンズ群ＧＲは、像側に凸面を向けた正レンズを
   含む接合レンズを有し、 前記負レンズ群ＧＲの全体またはその一部の負の屈折力
   を有するレンズ群からなる防振レンズ群ＧＶを光軸とほ
   ぼ直交する方向に移動させることにより防振を行い、 防振時における前記防振レンズ群ＧＶの光軸とほぼ直交
   する方向の最大移動量をΔＳとし、前記防振レンズ群Ｇ
   Ｖの焦点距離をｆＶとし、前記正レンズ群ＧＦの焦点距
   離をｆＦとしたとき、 ΔＳ／｜ｆＶ｜＜０．２ ０．１＜｜ｆＶ｜／ｆＦ＜５．０ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたフ
   ロントテレコンバーター。
2. 【請求項２】 防振時における前記防振レンズ群ＧＶの
   光軸とほぼ直交する方向の最大移動量をΔＳとし、前記
   正レンズ群ＧＦの最も物体側のレンズ面の有効径をΦＦ
   とし、前記負レンズ群ＧＲの最も物体側のレンズ面の有
   効径をΦＲとしたとき、 ΔＳ／ΦＦ＜０．２ ２．０＜ΦＦ／ΦＲ＜１０．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の防
   振機能を備えたフロントテレコンバーター。
3. 【請求項３】 前記正レンズ群ＧＦは、最も物体側に配
   置された負メニスカスレンズと正レンズとの貼り合わせ
   からなる接合正レンズを有し、 前記負レンズ群ＧＲは、最も物体側に配置された正レン
   ズと、その像側に配置された両凹レンズとを有し、 前記正レンズ群ＧＦの焦点距離をｆＦとし、前記負レン
   ズ群ＧＲの最も物体側のレンズ面の有効径をΦＲとした
   とき、 ０．０３＜ΦＲ／ｆＦ＜１．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の防振機能を備えたフロントテレコンバーター。
4. 【請求項４】 前記防振レンズ群ＧＶは、物体側から順
   に、像側に凸面を向けた正レンズと両凹レンズとの貼り
   合わせからなる接合レンズを含み、 前記防振レンズ群ＧＶの最も像側のレンズ面の有効径を
   ΦＶとし、前記正レンズ群ＧＦと前記負レンズ群ＧＲと
   の光軸に沿った空気間隔をＤFRとしたとき、 ０．０００００１＜（ΔＳ）²／ＤFR・ΦＶ＜０．０１ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載の防振機能を備えたフロントテレコン
   バーター。