JP5887995B2 - レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法 - Google Patents
レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法 Download PDFInfo
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Description
本発明は、デジタルカメラ等の光学機器に内蔵されるレンズ系およびその製造方法に関
する。
する。
フィルムまたは固体撮像素子を用いた写真用カメラやビデオカメラ等に内蔵されるレン
ズでは、レンズ系全体が小型でありながら、高いテレセントリック性や良好な結像性能が
求められており、これらの要求を満たすための技術が種々提案されている（例えば、特許
文献１を参照）。
ズでは、レンズ系全体が小型でありながら、高いテレセントリック性や良好な結像性能が
求められており、これらの要求を満たすための技術が種々提案されている（例えば、特許
文献１を参照）。
しかしながら、上記のような要求を満たすレンズを得ることは難しく、比較的良好な結
像性能が得られたとしても、迅速なフォーカシングが難しかった。
像性能が得られたとしても、迅速なフォーカシングが難しかった。
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら、迅速なフ
ォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系、光学機器、およびレンズ系の
製造方法を提供することを目的とする。
ォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系、光学機器、およびレンズ系の
製造方法を提供することを目的とする。
このような目的達成のため、第１の発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとにより実質的に６個のレンズからなるレンズ系であって、少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足している。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
また、第２の発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとを有するレンズ系であって、少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足している。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
０．１０＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。
０．１０＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。
また、第３の発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとを有するレンズ系であって、少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足している。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
０．３０＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
０．１５＜ΣＤ２３／ｆ＜０．４８
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ΣＤ２３：前記第２レンズにおける物体側のレンズ面から前記第３レンズにおける像側のレンズ面までの光軸上の距離。
０．３０＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
０．１５＜ΣＤ２３／ｆ＜０．４８
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ΣＤ２３：前記第２レンズにおける物体側のレンズ面から前記第３レンズにおける像側のレンズ面までの光軸上の距離。
上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．９０＜（−ｆ１）／ｆ＜１．６０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。
上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．２０＜（−ｆ１）／ｆ２＜２．７０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズの焦点距離。
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズの焦点距離。
上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．２０＜（−ｆ４）／ｆ＜１．４０
但し、
ｆ４：前記第４レンズの焦点距離。
但し、
ｆ４：前記第４レンズの焦点距離。
上述のレンズ系では、前記第１レンズが非球面を有することが好ましい。
上述のレンズ系では、前記第５レンズが非球面を有することが好ましい。
また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた
光学機器であって、前記レンズ系として本発明に係るレンズ系を用いている。
光学機器であって、前記レンズ系として本発明に係るレンズ系を用いている。
また、本発明に係るレンズ系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとにより実質的に６個のレンズを配置するレンズ系の製造方法であって、少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足するようにしている。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
本発明によれば、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能
を得ることができる。
を得ることができる。
以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係るレンズ
系を備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図１９および図２０に示されている。図１９に
おいて、（ａ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの正面図を、（ｂ）はデジタルスチルカメ
ラＣＡＭの背面図をそれぞれ示す。図２０は、図１９（ａ）中の矢印Ａ−Ａ´に沿った断
面図を示す。
系を備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図１９および図２０に示されている。図１９に
おいて、（ａ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの正面図を、（ｂ）はデジタルスチルカメ
ラＣＡＭの背面図をそれぞれ示す。図２０は、図１９（ａ）中の矢印Ａ−Ａ´に沿った断
面図を示す。
図１９および図２０に示すデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、
撮影レンズ（ＬＳ）の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ（ＬＳ）で被写体（物
体）からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等
）に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後
に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体
像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示
のメモリーに記録保存する。
撮影レンズ（ＬＳ）の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ（ＬＳ）で被写体（物
体）からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等
）に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後
に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体
像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示
のメモリーに記録保存する。
撮影レンズは、後述の実施形態に係るレンズ系ＬＳで構成されている。また、デジタル
スチルカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部Ｄ、撮影レ
ンズ（レンズ系ＬＳ）のズーミング（フォーカシング）を行うためのワイド（Ｗ）−テレ
（Ｔ）釦Ｂ２、およびデジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファン
クション釦Ｂ３等が配置されている。
スチルカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部Ｄ、撮影レ
ンズ（レンズ系ＬＳ）のズーミング（フォーカシング）を行うためのワイド（Ｗ）−テレ
（Ｔ）釦Ｂ２、およびデジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファン
クション釦Ｂ３等が配置されている。
レンズ系ＬＳは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体
側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折
力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４
レンズＬ４と、正の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と
を有して構成される。このような構成のレンズ系ＬＳにおいて、第６レンズＬ６を光軸に
沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシング
が行われ、次の条件式（１）で表される条件を満足している。
側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折
力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４
レンズＬ４と、正の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と
を有して構成される。このような構成のレンズ系ＬＳにおいて、第６レンズＬ６を光軸に
沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシング
が行われ、次の条件式（１）で表される条件を満足している。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０ …（１）
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時のレンズ系ＬＳの焦点距離。
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との光軸上の空気間隔
、
ｆ：無限遠物点に合焦時のレンズ系ＬＳの焦点距離。
本実施形態のレンズ系ＬＳは、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させる（繰
り出す）ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングを行うため、有限
距離物体へのフォーカシング時の収差変動を抑えることができる。また、第６レンズＬ６
単体でフォーカシングを行うことにより、フォーカシング時のレンズの重量が小さくなる
ため、迅速なフォーカシングを行うことができる。これにより、小型でありながら、迅速
なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系ＬＳを得ることができる。
また、このようなレンズ系ＬＳを備えた光学機器（デジタルスチルカメラＣＡＭ）を得る
ことができる。
り出す）ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングを行うため、有限
距離物体へのフォーカシング時の収差変動を抑えることができる。また、第６レンズＬ６
単体でフォーカシングを行うことにより、フォーカシング時のレンズの重量が小さくなる
ため、迅速なフォーカシングを行うことができる。これにより、小型でありながら、迅速
なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系ＬＳを得ることができる。
また、このようなレンズ系ＬＳを備えた光学機器（デジタルスチルカメラＣＡＭ）を得る
ことができる。
ここで、条件式（１）は、第５レンズＬ５の像側のレンズ面から第６レンズＬ６の物体
側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定する条件式である。条件式（１）の
下限値を下回る条件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に主光線より下方の
コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。また、射出瞳位置が像側に変移し、テレ
セントリック性が損なわれるため好ましくない。一方、条件式（１）の上限値を上回る条
件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に歪曲収差の補正が困難となるため好
ましくない。また、第６レンズＬ６の屈折力を強くしない限り、像面移動係数が減少し、
有限距離物体へのフォーカシング時に第６レンズＬ６の移動量が大きくなるため、フォー
カシング速度の減少を招いてしまう。条件式（１）を満足することで、テレセントリック
性を保ちながら、良好な収差補正を行うことができる。
側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定する条件式である。条件式（１）の
下限値を下回る条件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に主光線より下方の
コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。また、射出瞳位置が像側に変移し、テレ
セントリック性が損なわれるため好ましくない。一方、条件式（１）の上限値を上回る条
件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に歪曲収差の補正が困難となるため好
ましくない。また、第６レンズＬ６の屈折力を強くしない限り、像面移動係数が減少し、
有限距離物体へのフォーカシング時に第６レンズＬ６の移動量が大きくなるため、フォー
カシング速度の減少を招いてしまう。条件式（１）を満足することで、テレセントリック
性を保ちながら、良好な収差補正を行うことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（１）の下限値を０．１８にするこ
とが望ましい。また、条件式（１）の下限値を０．２８にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（１）の上限値を０．７０にすることが望
ましい。また、条件式（１）の上限値を０．４０にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（１）の下限値を０．２８にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（１）の上限値を０．７０にすることが望
ましい。また、条件式（１）の上限値を０．４０にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（２）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
０．２５＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０ …（２）
但し、
ｄ２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との光軸上の空気間隔、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離。
但し、
ｄ２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との光軸上の空気間隔、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離。
条件式（２）は、第１レンズＬ１の像側のレンズ面から第２レンズＬ２の物体側のレン
ズ面までの光軸上における距離と、第１レンズＬ１の焦点距離との比に関して適切な範囲
を規定する条件式である。条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、サジタルコマ
フレアの補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式（２）の上限値を上回る条件で
ある場合、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。条件式（２）を満足
することで、良好な収差補正を行うことができる。
ズ面までの光軸上における距離と、第１レンズＬ１の焦点距離との比に関して適切な範囲
を規定する条件式である。条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、サジタルコマ
フレアの補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式（２）の上限値を上回る条件で
ある場合、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。条件式（２）を満足
することで、良好な収差補正を行うことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（２）の下限値を０．３０にするこ
とが望ましい。また、条件式（２）の下限値を０．３８にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（２）の上限値を０．７０にすることが望
ましい。また、条件式（２）の上限値を０．５８にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（２）の下限値を０．３８にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（２）の上限値を０．７０にすることが望
ましい。また、条件式（２）の上限値を０．５８にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（３）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
０．９０＜（−ｆ１）／ｆ＜１．６０ …（３）
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離。
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離。
条件式（３）は、第１レンズＬ１の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である
。条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、負レンズである第１レンズＬ１の屈折
力が大きくなり、第２レンズＬ２への軸上の入射光束が大きくなるため、球面収差の波長
ごとの補正が困難となり、好ましくない。また、後側主点位置が像側に移動するため、光
学系の全長が大きくなり、好ましくない。一方、条件式（３）の上限値を上回る条件であ
る場合、負レンズである第１レンズＬ１の屈折力が減少することにより、ペッツバール和
が増大するため、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。また、前玉レ
ンズ径が大きくなるため、好ましくない。条件式（３）を満足することで、光学系の全長
を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。
。条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、負レンズである第１レンズＬ１の屈折
力が大きくなり、第２レンズＬ２への軸上の入射光束が大きくなるため、球面収差の波長
ごとの補正が困難となり、好ましくない。また、後側主点位置が像側に移動するため、光
学系の全長が大きくなり、好ましくない。一方、条件式（３）の上限値を上回る条件であ
る場合、負レンズである第１レンズＬ１の屈折力が減少することにより、ペッツバール和
が増大するため、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。また、前玉レ
ンズ径が大きくなるため、好ましくない。条件式（３）を満足することで、光学系の全長
を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（３）の下限値を０．９５にするこ
とが望ましい。また、条件式（３）の下限値を１．００にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（３）の上限値を１．５０にすることが望
ましい。また、条件式（３）の上限値を１．４０にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（３）の下限値を１．００にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（３）の上限値を１．５０にすることが望
ましい。また、条件式（３）の上限値を１．４０にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（４）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
１．２０＜（−ｆ１）／ｆ２＜２．７０ …（４）
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離、
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離。
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離、
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離。
条件式（４）は、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の屈折力の比に関して適切な範囲を
規定するための条件式である。条件式（４）の下限値を下回る条件である場合、第２レン
ズＬ２に対する第１レンズＬ１の屈折力が大きくなり、球面収差の波長ごとの補正が困難
となるため好ましくない。また光学系の全長が大きくなるため好ましくない。一方、条件
式（４）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズＬ２に対する第１レンズＬ１の屈
折力が小さくなり、ペッツバール和が増大し、像面湾曲と非点収差を同時に補正すること
が困難となるため好ましくない。また、前玉レンズ径が大きくなるため好ましくない。条
件式（４）を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、良好な収差補正を行うこ
とができる。
規定するための条件式である。条件式（４）の下限値を下回る条件である場合、第２レン
ズＬ２に対する第１レンズＬ１の屈折力が大きくなり、球面収差の波長ごとの補正が困難
となるため好ましくない。また光学系の全長が大きくなるため好ましくない。一方、条件
式（４）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズＬ２に対する第１レンズＬ１の屈
折力が小さくなり、ペッツバール和が増大し、像面湾曲と非点収差を同時に補正すること
が困難となるため好ましくない。また、前玉レンズ径が大きくなるため好ましくない。条
件式（４）を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、良好な収差補正を行うこ
とができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（４）の下限値を１．４０にするこ
とが望ましい。また、条件式（４）の下限値を１．８０にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（４）の上限値を２．５５にすることが望
ましい。また、条件式（４）の上限値を２．４４にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（４）の下限値を１．８０にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（４）の上限値を２．５５にすることが望
ましい。また、条件式（４）の上限値を２．４４にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
０．１５＜ΣＤ２３／ｆ＜０．５０ …（５）
但し、
ΣＤ２３：第２レンズＬ２における物体側のレンズ面から第３レンズＬ３における像側
のレンズ面までの光軸上の距離。
但し、
ΣＤ２３：第２レンズＬ２における物体側のレンズ面から第３レンズＬ３における像側
のレンズ面までの光軸上の距離。
条件式（５）は、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面から第３レンズＬ３におけ
る像面側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定するための条件式である。条
件式（５）の下限値を下回る条件である場合、色補正が困難となるため、好ましくない。
一方、条件式（５）の上限値を上回る条件である場合、主光線より下方のコマ収差の補正
が困難となるため好ましくない。条件式（５）を満足することで、良好な収差補正を行う
ことができる。
る像面側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定するための条件式である。条
件式（５）の下限値を下回る条件である場合、色補正が困難となるため、好ましくない。
一方、条件式（５）の上限値を上回る条件である場合、主光線より下方のコマ収差の補正
が困難となるため好ましくない。条件式（５）を満足することで、良好な収差補正を行う
ことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（５）の下限値を０．２０にするこ
とが望ましい。また、条件式（５）の下限値を０．２７にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（５）の上限値を０．４８にすることが望
ましい。また、条件式（５）の上限値を０．４５にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（５）の下限値を０．２７にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（５）の上限値を０．４８にすることが望
ましい。また、条件式（５）の上限値を０．４５にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
０．２０＜（−ｆ４）／ｆ＜１．４０ …（６）
但し、
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離。
但し、
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離。
条件式（６）は、第４レンズＬ４の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である
。条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、歪曲収差の補正が困難となるため、好
ましくない。一方、条件式（６）の上限値を上回る条件である場合、負レンズである第４
レンズＬ４の屈折力が減少することにより、ペッツバール和が増大するため、像面湾曲と
非点収差を同時に補正することが困難となるため、好ましくない。条件式（６）を満足す
ることで、良好な収差補正を行うことができる。
。条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、歪曲収差の補正が困難となるため、好
ましくない。一方、条件式（６）の上限値を上回る条件である場合、負レンズである第４
レンズＬ４の屈折力が減少することにより、ペッツバール和が増大するため、像面湾曲と
非点収差を同時に補正することが困難となるため、好ましくない。条件式（６）を満足す
ることで、良好な収差補正を行うことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（６）の下限値を０．３８にするこ
とが望ましい。また、条件式（６）の下限値を０．５６にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（６）の上限値を１．２０にすることが望
ましい。また、条件式（６）の上限値を１．０２にすることがより望ましい。
とが望ましい。また、条件式（６）の下限値を０．５６にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式（６）の上限値を１．２０にすることが望
ましい。また、条件式（６）の上限値を１．０２にすることがより望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（７）で表される条件を満足することが好ま
しい。
しい。
０．１０＜ｎ２−ｎ３＜０．５０ …（７）
但し、
ｎ２：第２レンズＬ２のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、
ｎ３：第３レンズＬ３のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率。
但し、
ｎ２：第２レンズＬ２のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、
ｎ３：第３レンズＬ３のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率。
条件式（７）は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の屈折率差の適切な範囲を規定した
条件式である。条件式（７）の下限値を下回る条件である場合、色収差を補正することが
困難となり好ましくない。また、条件式（７）の上限値を上回る条件である場合でも、色
収差を補正することが困難となり好ましくない。条件式（７）を満足することで、良好な
収差補正を行うことができる。
条件式である。条件式（７）の下限値を下回る条件である場合、色収差を補正することが
困難となり好ましくない。また、条件式（７）の上限値を上回る条件である場合でも、色
収差を補正することが困難となり好ましくない。条件式（７）を満足することで、良好な
収差補正を行うことができる。
なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（７）の下限値を０．１４にするこ
とが望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（７）の上限値を０．
３５にすることが望ましい。
とが望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（７）の上限値を０．
３５にすることが望ましい。
このようなレンズ系ＬＳでは、第１レンズＬ１が非球面を有することが好ましい。これ
により、歪曲収差と像面湾曲の補正が良好となる。また、負レンズの屈折力を弱めること
が可能なため、口径比（Ｆナンバー）を明るくすることができる。
により、歪曲収差と像面湾曲の補正が良好となる。また、負レンズの屈折力を弱めること
が可能なため、口径比（Ｆナンバー）を明るくすることができる。
このようなレンズ系ＬＳでは、第５レンズＬ５が非球面を有することが好ましい。これ
により、球面収差の補正が良好となる。
により、球面収差の補正が良好となる。
ここで、上述のような構成のレンズ系ＬＳの製造方法について、図２１を参照しながら
説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ
２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とを組
み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させ
ることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第６
レンズを駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ
２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とを組
み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させ
ることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第６
レンズを駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、第１レンズＬ１が物体側に凸面を
向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持ち、第２レンズＬ２が正の屈折力を持ち、
第３レンズＬ３が負の屈折力を持ち、第４レンズＬ４が負の屈折力を持ち、第５レンズＬ
５が正の屈折力を持ち、第６レンズＬ６が正の屈折力を持ち、前述の条件式（１）等を満
足するように、第１〜第６レンズＬ１〜Ｌ６を配置する。このような製造方法によれば、
小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系Ｌ
Ｓを得ることができる。
向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持ち、第２レンズＬ２が正の屈折力を持ち、
第３レンズＬ３が負の屈折力を持ち、第４レンズＬ４が負の屈折力を持ち、第５レンズＬ
５が正の屈折力を持ち、第６レンズＬ６が正の屈折力を持ち、前述の条件式（１）等を満
足するように、第１〜第６レンズＬ１〜Ｌ６を配置する。このような製造方法によれば、
小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系Ｌ
Ｓを得ることができる。
（第１実施例）
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例につい
て図１〜図２および表１を用いて説明する。図１（ａ）は第１実施例に係るレンズ系ＬＳ
（ＬＳ１）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図１（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍
のときのレンズ構成図であり、図１（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成
図である。第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈
折力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第
４レンズＬ４と、正の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６
とから構成される。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させることによ
り、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成される。なお
、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配設されている。また、第
２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズになっている。
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例につい
て図１〜図２および表１を用いて説明する。図１（ａ）は第１実施例に係るレンズ系ＬＳ
（ＬＳ１）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図１（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍
のときのレンズ構成図であり、図１（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成
図である。第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈
折力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第
４レンズＬ４と、正の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６
とから構成される。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させることによ
り、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成される。なお
、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配設されている。また、第
２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズになっている。
第１実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている
。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レン
ズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レン
ズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
以下に、表１〜表９を示すが、これらは第１〜第９実施例に係るレンズ系の諸元の値を
それぞれ掲げた表である。各表の［全体諸元］において、ｆは無限遠合焦時の焦点距離を
、ＦＮＯは無限遠合焦時のＦナンバーを、２ωは無限遠合焦時の画角を、Ｙは最大像高を
、ＢＦは無限遠合焦時のバックフォーカスを、ＴＬは無限遠合焦時のレンズ系全長をそれ
ぞれ示す。また、ΣＤ２３は第２レンズＬ２における物体側のレンズ面から第３レンズＬ
３における像側のレンズ面までの光軸上の距離を、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離を、
ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離を、ｆ４は第４レンズＬ４の焦点距離をそれぞれ示す。
それぞれ掲げた表である。各表の［全体諸元］において、ｆは無限遠合焦時の焦点距離を
、ＦＮＯは無限遠合焦時のＦナンバーを、２ωは無限遠合焦時の画角を、Ｙは最大像高を
、ＢＦは無限遠合焦時のバックフォーカスを、ＴＬは無限遠合焦時のレンズ系全長をそれ
ぞれ示す。また、ΣＤ２３は第２レンズＬ２における物体側のレンズ面から第３レンズＬ
３における像側のレンズ面までの光軸上の距離を、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離を、
ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離を、ｆ４は第４レンズＬ４の焦点距離をそれぞれ示す。
また、[レンズデータ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番を、Ｒはレ
ンズの曲率半径を、Ｄはレンズ面の間隔を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対
する屈折率を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｄ１０およ
びｄ１２は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。さらに、[レンズデ
ータ]中の非球面レンズは面番号の欄に米印（*）を付している。また、曲率半径「∞」は
平面を示し、空気の屈折率「ｎｄ＝1.000000」はその記載を省略している。
ンズの曲率半径を、Ｄはレンズ面の間隔を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対
する屈折率を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｄ１０およ
びｄ１２は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。さらに、[レンズデ
ータ]中の非球面レンズは面番号の欄に米印（*）を付している。また、曲率半径「∞」は
平面を示し、空気の屈折率「ｎｄ＝1.000000」はその記載を省略している。
また、［非球面データ］において示す非球面係数は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし
、高さｙにおける光軸方向の変移量をＸ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径
）をＲとし、円錐定数をκとし、ｎ次（ｎ＝４，６，８，１０）の非球面係数をＡnとし
たとき、次式（８）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０で
あり、記載を省略している。また、［非球面データ］において、「E-n」は「×１０-n」
を示す。
、高さｙにおける光軸方向の変移量をＸ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径
）をＲとし、円錐定数をκとし、ｎ次（ｎ＝４，６，８，１０）の非球面係数をＡnとし
たとき、次式（８）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０で
あり、記載を省略している。また、［非球面データ］において、「E-n」は「×１０-n」
を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／［１＋｛１−κ×（ｙ2／Ｒ2）｝1/2］
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 …（８）
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 …（８）
また、［可変間隔データ］において、ｆは無限遠合焦時の焦点距離を、βは撮影倍率を
それぞれ示す。また、ｄ１０およびｄ１２は各焦点距離または撮影倍率に対応する可変面
間隔値を示す。また、[条件式対応値]は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
それぞれ示す。また、ｄ１０およびｄ１２は各焦点距離または撮影倍率に対応する可変面
間隔値を示す。また、[条件式対応値]は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の
長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等
の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２〜第９実施
例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等
の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２〜第９実施
例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図１（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第１実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図１（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第１実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
（表１）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.46
２ω＝62.94
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝81.98720
ＴＬ＝254.57217
ΣＤ２３＝28.30000
−ｆ１＝130.95561
ｆ２＝54.57954
−ｆ４＝64.16051
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 122.4486 6.8000 1.51860 69.89
2* 42.8563 54.5048
3 82.3600 22.7000 1.81600 46.63
4 -84.9688 5.6000 1.64769 33.79
5 -294.5536 2.8553
6 ∞ 15.4000 （開口絞りＳ）
7 -92.0084 3.6500 1.75520 27.51
8 104.1059 4.3000
9 1200.4606 14.1000 1.69350 53.22
10* -65.1144 d10
11* 349.1520 10.3000 1.60300 65.47
12 -629.6770 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.8453,A4=7.1396E-08,A6=4.5721E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１０面
κ=0.0518,A4=-8.0008E-09,A6=2.6652E-10,A8=-2.7903E-13,A10=2.6973E-16
第１１面
κ=1.0000,A4=6.9111E-08,A6=-8.6389E-12,A8=1.0332E-15,A10=-1.5703E-20
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 32.375 24.510 10.302
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.32375
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.41621
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.30956
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.39935
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.28300
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.64161
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.46
２ω＝62.94
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝81.98720
ＴＬ＝254.57217
ΣＤ２３＝28.30000
−ｆ１＝130.95561
ｆ２＝54.57954
−ｆ４＝64.16051
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 122.4486 6.8000 1.51860 69.89
2* 42.8563 54.5048
3 82.3600 22.7000 1.81600 46.63
4 -84.9688 5.6000 1.64769 33.79
5 -294.5536 2.8553
6 ∞ 15.4000 （開口絞りＳ）
7 -92.0084 3.6500 1.75520 27.51
8 104.1059 4.3000
9 1200.4606 14.1000 1.69350 53.22
10* -65.1144 d10
11* 349.1520 10.3000 1.60300 65.47
12 -629.6770 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.8453,A4=7.1396E-08,A6=4.5721E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１０面
κ=0.0518,A4=-8.0008E-09,A6=2.6652E-10,A8=-2.7903E-13,A10=2.6973E-16
第１１面
κ=1.0000,A4=6.9111E-08,A6=-8.6389E-12,A8=1.0332E-15,A10=-1.5703E-20
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 32.375 24.510 10.302
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.32375
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.41621
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.30956
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.39935
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.28300
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.64161
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図２（ａ）〜（ｃ）は、第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１の諸収差図である。ここで、
図２（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図２（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。各
収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高をそれぞれ示す。な
お、非点収差図および歪曲収差図においては、像高Ｙの最大値を示す。また、各収差図に
おいて、ｄおよびｇはそれぞれ、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）およびｇ線（波長λ＝
４３５．８ｎｍ）の収差曲線を示している。非点収差図において、実線はサジタル像面、
点線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高におけるコマ収差をそ
れぞれ表している。なお、他の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略
する。
図２（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図２（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。各
収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高をそれぞれ示す。な
お、非点収差図および歪曲収差図においては、像高Ｙの最大値を示す。また、各収差図に
おいて、ｄおよびｇはそれぞれ、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）およびｇ線（波長λ＝
４３５．８ｎｍ）の収差曲線を示している。非点収差図において、実線はサジタル像面、
点線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高におけるコマ収差をそ
れぞれ表している。なお、他の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略
する。
そして、各収差図より、第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１は、全物体距離範囲にわたっ
て諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第１
実施例のレンズ系ＬＳ１を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても
、優れた光学性能を確保することができる。
て諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第１
実施例のレンズ系ＬＳ１を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても
、優れた光学性能を確保することができる。
（第２実施例）
次に、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３（ａ）
は第２実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ２）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図３
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図３（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第２実施例のレンズ系ＬＳ２は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第２実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。また、第６レンズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
次に、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３（ａ）
は第２実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ２）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図３
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図３（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第２実施例のレンズ系ＬＳ２は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第２実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。また、第６レンズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図３（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第２実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図３（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第２実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
（表２）
［全体諸元］
ｆ＝99.89042
ＦＮＯ＝2.42
２ω＝62.98
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝80.34703
ＴＬ＝274.37961
ΣＤ２３＝42.70000
−ｆ１＝120.40121
ｆ２＝58.31564
−ｆ４＝64.61976
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 170.2701 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2036 61.2412
3 81.9246 29.0000 1.81600 46.63
4 -95.4701 13.7000 1.67270 32.11
5 -384.3289 8.5461
6 ∞ 10.7000 （開口絞りＳ）
7 -83.1322 4.7000 1.72825 28.46
8 111.0349 3.4000
9 202.6297 14.1000 1.69350 53.22
10* -74.7636 d10
11* 341.8450 7.5000 1.61881 63.86
12 ∞ BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-1.9652E-07,A6=-2.0025E-10,A8=1.4486E-13,A10=-1.0959E-16
第１０面
κ=-7.2319,A4=-1.8902E-06,A6=1.5303E-09,A8=-8.0872E-13,A10=2.8783E-16
第１１面
κ=1.0000,A4=-3.4431E-08,A6=1.2536E-10,A8=-9.0144E-14,A10=2.1055E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 99.89 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 34.345 23.282 4.105
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.34383
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.50864
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.20533
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.06465
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.42747
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.64691
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
［全体諸元］
ｆ＝99.89042
ＦＮＯ＝2.42
２ω＝62.98
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝80.34703
ＴＬ＝274.37961
ΣＤ２３＝42.70000
−ｆ１＝120.40121
ｆ２＝58.31564
−ｆ４＝64.61976
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 170.2701 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2036 61.2412
3 81.9246 29.0000 1.81600 46.63
4 -95.4701 13.7000 1.67270 32.11
5 -384.3289 8.5461
6 ∞ 10.7000 （開口絞りＳ）
7 -83.1322 4.7000 1.72825 28.46
8 111.0349 3.4000
9 202.6297 14.1000 1.69350 53.22
10* -74.7636 d10
11* 341.8450 7.5000 1.61881 63.86
12 ∞ BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-1.9652E-07,A6=-2.0025E-10,A8=1.4486E-13,A10=-1.0959E-16
第１０面
κ=-7.2319,A4=-1.8902E-06,A6=1.5303E-09,A8=-8.0872E-13,A10=2.8783E-16
第１１面
κ=1.0000,A4=-3.4431E-08,A6=1.2536E-10,A8=-9.0144E-14,A10=2.1055E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 99.89 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 34.345 23.282 4.105
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.34383
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.50864
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.20533
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.06465
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.42747
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.64691
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図４（ａ）〜（ｃ）は、第２実施例に係るレンズ系ＬＳ２の諸収差図である。ここで、
図４（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図４（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第２実施例に係るレンズ系ＬＳ２は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第２実施
例のレンズ系ＬＳ２を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
図４（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図４（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第２実施例に係るレンズ系ＬＳ２は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第２実施
例のレンズ系ＬＳ２を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
（第３実施例）
次に、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５（ａ）
は第３実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ３）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図５
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図５（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第３実施例のレンズ系ＬＳ３は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第３実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
次に、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５（ａ）
は第３実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ３）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図５
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図５（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第３実施例のレンズ系ＬＳ３は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第３実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図５（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第３実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図５（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第３実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
（表３）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.42
２ω＝62.98
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝76.94090
ＴＬ＝269.83347
ΣＤ２３＝41.40000
−ｆ１＝134.37789
ｆ２＝56.64151
−ｆ４＝57.33531
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 138.4087 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.5230 60.8556
3 89.9609 29.9000 1.81600 46.63
4 -80.8610 11.5000 1.67270 32.11
5 -177.8287 3.8451
6 ∞ 15.3000 （開口絞りＳ）
7 -66.1942 4.7000 1.72825 28.46
8 116.4739 4.3000
9 533.5018 13.2000 1.69350 53.22
10* -64.3152 d10
11 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
12 -955.7713 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0495,A4=-8.3320E-08,A6=-1.4008E-10,A8=8.5361E-14,A10=-6.1096E-17
第１０面
κ=0.1309,A4=-6.6735E-08,A6=-6.9137E-11,A8=1.2727E-13,A10=-2.7464E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 33.492 24.655 8.985
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.33492
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.45287
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.34378
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.37243
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.41400
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.57335
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.42
２ω＝62.98
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝76.94090
ＴＬ＝269.83347
ΣＤ２３＝41.40000
−ｆ１＝134.37789
ｆ２＝56.64151
−ｆ４＝57.33531
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 138.4087 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.5230 60.8556
3 89.9609 29.9000 1.81600 46.63
4 -80.8610 11.5000 1.67270 32.11
5 -177.8287 3.8451
6 ∞ 15.3000 （開口絞りＳ）
7 -66.1942 4.7000 1.72825 28.46
8 116.4739 4.3000
9 533.5018 13.2000 1.69350 53.22
10* -64.3152 d10
11 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
12 -955.7713 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0495,A4=-8.3320E-08,A6=-1.4008E-10,A8=8.5361E-14,A10=-6.1096E-17
第１０面
κ=0.1309,A4=-6.6735E-08,A6=-6.9137E-11,A8=1.2727E-13,A10=-2.7464E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 33.492 24.655 8.985
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.33492
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.45287
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.34378
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.37243
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.41400
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.57335
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図６（ａ）〜（ｃ）は、第３実施例に係るレンズ系ＬＳ３の諸収差図である。ここで、
図６（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図６（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第３実施例に係るレンズ系ＬＳ３は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第３実施
例のレンズ系ＬＳ３を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
図６（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図６（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第３実施例に係るレンズ系ＬＳ３は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第３実施
例のレンズ系ＬＳ３を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
（第４実施例）
次に、本願の第４実施例について図７〜図８および表４を用いて説明する。図７（ａ）
は第４実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ４）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図７
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図７（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第４実施例のレンズ系ＬＳ４は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第４実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
次に、本願の第４実施例について図７〜図８および表４を用いて説明する。図７（ａ）
は第４実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ４）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図７
（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図７（ｃ）は撮影倍率が
−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第４実施例のレンズ系ＬＳ４は、第１
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第４実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
下の表４に、第４実施例における各諸元を示す。なお、表４における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図７（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第４実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図７（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第４実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
（表４）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.40
２ω＝62.84
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝80.51464
ＴＬ＝251.82329
ΣＤ２３＝27.00000
−ｆ１＝138.93996
ｆ２＝57.22893
−ｆ４＝60.83127
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 133.0189 6.9000 1.51860 69.89
2* 45.9095 57.4141
3 81.6486 20.6000 1.81600 46.63
4 -96.7282 6.4000 1.64769 33.79
5 -299.7902 4.4764
6 ∞ 14.6000 （開口絞りＳ）
7 -87.2390 4.3000 1.75520 27.51
8 99.0996 4.3000
9 409.4870 12.9000 1.69350 53.22
10* -66.1921 d10
11 321.2794 9.4000 1.60300 65.47
12 -1285.1543 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0951,A4=-8.80652E-08,A6=-3.7048E-10,A8=2.7990E-13,A10=-1.8915E-16
第１０面
κ=0.0512,A4=-2.89298E-08,A6=1.7126E-10,A8=-1.8241E-13,A10=1.9039E-16
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 30.018 21.149 5.351
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.30018
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.41323
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.38940
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.42779
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.27000
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.60831
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.40
２ω＝62.84
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝80.51464
ＴＬ＝251.82329
ΣＤ２３＝27.00000
−ｆ１＝138.93996
ｆ２＝57.22893
−ｆ４＝60.83127
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 133.0189 6.9000 1.51860 69.89
2* 45.9095 57.4141
3 81.6486 20.6000 1.81600 46.63
4 -96.7282 6.4000 1.64769 33.79
5 -299.7902 4.4764
6 ∞ 14.6000 （開口絞りＳ）
7 -87.2390 4.3000 1.75520 27.51
8 99.0996 4.3000
9 409.4870 12.9000 1.69350 53.22
10* -66.1921 d10
11 321.2794 9.4000 1.60300 65.47
12 -1285.1543 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0951,A4=-8.80652E-08,A6=-3.7048E-10,A8=2.7990E-13,A10=-1.8915E-16
第１０面
κ=0.0512,A4=-2.89298E-08,A6=1.7126E-10,A8=-1.8241E-13,A10=1.9039E-16
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 30.018 21.149 5.351
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.30018
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.41323
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.38940
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.42779
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.27000
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.60831
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図８（ａ）〜（ｃ）は、第４実施例に係るレンズ系ＬＳ４の諸収差図である。ここで、
図８（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図８（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図８（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第４実施例に係るレンズ系ＬＳ４は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第４実施
例のレンズ系ＬＳ４を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
図８（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図８（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のと
きの諸収差図であり、図８（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第４実施例に係るレンズ系ＬＳ４は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第４実施
例のレンズ系ＬＳ４を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
（第５実施例）
次に、本願の第５実施例について図９〜図１０および表５を用いて説明する。図９（ａ
）は第５実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ５）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図
９（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図９（ｃ）は撮影倍率
が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第５実施例のレンズ系ＬＳ５は、第
１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第５実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
次に、本願の第５実施例について図９〜図１０および表５を用いて説明する。図９（ａ
）は第５実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ５）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図
９（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図９（ｃ）は撮影倍率
が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第５実施例のレンズ系ＬＳ５は、第
１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第５実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
下の表５に、第５実施例における各諸元を示す。なお、表５における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図９（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第５実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図９（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対応
している。また、第５実施例において、第２面および第１０面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
（表５）
［全体諸元］
ｆ＝100.00056
ＦＮＯ＝2.10
２ω＝62.96
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝79.74229
ＴＬ＝273.91823
ΣＤ２３＝41.80000
−ｆ１＝129.60340
ｆ２＝56.80875
−ｆ４＝62.58055
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 145.7455 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2645 61.2535
3 89.0941 25.6000 1.81600 46.63
4 -84.1591 16.2000 1.67270 32.11
5 -216.1657 8.5686
6 ∞ 10.7000 （開口絞りＳ）
7 -74.6063 4.7000 1.72825 28.46
8 120.2255 4.3000
9 516.5136 13.2000 1.69350 53.22
10* -69.5613 d10
11 278.0675 8.5000 1.60300 65.47
12 -984.8127 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-6.6831E-08,A6=-1.9109E-10,A8=1.2811E-13,A10=-7.7483E-17
第１０面
κ=-0.3880,A4=-1.3299E-07,A6=8.0461E-11,A8=-3.2646E-14,A10=6.6181E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 34.354 26.563 12.507
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.34354
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.47262
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.29603
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.28140
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.41800
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.62580
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
［全体諸元］
ｆ＝100.00056
ＦＮＯ＝2.10
２ω＝62.96
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝79.74229
ＴＬ＝273.91823
ΣＤ２３＝41.80000
−ｆ１＝129.60340
ｆ２＝56.80875
−ｆ４＝62.58055
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 145.7455 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2645 61.2535
3 89.0941 25.6000 1.81600 46.63
4 -84.1591 16.2000 1.67270 32.11
5 -216.1657 8.5686
6 ∞ 10.7000 （開口絞りＳ）
7 -74.6063 4.7000 1.72825 28.46
8 120.2255 4.3000
9 516.5136 13.2000 1.69350 53.22
10* -69.5613 d10
11 278.0675 8.5000 1.60300 65.47
12 -984.8127 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-6.6831E-08,A6=-1.9109E-10,A8=1.2811E-13,A10=-7.7483E-17
第１０面
κ=-0.3880,A4=-1.3299E-07,A6=8.0461E-11,A8=-3.2646E-14,A10=6.6181E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 34.354 26.563 12.507
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.34354
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.47262
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.29603
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.28140
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.41800
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.62580
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図１０（ａ）〜（ｃ）は、第５実施例に係るレンズ系ＬＳ５の諸収差図である。ここで
、図１０（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１０（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１０（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第５実施例に係るレンズ系ＬＳ５は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第５実施例のレンズ系ＬＳ５を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
、図１０（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１０（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１０（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第５実施例に係るレンズ系ＬＳ５は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第５実施例のレンズ系ＬＳ５を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
（第６実施例）
次に、本願の第６実施例について図１１〜図１２および表６を用いて説明する。図１１
（ａ）は第６実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ６）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１１（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１１（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第６実施例のレンズ系ＬＳ
６は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３に加えて、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とが
貼り合わせレンズになっている点が異なる他は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第６実
施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、
第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。
次に、本願の第６実施例について図１１〜図１２および表６を用いて説明する。図１１
（ａ）は第６実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ６）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１１（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１１（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第６実施例のレンズ系ＬＳ
６は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３に加えて、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とが
貼り合わせレンズになっている点が異なる他は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第６実
施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、
第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。
下の表６に、第６実施例における各諸元を示す。なお、表６における第１面〜第１１面
の曲率半径Ｒは、図１１（ａ）における第１面〜第１１面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１１に対
応している。また、第６実施例において、第２面および第９面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図１１（ａ）における第１面〜第１１面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１１に対
応している。また、第６実施例において、第２面および第９面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
（表６）
［全体諸元］
ｆ＝100.00004
ＦＮＯ＝2.44
２ω＝62.88
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝89.36418
ＴＬ＝290.60952
ΣＤ２３＝42.70000
−ｆ１＝108.39350
ｆ２＝54.94279
−ｆ４＝100.97771
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 145.5820 6.8000 1.55332 71.67
2* 41.7701 61.2332
3 86.8020 29.9000 1.88300 40.77
4 -92.2215 12.8000 1.64769 33.79
5 259.6480 6.5768
6 ∞ 12.4000 （開口絞りＳ）
7 -151.8243 6.4000 1.80809 22.79
8 179.7378 19.7000 1.69350 53.22
9* -100.4380 d10
10 327.9371 9.0000 1.51860 69.89
11 -955.7739 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.8400,A4=-1.6413E-07,A6=-1.9217E-10,A8=9.7191E-14,A10=-1.1317E-16
第９面
κ=0.5531,A4=6.4119E-07,A6=1.1471E-10,A8=2.7879E-13,A10=-1.1890E-01
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.435 27.503 11.458
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36435
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.56492
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.08393
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝1.97284
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.42700
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝1.00978
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.23531
［全体諸元］
ｆ＝100.00004
ＦＮＯ＝2.44
２ω＝62.88
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝89.36418
ＴＬ＝290.60952
ΣＤ２３＝42.70000
−ｆ１＝108.39350
ｆ２＝54.94279
−ｆ４＝100.97771
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 145.5820 6.8000 1.55332 71.67
2* 41.7701 61.2332
3 86.8020 29.9000 1.88300 40.77
4 -92.2215 12.8000 1.64769 33.79
5 259.6480 6.5768
6 ∞ 12.4000 （開口絞りＳ）
7 -151.8243 6.4000 1.80809 22.79
8 179.7378 19.7000 1.69350 53.22
9* -100.4380 d10
10 327.9371 9.0000 1.51860 69.89
11 -955.7739 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.8400,A4=-1.6413E-07,A6=-1.9217E-10,A8=9.7191E-14,A10=-1.1317E-16
第９面
κ=0.5531,A4=6.4119E-07,A6=1.1471E-10,A8=2.7879E-13,A10=-1.1890E-01
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.435 27.503 11.458
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36435
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.56492
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.08393
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝1.97284
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.42700
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝1.00978
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.23531
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図１２（ａ）〜（ｃ）は、第６実施例に係るレンズ系ＬＳ６の諸収差図である。ここで
、図１２（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１２（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第６実施例に係るレンズ系ＬＳ６は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第６実施例のレンズ系ＬＳ６を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
、図１２（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１２（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第６実施例に係るレンズ系ＬＳ６は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第６実施例のレンズ系ＬＳ６を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
（第７実施例）
次に、本願の第７実施例について図１３〜図１４および表７を用いて説明する。図１３
（ａ）は第７実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ７）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１３（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１３（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第７実施例のレンズ系ＬＳ
７は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズでない点が異なる他は、第
１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第７実施例においては、第１レンズＬ１における両側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
次に、本願の第７実施例について図１３〜図１４および表７を用いて説明する。図１３
（ａ）は第７実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ７）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１３（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１３（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第７実施例のレンズ系ＬＳ
７は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズでない点が異なる他は、第
１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第７実施例においては、第１レンズＬ１における両側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
下の表７に、第７実施例における各諸元を示す。なお、表７における第１面〜第１３面
の曲率半径Ｒは、図１３（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対
応している。また、第７実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図１３（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対
応している。また、第７実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
（表７）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.45
２ω＝62.90
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝97.89033
ＴＬ＝284.92779
ΣＤ２３＝35.04000
−ｆ１＝126.35990
ｆ２＝68.28952
−ｆ４＝94.65965
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 103.1024 6.8000 1.55332 71.67
2* 40.6849 61.3290
3* 102.8683 23.5000 1.85135 40.10
4 -119.6581 2.1400
5 -109.4475 9.4000 1.59270 35.30
6 1168.2844 5.2530
7 ∞ 11.1000 （開口絞りＳ）
8 -221.0316 4.7000 1.80809 22.79
9 118.0877 4.3000
10 436.5929 13.2000 1.69350 53.22
11* -72.9165 d10
12 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
13 -955.7713 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.9232,A4=-1.4151E-07,A6=-5.8221E-10,A8=4.6189E-13,A10=-3.3038E-16
第３面
κ=1.0000,A4=-2.9050E-08,A6=1.3021E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=-5.4778,A4=-1.8762E-06,A6=8.4668E-10,A8=-3.1675E-13,A10=7.9182E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.315 28.961 15.405
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36315
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.48535
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.26360
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝1.85036
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.35040
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.94660
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.25865
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.45
２ω＝62.90
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝97.89033
ＴＬ＝284.92779
ΣＤ２３＝35.04000
−ｆ１＝126.35990
ｆ２＝68.28952
−ｆ４＝94.65965
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 103.1024 6.8000 1.55332 71.67
2* 40.6849 61.3290
3* 102.8683 23.5000 1.85135 40.10
4 -119.6581 2.1400
5 -109.4475 9.4000 1.59270 35.30
6 1168.2844 5.2530
7 ∞ 11.1000 （開口絞りＳ）
8 -221.0316 4.7000 1.80809 22.79
9 118.0877 4.3000
10 436.5929 13.2000 1.69350 53.22
11* -72.9165 d10
12 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
13 -955.7713 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.9232,A4=-1.4151E-07,A6=-5.8221E-10,A8=4.6189E-13,A10=-3.3038E-16
第３面
κ=1.0000,A4=-2.9050E-08,A6=1.3021E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=-5.4778,A4=-1.8762E-06,A6=8.4668E-10,A8=-3.1675E-13,A10=7.9182E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.315 28.961 15.405
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36315
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.48535
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.26360
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝1.85036
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.35040
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.94660
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.25865
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図１４（ａ）〜（ｃ）は、第７実施例に係るレンズ系ＬＳ７の諸収差図である。ここで
、図１４（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１４（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第７実施例に係るレンズ系ＬＳ７は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第７実施例のレンズ系ＬＳ７を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
、図１４（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１４（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第７実施例に係るレンズ系ＬＳ７は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第７実施例のレンズ系ＬＳ７を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
（第８実施例）
次に、本願の第８実施例について図１５〜図１６および表８を用いて説明する。図１５
（ａ）は第８実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ８）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１５（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１５（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第８実施例のレンズ系ＬＳ
８は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号
を付して詳細な説明を省略する。なお、第８実施例においては、第１レンズＬ１における
像側のレンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が
非球面となっている。また、第６レンズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となって
いる。
次に、本願の第８実施例について図１５〜図１６および表８を用いて説明する。図１５
（ａ）は第８実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ８）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１５（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１５（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第８実施例のレンズ系ＬＳ
８は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号
を付して詳細な説明を省略する。なお、第８実施例においては、第１レンズＬ１における
像側のレンズ面が非球面となっている。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が
非球面となっている。また、第６レンズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となって
いる。
下の表８に、第８実施例における各諸元を示す。なお、表８における第１面〜第１２面
の曲率半径Ｒは、図１５（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対
応している。また、第８実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図１５（ａ）における第１面〜第１２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１２に対
応している。また、第８実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
（表８）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.45
２ω＝62.90
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝76.95284
ＴＬ＝269.20496
ΣＤ２３＝35.04273
−ｆ１＝134.37789
ｆ２＝55.59198
−ｆ４＝61.88088
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 143.5136 6.8196 1.55332 71.67
2* 48.1494 62.7650
3 88.4224 23.5043 1.81600 46.63
4 -82.0266 11.5385 1.67270 32.11
5 -196.9352 3.2948
6 ∞ 15.3246 （開口絞りＳ）
7 -74.8167 4.6885 1.72825 28.46
8 116.3159 4.2735
9 427.1299 14.9573 1.69350 53.22
10* -72.8609 d10
11* 327.9371 8.9744 1.60300 65.47
12 -955.7997 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.9724,A4=5.6523E-08,A6=-1.1404E-10,A8=8.8586E-14,A10=-2.8550E-17
第１０面
κ=0.0497,A4=-4.5639E-09,A6=1.1343E-10,A8=7.6818E-15,A10=3.2962E-17
第１１面
κ=1.0000,A4=-9.2632E-08,A6=-2.5877E-12,A8=7.5895E-15,A10=-2.3312E-18
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.112 27.275 11.605
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36112
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.46708
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.34378
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.41722
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.35043
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.61881
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.45
２ω＝62.90
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝76.95284
ＴＬ＝269.20496
ΣＤ２３＝35.04273
−ｆ１＝134.37789
ｆ２＝55.59198
−ｆ４＝61.88088
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 143.5136 6.8196 1.55332 71.67
2* 48.1494 62.7650
3 88.4224 23.5043 1.81600 46.63
4 -82.0266 11.5385 1.67270 32.11
5 -196.9352 3.2948
6 ∞ 15.3246 （開口絞りＳ）
7 -74.8167 4.6885 1.72825 28.46
8 116.3159 4.2735
9 427.1299 14.9573 1.69350 53.22
10* -72.8609 d10
11* 327.9371 8.9744 1.60300 65.47
12 -955.7997 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.9724,A4=5.6523E-08,A6=-1.1404E-10,A8=8.8586E-14,A10=-2.8550E-17
第１０面
κ=0.0497,A4=-4.5639E-09,A6=1.1343E-10,A8=7.6818E-15,A10=3.2962E-17
第１１面
κ=1.0000,A4=-9.2632E-08,A6=-2.5877E-12,A8=7.5895E-15,A10=-2.3312E-18
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 36.112 27.275 11.605
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.36112
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.46708
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.34378
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.41722
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.35043
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.61881
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.14330
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図１６（ａ）〜（ｃ）は、第８実施例に係るレンズ系ＬＳ８の諸収差図である。ここで
、図１６（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１６（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１６（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第８実施例に係るレンズ系ＬＳ８は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第８実施例のレンズ系ＬＳ８を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
、図１６（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１６（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１６（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第８実施例に係るレンズ系ＬＳ８は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第８実施例のレンズ系ＬＳ８を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
（第９実施例）
次に、本願の第９実施例について図１７〜図１８および表９を用いて説明する。図１７
（ａ）は第９実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ９）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１７（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１７（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第９実施例のレンズ系ＬＳ
９は、第７レンズＬ７を備える点が異なる他は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第９実施例の
レンズ系ＬＳ９は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカ
ス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折力を持つ第２レンズＬ２と
、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４レンズＬ４と、正の屈折力
を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と、負の屈折力を持つ第７レ
ンズＬ７とから構成される。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させる
ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成され
る。なお、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配設されている。
また、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズになっている。
次に、本願の第９実施例について図１７〜図１８および表９を用いて説明する。図１７
（ａ）は第９実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ９）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図１７（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１７（ｃ）は
撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第９実施例のレンズ系ＬＳ
９は、第７レンズＬ７を備える点が異なる他は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第９実施例の
レンズ系ＬＳ９は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカ
ス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折力を持つ第２レンズＬ２と
、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４レンズＬ４と、正の屈折力
を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と、負の屈折力を持つ第７レ
ンズＬ７とから構成される。そして、第６レンズＬ６を光軸に沿って物体側へ移動させる
ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成され
る。なお、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配設されている。
また、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズになっている。
第９実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている
。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レン
ズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
。また、第５レンズＬ５における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レン
ズＬ６における物体側のレンズ面が非球面となっている。
下の表９に、第９実施例における各諸元を示す。なお、表９における第１面〜第１４面
の曲率半径Ｒは、図１７（ａ）における第１面〜第１４面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１４に対
応している。また、第９実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
の曲率半径Ｒは、図１７（ａ）における第１面〜第１４面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１４に対
応している。また、第９実施例において、第２面、第１０面、および第１１面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
（表９）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.52
２ω＝62.64
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝7.57944
ＴＬ＝262.83419
ΣＤ２３＝27.68151
−ｆ１＝141.38405
ｆ２＝63.93395
−ｆ４＝76.80769
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 130.2936 6.5956 1.51860 69.89
2* 46.1076 55.6128
3 97.2713 22.2451 1.81600 46.63
4 -100.9548 5.4364 1.64769 33.79
5 -917.9838 2.9780
6 ∞ 27.2118 （開口絞りＳ）
7 -129.0146 3.7675 1.75520 27.51
8 106.7118 4.1772
9 170.2066 13.7908 1.69350 53.22
10* -76.6490 d10
11* 313.6264 9.1939 1.60300 65.47
12 -1526.2588 d12
13 -418.1685 6.2758 1.67270 32.19
14 4181.6847 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.7235,A4=1.3466E-07,A6=8.3058E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１０面
κ=-0.1305,A4=2.9532E-08,A6=1.6944E-10,A8=-1.6043E-13,A10=9.3983E-17
第１１面
κ=1.0000,A4=-2.6169E-08,A6=3.0046E-11,A8=-2.1508E-14,A10=4.4224E-18
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 31.404 22.537 6.805
ｄ１２ 66.566 75.432 91.165
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.31404
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.39335
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.41384
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.21141
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.27682
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.76808
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.52
２ω＝62.64
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝7.57944
ＴＬ＝262.83419
ΣＤ２３＝27.68151
−ｆ１＝141.38405
ｆ２＝63.93395
−ｆ４＝76.80769
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 130.2936 6.5956 1.51860 69.89
2* 46.1076 55.6128
3 97.2713 22.2451 1.81600 46.63
4 -100.9548 5.4364 1.64769 33.79
5 -917.9838 2.9780
6 ∞ 27.2118 （開口絞りＳ）
7 -129.0146 3.7675 1.75520 27.51
8 106.7118 4.1772
9 170.2066 13.7908 1.69350 53.22
10* -76.6490 d10
11* 313.6264 9.1939 1.60300 65.47
12 -1526.2588 d12
13 -418.1685 6.2758 1.67270 32.19
14 4181.6847 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.7235,A4=1.3466E-07,A6=8.3058E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１０面
κ=-0.1305,A4=2.9532E-08,A6=1.6944E-10,A8=-1.6043E-13,A10=9.3983E-17
第１１面
κ=1.0000,A4=-2.6169E-08,A6=3.0046E-11,A8=-2.1508E-14,A10=4.4224E-18
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１０ 31.404 22.537 6.805
ｄ１２ 66.566 75.432 91.165
［条件式対応値］
条件式（１）ｄ１０／ｆ＝0.31404
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.39335
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ＝1.41384
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２＝2.21141
条件式（５）ΣＤ２３／ｆ＝0.27682
条件式（６）（−ｆ４）／ｆ＝0.76808
条件式（７）ｎ２−ｎ３＝0.16831
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分か
る。
る。
図１８（ａ）〜（ｃ）は、第９実施例に係るレンズ系ＬＳ９の諸収差図である。ここで
、図１８（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１８（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１８（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第９実施例に係るレンズ系ＬＳ９は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第９実施例のレンズ系ＬＳ９を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
、図１８（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図１８（ｂ）は撮影倍率が−１／３０
倍のときの諸収差図であり、図１８（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第９実施例に係るレンズ系ＬＳ９は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第９実施例のレンズ系ＬＳ９を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
以上、各実施例によれば、広画角で明るく、小型でテレセントリック性が高く、迅速な
フォーカシングが可能であり、良好な結像性能を有したレンズ系および光学機器（デジタ
ルスチルカメラ）を実現することができる。
フォーカシングが可能であり、良好な結像性能を有したレンズ系および光学機器（デジタ
ルスチルカメラ）を実現することができる。
なお、上述の実施形態に係るレンズ系は、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等の
フィルタを撮像素子の近傍に挿入してもよい。
フィルタを撮像素子の近傍に挿入してもよい。
また、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適
宜採用可能である。
宜採用可能である。
上述の各実施例において、６枚および７枚構成のレンズ系を示したが、８枚構成等の他
の枚数の構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した
構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群
とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を
示す。
の枚数の構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した
構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群
とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を
示す。
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限
遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、
オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を
用いた）モーター駆動にも適している。特に、第６レンズを合焦レンズ群とするのが好ま
しい。
遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、
オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を
用いた）モーター駆動にも適している。特に、第６レンズを合焦レンズ群とするのが好ま
しい。
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、
または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを
補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第４レンズおよび第５レンズを防振レンズ群
とするのが好ましい。
または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを
補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第４レンズおよび第５レンズを防振レンズ群
とするのが好ましい。
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および
組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合で
も描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工
による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面
に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レン
ズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプ
ラスチックレンズとしてもよい。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および
組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合で
も描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工
による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面
に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レン
ズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプ
ラスチックレンズとしてもよい。
また、開口絞りは第３レンズと第４レンズとの間に配置されるのが好ましいが、開口絞
りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達
成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
ＣＡＭ デジタルスチルカメラ（光学機器）
ＬＳ レンズ系
Ｌ１ 第１レンズ Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ Ｌ６ 第６レンズ
Ｓ 開口絞り Ｉ 像面
ＬＳ レンズ系
Ｌ１ 第１レンズ Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ Ｌ６ 第６レンズ
Ｓ 開口絞り Ｉ 像面
Claims (13)
- 光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとにより実質的に６個のレンズからなるレンズ系であって、
少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。 - 光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとを有するレンズ系であって、
少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
０．１０＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。 - 光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとを有するレンズ系であって、
少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
０．３０＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
０．１５＜ΣＤ２３／ｆ＜０．４８
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ΣＤ２３：前記第２レンズにおける物体側のレンズ面から前記第３レンズにおける像側のレンズ面までの光軸上の距離。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のレンズ系。
０．２５＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
但し、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のレンズ系。
０．１５＜ΣＤ２３／ｆ＜０．５０
但し、
ΣＤ２３：前記第２レンズにおける物体側のレンズ面から前記第３レンズにおける像側のレンズ面までの光軸上の距離。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のレンズ系。
０．１０＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のレンズ系。
０．９０＜（−ｆ１）／ｆ＜１．６０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のレンズ系。
１．２０＜（−ｆ１）／ｆ２＜２．７０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズの焦点距離。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のレンズ系。
０．２０＜（−ｆ４）／ｆ＜１．４０
但し、
ｆ４：前記第４レンズの焦点距離。 - 前記第１レンズが非球面を有することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のレンズ系。
- 前記第５レンズが非球面を有することを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載のレンズ系。
- 物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器であって、
前記レンズ系が請求項１から１１のいずれか一項に記載のレンズ系であることを特徴とする光学機器。 - 光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、正の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズとにより実質的に６個のレンズを配置するレンズ系の製造方法であって、
少なくとも前記第６レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とするレンズ系の製造方法。
０．１０＜ｄ１０／ｆ＜０．８０
但し、
ｄ１０：無限遠物点に合焦時の前記第５レンズと前記第６レンズとの光軸上の空気間隔、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
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