WO2014192288A1 - ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2014192288A1
WO2014192288A1 PCT/JP2014/002783 JP2014002783W WO2014192288A1 WO 2014192288 A1 WO2014192288 A1 WO 2014192288A1 JP 2014002783 W JP2014002783 W JP 2014002783W WO 2014192288 A1 WO2014192288 A1 WO 2014192288A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
lens group
zoom lens
conditional expression
zoom
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/002783
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
大作 荒井
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2013113152A external-priority patent/JP6205850B2/ja
Priority claimed from JP2013113151A external-priority patent/JP6160251B2/ja
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to CN201480031073.5A priority Critical patent/CN105264420A/zh
Publication of WO2014192288A1 publication Critical patent/WO2014192288A1/ja
Priority to US14/952,945 priority patent/US20160154220A1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
    • G02B15/1425—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only the first group being negative
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/009—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras having zoom function
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens.
  • a small and high-performance zoom lens has been proposed as a photographing lens for a video camera, an electronic still camera, or the like (see, for example, Patent Document 1).
  • the present invention has been made in view of such a problem, and is suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state imaging device or the like, and has a wide zoom ratio and a small size while having a high zoom ratio.
  • An object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical device, and a zoom lens manufacturing method with ultra-high image quality.
  • the zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. The following conditional expression is satisfied.
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group.
  • the zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the second lens group.
  • the zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the first lens group includes only a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the second lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens.
  • the second lens group includes only a positive lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • each lens constituting the second lens group is disposed via air.
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present invention upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group moves toward the object side. It is preferable.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any one of the zoom lenses described above.
  • the zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side, and satisfy the following conditional expression: To do.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group.
  • the zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the second lens group.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any one of the zoom lenses described above.
  • the method for manufacturing a zoom lens according to the present invention is a method for manufacturing a zoom lens having a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • each lens is incorporated in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the second lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • Each lens is incorporated in the lens barrel so that the following conditional expression is satisfied.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • Gf2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group.
  • the zoom lens manufacturing method according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the second lens group.
  • INDUSTRIAL APPLICABILITY it is suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state image sensor or the like, has a high zoom ratio, has a wide angle of view, is small, and has an ultra high image quality zoom lens and optical device.
  • a method for manufacturing a zoom lens can be provided.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens and a zoom locus according to the first example, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a telephoto end state.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, where FIG. 9A illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at a wide angle end state, and FIG. 9B illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at an intermediate focal length state.
  • FIG. 5C shows various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens and a zoom locus according to a second example, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a telephoto end state.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at a wide-angle end state, and FIG. 9B illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at an intermediate focal length state.
  • FIG. 5C shows various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens and a zoom locus according to a third example, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a telephoto end state.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A illustrates various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 9B illustrates various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state.
  • FIG. 5C shows various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens and a zoom locus according to a fourth example, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a telephoto end state.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, wherein FIG. 9A illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at a wide-angle end state, and FIG. 9B illustrates various aberrations at an imaging distance infinite at an intermediate focal length state.
  • FIG. 5C shows various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view taken along line AA ′ in FIG. 5 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And the following conditional expression (1) is satisfied.
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • Gf2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate ratio between the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state and the focal length of the second lens group G2. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the second lens group G2 is undesirably large. Further, if the required size is satisfied, it is difficult to correct variations in axial chromatic aberration and coma due to zooming, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, it is difficult to obtain a wide angle of view, which is not preferable. Further, when the required angle of view is satisfied, it is difficult to correct the variation of spherical aberration due to zooming, which is not preferable.
  • conditional expression (1) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 2.00. In order to maximize the effects of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 2.10.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group G1.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate value of the average refractive index of the optical materials of the lenses constituting the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the first lens group G1 becomes large, which is not preferable. If the required size is satisfied, it is difficult to correct the variation of spherical aberration due to zooming, which is not preferable.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lenses constituting the second lens group G2.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate value of the average refractive index of the optical materials of the lenses constituting the second lens group G2. Exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is not preferable because it becomes difficult to correct the variation in lateral chromatic aberration due to zooming. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it is difficult to correct the variation in spherical aberration due to zooming, which is not preferable.
  • conditional expression (3) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 1.55. In order to maximize the effects of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.60.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • Gf2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (4) defines an appropriate ratio between the focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state and the focal length of the second lens group G2. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to obtain a wide angle of view, which is not preferable. Further, when the required angle of view is satisfied, it is difficult to correct the variation of spherical aberration due to zooming, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the entire camera becomes large, which is not preferable. Further, when the required size is satisfied, it is difficult to correct the curvature of field and the variation in lateral chromatic aberration due to zooming, which is not preferable.
  • the first lens group G1 includes only a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side. With this configuration, various aberrations generated in the first lens group G1 can be corrected. In addition, it is easy to correct field curvature, axial chromatic aberration, and lateral chromatic aberration as a whole zoom lens.
  • the second lens group G2 includes at least one positive lens and at least one negative lens.
  • the second lens group G2 includes only a positive lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • various aberrations generated in the second lens group G2 can be corrected.
  • each lens constituting the second lens group G2 is disposed via air. This configuration facilitates correction of coma aberration.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the focal length of the optical system can be changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, and a zoom lens can be formed.
  • the zoom lens ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 It is preferable to move to the side.
  • zooming can be performed while maintaining reference aberrations such as spherical aberration and coma.
  • a digital still camera CAM which is an optical device including the zoom lens ZL of the first embodiment, will be described with reference to FIGS.
  • a power button not shown
  • a shutter not shown of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and the light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and the image plane
  • An image is formed on an image sensor C (for example, CCD, CMOS, etc.) disposed in I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment is mounted as a photographic lens, thereby realizing a small, ultra-high-quality camera with a wide angle of view while having a high zoom ratio. can do.
  • each lens is incorporated in the lens barrel so that the first lens group G1 having a negative refractive power and the second lens group G2 having a positive refractive power are arranged in order from the object side (step ST10).
  • each lens is incorporated so as to satisfy the predetermined conditional expression (1) (step ST20).
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • Gf2 focal length of the second lens group G2.
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a convex surface facing the object side are provided as the first lens group G1.
  • a positive meniscus lens L12 is incorporated so as to have a negative refractive power as a whole.
  • the second lens group G2 incorporates, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It has positive refractive power as a whole.
  • Each lens is incorporated so that the corresponding value of conditional expression (1) is 2.50387.
  • the manufacturing method according to the first embodiment it is suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state imaging device or the like, and has a high zoom ratio, a wide angle of view, a small size, and an ultra high image quality.
  • a zoom lens ZL can be obtained.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And the following conditional expression (4) is satisfied.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • Gf2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (4) defines an appropriate ratio between the focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state and the focal length of the second lens group G2. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to obtain a wide angle of view, which is not preferable. Further, when the required angle of view is satisfied, it is difficult to correct the variation of spherical aberration due to zooming, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the entire camera becomes large, which is not preferable. Further, when the required size is satisfied, it is difficult to correct the curvature of field and the variation in lateral chromatic aberration due to zooming, which is not preferable.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • N1AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lens constituting the first lens group G1.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate value of the average refractive index of the optical materials of the lenses constituting the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the first lens group G1 becomes large, which is not preferable. If the required size is satisfied, it is difficult to correct the variation of spherical aberration due to zooming, which is not preferable.
  • conditional expression (2) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 1.88.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • N2AV Average refractive index at the d-line of the optical material of the lenses constituting the second lens group G2.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate value of the average refractive index of the optical materials of the lenses constituting the second lens group G2. Exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is not preferable because it becomes difficult to correct the variation in lateral chromatic aberration due to zooming. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it is difficult to correct the variation in spherical aberration due to zooming, which is not preferable.
  • conditional expression (3) In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 1.55. In order to maximize the effects of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.60.
  • a digital still camera CAM that is an optical device including the zoom lens ZL of the second embodiment will be described with reference to FIGS.
  • a power button (not shown)
  • a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and the light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and the image plane
  • An image is formed on an image sensor C (for example, CCD, CMOS, etc.) disposed in I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment is mounted as a photographic lens, thereby realizing a small, ultra-high-quality camera with a wide angle of view while having a high zoom ratio. can do.
  • each lens is incorporated in the lens barrel so that the first lens group G1 having a negative refractive power and the second lens group G2 having a positive refractive power are arranged in order from the object side (step ST10).
  • each lens is incorporated so as to satisfy the predetermined conditional expression (4) (step ST20).
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • Gf2 focal length of the second lens group G2.
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a convex surface facing the object side are provided as the first lens group G1.
  • a positive meniscus lens L12 is incorporated so as to have a negative refractive power as a whole.
  • the second lens group G2 incorporates, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It has positive refractive power as a whole.
  • Each lens is incorporated so that the corresponding value of conditional expression (4) is 0.44312.
  • the manufacturing method according to the second embodiment it is suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state imaging device or the like, and has a high zoom ratio, a wide angle of view, a small size, and an ultra high image quality.
  • a zoom lens ZL can be obtained.
  • Tables 1 to 4 are shown below. These are tables of specifications in the first to fourth examples.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.000000” is omitted.
  • f is the focal length of the entire zoom lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the zoom lens
  • Bf is the most.
  • the distance from the image side surface of the optical member arranged on the image side to the paraxial image plane, and Bf (air conversion) indicate the air conversion distance from the final optical surface to the paraxial image plane.
  • each variable interval Di in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state is shown.
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group. The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L11, and the lens surface on the object side and the image side of the positive meniscus lens L12 are aspheric.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23 arranged in order from the object side along the optical axis. It is configured.
  • the image side lens surface of the positive meniscus lens L21 and the image side lens surface of the biconvex positive lens L23 are aspheric.
  • An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I between the second lens group G2 and the image plane I.
  • a filter group FL composed of, for example, is arranged.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2 toward the object side.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • the surface numbers 1 to 15 in Table 1 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R15 shown in FIG.
  • the second surface, the third surface, the fourth surface, the seventh surface, and the eleventh surface are aspherical surfaces.
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL1 according to the first example, and (a) is in the wide-angle end state.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state
  • FIG. 5B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state in the intermediate focal length state
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • Those not described indicate aberrations at the d-line.
  • the solid line indicates spherical aberration.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the solid line indicates the meridional coma.
  • the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L11, and the lens surface on the object side and the image side of the positive meniscus lens L12 are aspheric.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23 arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the image-side lens surface of the biconvex positive lens L21 and the image-side lens surface of the biconvex positive lens L23 are aspheric.
  • An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I between the second lens group G2 and the image plane I.
  • a filter group FL composed of, for example, is arranged.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2 toward the object side.
  • Table 2 below shows the values of each item in the second example.
  • the surface numbers 1 to 15 in Table 2 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R15 shown in FIG.
  • the second surface, the third surface, the fourth surface, the seventh surface, and the eleventh surface are aspherical surfaces.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL2 according to the second example, and (a) is in the wide-angle end state.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state
  • FIG. 5B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state in the intermediate focal length state
  • the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and positive refractive power. And a second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L11, and the lens surface on the object side and the image side of the positive meniscus lens L12 are aspheric.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23 arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the image-side lens surface of the biconvex positive lens L21 and the image-side lens surface of the biconvex positive lens L23 are aspheric.
  • An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I between the second lens group G2 and the image plane I.
  • a filter group FL composed of, for example, is arranged.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2 toward the object side.
  • Table 3 below shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 15 in Table 3 correspond to the respective optical surfaces having the curvature radii R1 to R15 shown in FIG.
  • the second surface, the third surface, the fourth surface, the seventh surface, and the eleventh surface are aspherical surfaces.
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL3 according to the third example, and (a) is in the wide-angle end state.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state
  • FIG. 5B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state in the intermediate focal length state
  • the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L11, and the lens surface on the object side and the image side of the positive meniscus lens L12 are aspheric.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23 arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the image-side lens surface of the biconvex positive lens L21 and the image-side lens surface of the biconvex positive lens L23 are aspheric.
  • An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I between the second lens group G2 and the image plane I.
  • a filter group FL composed of, for example, is arranged.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2 toward the object side.
  • Table 4 below shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 15 in Table 4 correspond to the respective optical surfaces having the curvature radii R1 to R15 shown in FIG.
  • the second surface, the third surface, the fourth surface, the seventh surface, and the eleventh surface are aspherical surfaces.
  • FIG. 8 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL4 according to Example 4, and (a) is in the wide-angle end state.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state
  • FIG. 5B is a diagram illustrating various aberrations in the infinity shooting state in the intermediate focal length state
  • a zoom lens it is suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state imaging device or the like, and has a high zoom ratio, a wide angle of view, a small size, and an ultra high image quality.
  • a zoom lens can be realized.
  • a two-group configuration is shown as a zoom lens, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a third group, a fourth group, and the like. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction so as to focus on an object at infinity from a short distance object.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • image blur caused by camera shake is caused by vibrating the lens group or the partial lens group in a direction perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.
  • It may be a vibration-proof lens group that corrects the above.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in or near the second lens group G2.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop. Good.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom lens ZL of the present embodiment has a zoom ratio of about 3 to 10 times.

Abstract

　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を持つ第２レンズ群（Ｇ２）とを有し、次の条件式（１）を満足する。　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０　…（１）　但し、　ｆｔ：ズームレンズ（ＺＬ）の望遠端状態における焦点距離、　Ｇｆ２：第２レンズ群（Ｇ２）の焦点距離。

Description

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。
　ビデオカメラや電子スチルカメラ等の撮影レンズとして、小型、高性能のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２０１０－２８６８１９号公報
　しかしながら、ズームレンズにおいては、より高倍率化、広角化が望まれている。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的を達成するため、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有し、次の条件式を満足する。
　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０
　但し、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズのみで構成されていることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有して構成されていることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと、負レンズと、正レンズのみで構成されていることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群を構成する各レンズは、それぞれ空気を介して配置されていることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化することが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群は像側に凸の軌跡を描いて移動し、前記第２レンズ群は物体側に移動することが好ましい。
　本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを備えて構成される。
　また、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有し、次の条件式を満足する。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを備えて構成される。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。
　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０
　但し、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　また、本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　本発明によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係るズームレンズの構成図及びズーム軌跡を示す図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態を示す。 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図を示す。 第２実施例に係るズームレンズの構成図及びズーム軌跡を示す図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態を示す。 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図を示す。 第３実施例に係るズームレンズの構成図及びズーム軌跡を示す図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態を示す。 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図を示す。 第４実施例に係るズームレンズの構成図及びズーム軌跡を示す図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態を示す。 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図を示す。 本実施形態に係るズームレンズを搭載するデジタルカメラ（光学機器）を説明する図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は背面図である。 図９（ａ）のＡ－Ａ´線に沿った断面図である。 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、図面に沿って、本発明の実施形態について説明する。なお、これより説明する第１及び第２実施形態については、同一または類似する構成要素が多いため、説明の便宜上、同一の図面（符号）を用いて説明する。
（第１実施形態）
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とを有し、次の条件式（１）を満足する。
　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０　…（１）
　但し、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（１）は、ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との適切な比を規定するものである。条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２が大型化し、好ましくない。また、必要な大きさを満足した場合、ズーミングによる軸上色収差、コマ収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。条件式（１）の下限値を下回ると、広い画角を得ることが困難となり、好ましくない。また、必要な画角を満足した場合、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を３．２０とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（１）の上限値を３．００とすることが好ましい。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を２．００とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（１）の下限値を２．１０とすることが好ましい。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ　…（２）
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの光学材料の屈折率平均値の適切な値を規定するものである。条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１が大きくなり、好ましくない。また、必要な大きさを満足した場合、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．８８とすることが好ましい。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０　…（３）
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズの光学材料の屈折率平均値の適切な値を規定するものである。条件式（３）の上限値を上回ると、ズーミングによる倍率色収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。条件式（３）の下限値を下回ると、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．７５とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の上限値を１．７０とすることが好ましい。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を１．５５とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の下限値を１．６０とすることが好ましい。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５　…（４）
　但し、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（４）は、ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との適切な比を規定するものである。条件式（４）の上限値を上回ると、広い画角を得ることが困難となり、好ましくない。また、必要な画角を満足した場合、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。条件式（４）の下限値を下回ると、カメラ全体が大型化し、好ましくない。また、必要な大きさを満足した場合、ズーミングによる像面湾曲、倍率色収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．５３とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の上限値を０．５０とすることが好ましい。
　第１実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることが好ましい。第１実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の下限値を０．２０とすることが好ましい。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズのみで構成されていることが好ましい。この構成にすることにより、第１レンズ群Ｇ１にて発生する諸収差を補正することができる。また、ズームレンズ全体としての像面湾曲、軸上色収差、倍率色収差の補正が容易となる。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有して構成されていることが好ましい。この構成にすることにより、第２レンズ群Ｇ２にて発生する色収差を補正することができ、結果としてズーミングによる軸上色収差、倍率色収差の変動を良好に補正することが可能となる。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正レンズと、負レンズと、正レンズのみで構成されていることが好ましい。この構成にすることにより、第２レンズ群Ｇ２にて発生する諸収差を補正することができる。また、ズームレンズ全体としての球面収差、コマ収差の補正が容易となる。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２を構成する各レンズは、それぞれ空気を介して配置されていることが好ましい。この構成にすることにより、コマ収差の補正が容易となる。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化することが好ましい。この構成にすることにより、広角端状態から望遠端状態へと光学系の焦点距離を変化させることができ、ズームレンズを形成できる。
　第１実施形態に係るズームレンズＺＬおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動することが好ましい。この構成とすることにより、球面収差、コマ収差等の基準収差を保持しつつ、ズーミングをすることが可能となる。
　図９及び図１０を用いて、第１実施形態のズームレンズＺＬを備える光学機器であるデジタルスチルカメラＣＡＭの説明をする。デジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　上記構成のカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして本実施形態に係るズームレンズＺＬを搭載することにより、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なカメラを実現することができる。
　図１１を参照しながら、第１実施形態のズームレンズＺＬの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に、物体側から順に、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とが並ぶように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ１０）。このとき、所定の条件式（１）を満足するように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ２０）。
　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０　…（１）
　但し、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　ここで、第１実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを組み込み、全体として負の屈折力を持つようにした。第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とを組み込み、全体として正の屈折力を持つようにした。なお、各レンズは、条件式（１）の対応値が２．５０３８７となるように組み込まれている。
　第１実施形態に係る製造方法によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なズームレンズＺＬを得ることができる。
（第２実施形態）
　第２実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とを有し、次の条件式（４）を満足する。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５　…（４）
　但し、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（４）は、ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との適切な比を規定するものである。条件式（４）の上限値を上回ると、広い画角を得ることが困難となり、好ましくない。また、必要な画角を満足した場合、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。条件式（４）の下限値を下回ると、カメラ全体が大型化し、好ましくない。また、必要な大きさを満足した場合、ズーミングによる像面湾曲、倍率色収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第２実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．５３とすることが好ましい。第２実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の上限値を０．５０とすることが好ましい。
　第２実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることが好ましい。第２実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の下限値を０．２０とすることが好ましい。
　第２実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ　…（２）
　但し、
　Ｎ１ＡＶ：第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの光学材料の屈折率平均値の適切な値を規定するものである。条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１が大きくなり、好ましくない。また、必要な大きさを満足した場合、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第２実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．８８とすることが好ましい。
　第２実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０　…（３）
　但し、
　Ｎ２ＡＶ：第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
　条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズの光学材料の屈折率平均値の適切な値を規定するものである。条件式（３）の上限値を上回ると、ズーミングによる倍率色収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。条件式（３）の下限値を下回ると、ズーミングによる球面収差の変動を補正することが困難となり、好ましくない。
　第２実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．７５とすることが好ましい。第２実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の上限値を１．７０とすることが好ましい。
　第２実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を１．５５とすることが好ましい。第２実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の下限値を１．６０とすることが好ましい。
　図９及び図１０を用いて、第２実施形態のズームレンズＺＬを備える光学機器であるデジタルスチルカメラＣＡＭの説明をする。デジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　上記構成のカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして本実施形態に係るズームレンズＺＬを搭載することにより、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なカメラを実現することができる。
　図１１を参照しながら、第２実施形態のズームレンズＺＬの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に、物体側から順に、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とが並ぶように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ１０）。このとき、所定の条件式（４）を満足するように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ２０）。
　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５　…（４）
　但し、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　Ｇｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　ここで、第２実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを組み込み、全体として負の屈折力を持つようにした。第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とを組み込み、全体として正の屈折力を持つようにした。なお、各レンズは、条件式（４）の対応値が０．４４３１２となるように組み込まれている。
　第２実施形態に係る製造方法によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なズームレンズＺＬを得ることができる。
　これより第１及び第２実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に表１～表４を示すが、これらは第１実施例～第４実施例における各諸元の表である。
　第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、(絞りＳ)は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.000000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）、κは円錐定数、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［全体諸元］において、ｆはズームレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは像高、ＴＬはズームレンズ全長、Ｂｆは最も像側に配置されている光学部材の像側の面から近軸像面までの距離、Ｂｆ（空気換算）は最終光学面から近軸像面までの空気換算距離をそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態それぞれにおける各可変間隔Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［レンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離をそれぞれ示す。
　表中の［条件式］において、上記の条件式（１）～（４）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１，図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面、正メニスカスレンズＬ１２の物体側及び像側のレンズ面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とから構成されている。正メニスカスレンズＬ２１の像側のレンズ面、両凸形状の正レンズＬ２３の像側のレンズ面は、非球面である。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に、光量を調節することを目的とした開口絞りＳが配置されている。また、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間に、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されたフィルタ群ＦＬが配置されている。
　上記構成の本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～１５が、図１に示す曲率半径Ｒ１～Ｒ１５の各光学面に対応している。第１実施例では、第２面、第３面、第４面、第７面及び第１１面が非球面である。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1　　　　　　82.0606　　　0.8000　　　1.851348　　　40.10
　 *2(非球面)　 　5.5748　　　1.9000
　 *3(非球面)　 　7.9140　　　1.9500　　　1.922860　　　20.88
　 *4(非球面)　　12.7190　　　D4(可変)
　　5(絞りＳ)　　 　∞　　　　0.0000
　　6　　　　　 　5.1346　　　1.8500　　　1.592014　　　67.02
　 *7(非球面)　 548.4080　　　0.9500
　　8　　　　　 -18.3001　　　0.6000　　　1.846660　　　23.78
　　9　　　　　　39.9717　　　0.5000
　 10　　　　　　29.2624　　　1.1000　　　1.589130　　　61.25
　*11(非球面)　 -26.0163　　　D11(可変)
　 12　　　　　　 　∞　　　　0.2100　　　1.516798　　　64.20
　 13　　　　　　 　∞　　　　0.5000
　 14　　　　　　 　∞　　　　0.5000　　　1.516798　　　64.20
　 15　　　　　　 　∞　　　　Bf
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第2面
κ＝-1.7205,A4＝ 1.03990E-03,A6＝ 1.13543E-05,A8＝-1.75872E-07,A10＝0.00000E+00
第3面
κ＝ 1.0000,A4＝-1.01400E-03,A6＝ 2.95661E-05,A8＝-4.74454E-07,A10＝0.00000E+00
第4面
κ＝ 1.0000,A4＝-8.08370E-04,A6＝ 2.21399E-05,A8＝-3.88962E-07,A10＝0.00000E+00
第7面
κ＝ 1.0000,A4＝ 1.80148E-05,A6＝-4.62703E-05,A8＝ 1.75705E-06,A10＝0.00000E+00
第11面
κ＝ 1.0000,A4＝ 1.81451E-03,A6＝ 1.02383E-04,A8＝ 4.23164E-06,A10＝0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　5.65048
　　　　　　　　　 　広角端　　　中間位置　　 　望遠端
　ｆ(全系焦点距離)　 4.78860　 　11.41066　　　27.05792
　ＦＮｏ(Ｆナンバー) 3.63737　　　5.12045　　　 6.91022
　ω(半画角)　　　　42.65341　 　20.05202　 　　8.52384
　Ｙ(像高)　　　 　　3.65000　　　4.05000　 　　4.05000
　ＴＬ(レンズ全長)　43.81437　 　34.61907　　　42.67463
　Ｂｆ　　　　　　 　0.60000　　　0.59999　 　　0.59998
　Ｂｆ(空気換算)　 　1.56809　　　1.56809　 　　1.56807
 
［可変間隔データ］
　　　　　　広角端　 　　中間位置　　 　望遠端
　D4 　　　22.51899　 　　7.20414　 　　0.79983
　D11　　 　9.83539　　　15.95494　　　30.41482
 
［レンズ群データ］
　群番号　　群初面　 　群焦点距離　　レンズ構成長
　Ｇ１　　 　　1　　 　-11.69382　　 　　4.65
　Ｇ２　　 　　6　　　　10.80644　　 　　5.00
 
［条件式］
　条件式（１）　ｆｔ　／　Ｇｆ２＝　２．５０３８７
　条件式（２）　Ｎ１ＡＶ　＝　１．８８７１０
　条件式（３）　Ｎ２ＡＶ　＝　１．６７５９３
　条件式（４）　ｆｗ／Ｇｆ２＝　０．４４３１２
　表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）～（４）を満たすことが分かる。
　図２は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広角端状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における無限遠撮影状態での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。
　これら収差図に関する説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。
　各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３，図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面、正メニスカスレンズＬ１２の物体側及び像側のレンズ面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とから構成されている。両凸形状の正レンズＬ２１の像側のレンズ面、両凸形状の正レンズＬ２３の像側のレンズ面は、非球面である。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に、光量を調節することを目的とした開口絞りＳが配置されている。また、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間に、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されたフィルタ群ＦＬが配置されている。
　上記構成の本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～１５が、図３に示す曲率半径Ｒ１～Ｒ１５の各光学面に対応している。第２実施例では、第２面、第３面、第４面、第７面及び第１１面が非球面である。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1　　　　　　69.2149　　　0.8000　　　1.851348　　　40.10
　 *2(非球面)　 　5.5622　　　1.9000
　 *3(非球面)　 　8.2841　　　1.9500　　　1.922860　　　20.88
　 *4(非球面)　　13.5219　　　D4(可変)
　　5(絞りＳ)　　 　∞　　　　0.0000
　　6　　　　　 　5.3034　　　1.8500　　　1.592014　　　67.02
　 *7(非球面)　 -81.5941　　　0.9500
　　8　　　　　 -16.4924　　　0.8000　　　1.846660　　　23.78
　　9　　　　　　56.6892　　　0.5500
　 10　　　　　　32.5897　　　1.1000　　　1.589130　　　61.25
　*11(非球面)　 -31.1656　　　D11(可変)
　 12　　　　　　 　∞　　　　0.2100　　　1.516798　　　64.20
　 13　　　　　　 　∞　　　　0.5000
　 14　　　　　　 　∞　　　　0.5000　　　1.516798　　　64.20
　 15　　　　　　 　∞　　　　Bf
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第2面
κ＝-1.6302,A4＝ 1.09431E-03,A6＝ 1.67301E-05,A8＝-3.16192E-07,A10＝0.00000E+00
第3面
κ＝ 1.0000,A4＝-9.13143E-04,A6＝ 3.19459E-05,A8＝-5.43434E-07,A10＝0.00000E+00
第4面
κ＝ 1.0000,A4＝-7.70407E-04,A6＝ 2.26486E-05,A8＝-4.30953E-07,A10＝0.00000E+00
第7面
κ＝ 1.0000,A4＝-1.70933E-05,A6＝-2.83719E-05,A8＝ 1.07331E-06,A10＝0.00000E+00
第11面
κ＝ 1.0000,A4＝ 1.73510E-03,A6＝ 8.18597E-05,A8＝ 3.79787E-06,A10＝0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　5.65048
　　　　　　　　　 　広角端　　　中間位置　　 　望遠端
　ｆ(全系焦点距離)　 4.78860　 　11.41066　　　27.05792
　ＦＮｏ(Ｆナンバー) 3.63906　　　5.12404　　　 6.91660
　ω(半画角)　　　　42.40871　 　20.05698　 　　8.52317
　Ｙ(像高)　　　 　　3.65000　　　4.05000　 　　4.05000
　ＴＬ(レンズ全長)　43.90175　 　34.70644　　　42.76200
　Ｂｆ　　　　　　 　0.60000　　　0.59999　 　　0.59998
　Ｂｆ(空気換算)　 　1.56809　　　1.56809　 　　1.56807
 
［可変間隔データ］
　　　　　　広角端　 　　中間位置　　 　望遠端
　D4 　　　22.51913　 　　7.20428　 　　0.79998
　D11　　 　9.67262　　　15.79217　　　30.25205
 
［レンズ群データ］
　群番号　　群初面　 　群焦点距離　　レンズ構成長
　Ｇ１　　 　　1　　 　-11.69382　　 　　4.65
　Ｇ２　　 　　6　　　　10.80644　　 　　5.25
 
［条件式］
　条件式（１）　ｆｔ　／　Ｇｆ２＝　２．５０３８７
　条件式（２）　Ｎ１ＡＶ　＝　１．８８７１０
　条件式（３）　Ｎ２ＡＶ　＝　１．６７５９３
　条件式（４）　ｆｗ／Ｇｆ２＝　０．４４３１２
　表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）～（４）を満たすことが分かる。
　図４は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広角端状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における無限遠撮影状態での諸収差図である。
　各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５，図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）は、図５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面、正メニスカスレンズＬ１２の物体側及び像側のレンズ面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とから構成されている。両凸形状の正レンズＬ２１の像側のレンズ面、両凸形状の正レンズＬ２３の像側のレンズ面は、非球面である。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に、光量を調節することを目的とした開口絞りＳが配置されている。また、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間に、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されたフィルタ群ＦＬが配置されている。
　上記構成の本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～１５が、図５に示す曲率半径Ｒ１～Ｒ１５の各光学面に対応している。第３実施例では、第２面、第３面、第４面、第７面及び第１１面が非球面である。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1　　　　　 114.4793　　　0.8000　　　1.851348　　　40.10
　 *2(非球面) 　　5.7008　　　1.9000
　 *3(非球面)　 　8.6534　　　1.9825　　　1.922860　　　20.88
　 *4(非球面)　　15.0000　　　D4(可変)
　　5(絞りＳ)　　 　∞　　　　0.0000
　　6　　　　　 　5.1878　　　1.8000　　　1.592014　　　67.02
　 *7(非球面)　-151.3354　　　0.8414
　　8　　　　 　-34.0204　　　0.8000　　　1.846660　　　23.78
　　9　　　　　　20.2133　　　0.5607
　 10　　　　　　34.4477　　　1.2024　　　1.589130　　　61.25
　*11(非球面) 　-29.8007　　　D11(可変)
　 12　　　　　　 　∞　　　　0.2100　　　1.516798　　　64.20
　 13　　　　　　 　∞　　　　0.5000
　 14　　　　　　 　∞　　　　0.5000　　　1.516798　　　64.20
　 15　　　　　　 　∞　　　　Bf
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第2面
κ＝-1.7804,A4＝ 9.95279E-04,A6＝ 1.67637E-05,A8＝-3.26588E-07,A10＝0.00000E+00
第3面
κ＝ 1.0000,A4＝-9.48359E-04,A6＝ 3.69879E-05,A8＝-5.67545E-07,A10＝0.00000E+00
第4面
κ＝ 1.0000,A4＝-7.60047E-04,A6＝ 2.66966E-05,A8＝-4.52646E-07,A10＝0.00000E+00
第7面
κ＝ 1.0000,A4＝ 2.22370E-04,A6＝-2.88795E-05,A8＝ 9.93492E-07,A10＝0.00000E+00
第11面
κ＝ 1.0000,A4＝ 1.62484E-03,A6＝ 8.49756E-05,A8＝ 4.38122E-06,A10＝0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　5.65047
　　　　　　　　　 　広角端　　　中間位置　 　　望遠端
　ｆ(全系焦点距離)　 4.76654　 　11.40000　　　26.93318
　ＦＮｏ(Ｆナンバー) 3.65000　　　5.14000　　　 7.19000
　ω(半画角)　　　　42.78751　 　20.06684　 　　8.56251
　Ｙ(像高)　　　 　　3.65000　　　4.05000　 　　4.05000
　ＴＬ(レンズ全長)　44.30004　 　34.75418　　　42.56443
　Ｂｆ　　　　　　 　0.60004　　　0.60002　 　　0.59998
　Ｂｆ(空気換算)　 　1.56814　　　1.56811　 　　1.56797
 
［可変間隔データ］
　　　　　　広角端　 　　中間位置　　 　望遠端
　D4 　　　22.92645　 　　7.27534　 　　0.78927
　D11　　 　9.67658　　　15.78185　　　30.07831
 
［レンズ群データ］
　群番号　　群初面　 　群焦点距離　　レンズ構成長
　Ｇ１　　 　　1　　 　-11.80252　　 　　4.69
　Ｇ２　　 　　6　　　　10.86272　　 　　5.20
 
［条件式］
　条件式（１）　ｆｔ　／　Ｇｆ２＝　２．４７９４１
　条件式（２）　Ｎ１ＡＶ　＝　１．８８７１０
　条件式（３）　Ｎ２ＡＶ　＝　１．６７５９３
　条件式（４）　ｆｗ／Ｇｆ２＝　０．４３８８０
　表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）～（４）を満たすことが分かる。
　図６は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広角端状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における無限遠撮影状態での諸収差図である。
　各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７，図８及び表４を用いて説明する。第４実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ４）は、図７に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面、正メニスカスレンズＬ１２の物体側及び像側のレンズ面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とから構成されている。両凸形状の正レンズＬ２１の像側のレンズ面、両凸形状の正レンズＬ２３の像側のレンズ面は、非球面である。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に、光量を調節することを目的とした開口絞りＳが配置されている。また、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間に、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されたフィルタ群ＦＬが配置されている。
　上記構成の本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～１５が、図７に示す曲率半径Ｒ１～Ｒ１５の各光学面に対応している。第４実施例では、第２面、第３面、第４面、第７面及び第１１面が非球面である。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1　　　　　　85.4196　　　0.8000　　　1.851348　　　40.10
　 *2(非球面) 　　5.7168　　　2.0000
　 *3(非球面)　 　8.9419　　　2.0907　　　1.922860　　　20.88
　 *4(非球面)　　15.0000　　　D4(可変)
　　5(絞りＳ)　　 　∞　　　　0.0000
　　6　　　　　 　5.2495　　　1.8000　　　1.592014　　　67.02
　 *7(非球面)　 -52.1130　　　0.9433
　　8　　　　 　-25.9660　　　0.8000　　　1.846660　　　23.78
　　9　　　　　　27.6719　　　0.6733
　 10　　　　　 448.9674　　　1.0669　　　1.592014　　　67.02
　*11(非球面) 　-22.1335　　　D11(可変)
　 12　　　　　　 　∞　　　　0.2100　　　1.516798　　　64.20
　 13　　　　　　 　∞　　　　0.5000
　 14　　　　　　 　∞　　　　0.5000　　　1.516798　　　64.20
　 15　　　　　　 　∞　　　　Bf
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第2面
κ＝-1.5497,A4＝ 8.26548E-04,A6＝ 2.79618E-05,A8＝-5.04701E-07,A10＝0.00000E+00
第3面
κ＝ 1.0000,A4＝-1.00377E-03,A6＝ 4.04075E-05,A8＝-3.82305E-07,A10＝0.00000E+00
第4面
κ＝ 1.0000,A4＝-8.58577E-04,A6＝ 3.12933E-05,A8＝-2.35142E-07,A10＝0.00000E+00
第7面
κ＝ 1.0000,A4＝ 3.32723E-04,A6＝-3.36294E-05,A8＝ 1.06577E-06,A10＝0.00000E+00
第11面
κ＝ 1.0000,A4＝ 1.54400E-03,A6＝ 8.85909E-05,A8＝ 3.78523E-06,A10＝0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　5.65047
　　　　　　　　　 　広角端　　　中間位置　 　　望遠端
　ｆ(全系焦点距離)　 4.60440　 　11.60000　　　26.01710
　ＦＮｏ(Ｆナンバー) 3.58080　　　5.16023　　　 6.98670
　ω(半画角)　　　　43.82629　 　19.68514　 　　8.85620
　Ｙ(像高)　　　 　　3.65000　　　4.05000　 　　4.05000
　ＴＬ(レンズ全長)　44.30000　 　34.36695　　　41.63927
　Ｂｆ　　　　　　 　0.80000　　　0.80000　 　　0.80001
　Ｂｆ(空気換算)　 　1.76809　　　1.76810　 　　1.76810
 
［可変間隔データ］
　　　　　　広角端　 　　中間位置　　 　望遠端
　D4 　　　23.10909　 　　6.75257　 　　0.78692
　D11　　 　9.00676　　　15.43022　　　28.66819
 
［レンズ群データ］
　群番号　　群初面　 　群焦点距離　　レンズ構成長
　Ｇ１　　 　　1　　 　-11.66209　　 　　4.89
　Ｇ２　　 　　6　　　　10.70830　　 　　5.28
 
［条件式］
　条件式（１）　ｆｔ　／　Ｇｆ２＝　２．４２９６２
　条件式（２）　Ｎ１ＡＶ　＝　１．８８７１０
　条件式（３）　Ｎ２ＡＶ　＝　１．６７５９３
　条件式（４）　ｆｗ／Ｇｆ２＝　０．４２９９８
　表４から、本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、条件式（１）～（４）を満たすことが分かる。
　図８は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広角端状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠撮影状態での諸収差図、（ｃ）は望遠端状態における無限遠撮影状態での諸収差図である。
　各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
　以上のような各実施例によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、高い変倍比を有しながら、広画角で、小型で、超高画質なズームレンズを実現することができる。
　上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　各実施例では、ズームレンズとして２群構成を示したが、３群、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　本実施形態のズームレンズＺＬにおいては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第１レンズ群Ｇ１の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させ、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の中又は近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用してもよい。
　本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　本実施形態のズームレンズＺＬは、変倍比が３～１０倍程度である。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４）　ズームレンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　ＦＬ　フィルタ群
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）

Claims (22)

  1. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０
    　但し、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
    　但し、
    　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
    　但し、
    　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  5. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズのみで構成されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  6. 　前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有して構成されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  7. 　前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと、負レンズと、正レンズのみで構成されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  8. 　前記第２レンズ群を構成する各レンズは、それぞれ空気を介して配置されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  9. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  10. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群は像側に凸の軌跡を描いて移動し、前記第２レンズ群は物体側に移動することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  11. 　請求項１に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  12. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  13. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
    　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
    　但し、
    　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  14. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
    　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
    　但し、
    　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  15. 　請求項１２に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  16. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　１．９０　＜　ｆｔ　／　Ｇｆ２　＜　３．５０
    　但し、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  17. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１６に記載のズームレンズの製造方法。
    　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
    　但し、
    　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  18. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１６に記載のズームレンズの製造方法。
    　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
    　但し、
    　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  19. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１６に記載のズームレンズの製造方法。
    　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  20. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．１０　＜　ｆｗ／Ｇｆ２　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　Ｇｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  21. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
    　１．８５　＜　Ｎ１ＡＶ
    　但し、
    　Ｎ１ＡＶ：前記第１レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
  22. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
    　１．５０　＜　Ｎ２ＡＶ　＜　１．８０
    　但し、
    　Ｎ２ＡＶ：前記第２レンズ群を構成するレンズの光学材料のｄ線における屈折率平均値。
PCT/JP2014/002783 2013-05-29 2014-05-27 ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 WO2014192288A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201480031073.5A CN105264420A (zh) 2013-05-29 2014-05-27 变焦镜头、光学设备和变焦镜头的制造方法
US14/952,945 US20160154220A1 (en) 2013-05-29 2015-11-26 Zoom lens, optical apparatus and manufacturing method for the zoom lens

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013113152A JP6205850B2 (ja) 2013-05-29 2013-05-29 ズームレンズ及び光学機器
JP2013-113152 2013-05-29
JP2013-113151 2013-05-29
JP2013113151A JP6160251B2 (ja) 2013-05-29 2013-05-29 ズームレンズ及び光学機器

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/952,945 Continuation US20160154220A1 (en) 2013-05-29 2015-11-26 Zoom lens, optical apparatus and manufacturing method for the zoom lens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014192288A1 true WO2014192288A1 (ja) 2014-12-04

Family

ID=51988339

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/002783 WO2014192288A1 (ja) 2013-05-29 2014-05-27 ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法

Country Status (3)

Country Link
US (1) US20160154220A1 (ja)
CN (1) CN105264420A (ja)
WO (1) WO2014192288A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI628458B (zh) * 2016-12-14 2018-07-01 揚明光學股份有限公司 光學鏡頭

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01210914A (ja) * 1988-02-19 1989-08-24 Olympus Optical Co Ltd 変倍レンズ
JPH08320435A (ja) * 1995-05-25 1996-12-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd 広角ズームレンズ
JP2002365545A (ja) * 2001-04-04 2002-12-18 Olympus Optical Co Ltd 電子撮像装置
JP2004053633A (ja) * 2002-07-16 2004-02-19 Olympus Corp 撮像装置
JP2004102211A (ja) * 2001-11-26 2004-04-02 Olympus Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2006284790A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Olympus Corp 電子撮像装置
JP2010091948A (ja) * 2008-10-10 2010-04-22 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4999007A (en) * 1988-01-28 1991-03-12 Olympus Optical Co., Ltd. Vari-focal lens system
JP4558056B2 (ja) 2001-04-04 2010-10-06 オリンパス株式会社 電子撮像装置
US7002755B2 (en) 2001-11-26 2006-02-21 Olympus Corporation Zoom lens, and electronic imaging system using the same
JP2005316182A (ja) 2004-04-28 2005-11-10 Canon Electronics Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5028776B2 (ja) 2005-09-28 2012-09-19 株式会社ニコン ズームレンズ
JP5092664B2 (ja) 2006-11-08 2012-12-05 株式会社ニコン ズームレンズと、これを有する光学機器
JP5087945B2 (ja) 2007-02-16 2012-12-05 株式会社ニコン ズームレンズと、これを有する光学装置
JP2007293368A (ja) 2007-07-30 2007-11-08 Nidec Copal Corp ズームレンズ
JP5339783B2 (ja) 2008-06-03 2013-11-13 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US8023199B2 (en) 2008-10-10 2011-09-20 Olympus Imaging Corp. Zoom lens and image pickup apparatus equipped with same
JP5501022B2 (ja) 2009-05-09 2014-05-21 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2010286810A (ja) 2009-05-15 2010-12-24 Nikon Corp ブレ補正装置および光学機器
WO2011024657A1 (ja) * 2009-08-28 2011-03-03 Hoya株式会社 変倍レンズ系
JP2010224580A (ja) 2010-06-30 2010-10-07 Nidec Copal Corp ズームレンズ
JP2012185345A (ja) 2011-03-07 2012-09-27 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2012198506A (ja) * 2011-03-07 2012-10-18 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2012242739A (ja) * 2011-05-23 2012-12-10 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN103018889B (zh) * 2011-09-22 2015-09-30 赛恩倍吉科技顾问（深圳）有限公司 变焦成像镜头
JP5774055B2 (ja) 2013-05-23 2015-09-02 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01210914A (ja) * 1988-02-19 1989-08-24 Olympus Optical Co Ltd 変倍レンズ
JPH08320435A (ja) * 1995-05-25 1996-12-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd 広角ズームレンズ
JP2002365545A (ja) * 2001-04-04 2002-12-18 Olympus Optical Co Ltd 電子撮像装置
JP2004102211A (ja) * 2001-11-26 2004-04-02 Olympus Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2004053633A (ja) * 2002-07-16 2004-02-19 Olympus Corp 撮像装置
JP2006284790A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Olympus Corp 電子撮像装置
JP2010091948A (ja) * 2008-10-10 2010-04-22 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI628458B (zh) * 2016-12-14 2018-07-01 揚明光學股份有限公司 光學鏡頭

Also Published As

Publication number Publication date
US20160154220A1 (en) 2016-06-02
CN105264420A (zh) 2016-01-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107817597B (zh) 变焦镜头、和成像设备
US20230258907A1 (en) Zoom lens, optical apparatus, and method for manufacturing zoom lens
JP6645531B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP5594607B2 (ja) ズームレンズおよび撮像装置
WO2014017025A1 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP6221451B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2016065912A (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2010044226A (ja) ズームレンズ系、このズームレンズ系を備えた光学機器、及び、ズームレンズ系を用いた変倍方法
JP2009020337A (ja) ズームレンズ、光学機器、ズームレンズの変倍方法
JP2012133116A (ja) ズームレンズ、このズームレンズを搭載した光学機器、及び、ズームレンズの製造方法
JP6627220B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP6507471B2 (ja) 光学系、及び光学装置
JP5906759B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
WO2013128855A1 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP5825109B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP5594606B2 (ja) ズームレンズおよび撮像装置
JP5386868B2 (ja) ズームレンズ、光学機器
WO2014192288A1 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP6634683B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
JP6337565B2 (ja) 変倍光学系及び撮像装置
JP6354158B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
JP6160251B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
JP6205850B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
JP5115871B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2010039014A (ja) ズームレンズ、撮像装置、および変倍方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201480031073.5

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14804706

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14804706

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1