WO2008015734A1 - Élément d'assemblage et son procédé de fabrication - Google Patents

Description

明 細 書

組部材と組部材の製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、一対の部材を締結する技術に関する。

背景技術

[0002] 特許文献 1には、三角歯セレーシヨンが形成された柱状の嵌込み部を、パイプに圧 入することによって、両者を締結する技術が開示されている。この技術では、嵌込み 部の硬度をパイプの硬度よりも高くしておく。嵌込み部がパイプに圧入されると、三角 歯セレーシヨンの峰力 Sパイプ内周面に食い込むことによって、嵌め込み部とパイプが 締結される。

特許文献 1：特開昭 63— 89229号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] 上述した従来技術では、柱状の嵌込み部をパイプに圧入したときに、パイプ側の材 料が圧入方向に押し退けられやすぐ塑性流動したパイプ側の材料が三角歯と三角 歯の間に十分に流入することができない。このため、嵌込み部とパイプを強固に締結 することができない。

本発明は、上記の問題を解決する。一対の部材を強固に締結可能な技術を提供 する。

課題を解決するための手段

[0004] 本発明の技術は、第 1部材と第 2部材が締結されている組部材の製造方法に具現 化することができる。この製造方法は、第 1部材に柱状部を形成する工程と、第 2部材 に孔を形成する工程と、第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入する工程を備えて いる。ここで、前記柱状部の軸に垂直な断面に外接する外接円の径は、前記孔の軸 に垂直な断面に内接する内接円の径よりも大きく設定する。また、前記柱状部の軸に 垂直な断面に内接する内接円の径は、前記孔の軸に垂直な断面に外接する外接円 の径よりも小さく設定する。そして、前記柱状部と前記孔のうちの側面の硬度が高い 方には、柱状部の圧入方向に向けて軸に垂直な断面が縮小するテーパ部を形成す る。

[0005] この製造方法では、第 1部材に形成した柱状部を第 2部材に形成した孔に圧入す る際に、柱状部の側面と孔の側面が、周方向の一部の範囲で干渉するとともに、周 方向の一部の範囲で離間する。柱状部の側面と孔の側面が干渉する範囲では、主 に、硬度が高い方の側面が、硬度が低い方の側面を形成する材料を押し退けて、硬 度が低い方の側面に食い込む。このとき、柱状部と孔のうちの側面の硬度が高い方 にはテーパ部が形成されているので、硬度が低い方の側面を形成する材料は、圧入 方向にあまり押し退けられず、周方向ゃ径方向に塑性流動する。それにより、柱状部 の側面と孔の側面が離間する範囲では、硬度の低 、方の側面が硬度の高 、方の側 面側へ盛り上がり、硬度が高い方の側面は硬度が低い方の側面により大きく食い込 むこととなる。それにより、第 1部材の柱状部と第 2部材の孔は強固に締結される。 この製造方法によると、第 1部材と第 2部材を強固に締結した組部材を製造すること ができる。

[0006] 上記した製造方法では、前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が高い方 について、軸に垂直な断面を多角形に設定することができる。この場合、その圧入開 始側の端部に柱状部の圧入方向に向けて軸に垂直な断面が縮小するテーパ部を形 成することが好ましい。

あるいは、前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が高い方に、軸方向に 伸びる突起を周方向に繰返し形成することができる。この場合、その突起の峰の高さ を、圧入開始側に位置する端部において低ぐ反圧入開始側に位置する端部にお いて高ぐ圧入開始側の端部力 反圧入開始側の端部まで連続させることが好まし い。ここで、突起の峰の高さが連続しているとは、峰の高さが軸直角方向に向かって 変化して 、な 、ことを意味する。

[0007] 突起を形成する方式を採用する場合、前記軸方向に伸びる突起は、峰の高さが軸 方向に一様に増加する部分と、峰の高さが軸方向に一定に維持されて!、る部分が連 続していることが好ましい。

それにより、同一仕様の複数の組部材を製造する際に、締結力のばらつきを抑える ことができる。

[0008] 前記軸方向に伸びる突起の峰から周方向両側に伸びる 2つの傾斜面は、軸心と峰 を通過する半径に対して非対称であることが好まし 、。

軸方向に伸びる突起の峰力 周方向両側に伸びる 2つの傾斜面力 軸心と峰を通 過する半径に対して非対称になっていると、第 1部材と第 2部材の軸廻りの締結強度

1S トルクをかける方向によって違ってくる。一方の方向にトルクをかけた場合の締結 強度よりも、他方の方向にトルクをかけた場合の締結強度の方が強くなる。トルクをか ける方向によって締結強度が違う状態を実現することができる。

[0009] 前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が高い方には、突起の峰と谷の中 間高さを通過する円周に沿って部分的に伸びる壁が、回転対称をなす複数個所に 形成されて ヽることが好ま ヽ。

ここで、回転対称とは、周方向に部分的に伸びる壁が、円周の 3箇所以上に等間隔 に形成されており、中心力も部分壁に向力 ベクトルをベクトル加算するとゼロべタト ルとなる状態を意味する。

円周に沿って壁が、回転対称をなす複数個所に形成されていると、第 1部材の柱 状部と第 2部材の孔の同軸度を確保することができる。

[0010] 上記した製造方法では、第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入する際に、柱状 部の側面と孔の側面よりも硬度の低 、部材を、柱状部の側面と孔の側面との間に介 在させることが好ましい。

この製造方法では、介在させた部材が塑性流動し、柱状部の側面と孔の側面との 間に形成される隙間を満たす。介在させた部材の残留応力が、柱状部の側面と孔の 側面に加えられ、柱状部の側面と孔の側面との締結力が増す。

[0011] 上記した製造方法では、前記第 1部材の柱状部の側面の方が、前記第 2部材の孔 の側面よりも硬度が高ぐ第 2部材の外周を金型で拘束した状態で、前記第 1部材の 柱状部を前記第 2部材の孔に圧入することが好ましい。

この製造方法によれば、柱状部の側面と孔の側面との接触面積が増し、第 1部材と 第 2部材との締結力を上昇させることができる。

[0012] 上記した製造方法では、前記第 1部材の柱状部の側面の方が、前記第 2部材の孔 の側面よりも硬度が高ぐ第 2部材の端面の一部と外周を金型で拘束するとともに前 記端面の残部が塑性流動可能な状態で、前記第 1部材の柱状部を前記第 2部材の 孔に圧入することが好ま 、。

第 2部材の端面の一部を拘束して残部が塑性流動可能な状態で圧入すると、第 1 部材と第 2部材との締結力を安定ィ匕することができる。

[0013] 上記した製造方法によって、第 1部材と第 2部材を強固に締結した組部材を製造す ることができる。この組部材は、上記した製造方法に起因する下記の特徴を備えてい る。即ち、この組部材は、第 1部材と第 2部材が締結されている組部材であり、第 1部 材には柱状部が形成されており、第 2部材には前記柱状部が圧入されている孔が形 成されている。柱状部の側面と孔の側面は、周方向の一部の範囲で当接しているとと もに一部の範囲で離間している。そして、柱状部と孔のうちの側面の硬度が高い方に は、柱状部の圧入方向に向けて軸に垂直な断面が縮小するテーパ部が形成されて いる。また、柱状部の側面と孔の側面のうちの硬度が低い方には、柱状部の側面と孔 の側面が離間するスペースに向けて塑性流動した塑性流動部が形成されている。 図面の簡単な説明

[0014] [図 1]第 1部材の柱状部と第 2部材の孔を示している（実施形態 1)。

[図 2]図 1の II II線矢視図である。

[図 3]図 1の III - III線矢視図である。

[図 4]第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入した様子を示している（実施形態 1)。

[図 5]図 4の V— V線断面図である。

[図 6]第 1部材の柱状部の変形例を示す図である。図 6 (a)は、軸に垂直な断面が三 角形である柱状部を示している。図 6 (b)は、軸に垂直な断面が六角形である柱状部 を示している。図 6 (c)は、軸に垂直な断面が十字形である柱状部を示している。

[図 7]第 1部材の柱状部と第 2部材の孔を示している（実施形態 2)。

[図 8]図 7の VIII— VIII線矢視図である。

[図 9]第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入した様子を示す断面図である（実施形 態 2)

[図 10]第 1部材の柱状部と第 2部材の孔を示している（実施形態 3)。 [図 11]図 10の XI— XI線矢視図である。

[図 12]図 10の XII— XII線矢視図である。

圆 13]第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入した様子を示している（実施形態 3)。

[図 14]図 13の XIV— XIV線断面図である。

圆 15]第 1部材の柱状部と第 2部材の孔と挿入部材を示している（実施形態 4)。 圆 16]第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入した様子を示す断面図である（実施 形態 4)。

圆 17]柱状部材の側面図である（実施形態 5)。

圆 18]筒状部材の斜視図である (実施形態 5)。

[図 19]図 17の XIV— XIV線矢視図である。

[図 20]図 19の XX部分の詳細図である。

[図 21]図 19の XXI— XXI線断面図である。

圆 22]型治具にセットされた筒状部材の上方に柱状部材が配された状態を示してい る。

[図 23]図 22の XXIII— XXIII線断面図である。

圆 24]降下した柱状部材が筒状部材に接触した状態を示す断面図である。

圆 25]柱状部材が筒状部材に圧入されている途中の状態を示す断面図である。 圆 26]筒状部材に柱状部材が圧入された状態を示す断面図である。

圆 27]柱状部材の突起間の溝に筒状部材の素材が入り込んだ状態を示す断面図で ある。

[図 28]型治具の断面図 (底部溝を設けた形態)である。

圆 29]型治具の底部溝に塑性流動した筒状部材の素材が流入した状態の断面図で ある。

圆 30]筒状部材の外周部が外方に移動するのを規制しないで圧入した場合の断面 図である。

圆 31]圧入後における筒状部材の塑性流動部分の硬度測定結果を示す。

圆 32]圧入後における筒状部材の塑性流動部分の硬度測定結果を示す。

圆 33]圧入後における筒状部材の塑性流動部分の硬度測定結果を示す。 [図 34]圧入後における柱状部材の突起部分の硬度測定結果を示す。

[図 35]クランクシャフトの子部品が締結される前の状態を示す。

[図 36]子部品が圧入によって締結された状態のクランクシャフトを示す。

[図 37]電動モータのシャフト部とフランジ部が締結される前の状態を示す断面図であ る。

[図 38]電動モータのシャフト部とフランジ部が圧入によって締結された状態を示す断 面図である。

[図 39]等速ジョイントのアウターレースとチューリップが締結される前の状態を示す断 面図である。

[図 40]等速ジョイントのアウターレースとチューリップが圧入によって締結された状態 を示す断面図である。

[図 41]シャフトとリングギヤが圧入によって締結された状態を示す断面図である。

[図 42]シャフトとリングギヤがボルトによって締結された状態の断面図である。

発明を実施するための最良の形態

[0015] (実施形態 1)

本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、図 1に 示す第 1部材 100と第 2部材 150を締結する技術について説明する。図 1に示すよう に、第 1部材 100には、軸 Mlに沿って伸びる柱状部 102が形成されている。第 2部 材 150には、軸 M2に沿って伸びる孔 152が形成されている。第 1部材 100の柱状部 102を、第 2部材 150の孔 152に圧入することによって、第 1部材 100と第 2部材 150 を互いに締結する。柱状部 102を孔 152に圧入する際には、柱状部 102の先端 102 a側を、孔 152の一端 152a側から圧入する。

[0016] 図 1、図 2に示すように、第 1部材 100の柱状部 102は、軸 Mlに垂直な断面 (横断 面）が正方形である角柱形状を有している。柱状部 102の側面 124には、軸 Ml方向 に伸びる 4本の峰 114が形成されている。柱状部 102の先端 102a側には、テーパ部 102bが形成されている。テーパ部 102bでは、先端 102a側ほど横断面が縮小して おり、峰 114や側面 124が軸 Mlに対して傾斜している。図 2中の D1は、柱状部 102 の横断面に外接する外接円 C1の直径を示している。図 2中の D2は、柱状部 102の 横断面に内接する内接円 C2の直径を示している。図 2中の D3は、柱状部 102の先 端部 108における横断面 (即ち、先端面 128)に外接する外接円 C3の直径を示して いる。

図 1、図 3に示すように、第 2部材 150の孔 152は、軸 M2に垂直な断面 (横断面）が 円形をしている。孔 152の横断面は軸 M2方向に沿って一定であり、その径は D6で ある。孔 152の横断面は円形であることから、孔 152の横断面に外接する外接円の 径と、孔 152の横断面に内接する内接円の径も、共に D6となる。

[0017] 第 1部材 100の柱状部 102は、その横断面の外接円径 D1が第 2部材 150の孔 15 2の径 D6よりも大きくなるとともに、その横断面の内接円径 D2が第 2部材 150の孔 1 52の横断面の径 D6よりも小さくなる寸法に設定されている。また、第 1部材 100の柱 状部 102のテーパ部 102bでは、柱状部 102の先端 102aにおける横断面 (即ち、先 端面 128)の外接円径 D3が、第 2部材の孔 152の横断面の径 D6よりも小さくなるよう に、柱状部 102の横断面が縮小されている。テーパ部 102bでは、柱状部 102の圧 入方向に向けて横断面が一様に縮小されて 、る。

[0018] 第 1部材 100には、第 2部材 150よりも、硬度の高い材料が用いられている。また、 第 1部材 100の柱状部 102の側面 124には、高周波焼き入れが施されており、その 硬度が高められている。それにより、第 1部材 100の柱状部 102の側面 124は、第 2 部材 150の孔 152の側面よりも、硬度が高くされている。第 1部材 100と第 2部材 150 は、例えば、スチール製や、アルミニウム製や、銅製とすることができる。第 1部材 100 と第 2部材 150は、例えば鍛造によって成形することができる。第 1部材 100の柱状 部 102の側面 124や、第 2部材 150の孔 152の側面には、めっきや化学被膜等の形 成処理を施してもよい。

[0019] 図 4、図 5は、第 1部材 100の柱状部 102を、第 2部材 150の孔 152に圧入した様子 を示している。図 4に示すように、この圧入工程では、第 2部材 150を金型 190等で支 持した状態で、柱状部 102の軸 Mlと孔 152の軸 M2を一致させ、第 1部材 100と第 2 部材 150を軸 Ml、 M2に沿って相対的に接近させていく。先に説明したように、柱状 部 102の横断面は、その外接円径 D1が孔 152の径 D6よりも大きぐその内接円径 D 2が孔 152の径 D6よりも小さい。従って、図 5に示すように、柱状部 102を孔 152に圧 入すると、柱状部 102の側面 124の一部（詳しくは峰 114の近傍）は孔 152の側面に 当接するとともに、柱状部 102の側面 124の一部は孔 152の側面力も離間して隙間 180が形成される。柱状部 102の側面 124の方力 孔 152の側面よりも硬度が高いこ とから、孔 152の側面は大きく塑性変形する。なお、柱状部 102の側面 124も程度は 小さいが塑性変形する。柱状部 102の先端 102a側には、峰 114や側面 124が傾斜 しているテーパ部 102bが設けられているので、第 2部材 150の塑性変形された部分 は、下方にはそれほど流動せず、柱状部 102と孔 152との間の隙間 180内に多く流 動する。その隙間 180に塑性流動した部分 182は、加工硬化することによって、その 硬度が高まっている。第 2部材 150の塑性変形部分 182が隙間 180内に流動すると ともに、塑性変形に伴う加工硬化によって、第 1部材 100と第 2部材 150は強固に締 結される。

[0020] 第 1部材 100の柱状部 102は、その横断面が正方形であるものに限定されない。例 えば図 6 (a)に示すようにその横断面が三角形であってもよいし、図 6 (b)に示すよう にその横断面が六角形であってもよいし、図 6 (c)に示すようにその横断面が略十字 形の多角形であってもよい。柱状部 102の横断面は、その外接円径 D1が孔 152の 径 D6よりも大きいとともに、その内接円径 D2が孔 152の径 D6よりも小さい形状であ ればよい。いずれの場合においても、柱状部 102を孔 152に圧入すると、柱状部 10 2の側面 124の一部（詳しくは峰 114の近傍）が孔 152の側面に食い込むとともに、 柱状部 102の側面 124の一部と孔 152の側面との間には隙間 180が形成される。そ して、第 2部材 150の塑性変形部分 182が隙間 180内に流動するとともに、塑性変 形に伴う加工硬化によって、第 1部材 100と第 2部材 150は強固に締結される。

[0021] (実施形態 2)

本発明の実施形態 2について図面を参照して説明する。本実施形態では、図 7に 示す第 1部材 100と第 2部材 250を締結する技術について説明する。実施形態 1と比 較して、第 1部材 100は同一であり、第 2部材 250は異なっている。図 7に示すように 、第 2部材 250には、軸 M2に沿って伸びる孔 252が形成されている。第 1部材 100 の柱状部 102を、第 2部材 250の孔 252に圧入することによって、第 1部材 100と第 2 部材 250を互いに締結する。柱状部 102を孔 252に圧入する際には、柱状部 102の 先端 102a側を、孔 252の一端 252a側から圧入する。

[0022] 図 7、図 8に示すように、第 2部材 250の孔 252は、軸 M2に垂直な断面 (横断面）が 正方形をしている。孔 252の横断面は、軸 M2方向に沿って一定である。図 8中の D 6は、孔 252の横断面に外接する外接円 C6の直径を示している。図 2中の D7は、孔 252の横断面に内接する内接円 C7の直径を示している。

[0023] 第 1部材 100の柱状部 102の横断面と、第 2部材 250の孔 252の横断面は、共に 正方形であって、その大きさも等しい。従って、第 1部材 100の柱状部 102の横断面 の外接円径 D1は、第 2部材 250の孔 252の横断面の外接円径 D6と等しぐ第 2部 材 250の孔 252の横断面の内接円径 D7よりも大きい。また、第 1部材 100の柱状部 102の横断面の内接円径 D2は、第 2部材 250の孔 252の横断面の内接円径 D7と 等しぐ第 2部材 250の孔 252の横断面の外接円径 D6よりも小さい。また、第 1部材 1 00の先端面 128の外接円径 D3は、第 2部材 250の孔 252の内接円径 D7よりも小さ い。

第 1部材 100の柱状部 102の側面 124は、第 2部材 250の孔 252の側面よりも、硬 度が高くされている。

[0024] 図 9は、第 1部材 100の柱状部 102を、第 2部材 250の孔 252に圧入した様子を示 している。先に説明したように、第 1部材 100の柱状部 102の横断面の外接円径 D1 は、第 2部材 250の孔 252の横断面の内接円径 D7よりも大きぐ第 1部材 100の柱 状部 102の横断面の内接円径 D2は、第 2部材 250の孔 252の横断面の外接円径 D 6よりも小さい。従って、柱状部 102を孔 252に圧入する際に、両者を軸回りに 45度 の位相差を持って圧入することにより、柱状部 102の側面 124の一部（詳しくは峰 11 4の近傍）は孔 252の側面に当接するとともに、柱状部 102の側面 124の一部は孔 2 52の側面力も離間して隙間 280が形成される。柱状部 102の側面 124の方が孔 25 2の側面よりも硬度が高いことから、柱状部 102の峰 114が孔 252の側面に食い込む こととなり、孔 252の側面は大きく塑性変形する。なお、柱状部 102の側面 124も程 度は小さいが塑性変形する。柱状部 102の先端 102a側には、峰 114や側面 124が 傾斜しているテーパ部 102bが設けられているので、第 2部材 250の塑性変形された 部分は、下方にはそれほど流動せず、柱状部 102と孔 252の間の隙間 280内に多く 流動する。その隙間 280に塑性流動した部分 282は、加工硬化することによって、そ の硬度が高まっている。第 2部材 250の塑性変形部分 282が隙間 280内に流動する とともに、塑性変形に伴う加工硬化によって、第 1部材 100と第 2部材 250は強固に 締結される。

[0025] 第 1部材 100の柱状部 102は、その横断面が正方形であるものに限定されない。同 じぐ第 2部材 250の孔 252は、その横断面が正方形であるものに限定されない。柱 状部 102の横断面と孔 252の横断面のそれぞれを、三角形、四角形、五角形、 · · ·、 のいずれかにしてもよい。柱状部 102の横断面と孔 252の横断面は、互いに同一の 形状や寸法であってもよいし、互いに同一の形状で互いに異なる寸法であってもよ いし、互いに異なる形状や寸法であってもよい。いずれの場合においても、柱状部 1 02の横断面の外接円径 D1が孔 252の横断面の内接円径 D7よりも大きぐ柱状部 1 02の横断面の内接円径 D2が孔 252の横断面の外接円径 D6よりも小さくするとよい 。それにより、柱状部 102の側面 124の一部は孔 252の側面に当接するとともに、柱 状部 102の側面 124の一部は孔 252の側面力も離間して隙間 280が形成されるよう に、柱状部 102を孔 152に圧入することができる。

[0026] (実施形態 3)

本発明の実施形態 3について図面を参照して説明する。本実施形態では、図 10に 示す第 1部材 300と第 2部材 350を締結する技術について説明する。図 10に示すよ うに、第 1部材 300には、軸 Mlに沿って伸びる柱状部 302が形成されている。第 2部 材 350には、軸 M2に沿って伸びる孔 352が形成されている。第 1部材 300の柱状部 302を、第 2部材 350の孔 352に圧入することによって、第 1部材 300と第 2部材 350 を互いに締結する。柱状部 302を孔 352に圧入する際には、柱状部 302の先端 302 a側を、孔 352の一端 352a側から圧入する。

[0027] 図 10、図 11に示すように、第 1部材 300の柱状部 302は、軸 Mlに垂直な断面 (横 断面）が円径である円柱形状を有している。柱状部 302の横断面は軸 Ml方向に沿 つて一定であり、その径は D1である。柱状部 302の横断面は円形であることから、柱 状部 302の横断面に外接する外接円の径と、柱状部 302の横断面に内接する内接 円の径も、共に D1となる。 図 10、図 12に示すように、第 2部材 350の孔 352は、軸 M2に垂直な断面 (横断面 )が正方形をしている。孔 352の一端 352a側には、テーパ部 352bが形成されている 。テーパ部 352bでは、一端 352a側ほど横断面が拡大しており、孔 352の側面が軸 M2に対して傾斜している。図 12中の D6は、孔 352の横断面に外接する外接円 C6 の直径を示している。図 12中の D7は、孔 352の横断面に内接する内接円 C7の直 径を示している。図 12中の D8は、孔 352の一端 352aにおける横断面に内接する内 接円 C8の直径を示して 、る。

[0028] 第 1部材 300の柱状部 302の径 D1は、第 2部材 350の孔 352の内接円径 D7より は大きぐ第 2部材 350の孔 352の外接円径 D6よりは小さい。また、孔 352のテーパ 部 352aでは、孔 352の一端 352aにおける内接円径 D8が、第 1部材 300の柱状部 3 02の径 D1よりも大きくなるように、孔 352の横断面が拡大されている。換言すれば、 孔 352のテーパ部 352aでは、柱状部 302の圧入方向に向けて、孔 352の横断面が 縮小されている。

第 1部材 300の柱状部 302の側面 324は、第 2部材 350の孔 352の側面よりも、硬 度が低くされている。

[0029] 図 13、図 14は、第 1部材 300の柱状部 302を、第 2部材 350の孔 352に圧入した 様子を示している。図 13に示すように、この圧入工程では、第 2部材 350を金型 390 等で支持した状態で、柱状部 302の軸 Mlと孔 352の軸 M2を一致させ、第 1部材 30 0と第 2部材 350を軸 Ml、 M2に沿って相対的に接近させていく。先に説明したよう に、柱状部 302の径 D1は、孔 352の内接円径 D7よりも大きぐ孔 352の外接円径 D 6よりも小さい。従って、図 14に示すように、柱状部 302を孔 352に圧入すると、柱状 部 302の側面 324の一部は孔 352の側面に当接するとともに、柱状部 302の側面 3 24の一部は孔 352の側面力も離間して隙間 380が形成される。柱状部 302の側面 3 24の方力 孔 352の側面よりも硬度が低いことから、柱状部 302の側面 324は大きく 塑性変形する。なお、孔 352の側面も程度は小さいが塑性変形する。孔 352の一端 352a側には、側面が傾斜しているテーパ部 352bが設けられているので、第 1部材 3 00の塑性変形された部分は、上方にはそれほど流動せず、柱状部 302と孔 352との 間の隙間 380内に多く流動する。その隙間 380に塑性流動した部分 382は、加工硬 化することによって、その硬度が高まっている。第 1部材 300の塑性変形部分 382が 隙間 380内に流動するとともに、塑性変形に伴う加工硬化によって、第 1部材 300と 第 2部材 350は強固に締結される。

[0030] 第 2部材 350の孔 352は、その横断面が正方形であるものに限定されない。第 2部 材 350の孔 352は、その横断面が三角形、四角形、五角形、 · · ·、のいずれであって もよい。いずれの場合であっても、孔 352の横断面は、その外接円径 D6が柱状部 3 02の径 D1よりも大きいとともに、その内接円径 D2が柱状部 302の径 D1よりも小さい 形状であればよい。それにより、柱状部 302の側面 324の一部は孔 352の側面に干 渉するとともに、柱状部 302の側面 324の一部では孔 352の側面との間に隙間 380 が形成されるように、柱状部 302を孔 352に圧入することができる。

[0031] (実施形態 4)

本発明の実施形態 4について図面を参照して説明する。本実施形態では、図 15に 示す第 1部材 100と第 2部材 150を締結する技術について説明する。実施形態 1と比 較して、第 1部材 100と第 2部材 150はそれぞれ同一であるが、挿入部材 400を介装 させる点で相違する。挿入部材 400は、内孔 402を有するリング状の部材である。挿 入部材 400は、金属製でも非金属製であってもよい。挿入部材 400は、第 1部材 100 と第 2部材 150よりも、硬度が低!、ことが好ま 、。

[0032] 図 16は、第 1部材 100の柱状部 102を、第 2部材 250の孔 252に圧入した様子を 示している。図 16に示すように、柱状部 102の側面 124の一部（詳しくは峰 114の近 傍）は孔 252の側面に食い込んでいるとともに、柱状部 102の側面 124の一部は孔 2 52の側面力も離間している。そして、変形した挿入部材 400が、柱状部 102の側面 1 24と孔 252の側面との隙間を充填している。それにより、第 1部材 100と第 2部材 15 0はより強固に締結される。

[0033] (実施形態 5)

最初に、後述する実施形態 5の主要な特徴を記載する。

(特徴 1)柱状部材 12の下端側には、軸 18方向に伸びるとともに周方向に繰り返す 突起 16群が形成されている。突起 16には、峰の高さが一定の高さ一定部位 19と、 峰の高さが上方に向力つて一様に変化する高さ変化部 20が設けられている（図 21 参照)。

(特徴 2)柱状部材 12には、軸方向と周方向に伸びる一対の第 1当接面 25が形成さ れている。一方の第 1当接面 25と他方の第 1当接面 25は、柱状部材 12の軸 18を挟 んで対称な位置に配されている。さらに柱状部材 12には、軸方向と周方向に伸びる とともに、第 1当接面 25と位相が 90度ずれた一対の第 2当接面 26が形成されている

(特徴 3)柱状部材 12は、筒状部材 14よりも高 、硬度の素材力 製造されて 、る。 (特徴 4)筒状部材は、型治具の円形状凹部にセットされる。

(特徴 5)柱状部材 12と筒状部材 14を締結するときには、柱状部材 12を筒状部材 14 に向けて降下させる。筒状部材 14の塑性変形された部分は、柱状部材 12に突起 16 の高さ変化部 20と、テーパ面 41が設けられているので、下方にはそれほど流動せず 、流動しながら突起 16と突起 16との間の溝 17内に入り込んでゆく。筒状部材 14と柱 状部材 12の突起 16が塑性変形することによって、双方の変形部分に加工硬化が生 じる。筒状部材 14の塑性変形部分が柱状部材 12の溝 17内に十分に入り込むことと 、塑性変形にともなう加工硬化によって、柱状部材 12と筒状部材 14は強固に締結さ れる。

[0034] 本発明の実施形態 5について、図面を参照しながら説明する。本実施形態では、 図 17に示す柱状部材 12と、図 18に示す筒状部材 14を圧入によって締結する。以 下においては、図 17の上下が、柱状部材 12と筒状部材 14の上下と対応しているも のとする。

図 17、図 19に示すように、柱状部材 12の下端側には、軸 18方向に伸びるとともに 周方向に繰り返す突起 16群が形成されて ヽる（セレーシヨンが形成されて ヽる）。図 1 9に良く示すように、突起 16と突起 16の間には、溝 17が形成されている。図 21に示 すように、突起 16には、峰の高さが一定の部位 19 (以下、「高さ一定部 19」と言う）と 、峰の高さが上方に向力つて一様に増カロ (変化)する部分 20 (以下、「高さ変化部 20 」と言う）が設けられている。高さ変化部 20の上端部 22、すなわち高さ変化部 20が高 さ一定部 19に連続する部位には、アール (丸み）が付けられている。

[0035] 突起 16の下方には、横断面が円形状であるとともに、半径が上方に向かって一様 に増加するテーパ状の部分 41 (以下、「テーパ面 41」と言うことがある）が設けられて いる。突起 16の高さ変化部 20は、その終端 29で高さがゼロになることによって、テー パ面 41に連続している。テーパ面 41は、先端に形成されている先端面 24に連続し ている。柱状部材 12では、テーパ面 41と突起の高さ変化部 20において、柱状部材 12の圧入方向に向けて横断面が一様に縮小している。

突起 16の高さ変化部 20と、テーパ面 41の側面形状は、図 21では直線状になって いるが、それに限られるものではない。例えば、高さ変化部 20とテーパ面 41の側面 形状が曲面状であってもよい。突起 16の高さ変化部 20の上端部 22は、高さ一定部 19に滑らかに連続して ヽればよぐ必ずしもアール状でなくてもよ!/、。

図 20に示すように、突起 16の一方の側面 27は、直径方向と一致している。突起 16 の他方の側面 28は、一方の側面 27に対して傾斜している。

図 19に示すように、柱状部材 12には、その軸 18方向に伸びる一対の第 1当接面（ 壁） 25が形成されている。一方の第 1当接面 25と他方の第 1当接面 25は、柱状部材 12の軸 18を挟んで対称な位置に配されている。第 1当接面 25の面は、柱状部材 12 の軸 18を中心とする円柱を仮定した場合、その外周面と一致している。さらに柱状部 材 12には、第 1当接面 25と同形状であるとともに、同様に配置された第 2当接面 26 が形成されている。第 1当接面 25と第 2当接面 26の位相は、 90度ずれている。

柱状部材 12の軸 18に垂直な断面に外接する外接円の径 D1 (以下、単に外径 D1 t 、う）は、筒状部材 14の内径 D6 (図 18参照）よりも大き 、寸法に設定されて!、る。 柱状部材 12の先端面 24の直径 D3は、筒状部材 14の内径 D6よりも小さい寸法に設 定されている。柱状部材 12の軸 18に垂直な断面に内接する内接円の径、即ち、柱 状部材 12の溝 17の各底面 23を含む円の直径 (以下「底面径 D2」と言う）は、筒状部 材 14の内径 D6よりも大きい寸法に設定されている。なお、底面径 D2は、筒状部材 1 4の内径 D6よりも小さ 、寸法に設定することもできる。

柱状部材 12は、鍛造品であり、筒状部材 14よりも高い硬度の素材力 製造されて いる。柱状部材 12の突起 16と突起 16の根本部分に、例えば高周波焼き入れ等を施 し、突起 16とその根本部分の硬度を筒状部材 14よりも高くすることもできる。柱状部 材 12と筒状部材は、例えば、スチール製や、アルミニウム製や、銅製とすることができ る。

[0037] 柱状部材 12と筒状部材 14を締結する準備として、図 22、図 23に示すように、筒状 部材 14を型治具 (金型） 30の円形状凹部 39にセットする。筒状部材 14の上面 33は 、型治具 30の上面 34よりも低く配置されている。筒状部材 14は、その外周面 31が型 治具 30の内周面 32とほとんど隙間が無い状態で、型治具 30にセットされる。型治具 30は、支持台（図示省略）に固定されている。

図 22に示すように、柱状部材 12は、型治具 30にセットされた筒状部材 14の上方 に、昇降機構 (図示省略)が支持した状態で配置されている。柱状部材 12と筒状部 材 14を締結するときには、柱状部材 12を降下させる。既に説明したように、先端面 2 4の直径 D3は、筒状部材 14の内径 D6よりも小さい寸法に設定されている。このため 、柱状部材 12が降下すると、図 24に示すように、柱状部材 12のテーパ面 41と筒状 部材 14の内周上縁 36が接触する。また、溝 17の底面径 D2は、筒状部材 14の内径 D6よりも大きい寸法に設定されている。このため、柱状部材 12が降下してテーパ面 4 1が筒状部材 30の内周上縁 36に接触したときには、水平方向の位置関係において 、筒状部材 14の内周面 35は、溝 17の底面 23よりも内側（軸側）に配置される。

[0038] 図 25は、柱状部材 12がさらに降下した状態を図示している。柱状部材 12の突起 1 6の峰の高さが、上方よりも下方で低いとともに、柱状部材 12の硬度の方が筒状部材 14のそれよりも高いので、突起 16は、筒状部材 14に食い込むようにして、筒状部材 14を多く塑性変形させながら降下してゆく。このときに、突起 16も筒状部材 14よりも 程度は少ないが塑性変形する。柱状部材 12に側面形状が傾斜している高さ変化部 20とテーパ面 41が設けられているので、筒状部材 14の塑性変形された部分は、下 方にはそれほど流動せず、溝 17内に流動しながら入り込んでゆく（流入してゆく）。筒 状部材 14が下方に多少流動することによって、筒状部材 14には、凸状に塑性変形 した部分 70が形成される（以下説明する図面では、この凸状に塑性変形した部分 70 を省略している）。

図 26は、柱状部材 12が最下方位置に達して停止した状態を図示している。柱状 部材 12の突起 16が筒状部材 14を塑性変形させ、筒状部材 14が型治具 30にセット されていて外方側に変形できないことから、筒状部材 14の上面 33は変形前よりも高 く配置される。また、筒状部材 14の内周面 35も、変形前よりも内方側に配置される。 図 27に示すように、筒状部材 14の塑性変形部分は、柱状部材 12の溝 17内に、十 分に入り込む。また、筒状部材 14の突起 16が食い込んだ部分近傍と、柱状部材 12 の突起 16が塑性変形することによって、双方の変形部分に加工硬化が生じる。この ため、塑性変形部分の硬度が高くなる。従って、筒状部材 14の塑性変形部分が柱 状部材 12の溝 17内に十分に入り込むことと、塑性変形にともなう加工硬化によって、 柱状部材 12と筒状部材 14は強固に締結される。

これに対して、柱状部材 12に高さ変化部 20とテーパ面 41が設けられていないと、 設けられている場合よりも筒状部材 14の内周部分が真下に多く押し退けられてしまう 。このため、筒状部材 14の塑性変形部分の溝 17内に入り込む量が少なくなる。もち ろん、テーパ面 41が設けられていなくても、筒状部材 14の塑性変形部分が溝 17内 に入り込むので、柱状部材 12と筒状部材 14は確実に締結される。

既に説明したように、突起 16の一方の側面 27は直径方向と一致しており、突起 16 の他方の側面 28は一方の側面 27に対して傾斜している。従って、柱状部材 12と筒 状部材 14の軸廻りの締結強度は、トルクの作用方向によって大小が生じる。例えば、 図 27において、筒状部材 14を固定した場合、柱状部材 12に時計方向のトルクをカロ える方が、柱状部材 12に反時計方向のトルクを加えるよりも大きな締結強度を得られ る。突起 16の他方の側面 28が直径方向に対して傾斜しているので、柱状部材 12に 反時計方向のトルクを加えたときに、柱状部材 12と筒状部材 14との間に滑りが生じ 易いからである。

既に説明したように、柱状部材 12が降下してそのテーパ面 41が筒状部材 14の内 周上縁 36に接触したときに、筒状部材 14の内周面 35は、溝 17の底面 23よりも内側 に配置される。このような関係が筒状部材 12の内径 D6がばらついても保証されるよ うに、柱状部材 12の先端面 24の直径 D3と、底面 23の底面径 D2が設定されている 。従って、筒状部材 12の内径 D6がばらついても、柱状部材 12が筒状部材 14の内 周上縁 36に接触したときに、水平方向の位置関係において、筒状部材 14の内周面 35と溝 17の底面 23との間に隙間が生じない。筒状部材 14の内周面 35と溝 17の底 面 23との間に隙間が生じないと、柱状部材 12がさらに降下して筒状部材 14が変形 したときに、溝 17内に塑性変形部分が十分に入り込む。

[0040] 柱状部材 12の一方の第 1当接面 25と他方の第 1当接面 25との距離、および一方 の第 2当接面 26と他方の第 2当接面 26との距離は、筒状部材 14の内径 D6がばらつ いても、内径 D6よりも僅かに大きくなるように設定されている。このため、柱状部材 12 が降下して突起 16が筒状部材 14に食い込んでいるときに、第 1当接面 25と第 2当接 面 26は、筒状部材 14の内周面 35に面同士で当接する。第 1当接面 25と第 2当接面 26は面同士で当接するので、突起 16のように筒状部材 14に食い込まない。従って、 柱状部材 12と筒状部材 14は、内周面 35と、第 1当接面 25と第 2当接面 26とによつ て互いに案内されることによって、精度良く軸と軸が一致する。

上述したように、突起 16の高さ変化部 20の上端部 22にはアールが付けられている 。このため、柱状部材 12が降下して突起 16の高さ変化部 20が筒状部材 14に接触し ている状態から、それに加えて突起 16の高さ一定部 19も筒状部材 14に接触する状 態に移行したときに、柱状部材 12を降下させる力が急に低下するのが抑制される。 従って、柱状部材 12の降下速度を制御するのが容易になる。柱状部材 12を降下さ せる力の変化を検出し、その変化力も柱状部材 12の降下位置を推定することもでき る。このようにすると、柱状部材 12の移動距離のみに基づいて圧入制御するよりも、 正確な締結が可能になる。

一対の第 1当接面 25と、一対の第 2当接面 26との位相のずれは 90度に限られな い。それらの位相のずれが 90度以外の角度であっても、それら当接面 25、 26は、柱 状部材 12の軸と筒状部材 14の軸を精度良く一致させることができる。第 1当接面 25 や、第 2当接面 26のような面は、 5箇所以上設けることもできる。当接面を複数配置し 、その配置を圧入時に当接面に作用する力のベクトル加算がゼロになるようにするこ とにより、柱状部材 12の軸と筒状部材 14の軸を精度良く一致させることができる。

[0041] 図 28に示すように、型治具 30の底部 37の外周部近傍に、周方向に一巡する底部 溝 38を形成することもできる。このような底部溝 38を形成すると、図 29に示すように、 筒状部材 14の塑性変形部分の一部が流動して底部溝 38に入り込む。底部溝 38の 深さや、幅や、断面形状や、位置を設定することによって、塑性変形する量や、塑性 変形範囲を調整することができる。塑性変形する量や、塑性変形範囲を調整すること ができると、硬度や加工硬化させる範囲を設定することができ、締結力が安定する。 この種の型治具 30は、先に説明した実施形態 1から 4においても利用することができ る。

図 30に示すように、型治具 30を用いずに柱状部材 12と筒状部材 14を締結するこ ともできる。この場合には、支持台 40上で筒状部材 14を位置決めしておく。型治具 3 0を用いなくても、筒状部材 14の肉厚 (外周面 31と内周面 35との距離)が大きい場 合や、筒状部材 14の硬度が柱状部材 12の硬度よりも大幅に小さい場合には、柱状 部材 12の溝 17に筒状部材 14の塑性変形部分を十分に入り込ませることができる。 柱状部材 12は、円柱状であることに限られず、角柱状であってもよい。筒状部材 14 は、円筒状でなくてもよい。例えば、筒状部材 14の内周面が多角形状であってもよい 発明者は、種々の条件で筒状部材 14と柱状部材 12を締結し、それらの硬度を測 定した。以下、その結果について説明する。

図 31の上半分には、柱状部材 12の溝 17に筒状部材 14の塑性変形部分が入り込 んだ状態の断面図が示されている。柱状部材 12は点線で示されており、筒状部材 1 4は実線で示されている。筒状部材 14は、深さにして約「2Z3」溝 17に入り込んでい る。締結条件は、「 δ / =0. 5」であり、高さ変化部 20とテーパ面 41を側面視したと きの傾斜角度 (軸 18方向に対する角度）は、 30度である。ここで、「 δ」は、柱状部材 12の外径 D1から、筒状部材 14の内径 D6を差し引いた値の「1Ζ2」である。すなわ ち、締結前の状態において、柱状部材 12と筒状部材 14を軸方向に重ね合わせた場 合に、突起 16と筒状部材 14が重複している部分の直径方向の距離である。「h」は、 突起 16の峰の高さ（溝 17の深さ）である。従って、「 δ Zh」が大きいほど、柱状部材 1 2と筒状部材 14の圧入代が大きいことになる。筒状部材 12の硬度測定は、（a)〜(f) の 6列について、各列の各ポイント（菱形で示されている）毎に行った。

図 31の下半分は、硬度測定結果をグラフにまとめている。グラフの横軸は、所定位 置を基準に、（a)〜(f)の各列に沿った距離に対応している。縦軸は、測定した硬度（ ビッカース硬さ Hv)に対応している。グラフ中の（m)は、筒状部材 14の素材硬度 (圧 入前の硬度）を示している。グラフから明らかなように、締結後には（a)列〜 (f)列の 全てについて硬度が高くなつている。全体的な傾向として、溝 17に深く入り込んだ部 分の方が、より硬度が高くなる傾向を示している。

[0043] 図 32は、締結条件「 δ / =0. 25」、傾斜角度 30度で締結した場合の硬度測定 結果を示している。図 32の上半分に示したように、筒状部材 14の塑性変形部分は、 浅くにしか柱状部材 12の溝 17に入り込んでいない。「3 711」が「0. 25」と小さいた めと考えられる。それでも、図 32の下半分のグラフから明らかなように、加工硬化が生 じて硬度が高くなつている。

図 33は、締結条件「 δ / =0. 75」、傾斜角度 30度で締結した場合の硬度測定 結果を示している。図 33の上半分に示したように、筒状部材 14は、深く溝 17に入り 込んでいる。（a)列〜 (f)列の全てについて硬度が高くなつている。筒状部材 14が深 く溝 17に入り込み、硬度が高くなつていることによって、柱状部材 12と筒状部材 14の 軸廻りの締結強度は、本締結条件で締結した場合が最も大きくなる。

図 34は、締結条件が「 δ /h=0. 5」、傾斜角度が 30度の場合（図 31の場合と同 条件）における、締結後の突起 16の硬度をまとめたグラフである。グラフの横軸は、 突起 16の頂面力も柱状部材 12の軸 18方向に向力 距離に対応している。グラフの 縦軸は、測定した硬度 (ピッカース硬さ Hv)に対応している。グラフ中の実線は測定 した硬度を示しており、点線は柱状部材 14の素材硬度を示している。突起 16の硬度 は、距離が約 2 (mm)まではほぼ一定を維持し、さらに距離が大きくなると素材硬度 まで急減している。

[0044] 上記した実施形態 1から 5で説明した締結技術は、種々の部材を締結するのに適 用することができる。

図 35は、子部品 43〜48を持つクランクシャフト 42を示している。子部品 43には、 凹部 50が形成されている。子部品 44〜47には、それぞれ凹部 50と複数の突起を持 っセレーシヨン 51が形成されている。子部品 48には、セレーシヨン 51が形成されて いる。図 36は、セレーシヨン 51が凹部 50に圧入されて子部品 43〜48が締結され、 クランクシャフト 42が完成した状態を示して 、る。

従来、クランクシャフトは一体で製作されている。その場合に、図 36に示す隙間 52 は、熱間鍛造加工されている。隙間 52を鍛造する型の幅は、薄くしょうとしても限界 がある。このため、クランクシャフトの軸方向長さを小さくすることができな力つた。本発 明の締結技術によれば、子部品 43〜48を締結してクランクシャフト 42を完成させる ので、隙間 52を熱間鍛造カ卩ェする必要がない。従って、クランクシャフト 42の軸方向 長さを、従来よりも/ J、さくすることができる。

また、 V型エンジンのクランクシャフトでは、一体で製作した場合にツイスト工程が必 要である。本発明の締結技術によれば、締結時に凹部とセレーシヨンの軸廻りの位置 関係を調整することができるので、ツイスト工程を省略することができる。

小部品 44〜48をさらに複数の孫部品で構成し、それらの締結に本発明の技術を 適用することちできる。

[0045] 図 37は、電動モータのシャフト部 53とフランジ部 54を示している。シャフト部 53に は、セレーシヨン 55が形成されている。図 38は、本発明の締結技術によって、シャフ ト部 53とフランジ部 54が締結された状態を示している。

図 39は、等速ジョイントのアウターレース 56とチューリップ 57を示している。ァウタ 一レース 56には、内周面にセレーシヨン 58が形成されている。アウターレース 56の セレーシヨンの内径は、その端部 72が開口に向かって徐々に拡経している。チューリ ップ 57の一端部 74は、徐々に縮径している。図 40に示すように、アウターレース 56 とチューリップ 57は、本発明の締結技術によって締結されている。

図 41は、シャフト 60とリングギヤ 61が本発明の締結技術によって締結された状態を 示している。シャフト 60の外周部には、セレーシヨン 62が形成されている。これに対し て、本発明の締結技術を採用しないと、図 42に示すようにボルト 65でシャフト 63とリ ングギヤ 61を締結しなければならず、部品点数が増加してしまう。

[0046] 本発明の締結技術は、上記以外にも、例えば、下記に示す部材同士の締結に好 適に採用することができる。

(1)リャアクスルシャフトの軸とフランジの締結 (従来は、一体成形)。製造設備の小型 化が可能になる。

(2)エンジンマ-ホールドとフランジの締結 (従来は、溶接結合)。結合信頼性が向上 する。

(3)ステアリング構成部品同士の締結 (従来は、スプラインによる軽圧入締結)。締結 強度が向上する。

(4)プロペラシャフトのジョイントヨークとシャフトの締結、あるいはトランスミッション構 成部品同士の締結 (従来は、電子ビーム溶接によって結合)。コストダウンが可能に なるとともに、締結強度が向上する。

(5)軸部品と、底とフランジが付いた形状の部品の締結 (例えば、車両のリアシャフト） 筒状部材の内側に突起を形成し、その突起の峰の高さが低い側力 圧入すること によって柱状部材を塑性変形させ、筒状部材と柱状部材を締結することもできる。 本発明の締結技術によれば、突起の峰の高さが低い側力も圧入するので、塑性変 形が効率的に行われる。

以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、特許請求の 範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した 具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。

また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せ によって技術的有用性を発揮するものであり、出願時の請求項記載の組合せに限定 されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数の目的を同 時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性 を持つものである。

Claims

請求の範囲

[1] 第 1部材と第 2部材とが締結されている組部材の製造方法であり、

第 1部材に柱状部を形成する工程と、

第 2部材に孔を形成する工程と、

第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入する工程を備えており、

前記柱状部の軸に垂直な断面に外接する外接円の径は、前記孔の軸に垂直な断 面に内接する内接円の径よりも大きぐ

前記柱状部の軸に垂直な断面に内接する内接円の径は、前記孔の軸に垂直な断 面に外接する外接円の径よりも小さく、

前記柱状部と前記孔のうちの側面の硬度が高い方には、柱状部の圧入方向に向 けて軸に垂直な断面が縮小するテーパ部が形成されている、

ことを特徴とする製造方法。

[2] 前記柱状部と前記孔のうちの側面の硬度が高い方は、軸に垂直な断面が多角形 であるとともに、その圧入開始側の端部に前記テーパ部が形成されていることを特徴 とする請求項 1に記載の製造方法。

[3] 前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が高い方に、軸方向に伸びる突起 が周方向に繰返し形成されており、

その突起の峰の高さは、圧入開始側に位置する端部において低ぐ反圧入開始側 に位置する端部において高ぐ圧入開始側の端部力 反圧入開始側の端部まで連 続して!/、ることを特徴とする請求項 1に記載の製造方法。

[4] 前記軸方向に伸びる突起は、峰の高さが軸方向に一様に増加する部分と、峰の高 さが軸方向に一定に維持されて 、る部分が連続して 、ることを特徴とする請求項 3に 記載の製造方法。

[5] 前記軸方向に伸びる突起の峰力 周方向両側に伸びる 2つの傾斜面力 軸心と峰 を通過する半径に対して非対称であることを特徴とする請求項 3又は 4に記載の製造 方法。

[6] 前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が高い方には、突起の峰と谷の中 間高さを通過する円周に沿って部分的に伸びる壁が、回転対称をなす複数個所に 形成されて 、ることを特徴とする請求項 3から 5の 、ずれかに記載の製造方法。

[7] 第 1部材の柱状部を第 2部材の孔に圧入する際に、柱状部の側面と孔の側面よりも 硬度の低 ヽ部材を、柱状部の側面と孔の側面との間に介在させることを特徴とする 請求項 1から 6のいずれかに記載の製造方法。

[8] 前記第 1部材の柱状部の側面の方が、前記第 2部材の孔の側面よりも硬度が高ぐ 第 2部材の外周を金型で拘束した状態で、前記第 1部材の柱状部を前記第 2部材 の孔に圧入することを特徴とする請求項 1から 7のいずれかに記載の製造方法。

[9] 前記第 1部材の柱状部の側面の方が、前記第 2部材の孔の側面よりも硬度が高ぐ 第 2部材の端面の一部と外周を金型で拘束するとともに前記端面の残部が塑性流 動可能な状態で、前記第 1部材の柱状部を前記第 2部材の孔に圧入することを特徴 とする請求項 1から 7のいずれかに記載の製造方法。

[10] 第 1部材と第 2部材とが締結されている組部材であり、

前記請求項 1から 9のいずれかに記載の製造方法で製造されており、

前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が低 、方には、前記柱状部の側 面と前記孔の側面が離間するスペースに向けて塑性流動した塑性流動部が形成さ れて 、ることを特徴とする組部材。

[11] 第 1部材と第 2部材とが締結されている組部材であり、

第 1部材には柱状部が形成されており、

第 2部材には前記柱状部が圧入されている孔が形成されており、

前記柱状部の側面と前記孔の側面は、周方向の一部の範囲で当接しているととも に一部の範囲で離間しており、

柱状部と孔のうちの側面の硬度が高い方には、柱状部の圧入方向に向けて軸に垂 直な断面が縮小するテーパ部が形成されており、

前記柱状部の側面と前記孔の側面のうちの硬度が低 、方には、前記柱状部の側 面と前記孔の側面が離間するスペースに向けて塑性流動した塑性流動部が形成さ れて 、ることを特徴とする組部材。