WO2007116767A1

WO2007116767A1 - 流量調整弁、回転体およびベルト式無段変速機

Info

Publication number: WO2007116767A1
Application number: PCT/JP2007/056491
Authority: WO
Inventors: Hiroyuki Shioiri; Hiroaki Kimura; Shinya Fujimura
Original assignee: Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha
Priority date: 2006-03-28
Filing date: 2007-03-27
Publication date: 2007-10-18
Also published as: EP2000715A4; US8147364B2; CN101410660B; US20090105020A1; JP4618179B2; EP2000715B1; KR101009308B1; KR20080106454A; EP2000715A9; EP2000715A2; JP2007263243A; CN101410660A

Abstract

　回転体であるプライマリプーリに備えられる流量調整弁７０であって、第１ポート７１と、第２ポート７２と、この第１ポート７１と第２ポート７２との間に形成され、作動油が通過する作動流体流路７３と、作動流体流路７３内に配置され、作動流体流路７３のうち、第２ポート側流路７３ｂから第１ポート側流路７３ａに向かって開弁する逆止弁７４と、逆止弁７４の第２ポート側に配置され、第１ポート７１から第２ポート７２に作動油を排出する際に、逆止弁７４を強制的に開弁し、かつ逆止弁７４の開弁量が小さいほど第２ポート側流路７３ｂの流路抵抗を増大させる開弁調整部（ガイド部材７５、スプール７６、シリンダ７７と、駆動圧力室７９）とを備える。開弁初期の作動流体の過排出を抑制することができる。

Description

明細書

流量調整弁、回転体およびベルト式無段変速機

技術分野

[0001] 本発明は、流量調整弁、この流量調整弁を備える回転体およびこの回転体を備えるベルト式無段変速機に関するものである。

背景技術

[0002] 通常、逆止弁は、一方向の作動流体の流れを許容し、反対方向の作動流体の流れを禁止するものである。このような逆止弁においては、強制的に開弁し、反対方向の作動流体の流れを許容するものがある。

[0003] 例えば、特許文献 1に示すカット弁 (逆止弁)では、入力ポートと出力ポートとの間をばね手段により入力ポート側に付勢されたボール弁体により弁座の開口を閉じる。そして、制御ポートの圧力により摺動子を介して突子を出力ポート側に移動させ、この移動した突子がボール弁体を弁座の開口力離れる方向に移動することで、強制的に開弁するものである。

[0004] 特許文献 1 :特開平 7— 180779号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] ところで、強制的に開弁を行うことができる逆止弁において、強制的に開弁した際に、入力ポートから出力ポートに流れる作動流体の流量を制御したい要望がある。つまり、逆止弁としての機能を有する流量調整弁の要望がある。しかしながら、上記特許文献 1に示すような逆止弁では、ボール弁体を弁座の開口力離れる方向に移動させる移動量を制御ポートの圧力で制御しても、入力ポートと出力ポートとの差圧などを起因として、開弁量の制御が困難となるという問題がある。つまり、ボール弁体が弁座の開口から離れる開弁初期に、制御ポートの圧力による移動量に応じた開弁量以上の開弁量となる虞がある。従って、開弁初期に作動流体が過排出となる虞があつた o

[0006] そこで、この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、少なくとも開弁初期の作動流体の過排出を抑制することができる流量調整弁、回転体およびベルト式無段変速機を提供することを目的とするものである。

課題を解決するための手段

[0007] 第 1の流量調整弁の発明では、第 1ポートと、第 2ポートと、前記第 1ポートと前記第 2ポートとの間に形成され、作動流体が通過する作動流体流路と、前記作動流体流路内に配置され、前記作動流体流路のうち、第 2ポート側流路から第 1ポート側流路に向かって開弁する逆止弁と、前記逆止弁の第 2ポート側に配置され、前記第 1ポートから前記第 2ポートに作動流体を排出する際に、当該逆止弁を強制的に開弁し、かつ当該逆止弁の開弁初期に前記第 2ポート側流路の流路抵抗を増大させる開弁調整部と、を備える。

[0008] また、第 2の流量調整弁の発明では、第 1ポートと、第 2ポートと、前記第 1ポートと前記第 2ポートとの間に形成され、作動流体が通過する作動流体流路と、前記作動流体流路内に配置され、前記作動流体流路のうち、第 2ポート側流路から第 1ポート側流路に向かって開弁する逆止弁と、前記逆止弁の第 2ポート側に配置され、前記第 1ポートから前記第 2ポートに作動流体を排出する際に、当該逆止弁を強制的に開弁し、かつ当該逆止弁の開弁量が小さいほど前記第 2ポート側流路の流路抵抗を増大させる開弁調整部と、を備える。

[0009] 開弁調整部は、逆止弁を強制的に開弁した際に、逆止弁の開弁が初期、あるいは逆止弁の開弁量が小さいほど、第 2ポート側流路の流路抵抗を増大し、作動流体が第 1ポートから第 2ポートに流れ難くする。従って、逆止弁の開弁した直後、すなわち開弁初期に第 1ポートから第 2ポートに排出される作動流体の排出流量を少なくすることができる。これにより、開弁初期の作動流体の過排出を抑制することができる。

[0010] また、この発明では、上記流量調整弁において、前記作動流体流路のうち、前記逆止弁と前記開弁調整部との間に、第 3ポートをさらに備え、前記第 3ポートから前記第 1ポートに作動流体を供給する際に、当該第 3ポートから前記逆止弁を開弁する圧力の作動流体を供給することが好ましヽ。

[0011] 第 3ポートから逆止弁と開弁調整部との間に、この逆止弁を開弁する圧力の作動流体を供給すると、逆止弁が開弁し、第 3ポートから第 1ポートに作動流体が供給される。従って、第 1ポートと連通する部分への作動流体の供給、第 1ポートと連通する部分力の作動流体の排出、第 1ポートと連通する部分での作動流体の保持を 1つの逆止弁で行うことができる。

[0012] また、この発明では、前記開弁調整部は、前記作動流体流路内に軸方向に摺動自在に配置されるスプールを備え、前記スプールは、当該軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、前記逆止弁を強制的に開弁するとともに、当該逆止弁の開弁初期に当該スプールと前記第 2ポート側流路との間の流路断面積を減少させることが好ましい。

[0013] また、この発明では、上記流量調整弁にお!、て、前記開弁調整部は、前記作動流体流路内に軸方向に摺動自在に配置されるスプールを備え、前記スプールは、当該軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、前記逆止弁を強制的に開弁するとともに、当該移動量が小さいほど当該スプールと前記第 2ポート側流路との間の流路断面積が減少することが好まし、。

[0014] スプールは、軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、逆止弁を強制的に開弁するとともに、このスプールによる逆止弁の開弁が初期あるいはスプールの移動量が小さ、ほどこのスプールと第 2ポート側流路との間の流路断面積が減少し、作動流体が第 1ポートから第 2ポートに流れ難くする。従って、スプールは、逆止弁の開弁した直後、すなわち開弁初期に第 1ポートから第 2ポートに排出される作動流体の排出流量を少なくすることができる。これにより、開弁初期の作動流体の過排出を抑制することがでさる。

[0015] また、この発明では、上記流量調整弁において、前記スプールは、当該作動流体流路と同一軸上に配置されて、ることが好ま、。

[0016] 第 1ポートから第 2ポートにスプールを介して排出される作動流体が通過する流線の直線ィ匕を図ることができる。従って、第 1ポートから第 2ポートにスプールを介して作動流体を排出する際の流路抵抗を低減することができる。また、スプールによる第 1 ポートから第 2ポートに排出される作動流体の排出流量制御の応答性を向上することができる。

[0017] また、この発明では、上記流量調整弁において、前記スプールは、前記逆止弁と対向する部分がテーパー形状であることが好ま、。

[0018] スプールがテーパー形状であるため、このスプールに作動流体が衝突することによるこの作動流体が通過する流線への影響を低減することができる。従って、スプールによる第 1ポートから第 2ポートに排出される作動流体の排出流量制御の応答性をさらに向上することができる。また、スプールに作用する動圧が低減されるので、スプールの軸方向における位置制御を容易にすることができる。

[0019] また、第 1の回転体の発明では、上記流量調整弁を備える回転体であって、前記逆止弁は、弁座と、当該弁座から離れることで開弁する弁体と、前記弁体が前記弁座から離れた際に、前記回転体の径方向外側への移動を規制する規制部とを備える。

[0020] 規制部は、流量調整弁を備える回転体が回転することにより、弁体にこの回転体の径方向外側の遠心力が作用しても、弁体が回転体の径方向外側に移動することを規制する。従って、回転体が回転した際に、弁体と弁座との軸方向における位置関係を維持することができる。これにより、特に、逆止弁の開弁状態から閉弁状態における弁体の挙動を安定させることができるので、逆止弁の閉弁までの応答性を向上することがでさる。

[0021] また、第 2の回転体の発明では、上記流量調整弁を備える回転体であって、前記流量調整弁の長手方向が前記回転体の軸方向に対してねじれの位置であることを特徴とする。

[0022] 回転体の軸方向長さに対する流量調整弁の影響を少なくすることができる。従って、回転体の軸方向長さの増加を抑制することができ、回転体の小型化を図ることができる。

[0023] また、この発明では、上記回転体にぉ、て、前記開弁調整部は、供給された前記作動流体の圧力により、前記逆止弁を強制的に開弁する駆動圧力室を備え、前記駆動圧力室の回転半径は、前記作動流体が存在する他の部分の回転半径よりも大きいことが好ましい。

[0024] 駆動圧力室の回転半径は、作動流体が存在する他の部分の回転半径よりも大きいため、駆動圧力室に作用する遠心油圧は、作動流体が存在する他の部分の遠心油圧よりも大きくなる。従って、開弁調整部が前記逆止弁を強制的に開弁する際に、駆動圧力室の圧力を小さくすることができる。これにより、駆動圧力室に作動流体を供給する流体ポンプの動力損失の増加を抑制することができる。

[0025] また、このベルト式無段変速機の発明では、平行に配置され、駆動源からの駆動力がいずれか一方に伝達される 2つのプーリ軸と、当該 2つのプーリ軸上をそれぞれ軸方向に摺動する 2つの可動シーブと、当該 2つの可動シーブに前記軸方向にそれぞれ対向する 2つの固定シーブと、からなる 2つのプーリと、前記 2つのプーリのうちいずれか一方のプーリに伝達された前記駆動源力の駆動力を他方のプーリに伝達するベルトと、前記可動シーブを前記固定シーブ側に押圧する位置決め油圧室と、を備え、上記回転体は、前記 2つのプーリ軸のいずれかである。

[0026] 上記流量調整弁を備える上記回転体は、ベルト式無段変速機に用いられるものである。従って、ベルト式無段変速機において、上記回転体における効果を奏することができる。

[0027] また、この発明では、上記ベルト式無段変速機において、前記第 1ポートは、前記位置決め油圧室と連通して、ることが好ま、。

[0028] 位置決め油圧室力作動流体を排出する際において、逆止弁の開弁初期の作動流体の過排出を抑制することができる。また、第 1ポートを介して位置決め油圧室への作動流体の供給、第 1ポートを介して位置決め油圧室力の作動流体の排出、位置決め油圧室での作動流体の保持を 1つの逆止弁で行うことができる。

発明の効果

[0029] この発明にかかる流量調整弁、回転体およびベルト式無段変速機は、開弁初期の作動流体の過排出を抑制することができるという効果を奏する。図面の簡単な説明

[0030] [図 1]図 1は、この発明に力かるベルト式無段変速機のスケルトン図である。

[図 2]図 2は、プライマリプーリの要部断面図である。

[図 3]図 3は、プライマリプーリの要部断面図（図 2の I I断面図）である。

[図 4]図 4は、流量調整弁の構成例を示す図である。

[図 5-1]図 5— 1は、トルクカムを示す図である。

[図 5-2]図 5— 2は、トルクカムの動作説明図である。 [図 6]図 6は、変速比変更時におけるベルト式無段変速機の動作説明図である。

[図 7]図 7は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。

[図 8]図 8は、変速比変更時におけるベルト式無段変速機の動作説明図である。

[図 9-1]図 9—1は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。

[図 9-2]図 9— 2は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。

[図 9-3]図 9— 3は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。

[図 10]図 10は、流路断面積とスプール移動量との関係を示す図である。

[図 11]図 11は、排出流量とスプール移動量との関係を示す図である。

[図 12]図 12は、プライマリプーリの他の要部断面図である。

[図 13- 1]図 13— 1は、流量調整弁の他の構成例を示す図である。

[図 13-2]図 13— 2は、図 13— 1の流量調整弁の動作説明図である。

[図 13-3]図 13— 3は、図 13— 1の流量調整弁の動作説明図である。

[図 14-1]図 14— 1は、流量調整弁の他の構成例を示す図である。

[図 14-2]図 14— 2は、図 14—1の流量調整弁の動作説明図である。

符号の説明

1 ベルト式無段変速機

10 内燃機関 (駆動源）

20 トランスアクスノレ

30 トルクコンバータ

40 前後進切換機構

50 プライマリプーリ

51 プライマリプーリ軸

51a, b 作動油通路

51c, d 連通通路

51e スプライン

52 プライマリ固定シーブ

53 プライマリ可動シーブ

53a 円筒部 b 環状部

c スプライン

d 突出部

プライマリ隔壁

a 連通通路

b 連通通路

プライマリ油圧室 (位置決め油圧室) 作動流体供給軸

a 作動油通路

b 連通孔

セカンダリプーリ

流量調整弁

第 1ポート

第 2ポート

作動流体流路

a 第 1ポート側流路

b 第 2ポート側流路

c 段差部

d 凹部

e 閉塞部材

f 係止部材

逆止弁

a 弁体

b 弁座

c 弾性部材

d テーノ一面

ガイド部材

a ガイド側テーパー面 75b 連通部

75c 連通部

76 スプーノレ

76a 本体部

76b 突起部

76c 絞り部

77 シリンダ

77a 段差部

77b 弾性部材

78 第 3ポート

79 駆動圧力室

80 最終減速機

90 動力伝達経路

100 ベノレ卜

110 車輪

120 作動油供給制御装置

T1〜T5 空間部

発明を実施するための最良の形態

[0032] 以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、下記の実施例により、この発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるものあるいは実質的に同一のものが含まれる。ここで、下記の実施例におけるベルト式無段変速機に伝達される駆動力を発生する駆動源として内燃機関（ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、 LPGエンジンなど）を用いる力これに限定されるものではなぐモータなどの電動機を駆動源として用いても良い

[0033] また、下記の実施例では、プライマリプーリを流量調整弁を備える回転体とし、ブラィマリ可動シーブをプライマリ固定シーブ側に押圧する油圧室を位置決め油圧室とするが、セカンダリプーリを回転体、セカンダリプーリのセカンダリ可動シーブをセカンダリ固定シーブ側に押圧する油圧室を位置決め油圧室としても良い。

実施例

[0034] 図 1は、この発明に力かるベルト式無段変速機のスケルトン図である。また、図 2は、プライマリプーリの軸方向断面図である。図 3は、図 2の I I断面図である。図 4は、流量調整弁の構成例を示す図である。図 5—1は、トルクカムを示す図である。図 5— 2 は、トルクカムの動作説明図である。図 6は、変速比変更時におけるベルト式無段変速機の動作説明図である。図 7は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。図 8は、変速比変更時におけるベルト式無段変速機の動作説明図である。図 9 1〜図 9 3は、変速比変更時における流量調整弁の動作説明図である。図 10は、流路断面積とスプール移動量との関係を示す図である。図 11は、排出流量とスプール移動量との関係を示す図である。図 12は、プライマリプーリの他の要部断面図である。図 13— 1〜図 13— 3は、流量調整弁の他の構成例を示す図である。図 14 1〜図 14 2は、流量調整弁の動作説明図である。

[0035] 図 1に示すように、内燃機関 10の出力側には、トランスアクスル 20が配置されている。このトランスアクスル 20は、トランスアクスルハウジング 21と、このトランスアクスルハウジング 21に取り付けられたトランスアクスルケース 22と、このトランスアクスルケ一ス 22に取り付けられたトランスアクスルリャカバー 23とにより構成されている。

[0036] このトランスアクスルハウジング 21の内部には、トルクコンバータ 30が収納されている。一方、トランスアクスルケース 22とトランスアクスルリャカバー 23とにより構成されるケース内部には、この発明に力かるベルト式無段変速機 1を構成する 2つのプーリであるプライマリプーリ 50およびセカンダリプーリ 60と、位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55と、セカンダリ油圧室 64と、この発明に力かる流量調整弁 70と、ベルト 10 0とが収納されている。なお、 40は前後進切構、 80は車輪 110に内燃機関 10 の駆動力を伝達する最終減速機、 90は動力伝達経路、 120は作動油供給制御装置（図 3、図 6、図 8参照）である。

[0037] 発進機構であるトルクコンバータ 30は、図 1に示すように、駆動源からの駆動力、すなわち内燃機関 10からの出力トルクを増カロ、あるいはそのままいずれかベルト式無段変速機 1に伝達するものである。このトルクコンバータ 30は、少なくともポンプ（ボンプインペラ） 31と、タービン（タービンインペラ） 32と、ステータ 33と、ロックアップクラッチ 34と、ダンバ装置 35とにより構成されている。

[0038] ポンプ 31は、内燃機関 10のクランクシャフト 11と同一の軸線を中心に回転可能な中空軸 36に取り付けられている。つまり、ポンプ 31は、中空軸 36とともに、クランクシャフト 11と同一の軸線を中心に回転可能である。また、ポンプ 31は、フロントカバー 3 7に接続されている。このフロントカバー 37は、内燃機関 10のドライブプレート 12を介して、クランクシャフト 11に連結されている。

[0039] タービン 32は、上記ポンプ 31と対向するように配置されている。このタービン 32は、上記中空軸 36内部に配置され、クランクシャフト 11と同一の軸線を中心に回転可能なインプットシャフト 38に取り付けられている。つまり、タービン 32は、インプットシャフト 38とともに、クランクシャフト 11と同一の軸線を中心に回転可能である。

[0040] ポンプ 31とタービン 32との間には、ワンウェイクラッチ 39を介してステータ 33が配置されている。このワンウェイクラッチ 39は、上記トランスアクスルハウジング 21に固定されている。また、タービン 32とフロントカバー 37との間には、ロックアップクラッチ 3 4が配置されており、このロックアップクラッチ 34は、ダンバ装置 35を介してインプットシャフト 38に連結されている。なお、上記ポンプ 31やフロントカバー 37により形成されるケ一シングには、作動油供給制御装置 120から作動流体として作動油が供給されている。

[0041] ここで、このトルクコンバータ 30の動作について説明する。内燃機関 10からの出力トルクは、クランクシャフト 11からドライブプレート 12を介して、フロントカバー 37に伝達される。ロックアップクラッチ 34がダンバ装置 35により解放されている場合は、フロントカバー 37に伝達された内燃機関 10からの出力トルクがポンプ 31に伝達され、このポンプ 31とタービン 32との間を循環する作動油を介して、タービン 32に伝達される。そして、タービン 32に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、インプットシャフト 38に伝達される。つまり、トルクコンバータ 30は、インプットシャフト 38を介して、内燃機関 10からの出力トルクを増加して後述するいずれかベルト式無段変速機 1に伝達する。上記においては、ステータ 33により、ポンプ 31とタービン 32との間を循環する作動油の流れを変化させ所定のトルク特性を得ることができる。 [0042] 一方、上記ロックアップクラッチ 34がダンバ装置 35によりロック（フロントカバー 37と係合)されている場合は、フロントカバー 37に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、作動油を介さずに直接インプットシャフト 38に伝達される。つまり、トルクコンパータ 30は、インプットシャフト 38を介して、内燃機関 10からの出力トルクをそのまま後述するベルト式無段変速機 1に伝達する。

[0043] トルクコンバータ 30と後述する前後進切 «構 40との間には、オイルポンプ 122が設けられている。この才ィノレポンプ 122は、ロータ 122aと、ノヽブ 122bと、ボディ 122c とにより構成されている。このオイルポンプ 122は、ロータ 122aにより円筒形状のハブ 122bを介して、上記ポンプ 31に接続されている。また、ボディ 122cが上記トランスァクスルケース 22に固定されている。また、ハブ 122bは、上記中空軸 36にスプライン嵌合されている。従って、オイルポンプ 122は、内燃機関 10からの出力トルクがボンプ 31を介してロータ 122に伝達されるので、駆動することができる。

[0044] 前後進切,構 40は、図 1に示すように、トルクコンバータ 30を介して伝達された内燃機関 10からの出力トルクを後述する!、ずれかベルト式無段変速機 1のプライマリプーリ 50に伝達するものである。この前後進切換機構 40は、少なくとも遊星歯車装置 41とフォワードクラッチ 42と、リバースブレーキ 43とにより構成されている。

[0045] 遊星歯車装置 41は、サンギヤ 44と、ピニオン 45と、リングギヤ 46とにより構成されている。

[0046] サンギヤ 44は、図示しな、連結部材にスプライン嵌合されて、る。この連結部材は、後述するプライマリプーリ 50のプライマリプーリ軸 51にスプライン嵌合されている。従って、サンギヤ 44に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、プライマリプーリ軸 51に伝達される。

[0047] ピ-オン 45は、サンギヤ 44と嚙み合い、その周囲に複数個（例えば、 3個）配置されている。各ピ-オン 45は、サンギヤ 44の周囲で一体に公転可能に支持する切換用キヤリャ 47に保持されている。この切換用キヤリャ 47は、その外周端部においてリバースブレーキ 43に接続されている。

[0048] リングギヤ 46は、切換用キヤリャ 47に保持された各ピ-オン 45と嚙み合い、フォヮ一ドクラッチ 42を介して、トルクコンバータ 30のインプットシャフト 38に接続されている [0049] フォワードクラッチ 42は、図示しない作動油供給制御装置からインプットシャフト 38 の図示しない中空部に供給された作動油により、 ONZOFF制御されるものである。フォワードクラッチ 42の OFF時には、インプットシャフト 38に伝達された内燃機関 10 力もの出力トルクがリングギヤ 46に伝達される。一方、フォワードクラッチ 42の ON時には、リングギヤ 46とサンギヤ 44と各ピ-オン 45とが互いに相対回転することなぐィンプットシャフト 38に伝達された内燃機関 10からの出力トルクが直接サンギヤ 44に伝達される。

[0050] リバースブレーキ 43は、図示しない作動油供給制御装置力も作動油が供給された図示しないブレーキピストンにより、 ONZOFF制御されるものである。リバースブレーキ 43が ON時には、切換用キヤリャ 47がトランスアクスルケース 22に固定され、各ピ-オン 45がサンギヤ 44の周囲を公転できな!/、状態となる。リバースブレーキ 43が OFF時には、切換用キヤリャ 47が解放され、各ピ-オン 45がサンギヤ 44の周囲を公転できる状態となる。

[0051] ベルト式無段変速機 1のプライマリプーリ 50は、前後進切浦構 40を介して伝達された内燃機関 10からの出力トルクを後述するベルト 100により、セカンダリプーリ 60 に伝達するものである。このプライマリプーリ 50は、図 1〜図 3に示すように、プライマリプーリ軸 51と、プライマリ固定シーブ 52と、プライマリ可動シーブ 53と、プライマリ隔壁 54と、位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55とにより構成されている。

[0052] プライマリプーリ軸 51は、軸受 101, 102により回転可能に支持されている。また、プライマリプーリ軸 51は、中空軸であり、その図示しない中空部に作動油通路 56aが形成された作動流体供給軸 56が配置されている。このプライマリプーリ軸 51と作動流体供給軸 56との間は、例えばシールリングなどのシール部材 Sにより、作動油通路 51a, 51bとに区画されている。この作動油通路 51aには、作動油供給制御装置 1 20からプライマリ油圧室 55に供給される作動油が流入する。作動油通路 51bには、作動油通路 56aおよび連通孔 56bを介して、作動油供給制御装置 120から後述する駆動圧力室 79に供給される作動油が流入する。

[0053] また、プライマリプーリ軸 51は、作動油通路 51aに流入した作動油をプライマリ可動シーブ 53とプライマリプーリ軸 51との間に形成される空間部 Tlに流入する連通通路 51cが形成されている。また、プライマリプーリ軸 51は、作動油通路 51bに流入した作動油をプライマリ隔壁 54とプライマリプーリ軸 51との間に形成される空間部 T2に流入する連通通路 5 Idが形成されている。

[0054] プライマリ固定シーブ 52は、プライマリ可動シーブ 53と対向する位置にプライマリプーリ軸 51とともに回転するように設けられている。具体的には、プライマリ固定シーブ 52は、プライマリプーリ軸 51の外周から径方向外側に突出する環状部として形成されている。つまり、この実施例では、プライマリ固定シーブ 52は、プライマリプーリ軸 5 1の外周に一体的に形成されて、る。

[0055] プライマリ可動シーブ 53は、円筒部 53aと、環状部 53bとにより構成されている。また、プライマリ可動シーブ 53には、環状部 53bの外周端部の近傍に軸方向のうち他方向に突出、すなわちプライマリ隔壁側に突出する環状の突出部 53dが形成されている。円筒部 53aは、プライマリプーリ軸 51の軸線と同一軸線を中心に形成されている。環状部 53bは、この円筒部 53aのプライマリ固定シーブ側の端部から径方向外側に突出して形成されている。このプライマリ可動シーブ 53は、円筒部 53aの内周面に形成されたスプライン 53cと、プライマリプーリ軸 51の外周面に形成されたスプライン 5 leとがスプライン嵌合することで、このプライマリプーリ軸 51に軸方向に摺動可能に支持されている。このプライマリ固定シーブ 52とプライマリ可動シーブ 53との間、すなわちプライマリ固定シーブ 52の図示しない環状部のプライマリ可動シーブ 53に対向する面と、プライマリ可動シーブ 53の環状部 53bのプライマリ固定シーブ 52に対向する面との間で、 V字形状のプライマリ溝 100aが形成されている。

[0056] なお、空間部 T1に流入した作動油は、スプライン嵌合して、るプライマリ可動シーブ 53とプライマリプーリ軸 51との間を通り、プライマリ隔壁とプライマリ可動シーブ 53 とプライマリプーリ軸 51と間に形成される空間部 T3に流入する。

[0057] プライマリ隔壁 54は、プライマリ可動シーブ 53を挟んでプライマリ固定シーブ 52と軸方向において対向する位置に配置されている。また、このプライマリ隔壁 54は、プライマリプーリ軸 51とともに回転するように設けられている。プライマリ隔壁 54は、環状部材であり、その径方向の中央部近傍に、流量調整弁 70の作動流体流路 73が形成されている。

[0058] この作動流体流路 73は、他方の端部が閉塞している円筒形状であり、上記プライマリ隔壁 54に対して円周上に複数箇所、例えば等間隔に 3箇所形成されている。また、作動流体流路 73の長手方向は、回転体であるプライマリプーリ 50の軸方向に対して直交方向に形成されている。つまり、作動流体流路 73を備える流量調整弁 70の長手方向は、プライマリプーリ 50の軸方向に対してねじれの位置となる。従って、流量調整弁 70がプライマリプーリ 50の軸方向に突出することを抑制することができ、回転体であるプライマリプーリ 50の軸方向長さに対する流量調整弁 70の影響を少なくすることができる。これにより、プライマリプーリ 50の軸方向長さの増加を抑制することができ、プライマリプーリ 50の小型化を図ることができ、ベルト式無段変速機 1の小型ィ匕を図ることができる。

[0059] また、作動流体流路 73をプライマリ隔壁 54の外周面カも径方向外側に突出して形成しても良い。これによつて、プライマリ隔壁 54の外周面に円周方向に延在するリブを形成するのと同様の効果を得ることができ、このプライマリ隔壁 54の剛性を向上することができる。従って、これにより、ベルト式無段変速機 1の変速時の応答性の向上や、耐久'性の向上を図ることができる。

[0060] なお、作動流体流路 73を備える流量調整弁 70の長手方向は、プライマリプーリ 50 の軸方向に対してねじれの位置であれば、回転体であるプライマリプーリ 50の小型化を図ることができるので、作動流体流路 73の長手方向がプライマリプーリ 50の軸方向に対して直交方向でなくても良、。

[0061] また、プライマリ隔壁 54は、流量調整弁 70の第 3ポート 78と作動油が流入した空間部 T3とを連通する連通通路 54aが形成されている。また、プライマリ隔壁 54は、流量調整弁 70の駆動圧力室 79と作動油が流入した空間部 T2とを連通する連通通路 54 bが形成されている。

[0062] プライマリ油圧室 55は、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側に押圧する位置決め油圧室であり、プライマリ可動シーブ 53と、プライマリ隔壁 54とにより形成される空間部である。ここで、プライマリ可動シーブ 53の突出部 53dとプライマリ隔壁 54との間およびプライマリ可動シーブ 53の円筒部 53aとプライマリ隔壁 54との間には、例えばシールリングなどのシール部材 Sがそれぞれ設けられている。つまり、プライマリ油圧室 55を構成するプライマリ可動シーブ 53とプライマリ隔壁 54とにより形成される空間部は、シール部材 Sによりシールされている。

[0063] このプライマリ油圧室 55には、プライマリプーリ軸 51の作動油通路 51aに流入した作動油が供給される。つまり、プライマリ油圧室 55に作動油を供給し、この供給された作動油の圧力、すなわちプライマリ油圧室 55の圧力により、プライマリ可動シーブ 53を軸方向に摺動させ、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ 52に対して接近あるいは離隔させるものである。プライマリ油圧室 55は、このプライマリ油圧室 55の圧力により、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側に押圧することで、プライマリ溝 100aに巻き掛けられるベルト 100に対するベルト挟圧力を発生させ、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置を変更する。これにより、変速比を変更させる変速比変更手段としての機能をも有するものである。

[0064] ベルト式無段変速機 1のセカンダリプーリ 60は、ベルト 100によりプライマリプーリ 5 0に伝達された内燃機関 10からの出力トルクをベルト式無段変速機 1の最終減速機 80に伝達するものである。このセカンダリプーリ 60は、図 1に示すように、セカンダリプーリ軸 61と、セカンダリ固定シーブ 62と、セカンダリ可動シーブ 63と、セカンダリ油圧室 64、セカンダリ隔壁 65と、トルクカム 66により構成されている。なお、 69は、パーキングブレーキギヤである。

[0065] セカンダリプーリ軸 61は、軸受 103, 104により回転可能に支持されている。また、セカンダリプーリ軸 61は、内部に図示しない作動油通路を有しており、この作動油通路には、作動油供給制御装置 120からセカンダリ油圧室 64に供給される作動流体である作動油が流入する。

[0066] セカンダリ固定シーブ 62は、セカンダリ可動シーブ 63と対向する位置にセカンダリプーリ軸 61と一体回転するように設けられている。ここでは、セカンダリ固定シーブ 6 2は、セカンダリプーリ軸 61の外周から径方向外側に突出する環状部として形成されている。つまり、この実施例では、セカンダリ固定シーブ 62は、セカンダリプーリ軸 61 の外周に一体的に形成されてヽる。 [0067] セカンダリ可動シーブ 63は、その内周面に形成された図示しないスプラインと、セカンダリプーリ軸 61の外周面に形成された図示しないスプラインとがスプライン嵌合することで、このセカンダリプーリ軸 61に軸方向に摺動可能に支持されている。このセカンダリ固定シーブ 62とセカンダリ可動シーブ 63との間、すなわちセカンダリ固定シーブ 62のセカンダリ可動シーブ 63に対向する面と、セカンダリ可動シーブ 63のセカンダリ固定シーブ 62と対向する面との間で、 V字形状のセカンダリ溝 100bが形成されている。

[0068] セカンダリ油圧室 64は、セカンダリ可動シーブ 63をセカンダリ固定シーブ側に押圧するものであり、図 1に示すように、セカンダリ可動シーブ 63と、セカンダリプーリ軸 61 に固定された円板形状のセカンダリ隔壁 65とにより形成される空間部である。セカンダリ可動シーブ 63には、軸方向の一方に突出、すなわち最終減速機 80側に突出する環状の突出部 63aが形成されている。一方、セカンダリ隔壁 65には、軸方向の他方向に突出、すなわちセカンダリ可動シーブ 63側に突出する環状の突出部 65aが形成されている。ここで、この突出部 63aと突出部 65aとの間には、例えばシールリングなどの図示しないシール部材が設けられている。つまり、セカンダリ油圧室 64を構成するセカンダリ可動シーブ 63と、セカンダリ隔壁 65とにより形成される空間部は、図示しな!、シール部材によりシールされて!/、る。

[0069] このセカンダリ油圧室 64には、図示しない作動流体供給孔を介して、セカンダリプーリ軸 61の図示しない作動油通路に流入した作動油供給制御装置 120からの作動油が供給される。つまり、セカンダリ油圧室 64に作動油を供給し、この供給された作動油の圧力、すなわちセカンダリ油圧室 64の油圧により、セカンダリ可動シーブ 63を軸方向に摺動させ、セカンダリ可動シーブ 63をセカンダリ固定シーブ 62に対して接近あるいは離隔させるものである。セカンダリ油圧室 64は、このセカンダリ油圧室 64 の油圧により、セカンダリ可動シーブ 63をセカンダリ固定シーブ側に押圧することで、セカンダリ溝 100bに巻き掛けられるベルト 100に対するセカンダリ側ベルト挟圧力を発生させ、ベルト 100のプライマリプーリ 50およびセカンダリプーリ 60に対する接触半径を一定に維持する。

[0070] トルクカム 66は、図 5—1に示すように、セカンダリプーリ 60のセカンダリ可動シーブ 63に環状に設けられた山谷状の第 1係合部 63bと、この第 1係合部 63bとセカンダリプーリ軸 61の軸線方向において対向する後述する中間部材 67に形成された第 2係合部 67aと、この第 1係合部 63bと第 2係合部 67aとの間に配置された円板形状の複数の伝達部材 68とにより構成されている。

[0071] 中間部材 67は、セカンダリ隔壁 65と一体に形成、あるいはセカンダリ隔壁 65に固定され、軸受け 103、 105により、セカンダリプーリ軸 61ゃセカンダリ可動シーブ 63に対してセカンダリプーリ軸 61上で相対回転可能に支持されている。この中間部材 67 は、動力伝達経路 90の入力軸 91とスプライン勘合されている。つまり、セカンダリプーリ 60に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、この中間部材 67を介して動力伝達経路 90に伝達される。

[0072] ここで、トルクカム 66の動作について説明する。プライマリプーリ 50に内燃機関 10 力もの出力トルクが伝達され、このプライマリプーリ 50が回転すると、ベルト 100を介してセカンダリプーリ 60が回転する。このとき、セカンダリプーリ 60のセカンダリ可動シーブ 63は、このセカンダリ固定シーブ 62、セカンダリプーリ軸 61、軸受 103ともに回転するため、このセカンダリ可動シーブ 63と中間部材 67との間に相対回転が発生する。そして、図 5—1に示すように、第 1係合部 63bと第 2係合部 67aとが接近した状態から、複数の伝達部材 68により、図 5— 2に示すように第 1係合部 63bと第 2係合部 6 7aとが離隔した状態に変化する。これにより、トルクカム 66は、セカンダリプーリ 60にベルト 100に対するセカンダリ側ベルト挟圧力を発生する。

[0073] つまり、セカンダリプーリ 60には、ベルト挟圧力発生手段として、セカンダリ油圧室 6 4以外にトルクカム 66を備えられる。このトルクカム 66が主としてセカンダリ側ベルト挟圧力を発生させ、セカンダリ油圧室 64はトルクカム 66により発生したセカンダリ側べルト挟圧力の不足分を発生させるものである。なお、セカンダリプーリ 60のベルト挟圧力発生手段がセカンダリ油圧室 64のみであっても良い。

[0074] 流量調整弁 70は、図 2〜図 4に示すように、位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55の外部、すなわちプライマリプーリ 50の外部力もこのプライマリ油圧室 55への作動流体である作動油の供給、プライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部への作動油の排出、プライマリ油圧室 55の作動油の保持を行うものである。この流量調整弁 70は、この実施例では、回転体であるプライマリプーリ 50のプライマリ隔壁 54 に形成された作動流体流路 73にそれぞれ対応して設けられている。つまり、プライマリ隔壁 54に対して円周上に複数箇所、例えば等間隔に 3箇所設けられている。この流量調整弁 70は、第 1ポート 71と、第 2ポート 72と、作動流体流路 73と、逆止弁 74と、ガイド部材 75と、スプール 76と、シリンダ 77と、第 3ポート 78と、駆動圧力室 79により構成されている。

[0075] 第 1ポート 71は、作動流体流路 73の長手方向と直交する方向、ここではプライマリプーリ 50の軸方向と平行となるように、プライマリ隔壁 54のうち、この作動流体流路 7 3のプライマリ可動シーブ側に形成されている。この第 1ポート 71は、一方の端部が作動流体流路 73の他方の端部近傍、後述する第 1ポート側流路 73aに開口しており、他方の端部がプライマリプーリ 50のプライマリ油圧室 55に開口している。つまり、第 1ポート 71は、流量調整弁 70の第 1ポート側流路 73aとプライマリ油圧室 55とを連通するものである。

[0076] 第 2ポート 72は、作動流体流路 73の長手方向と直交する方向、ここではプライマリプーリ 50の径方向と平行となるように、プライマリ隔壁 54のうち、この作動流体流路 7 3の径方向外側に形成されている。この第 2ポート 72は、一方の端部が作動流体流路 73の中央部、後述する第 2ポート側流路 73bに開口しており、他方の端部がプライマリ隔壁 54の外周面に開口している。つまり、第 2ポート 72は、流量調整弁 70の第 2 ポート側流路 73bとプライマリプーリ 50の外部とを連通するものである。

[0077] 作動流体流路 73は、作動流体である作動油が通過するものである。この作動流体流路 73は、その中央部に段差部 73cが形成されており、この段差部 73cよりも他方の端部側に第 1ポート側流路 73aが形成され、一方の端部側に第 2ポート側流路 73 bが形成されている。なお、他方の端部には、逆止弁 74の後述する弾性部材 74cの他方の端部を係止する凹部 73dが形成されている。また、 73eは、作動流体流路 73 を一方の端部を閉塞する閉塞部材である。また、 73fは、この閉塞部材 73eを作動流体流路 73の開口して、る一方の端部（図 4の左側）に係止する係止部材である。

[0078] 逆止弁 74は、作動流体流路 73内に配置されるものであり、作動流体流路 73を第 1 ポート側流路 73aと第 2ポート側流路 73bとに区画するものである。この逆止弁 74は、弁体 74aと、弁座 74bと、弾性部材 74cとにより構成されている。弁体 74aは、球形状であり、弁座 74bの内径よりも大きい直径である。弁座 74bは、作動流体流路 73の段差部 73cに他方の面が接触した状態で配置される。この弁座 74bは、リング形状であり、軸方向における他方の面に、この他方の面から一方の面に向力つて（第 1ポート側から第 2ポート側流路側に向力つて)その径が減少する弁座テーパー面 74dが形成されている。この弁座テーパー面 74dに弁体 74aが接触することで、第 1ポート側流路 73aと第 2ポート側流路 73bとの連通が遮断、すなわち逆止弁 74が閉弁される。また、この弁座テーパー面 74dから弁体 74aが離れることで、第 1ポート側流路 73aと第 2ポート側流路 73bとが連通、すなわち逆止弁 74が開弁される。つまり、逆止弁 74 は、作動流体流路 73のうち、第 2ポート側流路 73bから第 1ポート側流路 73aに向かつて開弁する。弾性部材 74cは、この弁体 74aと作動流体流路 73の凹部 73dとの間に付勢された状態で配置されている。弾性部材 74cは、この弁体 74aを弁座 74bの弁座テーパー面 74dに接触させる方向に付勢力を発生しており、この付勢力が弁体 74aを閉弁する方向の押圧力としてこの弁体 74aに作用して、る。

ここで、第 3ポート 78から供給された作動油の圧力により、逆止弁 74を開弁する場合は、弁体 74aを弁座 74bの弁座テーパー面 74dから離れる方向、すなわち開弁方向に作用する押圧力力この弁体 74aを弁座 74bの弁座テーパー面 74dに接触させる方向、すなわち閉弁方向に作用する押圧力を超え、弁体 74aが弁座 74bの弁座テ一パー面 74dから離れることで行われる。この弁体 74aに作用する開弁方向の押圧力は、第 2ポート側流路 73bのうち、ガイド部材 75とスプール 76と逆止弁 74との間に形成される空間部 T4の圧力である。また、弁体 74aに作用する閉弁方向の押圧力は、弾性部材 71bが発生する付勢力と、第 1ポート側流路 73aの圧力、すなわちプライマリ油圧室 55の圧力が含まれる。なお、プライマリ油圧室 55の圧力は、第 1ポート 71 および第 1ポート側流路 73aに作用する力この弁体 74aが弁座 74bの弁座テーパ一面 74dに接触する方向、すなわち閉弁方向に作用するため、プライマリ油圧室 55 の圧力が上昇しても、弁体 74aが弁座 74bから離れることがない。従って、弁体 74a に作用する開弁方向の押圧力が開弁方向の押圧力を超えない限り、逆止弁 74の閉弁状態は維持され、位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55の作動油がこのブラィマリ油圧室 55に確実に保持される。

[0080] また、従来のベルト式無段変速機のように、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置を一定に維持するために、作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55へ作動油を供給し続ける場合は、作動油が作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55までの作動油供給経路に、所定圧力の作動油が存在することとなる。この作動油供給経路には、固定部材と可動部材との摺動部を複数箇所含まれており、変速比の固定時において所定圧力の作動油がこの摺動部力作動油供給経路の外部に漏れる虞があった。この固定部材とは、ベルト式無段変速機 1を構成する部材において、回転、摺動などを行わない部材である。例えばトランスアクスル 20のトランスアクスルハウジング 21、トランスアクスルケース 22 と、トランスアクスルリャカバー 23である。一方、この可動部材とは、ベルト式無段変速機 1を構成する部材において、回転、摺動などを行う部材である。例えばプライマリプーリ軸 51などである。従って、摺動部とは、例えば、トランスアクスル 20のトランスァクスルハウジング 21、トランスアクスルケース 22、トランスアクスルリャカバー 23などに対して、プライマリプーリ軸 51が回転する部分などが含まれる。

[0081] 上記ベルト式無段変速機 1では、各流量調整弁 70は、プライマリ油圧室 55と上記摺動部との間に配置されている。つまり、各流量調整弁 70の逆止弁 74を閉弁状態に維持し、プライマリ油圧室 55に作動油を保持した状態とした際に、プライマリ油圧室 55と、各流量調整弁 70との間には、上記固定部材と可動部材との摺動部が存在しない。これにより、この摺動部から作動油が漏れることを抑制することができるので、オイルポンプ 122の動力損失の増加を抑制することができる。

[0082] ガイド部材 75は、開弁調整部の一部を構成するものであり、作動流体流路 73の第 2ポート側流路 73b内に配置されるものである。このガイド部材 75は、円筒形状であり、上記逆止弁 74の弁座 74bに他方の端部が接触した状態で配置される。このガイド部材 75の内周面には、一方の端部力も他方の面に向力つて (第 2ポート側力も第 1ポート側に向力つて）その径が増加するガイド側テーパー面 75aが形成されている。他方の端部における外周面と内周面とを連通する連通部 75bが形成されている。この連通部 75bは、第 3ポート 78と、第 2ポート側流路 73b、ここでは、空間部 T4とを連通するものである。また、このガイド部材 75は、一方の端部近傍における外周面と内周面とを連通する連通部 75cが形成されている。この連通部 75cは、第 2ポート 72と、第 2ポート側流路 73b、ここでは、ガイド部材 75とスプールとの間に形成される空間部 T5とを連通するものである。

[0083] スプール 76は、開弁調整部の一部を構成するものであり、軸方向のうち第 1ポート側に移動した際に、逆止弁 74の弁体 74aと接触するとともに、この弁体 74aを弁座 7 4bから離れる方向に移動させ、この逆止弁 74を強制的に開弁するものである。このスプール 76は、作動流体流路 73の第 2ポート側流路 73b内、ここではガイド部材 75 内に配置され、このガイド部材 75内に摺動自在に挿入されている。つまり、このスプール 76は、作動流体流路 73と同一軸上に配置され、スプール 76の軸方向に移動可能である。また、スプール 76は、本体部 76aと、突起部 76bとにより構成されている。本体部 76aは、円柱形状であり、長手方向の中央部に周方向に連続する絞り部 76 cが形成されている。この絞り部 76cの第 1ポート側には、本体部 76aの一方の端部から他方の端部に向力つて (第 2ポート側から第 1ポート側に向力つて)その径が増加するスプール側テーパー面 76dが形成されている。突起部 76bは、本体部 76aの他方の端面の逆止弁 74の弁体 74aに対向する位置に、第 1ポート側に向かって突出して形成されている。スプール 76が軸方向のうち第 1ポート側に移動した際に、逆止弁 7 4の弁体 74aと接触するととも〖こ、この弁体 74aを弁座 74bから離れる方向に移動させ、この逆止弁 74を強制的に開弁するものである。

[0084] ここで、スプール 76の少なくとも本体部 76aの絞り部 76cより第 1ポート側の部分の直径は、このスプール 76がガイド部材 75に対して軸方向に摺動でき、かつ空間部 T 4と空間部 T5との連通が遮断ある、はほぼ遮断されるように、ガイド部材 75のガイド側テーパー面 7_5aより第 2ポート側の部分の内径に対して設定されている。

[0085] シリンダ 77は、開弁調整部の一部を構成するものであり、作動流体流路 73の第 2 ポート側流路 73b内に配置されるものである。このシリンダ 77は、円板形状であり、上記スプール 76の一方の端面に他方の端面が接触した状態で配置され、このスプール 76を軸方向に移動させるものである。このシリンダ 77は、その軸方向における中央部の外周面に段差部 77aが形成されている。また、このシリンダ 77とガイド部材 75との間に、弾性部材 77bが配置されている。この弾性部材 77bは、このシリンダ 77とガイド部材 75との間に付勢された状態で配置されている。弾性部材 77bは、このシリンダ 77を介して、スプール 76を軸方向のうち第 2ポート側に移動させる付勢力を発生しており、この付勢力がスプール 76を軸方向のうち第 2ポート側に移動させる方向の押圧力として、このシリンダ 77を介してスプール 76に作用して!/、る。

[0086] 第 3ポート 78は、作動流体流路 73の長手方向と直交する方向、ここではプライマリプーリ 50の軸方向と平行となるように、プライマリ隔壁 54のうち、この作動流体流路 7 3の径方向内側に形成されている。この第 3ポート 78は、一方の端部が連通通路 54a に開口しており、他方の端部が閉塞部材で閉塞され、側面の一部が作動流体流路 7 3の第 2ポート側流路 73b、ここではガイド部材 75の連通部 75bを介して空間部 T4に開口している。つまり、第 3ポート 78は、逆止弁 74と開弁調整部であるスプール 76との間に配置され、流量調整弁 70の第 2ポート側流路 73b、ここでは空間部 T4と作動油供給制御装置 120とを連通するものである。

[0087] 駆動圧力室 79は、開弁調整部の一部を構成するものであり、上記シリンダ 77と、閉塞部材 73eと、第 2ポート側流路 73bと間に形成されるものである。この駆動圧力室 7 9は、連通通路 54bから供給された作動流体である作動油の圧力、すなわち駆動圧力室 79の圧力により、シリンダ 77およびスプール 76を介して、逆止弁 74を強制的に開弁するものである。

[0088] ここで、駆動圧力室 79の圧力により、逆止弁 74を強制的に開弁する場合は、スプール 76が弁体 74aを開弁方向に押圧する押圧力が、この弁体 74aに作用する閉弁方向の押圧力およびスプール 76を軸方向のうち第 2ポート側に移動させる方向の押圧力合わせた力を超え、弁体 74aが弁座 74bの弁座テーパー面 74dから離れことで行われる。このスプール 76が弁体 74aを開弁方向に押圧する押圧力は、上記駆動圧力室 79の圧力である。また、弁体 74aに作用する閉弁方向の押圧力は、弾性部材 71bが発生する付勢力と、第 1ポート側流路 73aの圧力、すなわちプライマリ油圧室 5 5の圧力である。また、スプール 76を軸方向のうち第 2ポート側に移動させる方向の押圧力は、弾性部材 77bが発生する付勢力である。

[0089] なお、流量調整弁 70は、開弁調整部として駆動圧力室 79の圧力を用いているが、これに限定されるものではなぐモータなどの回転力や電磁力などを用いても良い。

[0090] セカンダリプーリ 60と最終減速機 80との間には、動力伝達経路 90が配置されている。この動力伝達経路 90は、セカンダリプーリ軸 61と同一軸線上の入力軸 91と、このセカンダリプーリ軸 61と平行なインターミディエイトシャフト 92と、カウンタドライブピ二オン 93、カウンタドリブンギヤ 94と、ファイナルドライブピ-オン 95とにより構成されて、る。入力軸 91およびこの入力軸 91に固定されて、るカウンタドライブピ-オン 93 は、軸受 108, 109により回転可能の保持されている。インターミディエイトシャフト 92 は、軸受 106, 107により回転可能に支持されている。カウンタドリブンギヤ 94は、ィンターミディエイトシャフト 92に固定されており、カウンタドライブピ-オン 93と嚙み合わされている。また、ファイナルドライブピ-オン 95は、インターミディエイトシャフト 92 に固定されている。

[0091] ベルト式無段変速機 1の最終減速機 80は、動力伝達経路 90を介して伝達された内燃機関 10力もの出力トルクを車輪 110, 110から路面に伝達するものである。この最終減速機 80は、中空部が形成されたデフケース 81と、ピ-オンシャフト 82と、デフ用ピニ才ン 83, 84と、サイドギヤ 85, 86とにより構成されて!/、る。

[0092] デフケース 81は、軸受 87, 88により回転可能に支持されている。また、このデフケース 81の外周には、リングギヤ 89が設けられており、このリングギヤ 89がファイナルドライブピ-オン 95と嚙み合わされている。ピ-オンシャフト 82は、デフケース 81の中空部に取り付けられている。デフ用ピ-オン 83, 84は、このピ-オンシャフト 82に回転可能に取り付けられている。サイドギヤ 85, 86は、このデフ用ピ-オン 83, 84の両方に嚙み合わされている。このサイドギヤ 85, 86は、それぞれドライブシャフト 111, 112に固定されている。

[0093] ベルト式無段変速機 1のベルト 100は、プライマリプーリ 50を介して伝達された内燃機関 10からの出力トルクをセカンダリプーリ 60に伝達するものである。このベルト 100 は、図 1に示すように、プライマリプーリ 50のプライマリ溝 100aとセカンダリプーリ 60 のセカンダリ溝 100bとの間に巻き掛けられている。また、ベルト 100は、多数の金属製の駒と複数本のスチールリングで構成された無端ベルトである。

[0094] ドライブシャフト 111, 112は、その一方の端部にそれぞれサイドギヤ 85, 86が固定され、他方の端部に車輪 110, 110が取り付けられている。

[0095] 作動油供給制御装置 120は、少なくともベルト式無段変速機 1の各構成部品の潤滑部分や、各油圧室 (プライマリ油圧室 55ゃセカンダリ油圧室 64や駆動圧力室 79も含まれる）に作動油を供給するものである。この作動油供給制御装置 120は、オイルタンク 121と、オイルポンプ 122と、プレッシャーレギユレータ 123と、挟圧力調圧バルブ 124と、押圧力調圧バルブ 125とにより構成されている。

[0096] オイルポンプ 122は、上述のように、内燃機関 10の出力、例えば図示しないクランクシャフトの回転に連動して作動するものであり、オイルタンク 121に貯留されている作動油を吸引、加圧し、吐出するものである。この加圧されて吐出された作動油は、プレッシャーレギユレータ 123を介して、挟圧力調圧バルブ 124および押圧力調圧バルブ 125に供給される。ここで、プレッシャーレギユレータ 123は、このプレッシャーレギユレータ 123よりも下流側における油圧が所定油圧以上となった際に、この下流側にある作動油の一部をオイルタンク 121に戻すものである。

[0097] 挟圧力調圧ノレブ 124は、その弁開度を制御することで、プライマリプーリ 50のプライマリ油圧室 55の油圧およびセカンダリプーリ 60のセカンダリ油圧室 64の油圧を調圧するものである。つまり、挟圧力調圧バルブ 124は、プライマリプーリ 50のプライマリ油圧室 55およびセカンダリプーリ 60のセカンダリ油圧室 64において発生するべルト挟圧力を制御するものである。この挟圧力調圧バルブ 124は、プライマリプーリ軸 51の作動油通路 51aに接続されており、挟圧力調圧バルブ 124により調圧された作動油が、この作動油通路 51aを介してプライマリ油圧室 55に供給される。なお、作動油供給制御装置 120は、この挟圧力調圧バルブ 124以外にもう一つ図示しない挟圧力調圧バルブを備え、この図示しない挟圧力調圧バルブがセカンダリプーリ軸 61の図示しない作動油通路に接続されており、この挟圧力調圧バルブにより調圧された作動油が、この図示しな、作動油通路を介してセカンダリ油圧室 64〖こ供給されるようにしても良い。

[0098] 押圧力調圧バルブ 125は、その弁開度を制御することで、各駆動圧力室 79の油圧を調圧、すなわち変化させるものである。つまり、押圧力調圧バルブ 125は、各駆動圧力室 79においてシリンダ 77を介してスプール 76を軸方向のうち第 1ポート側に押圧する押圧力を制御し、開弁調整部による逆止弁 74を強制的に開弁させるものである。この押圧力調圧バルブ 125は、プライマリプーリ軸 51の作動流体供給軸 56の作動油通路 56aに接続されており、押圧力調圧バルブ 125により調圧された作動油が、この作動油通路 56aおよび作動油通路 51bを介して駆動圧力室 79に供給される。

[0099] 次に、この発明に力かるベルト式無段変速機 1の動作について説明する。まず、一般的な車両の前進、後進について説明する。車両に設けられた図示しないシフトポジシヨン装置により、運転者が前進ポジションを選択した場合は、図示しない ECU (E ngine Control Unit)力作動油供給制御装置 120から供給された作動油によりフォヮ一ドクラッチ 42を ON、リバースブレーキ 43を OFFとし、前後進切構 40を制御する。これにより、インプットシャフト 38とプライマリプーリ軸 51が直結状態となる。つまり、遊星歯車装置 41のサンギヤ 44とリングギヤ 46を直接連結し、内燃機関 10のクランクシャフト 11の回転方向と同一方向にプライマリプーリ軸 51を回転させ、この内燃機関 10力もの出力トルクをプライマリプーリ 50に伝達する。プライマリプーリ 50に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、ベルト 100を介してセカンダリプーリ 60に伝達され、このセカンダリプーリ 60のセカンダリプーリ軸 61を回転させる。

[0100] セカンダリプーリ 60に伝達された内燃機関 10の出力トルクは、中間部材 67から動力伝達経路 90の入力軸 91,カウンタドライブピ-オン 93およびカウンタドリブンギヤ 94を介して、インターミディエイトシャフト 92に伝達され、インターミディエイトシャフト 9 2を回転させる。インターミディエイトシャフト 92に伝達された出力トルクは、ファイナルドライブピ-オン 95およびリングギヤ 89を介して最終減速機 80のデフケース 81に伝達され、このデフケース 81を回転させる。デフケース 81に伝達された内燃機関 10からの出力トルクは、デフ用ピ-オン 83, 84およびサイドギヤ 85, 86を介してドライブシャフト 111, 112に伝達され、その端部に取り付けられた車輪 110, 110に伝達され、車輪 110, 110を図示しない路面に対して回転させ、車両は前進する。

[0101] 一方、車両に設けられた図示しないシフトポジション装置により、運転者が後進ポジシヨンを選択した場合は、図示しない ECUが、作動油供給制御装置 120から供給された作動油によりフォワードクラッチ 42を OFF、リバースブレーキ 43を ONとし、前後進切換機構 40を制御する。これにより、遊星歯車装置 41の切換用キヤリャ 47がトランスアクスルケース 22に固定され、各ピ-オン 45が自転のみを行うように切換用キヤリャ 47に保持される。従って、リングギヤ 46がインプットシャフト 38と同一方向に回転し、このリングギヤ 46と嚙合っている各ピ-オン 45もインプットシャフト 38と同一方向に回転し、この各ピ-オン 45と嚙合っているサンギヤ 44がインプットシャフト 38と逆方向に回転する。つまり、サンギヤ 44に連結されているプライマリプーリ軸 51は、インプットシャフト 38と逆方向に回転する。これにより、セカンダリプーリ 60のセカンダリプーリ軸 61、入力軸 91、インターミディエイトシャフト 92、デフケース 81、ドライブシャフト 1 11, 112などは、運転者が前進ポジションを選択した場合とは逆方向に回転し、車両が後進する。

[0102] また、図示しない ECUは、車両の速度や運転者のアクセル開度などの所条件と E CUの記憶部に記憶されているマップ (例えば、機関回転数とスロットル開度に基づく最適燃費曲線など)とに基づいて、内燃機関 10の運転状態が最適となるようにベルト式無段変速機 1の変速比を制御する。このベルト式無段変速機 1の変速比の制御には、変速比の変更と、変速の固定 (変速比 _Ί定常）とがある。この変速比の変更、変速比の固定は、少なくともプライマリプーリ 50の位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55の油圧と、駆動圧力室 79の油圧とを制御することで行われる。

[0103] 変速比の変更は、主に作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55への作動油の供給、あるいはプライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部への作動油の排出により、プライマリ可動シーブ 53がプライマリプーリ軸 51の軸方向に摺動し、プライマリ固定シーブ 52とこのプライマリ可動シーブ 53との間の間隔、すなわちプライマリ溝 100aの幅が調整される。これ〖こより、プライマリプーリ 50〖こおけるベルト 100 の接触半径が変化し、プライマリプーリ 50の回転数とセカンダリプーリ 60の回転数との比である変速比が無段階 (連続的）に制御される。また、変速比の固定は、主に、プライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部への作動油の排出の禁止により行われる。

[0104] なお、セカンダリプーリ 60においては、セカンダリ油圧室 64に作動油供給制御装置 120から供給される作動油の油圧を挟圧力調圧バルブ 124により制御することで、セカンダリ固定シーブ 62とこのセカンダリ可動シーブ 63とによりベルト 100を挟み付けるベルト挟圧力が調整される。これにより、プライマリプーリ 50とセカンダリプーリ 60 との間に巻き掛けられたベルト 100のベルト張力が制御される。

[0105] 変速比の変更には、アップシフト、すなわち変速比を減少させる変速比減少変更と、ダウンシフト、すなわち変速比を増加させる変速比増加変更とがある。以下、それぞれについて説明する。

[0106] 変速比減少変更では、作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55へ作動油を供給し、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側に摺動 (移動）させることで行われる。まず、図 6および図 7に示すように、各流量調整弁 70の各逆止弁 74 を開弁し、作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55への作動油の供給を許容する。具体的には、作動油供給制御装置 120の挟圧力調圧バルブ 124により調圧された作動油を、作動油通路 51a、連通通路 51c、空間部 Tl, T2、連通通路 54a を介して、第 3ポート 78から第 2ポート側流路 73b、ここでは空間部 T4に供給する。これにより、この空間部 T4の圧力が上昇し、この圧力により弁体 74aに作用する開弁方向の押圧力が、第 1ポート側流路 73aの圧力、すなわちプライマリ油圧室 55の圧力と、弾性部材 74cの付勢力を合わせた弁体 74aに作用する閉弁方向の押圧力を超えると、図 6および図 7の矢印 Bに示すように、弁体 74aが開弁方向、すなわち第 1 ポート側に移動し、逆止弁 74が開弁する。つまり、第 3ポート 78から第 1ポート 71 (位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55)に作動流体である作動油を供給する際に、この第 3ポート 78から逆止弁 74を開弁する圧力の作動油を供給することで、各流量調整弁 70によるプライマリ油圧室 55への作動油の供給が許容される。

[0107] 各流量調整弁 70による位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55への作動油の供給が許容されると、同図の矢印 Aに示すように、作動油供給制御装置 120から第 2 ポート側流路 73b (空間部 T4)に供給された作動油は、第 1ポート側流路 73aおよび第 1ポート 71を介して、プライマリ油圧室 55に供給される。この供給された作動油によりプライマリ油圧室 55の圧力が上昇し、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側に押圧力する押圧力が上昇し、プライマリ可動シーブ 53が軸方向のうち、プライマリ固定シーブ側に摺動する。これにより、図 6に示すように、プライマリプーリ 50 におけるベルト 100の接触半径が増加し、セカンダリプーリ 60におけるベルト 100の接触半径が減少し、変速比が減少する。

[0108] このとき、作動油供給制御装置 120は、押圧力調圧バルブ 125を閉弁しており、作動油供給制御装置 120から駆動圧力室 79への作動油の供給が停止されている。このとき、スプール 76は、弾性部材 77bがシリンダ 77を介してスプール 76に発生する付勢力により、ガイド部材 75に対して、本体部 76aの絞り部 76cより第 1ポート側の部分がガイド部材 75の段差部 75aより第 2ポート側の部分と対向するように位置する。つまり、開弁調整部を構成するガイド部材 75とスプール 76とにより、第 2ポート側流路 73b (空間部 T4と空間部 T5との連通）は、遮断あるいはほぼ遮断されている。従つて、第 3ポート 78を介して第 2ポート側流路 73b (空間部 T4)に供給された作動油が、第 2ポート 72からプライマリプーリ 50の外部に排出されることを抑制することができる。また、第 3ポート 78を介して第 2ポート側流路 73b (空間部 T4)に供給された作動油により、開弁方向の押圧力を弁体 74aに作用させることができるので、簡単な構成で逆止弁 74を開弁することができる。また、第 3ポート 78を逆止弁 74とスプール 76との間に配置したので、逆止弁 74の弁体 74aが露出する空間部 T4に作動油を供給する流路長を採用とすることができるので、供給流量を増大でき、変速時の応答性を向上することができる。

[0109] 変速比増加変更では、プライマリ油圧室 55から作動油を排出し、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側と反対側に摺動 (移動）させることで行われる。まず、図 8および図 9 1〜図 9 3に示すように、各流量調整弁 70の各逆止弁 74を各開弁調整部を構成する各スプール 76により強制的に開弁し、プライマリ油圧室 55から作動油の排出を許容する。具体的には、作動油供給制御装置 120の押圧力調圧バルブ 125により調圧された作動油を、図 8の矢印 Cに示すように、作動油通路 56a、連通孔 56b、作動油通路 51b、連通通路 51d、空間部 T2、連通通路 54bを介して、駆動圧力室 79に供給する。そして、作動油が供給されたこの駆動圧力室 79の圧力を受けたスプール 76は、シリンダ 77を介して、弁体 74aを開弁方向に押圧する。スプール 76は、図 9 1〜図 9 3の矢印 Dに示すこの弁体 74aを開弁方向に押圧する押圧力が、第 1ポート側流路 73aの圧力、すなわちプライマリ油圧室 55の圧力により弁体 74aに作用する閉弁方向の押圧力および弾性部材 77bの付勢力によりシリンダ 77を介してスプール 76に作用するこのスプール 76を軸方向のうち第 2ポート側に移動させる方向の押圧力を合わせた力を超えると、図 9 1〜図 9 3の矢印 Eに示すように、弁体 74aが開弁方向、すなわち第 1ポート側に移動させ、逆止弁 74が強制的に開弁する。

[0110] このとき、スプール 76の第 1ポート側への移動量に応じて、第 2ポート側流路 73bの軸方向における流路断面積は増加することとなる。つまり、スプール 76の第 1ポート側への移動量 (以下、単に「スプール移動量」と称する）に応じて流路抵抗は減少することとなる。図 9 1〜図 9 3に示すように、スプール移動量が所定量以上となると、スプール 76のガイド部材 75に対する位置関係は、本体部 76aの絞り部 76cより第 1 ポート側の部分とガイド部材 75のガイド側テーパー面 75aより第 2ポート側の部分とが対向する位置関係から、ガイド側テーパー面 75aとスプール側テーパー面 76dとが対向する位置関係に変化する。従って、開弁調整部を構成するガイド部材 75とスプール 76とにより遮断あるいはほぼ遮断されていた第 2ポート側流路 73bが解放される。これにより、逆止弁 74がスプール 76により強制的に開弁された状態で、ガイド部材 75とスプール 76との間にリング形状の流路が形成され、空間部 T4と空間部 T5とが連通され、各流量調整弁 70による位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55から外部への作動油の排出が許容される。

[0111] 各流量調整弁 70による位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55からの作動油の外部への排出が許容されると、図 9 1〜図 9 3の矢印 Fに示すように、プライマリ油圧室 55の作動油は、第 1ポート 71、第 1ポート側流路 73aを介して第 2ポート側流路 73bのうち逆止弁 74とスプール 76との間、すなわち空間部 T4に流入する。この空間部 T4に流入した作動油は、一旦この空間部 T4に貯留された状態となり、ガイド部材 75とスプール 76との間、すなわち空間部 T5、連通部 75c、第 2ポート 72を介して、プライマリプーリ 50の外部へ排出される。つまり、この空間部 T4に貯留された作動油は、ガイド部材 75とスプール 76との間に形成されたリング形状の流路カも均一に空間部 T5に流入することができる。これにより、作動油の排出流量の制御性を向上することがでさる。

[0112] このとき、作動油供給制御装置 120は、挟圧力調圧バルブ 124を閉弁しており、作動油供給制御装置 120からプライマリ油圧室 55への作動油の供給が停止されている。つまり、空間部 T4に流入したプライマリ油圧室 55の作動油が第 3ポート 78を介して、作動油供給制御装置 120に流入することはない。プライマリ油圧室 55から作動油が排出されることにより、プライマリ油圧室 55の圧力が減少し、プライマリ可動シーブ 53をプライマリ固定シーブ側に押圧する押圧力が減少し、プライマリ可動シーブ 5 3が軸方向のうち、プライマリ固定シーブ側と反対側に摺動する。これにより、プライマリプーリ 50におけるベルト 100の接触半径が減少し、セカンダリプーリ 60におけるべルト 100の接触半径が増加し、変速比が増加する。

[0113] ここで、プライマリ油圧室 55から作動油を外部に排出する際に、駆動圧力室 79の圧力をさらに上昇させ、ガイド側テーパー面 75aとスプール側テーパー面 76dとが対向した状態力もさらにスプール移動量を増カロさせると、図 9— 1〜図 9— 3に示すように、逆止弁 74の開弁量が増加する。また、ガイド側テーパー面 75aとスプール側テ一パー面 76dとが対向した状態、すなわち逆止弁 74の開弁初期の状態からさらにスプール移動量が増加すると、ガイド部材 75とスプール 76との軸方向におけるタリァランス dは、スプール移動量に応じて増加することとなる。スプール移動量の増加に応じてクリアランス dが増加すると、第 2ポート側流路 73bの軸方向における流路断面積が増加する。つまり、逆止弁 74の開弁初期には、逆止弁 74の開弁中期以降よりも第 2ポート側流路 73bの軸方向における流路断面積を減少させ、流路抵抗を増大させる。

[0114] 従って、図 10に示すように、第 2ポート側流路 73bにおける軸方向の流路断面積は、スプール移動量が所定量以上となると、スプール移動量に応じて増加することとなる。つまり、開弁調整部は、スプール移動量が小さいほど、すなわち逆止弁 74の開弁初期に、第 2ポート側流路 73bにおける流路断面積が減少することとなり、第 2ポート側流路 73bの流路抵抗が増大することとなる。これにより、図 11に示すように、スプール移動量の増加に応じて、プライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部に排出される作動油の排出流量が増加する。

[0115] 変速比の固定は、プライマリ油圧室 55から作動油を排出せず、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置を一定とし、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する移動を規制することで行われる。なお、変速比を固定、すなわち変速比を定常とするのは、車両の走行状態が安定している場合など、大幅な変速比の変更を行う必要がないと、図示しない ECUが判断した場合である。まず、図 4に示すように、各流量調整弁 70の逆止弁 74を閉弁状態に維持し、プライマリ油圧室 55から作動油の排出を禁止する。具体的には、作動油供給制御装置 120は、挟圧力調圧バルブ 124および押圧力調圧バルブ 125のいずれも閉弁し、作動油供給制御装置 120から第 3ポート 78を介して第 2ポート側流路 7 3b (空間部 T4)への作動油の供給および駆動圧力室 79への作動油の供給を停止する。

[0116] ここで、変速比の固定時においても、ベルト 100のベルト張力が変化するため、プラィマリプーリ 50におけるベルト 100の接触半径が変化しょうとし、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置が変化する虞がある。上述のように、プライマリ油圧室 55には、作動油が保持された状態となるため、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置が変化しようとすると、このプライマリ油圧室 55の圧力は変化するがプライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置は一定に維持される。従って、プライマリ可動シーブ 53のプライマリ固定シーブ 52に対する軸方向における位置を一定に維持するために、プライマリ油圧室 55に外部力も作動油を供給することによるプライマリ油圧室 55の圧力の上昇を行わなくても良い。これにより、変速比の固定時に、プライマリ油圧室 55に作動油を供給するために図示しない作動油供給制御装置が備えるオイルポンプ 122を駆動させなくても良いため、オイルポンプ 122の動力損失の増加を抑制することができる。

[0117] 以上のように、スプール 76は、軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、逆止弁 74を強制的に開弁するとともに、その移動量が小さいほど、すなわちこのスプール 7 6による逆止弁 74の開弁初期に、このスプール 76と第 2ポート側流路との間の軸方向における流路断面積が減少する。つまり、開弁調整部は、逆止弁 74を強制的に開弁した際に、逆止弁 74の開弁量が小さいほど、すなわち逆止弁 74の開弁初期に、第 2ポート側流路 73bの流路抵抗を増大し、作動流体である作動油が第 1ポート 71 力も第 2ポート 72に流れ難くする。従って、逆止弁 74の開弁した直後、すなわち開弁初期に第 1ポート 71から第 2ポート 72に排出される作動流体の排出流量を少なくすることができる。これにより、位置決め油圧室であるプライマリ油圧室 55から作動油を排出する際において、逆止弁 74の開弁初期における作動油の過排出を抑制することができる。ダウンシフト、すなわち変速比を増加させる際の制御性が向上する。

[0118] また、第 3ポート 78から逆止弁 74と開弁調整部を構成するスプール 76との間である空間部 T4に、この逆止弁 74を開弁する圧力の作動油を供給すると、逆止弁 74が開弁し、第 3ポート 78から第 1ポート 71に作動油が供給される。従って、第 1ポート 71 と連通する部分であるプライマリ油圧室 55への作動油の供給、プライマリ油圧室 55 力もの作動油の排出、プライマリ油圧室 55での作動油の保持を 1つの逆止弁 74で行うことができる。これにより、変速比の変化、固定時における制御の簡素化、部品点数の削減、コストの削減を図ることができる。

[0119] また、スプール 76は、作動流体流路 73と同一軸上に配置されているため、図 9—1 〜図 9— 3の矢印 Fに示すように、第 1ポート 71から第 2ポート 72にスプール 76を介して排出される作動流体である作動油が通過する流線の直線ィ匕を図ることができる。従って、第 1ポート 71から第 2ポート 72にスプール 76を介して作動油を排出する際の流路抵抗を低減することができる。また、スプール 76による第 1ポート 71から第 2ポート 72に排出される作動油の排出流量制御の応答性を向上することができる。

[0120] なお、上記実施例においては、ガイド部材 75の内周面にガイド側テーパー面 75a を形成している力スプール 76が軸方向のうち第 1ポート側に移動量の増加に応じて、第 2ポート側流路 73bの流路断面積が増加すれば、形成しなくても良い。

[0121] また、上記実施例においては、各流量調整弁 70のプライマリプーリ 50に対して、作動流体流路 73の長手方向の中央部がプライマリプーリ 50の回転中心力もの回転半径が最も小さくなるように配置している力この発明はこれに限定されるものではない。図 12は、プライマリプーリの他の要部断面図である。同図に示すように、駆動圧力室 79のプライマリプーリ 50の回転中心 Oからの回転半径 N1が、作動流体である作動油が存在する他の部分、例えば空間部 T4の回転半径 N2や第 1ポート側流路 73a の回転半径 N1よりも大きくなるように、各流量調整弁 70をプライマリプーリ 50に対して配置しても良い。

[0122] このように、各流量調整弁 70をプライマリプーリ 50に対して配置するため、駆動圧力室 79の回転半径 N3が、空間部 T4の回転半径 N2や第 1ポート側流路 73aの回転半径 N1よりも大きいため、駆動圧力室 79に作用する遠心油圧は、これらの部分に作用する遠心油圧よりも大きくなる。従って、開弁調整部を構成するスプール 76が逆止弁 74を強制的に開弁する際に、駆動圧力室 79の圧力を小さくすることができる。これにより、駆動圧力室 79に作動流体である作動油を供給する流体ポンプであるオイルポンプ 122の動力損失の増加をさらに抑制することができ、ベルト式無段変速機 1 の伝達効率の向上を図ることができる。

[0123] また、駆動圧力室 79に作用する遠心油圧を大きくすることができるので、シリンダ 7 7の受圧面積を小さくすることができる。従って、流量調整弁 70の小型化を図ることができ、イナーシヤーの低減によるドライバピリティーの向上を図ることができる。

[0124] また、上記実施例における逆止弁 74の弁座 74bは、第 1ポート側流路 73aと同一軸上に配置されている力この発明はこれに限定されるものではない。図 13— 1は、流量調整弁の他の構成例を示す図である。また、図 13— 2は、図 13— 1の流量調整弁の動作説明図である。図 13— 3は、図 13— 1の流量調整弁の動作説明図である。

[0125] プライマリプーリ 50が回転すると弁体 74aには、図 13— 1の矢印 Gに示すように、プライマリプーリ 50の径方向外側の遠心力が作用する。従って、図 4に示すように、逆止弁 74の弁座 74bと第 1ポート側流路 73aとが同一軸上に配置されていると、径方向外側における弁体 74aと第 1ポート側流路 73aとのクリアランスが大きいため、弁体 74aが弁座 74bから離れた際に、この遠心力により弁体 74aと弁座 74bとの軸方向における位置関係を維持することができな、と、う問題がある。

[0126] そこで、図 13— 1に示すように、逆止弁 74の弁座 74bの軸線 Olに対して第 1ポート側流路 73aの軸線 02をプライマリプーリ 50の径方向内側にオフセットした状態となるように、第 2ポート側流路 73bに対して第 1ポート側流路 73aを形成する。これにより、弁体 74aが弁座 74bから離れた際に、第 1ポート側流路 73aの径方向外側の部分により、弁体 74aがこの径方向外側に移動することを規制される。つまり、図 13— 2および図 13— 3に示すように、弁体 74aが弁座 74bから離れた際に、第 1ポート側流路 73 aが径方向外側への移動を規制する規制部として機能する。

[0127] 従って、プライマリプーリ 50が回転した際に、弁体 74aと弁座 74bとの軸方向における位置関係を維持することができる。これにより、特に、逆止弁 74の開弁状態カも閉弁状態における弁体 74aの挙動を安定させることができるので、逆止弁 74の閉弁までの応答性を向上することができる。

[0128] なお、弁体 74aが弁座 74bから離れた際の弁体 74aと第 1ポート側流路 73aとの間の軸方向における流路断面積は、逆止弁 74の弁座 74bの軸線 Olに対して第 1ポート側流路 73aの軸線 02をプライマリプーリ 50の径方向内側にオフセットしたのみであるため、確保することができる。従って、図 13— 3の矢印 F1に示すように、プライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部に作動油を排出することができる。

[0129] 図 14— 1は、流量調整弁の他の構成例を示す図である。また、図 14— 2は、図 14 —1の流量調整弁の動作説明図である。上記実施例におけるスプール 76は、その逆止弁 74と対向する部分、すなわち他方の端面が、他方の端面から一方の端面に向かって（第 1ポート側から第 2ポート側に向かって)その径が増加するスプール側テーパー面 76dであっても良い。これによれば、スプール 76の弁体 74aと対応する部分がスプール側テーパー面 76dであるため、逆止弁 74が開弁し、プライマリ油圧室 55 の作動油が第 1ポート 71および第 1ポート側流路 73aを介して、空間部 T4に流入した作動油がこのスプール 76に衝突し難くなる。従って、図 14— 2の矢印 F2に示すように、プライマリ油圧室 55からプライマリプーリ 50の外部に作動油を排出する際に、この作動油が通過する流線への影響を低減することができる。これにより、スプール 76 による第 1ポート 71から第 2ポート 72に排出される作動油の排出流量制御の応答性をさらに向上することができる。また、スプール 76に作用する動圧が低減されるので、スプール 76の軸方向における位置制御を容易にすることができる。

産業上の利用可能性

[0130] 以上のように、この発明にかかる流量調整弁、回転体およびベルト式無段変速機は、車両の駆動力の伝達に有用であり、特に、開弁初期の作動流体の過排出を抑制するのに適している。

Claims

請求の範囲

[1] 第 1ポートと、

第 2ポートと、

前記第 1ポートと前記第 2ポートとの間に形成され、作動流体が通過する作動流体流路と、

前記作動流体流路内に配置され、前記作動流体流路のうち、第 2ポート側流路から第 1ポート側流路に向力つて開弁する逆止弁と、

前記逆止弁の第 2ポート側に配置され、前記第 1ポートから前記第 2ポートに作動流体を排出する際に、当該逆止弁を強制的に開弁し、かつ当該逆止弁の開弁初期に前記第 2ポート側流路の流路抵抗を増大させる開弁調整部と、

を備えることを特徴とする流量調整弁。

[2] 第 1ポートと、

第 2ポートと、

前記逆止弁の第 2ポート側に配置され、前記第 1ポートから前記第 2ポートに作動流体を排出する際に、当該逆止弁を強制的に開弁し、かつ当該逆止弁の開弁量が小さいほど前記第 2ポート側流路の流路抵抗を増大させる開弁調整部と、

を備えることを特徴とする流量調整弁。

[3] 前記作動流体流路のうち、前記逆止弁と前記開弁調整部との間に、第 3ポートをさらに備え、

前記第 3ポートから前記第 1ポートに作動流体を供給する際に、当該第 3ポートから前記逆止弁を開弁する圧力の作動流体を供給する請求項 1または 2に記載の流量調整弁。

[4] 前記開弁調整部は、前記作動流体流路内に軸方向に摺動自在に配置されるスプールを備え、前記スプールは、当該軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、前記逆止弁を強制的に開弁するとともに、当該逆止弁の開弁初期に当該スプールと前記第 2ポート側流路との間の流路断面積を減少させる請求項 1または 3に記載の流量調整弁。

[5] 前記開弁調整部は、前記作動流体流路内に軸方向に摺動自在に配置されるスプールを備え、

前記スプールは、当該軸方向のうち第 1ポート側に移動することで、前記逆止弁を強制的に開弁するとともに、当該移動量が小さいほど当該スプールと前記第 2ポート側流路との間の流路断面積が減少する請求項 2または 3に記載の流量調整弁。

[6] 前記スプールは、当該作動流体流路と同一軸上に配置されている請求項 4または

5に記載の流量調整弁。

[7] 前記スプールは、前記逆止弁と対向する部分がテーパー形状である請求項 4〜6 のいずれ力 1つに記載の流量調整弁。

[8] 前記請求項 1〜7のいずれか 1つに記載の流量調整弁を備える回転体であって、前記逆止弁は、弁座と、当該弁座から離れることで開弁する弁体と、前記弁体が前記弁座から離れた際に、前記回転体の径方向外側への移動を規制する規制部とを備えることを特徴とする回転体。

[9] 前記請求項 1〜7のいずれか 1つに記載の流量調整弁を備える回転体であって、前記流量調整弁の長手方向が前記回転体の軸方向に対してねじれの位置であることを特徴とする回転体。

[10] 前記開弁調整部は、供給された前記作動流体の圧力により、前記逆止弁を強制的に開弁する駆動圧力室を備え、

前記駆動圧力室の回転半径は、前記作動流体が存在する他の部分の回転半径よりも大き、請求項 9に記載の回転体。

[11] 前記逆止弁は、弁座と、当該弁体から離れることで開弁する弁体と、前記弁体が前記弁座から離れた際に、前記回転体の径方向外側への移動を規制する規制部とを備える請求項 9または 10に記載の回転体。

[12] 平行に配置され、駆動源からの駆動力がいずれか一方に伝達される 2つのプーリ軸と、当該 2つのプーリ軸上をそれぞれ軸方向に摺動する 2つの可動シーブと、当該 2つの可動シーブに前記軸方向にそれぞれ対向する 2つの固定シーブと、からなる 2 つのプーリと、

前記 2つのプーリのうちいずれか一方のプーリに伝達された前記駆動源からの駆動力を他方のプーリに伝達するベルトと、

前記可動シーブを前記固定シーブ側に押圧する位置決め油圧室と、

を備えるベルト式無段変速機において、

前記請求項 8〜： L 1のいずれか 1つに記載の回転体は、前記 2つのプーリ軸のいずれかであることを特徴とするベルト式無段変速機。

前記第 1ポートは、前記位置決め油圧室と連通している請求項 12に記載のベルト式無段変速機。