WO2007052570A1 - 異型断面繊維及びそれからなる人工毛髪用繊維 - Google Patents

異型断面繊維及びそれからなる人工毛髪用繊維 Download PDF

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nozzle
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Atsushi Horihata
Yoshiyuki Yoshino
Akinori Nemoto
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Denka Co Ltd
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Denki Kagaku Kogyo KK
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    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/253—Formation of filaments, threads, or the like with a non-circular cross section; Spinnerette packs therefor
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
    • A41G—ARTIFICIAL FLOWERS; WIGS; MASKS; FEATHERS
    • A41G3/00—Wigs
    • A41G3/0083—Wigs characterised by their hair filaments
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
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    • D01F1/02—Addition of substances to the spinning solution or to the melt
    • D01F1/10—Other agents for modifying properties
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/44—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from mixtures of polymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds as major constituent with other polymers or low-molecular-weight compounds
    • D01F6/48—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from mixtures of polymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds as major constituent with other polymers or low-molecular-weight compounds of polymers of halogenated hydrocarbons

Definitions

  • Atypical cross-section fiber and artificial hair fiber comprising the same
  • the present invention relates to a fiber having an atypical cross section, and more particularly to an atypical cut fiber suitable for a fiber for artificial hair.
  • fibers used for artificial hair for hair decoration such as wigs, hair pieces, blades, and extension hairs have been improved in the cross-sectional shape of the fibers for the purpose of imparting bulkiness.
  • a method for manufacturing a fiber having a cross-section with protrusions such as a tridental Y-shaped cross section (see, for example, Patent Document 1)
  • a method for manufacturing a fiber having a c-shaped cross section for example, see Patent Document 2
  • a method for producing a fiber having a hollow cross section has been proposed.
  • softness is improved in a cross-sectional shape close to a circle, and bulkiness is reduced.
  • a hollow or semi-hollow cross-sectional shape improves bulkiness but lowers softness.
  • Patent Document 1 Japanese Utility Model Publication No. 58-37961
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 2003-96618
  • Patent Document 3 Japanese Utility Model Publication No. 63-48652
  • the shape having an opening in the cross section of the fiber is suitable for the solution spinning method, but in the melt spinning method, the fiber immediately after the nozzle force is pushed out flows in a spiral shape. In some cases, fusion occurred. In addition, in order to maintain a good fiber cross section by the solution spinning method, there was a problem that the center angle of the opening had to be larger than 25 °. .
  • An object of the present invention is to provide a modified cross-section fiber that is excellent in bulkiness and can be stably produced without fusion.
  • the present invention is a modified cross-section fiber having at least two hollow portions provided with openings whose fiber cross section is open with respect to the longitudinal axis of the fiber.
  • the atypical cross-section fiber of the present invention preferably includes at least one selected from the following embodiments (1) to (4).
  • R is the maximum external dimension passing through the center of the inscribed circle of the hollow part, and R is the hollow part concept.
  • the diameter of the constant inscribed circle, and ⁇ is the angle (center angle) formed by the line connecting the center of the assumed inscribed circle of the hollow part and the two leading ends of the approximately C shape.
  • the atypical cross-section fiber of the present invention can be used for artificial hair fibers. It can also be used as a hair decoration product, such as artificial hair fibers.
  • the present invention also includes (a) a vinyl chloride resin composition containing a salted resin resin, a hydrated talcite heat stabilizer, an epoxidized soybean oil, and an ester lubricant. Therefore, (b) the salty vinyl resin composition is changed from a spinning mold provided with nozzle holes having a nozzle shape substantially back to back with a mold temperature of 160 to 190. A step of melt spinning at ° C, (c) a step of drawing the melt-spun fiber to 200 to 400% in an air atmosphere of 90 to 120 ° C, and (d) a step of 110 to 140 ° C of the drawn fiber. In the air atmosphere of the above, a method for producing a modified cross-section fiber comprising sequentially performing a thermal relaxation treatment until the total length of the fiber shrinks to a length of 60% before treatment: LOO%.
  • FIG. 1 shows an embodiment of a modified cross-section fiber of the present invention, and is a schematic transverse cross-sectional view of a nozzle shape “substantially C-shaped back to back” and the fiber obtained thereby.
  • FIG. 2 shows another embodiment of the modified cross-section fiber of the present invention, and is a “substantially S-shaped” nozzle shape and a schematic cross-sectional view of the fiber obtained thereby.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a conventional fiber.
  • the fiber of the present invention is a modified cross-section fiber having at least two hollow portions each having an opening in which the fiber cross section is open with respect to the longitudinal axis of the fiber.
  • the atypical cross-section fiber of the present invention has two or more hollow portions 10 each having an opening 20 whose fiber cross section is open with respect to the longitudinal axis of the fiber.
  • the “hollow portion provided with an open opening” defines a hollow central portion (hollow portion 10) and a wall portion extending around the hollow portion 10 and partially opening to surround the hollow portion.
  • U-shaped and C-shaped cross-sections are shown.
  • the “longitudinal axis of the fiber” corresponds to the central axis of the hollow portion 10 (the central axis of an assumed inscribed circle described later).
  • the opening 20 of the wall piece 40 connects the hollow part 10 to the outside of the fiber.
  • the opening 20 is narrower than the diameter of the assumed inscribed circle of the hollow portion 10, so that the hollow portion 10 and the outside of the fiber are removed.
  • a throat or stenosis is formed between the sides.
  • the two hollow portions 10 may be a force that normally combines U-types or C-types (Fig. 1), for example, a combination of U-type and C-type. Further, as shown in FIG. 2, for example, an S-type formed by connecting two C-types in the vertical direction may be used.
  • a combination of the same shape for example, a combination of C type and C type is preferred so that the shape is the target.Two hollow parts are in contact with the back part 30 on the opposite side of the opening 20. It is more preferable to have a symmetrical shape that is back to back.
  • the abbreviated C type is a general term for these C type and U type.
  • the shape in which the substantially C-shape curved in an arc shape is back-to-back means that the substantially C-shape curved in an arc shape is back-to-back, so that an "open opening" perpendicular to the longitudinal axis of the fiber is formed. It is a shape in which “the provided hollow part” is symmetrical.
  • the atypical cross-section fiber in which the substantially C shape is back to back satisfies the following formula. This is illustrated in Fig. 1.
  • both ends of the arcuate wall piece 40 forming the opening 20 may or may not have corners.
  • the surface (outer surface, inner surface) of the wall piece 40 may be smooth or fine uneven surface.
  • R is the maximum outer dimension passing through the center O of the hollow inscribed circle S
  • R is the diameter of the hollow inscribed circle S
  • ⁇ is the diameter of the hollow inscribed circle S.
  • the maximum outer dimension R passing through the center of the hollow inscribed circle S is 1.4 to 4.2 times the diameter R of the hollow inscribed circle S as described above. 1. 6 times to 2. 8 times more
  • R is less than 1.4 times R, the thickness of the wall piece 40 will be small and melt spinning.
  • the nozzle pressure may be excessively high.
  • R is greater than 4.2 times R, the bulk
  • the angle ⁇ formed by a line segment connecting the center of the assumed inscribed circle of the hollow portion and the two tips of the substantially C shape is preferably 10 ° to 160 °.
  • the angle 0 is more preferably 30 to 140 °. If the angle ⁇ force is less than 10 °, the nozzle pressure during melt spinning may increase. On the other hand, if the angle ⁇ force is greater than 160 °, the bulkiness may be reduced.
  • the substantially C shape of the fiber cross section is increased in thickness toward the tip portion of the wall piece, that is, the end portion forming the opening, so as to satisfy the following conditions. If it has a certain shape, the nozzle pressure during melt spinning can be suppressed, and more stable production can be performed.
  • t is the minimum thickness of the wall piece and t is the maximum thickness.
  • t and t are fiber crossings
  • the maximum thickness t of the substantially C-shaped wall piece is 1.1 to 2.0 times the minimum thickness t of the approximately C-type.
  • the t force is less than 1.1 times 3 ⁇ 4, the nozzle pressure during melt spinning is suppressed.
  • the synthetic resin used as the modified cross-section fiber is vinyl chloride resin, modacrylic resin, acrylic fiber, polyethylene terephthalate resin, polypropylene resin, nylon resin, polylactic acid resin, polyvinyl alcohol.
  • salt-bulb type resin is also preferred for its characteristic strength such as strength, gloss, hue, flame retardancy, feel and heat shrinkage.
  • the salt vinyl resin used in the present invention can be obtained by bulk polymerization, solution polymerization, suspension polymerization, emulsion polymerization, etc. In consideration, it is preferable to use those produced by suspension polymerization.
  • the salt vinyl resin is a homopolymer resin which is a homopolymer of a conventionally known salt resin, or various conventionally known copolymer resins, and is not particularly limited. .
  • the copolymer resin Conventionally known copolymer resins can be used, such as vinyl chloride vinyl acetate copolymer resins, vinyl chloride, vinyl pionate copolymer resins, and other vinyl chloride and vinyl ester copolymers, and salt resins.
  • Copolymer resin of vinyl chloride and acrylates such as butyl acrylate copolymer resin, butyric chloride 2-ethylhexyl copolymer resin resin, vinyl chloride-ethylene copolymer resin, vinyl chloride-propylene copolymer resin
  • Typical examples include a copolymer resin of salt bulule and olefins, a salt vinyl chloro-tolyl copolymer resin, and the like. It is particularly preferable to use a homopolymer resin, a vinyl chloride ethylene copolymer resin, a salt vinyl acetate copolymer resin or the like, which is a homopolymer of vinyl chloride.
  • the content of the comonomer is not particularly limited, and can be determined according to required quality such as molding processability and yarn characteristics. Particularly preferably, the comonomer content is 2 to 30%.
  • the viscosity-average polymerization degree of the salt-bulb resin used in the present invention is preferably 600-2500. If the viscosity average polymerization degree is less than 600, the melt viscosity is lowered, so that the obtained fiber may be easily heat-shrinked. On the other hand, if it exceeds 2500, the melt viscosity becomes high and the nozzle pressure becomes high, which may make safe production difficult.
  • the viscosity average degree of polymerization was determined by dissolving 200 mg of rosin in 50 ml of -trobenzene and measuring the specific viscosity of this polymer solution in a constant temperature bath at 30 ° C using an Ubbelohde viscometer. JIS-K6720-2 It is calculated by.
  • a conventionally known additive used for salt vinyl resin may be blended depending on the purpose.
  • additives include heat stabilizers, plasticizers, lubricants, compatibilizers, processing aids, reinforcing agents, UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fillers, flame retardants, pigments, initial coloration.
  • additives include heat stabilizers, plasticizers, lubricants, compatibilizers, processing aids, reinforcing agents, UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fillers, flame retardants, pigments, initial coloration.
  • improvers, conductivity-imparting agents, surface treatment agents, light stabilizers, and fragrances include heat stabilizers, plasticizers, lubricants, compatibilizers, processing aids, reinforcing agents, UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fillers, flame retardants, pigments, initial coloration.
  • improvers, conductivity-imparting agents, surface treatment agents, light stabilizers, and fragrances include heat stabilizers, plasticizers, lubric
  • Conventionally known heat stabilizers can be used in the present invention.
  • the heat stabilizer is used to improve the thermal decomposability, long run property, and color tone of the fiber during molding. It is preferable to use a Ca-Zn heat stabilizer and a hydrated talcite heat stabilizer, which have an excellent balance of workability and yarn characteristics.
  • these heat stabilizers are preferably used in an amount of 0.2 to 5.0 parts by mass, and more preferably 0.5 to 5.0 parts by mass, with respect to 100 parts by mass of the vinyl chloride resin.
  • the iodo-talcite-based heat stabilizer is a hyde-mouth talcite compound, and more specifically, a composite comprising magnesium and Z or an alkali metal and aluminum or zinc, magnesium and aluminum. It is a salt compound and is preferably obtained by dehydrating crystal water.
  • the synthetic method of a synthetic product which may be a natural product or a synthetic product, may be a conventionally known method.
  • the method for producing a modified cross-section fiber of the present invention preferably comprises:
  • the vinyl chloride resin composition used in the present invention is a powder compound formed by mixing using a conventionally known mixer such as a Henschel mixer, a super mixer, a ribbon blender, or the like. Can be used as a pellet compound obtained by melt-mixing.
  • the powder compound can be produced under conventional conditions known in the art. Hot blending or cold blending may be used, but it is particularly preferable to use a hot blend in which the cut temperature during blending is increased to 105 to 155 ° C in order to reduce volatile components in the resin composition. preferable. Pen The let compound can be produced in the same manner as in the production of a normal salt-bulb pellet compound.
  • a kneader such as a single screw extruder, a different direction twin screw extruder, a conical twin screw extruder, a same direction twin screw extruder, a kneader, a planetary gear single extruder, or a roll kneader.
  • It can be a pellet compound.
  • the conditions for producing the pellet compound are not particularly limited, but it is desirable to set the resin temperature to be 185 ° C or lower.
  • fine mesh of opening, stainless mesh, etc. can be installed in the kneading machine or mixed during cold cutting. It is preferable to adopt means to remove the obtained “swarf” etc.
  • the method of performing hot cut is possible freely. It is particularly preferable to use the hot cut method with less mixing of “swarf”.
  • a conventionally known extruder can be used.
  • a single-screw extruder with a diameter of about 35 to 85 mm or a coaxial extruder with a diameter of about 35 to 50 mm It is preferable to use it. If the diameter of the extruder is excessive, the amount of extrusion increases, the nozzle pressure becomes excessive, the undrawn yarn outflow speed becomes too fast, and it may be difficult to take off the yarn.
  • melt spinning can be performed using a conventionally known nozzle.
  • a melt spinning by attaching the nozzle cross-sectional area of 0.5 mm 2 or less of 1 pc of the nozzle holes at the tip of the die (spinning die) It is preferred to do so.
  • the cross-sectional area of 1 pc of the nozzle holes is greater than 0.5 mm 2, fineness of the non-rolled Shinito, or to a Nobenetsuito, you must apply excessive tension, thereby residual strain is increased, There is a risk that quality such as curl retention may be deteriorated.
  • a particularly preferred number of sequences is 1 to 5 rows. If the number of arrangements is more than this, the difference in the flow rate of the melt in the die increases, the outflow rate distribution widens, and the “swimming” of the undrawn yarn tends to increase, such being undesirable.
  • the number of nozzle holes present in one die is preferably 50 to 300. If the number of nozzle holes is too small, the productivity decreases, and conversely if it is too large, the probability of occurrence of trouble such as “thread breakage” increases, which is not preferable.
  • the distance between the centers of adjacent nozzle holes (hereinafter referred to as nozzle spacing) is preferably at least 0.8 mm.
  • the center of the nozzle hole having an atypical cross section means the center of gravity of the cross section, and for example, in the nozzle shape of FIG.
  • the melt-spinning causes the contact frequency of undrawn yarns to increase, which is not preferable.
  • the nozzle interval is too long, the die itself becomes large and heavier, or the number of nozzles arranged on one die is reduced, and productivity is reduced, which is preferable.
  • Particularly preferred is a nozzle spacing range of 0.8 to 4.5 mm.
  • the fineness of the undrawn yarn is preferably 300 dtex or less, particularly 200 dtex or less.
  • the fineness of the undrawn yarn exceeds 300 dtex, it is necessary to increase the draw ratio during the drawing process in order to obtain a fine fiber.
  • the thread becomes glossy, making it difficult to maintain the half-seven to seven-parts state. Moreover, it tends to be a plastic sliding feel.
  • the nozzle pressure is preferably 50 MPa or less. If the nozzle pressure exceeds 50MPa, the load applied to the thrust section of the extruder will be excessive, and it will be easy for the extruder to malfunction, and ⁇ grease leakage '' will occur from the connection part of the turn head, die, etc. May occur.
  • nozzle pressure it is preferable to control the nozzle pressure by changing the screw rotation speed or the feed amount and controlling the extrusion amount, since it does not affect the quality.
  • a lubricant having a high sliding effect on the metal surface, or to use a large amount of a melt viscosity reducing agent such as a plasticizer or a polymer plasticizer.
  • the nozzle pressure is reduced to 20 MPa or less by such means, the gelation or melting state of the resin composition becomes extremely non-uniform, resulting in increased yarn breakage frequency, making production difficult, , Tend to be fibers with insufficient quality such as touch. Therefore, it is preferable to control the pressure of the nozzle by controlling the extrusion amount as described above.
  • multi-type nozzle holes (nozzle holes number formed by the cross-sectional area of 1 pc of nozzle holes by arranging a plurality of nozzle holes of 0.5 mm 2 or less in da I is 50 to 300 pieces. It is preferable to produce undrawn yarn having a fineness of 300 dtex or less by letting the strands flow out from the nozzle array (1-5 rows).
  • pellet compound of rosin composition for example, an undrawn yarn can be obtained by melt spinning using a single screw extruder at a resin temperature of 160 to 190 ° C, more preferably 165 to 185 ° C.
  • the undrawn yarn obtained by melt spinning can be subjected to drawing treatment and heat treatment by a known method to obtain fibers having a fineness of 100 dtex or less (drawn yarn).
  • the stretching treatment conditions it is preferable to stretch to a stretching ratio of about 200 to 400% in an atmosphere at a stretching treatment temperature of 90 to 120 ° C.
  • stretching is preferably performed at a stretching ratio of 250 to 400% in an atmosphere at a stretching temperature of 90 to: L10 ° C. If the stretching temperature is less than 90 ° C, the strength of the fiber is lowered, and yarn breakage easily occurs. On the other hand, if the temperature exceeds 120 ° C, the fiber feel becomes a plastic sliding feel, which is not preferable.
  • the draw ratio is less than 200%, the strength of the fiber is insufficiently developed, and if it exceeds 400%, yarn breakage is liable to occur during the drawing treatment.
  • thermal relaxation is performed until the total fiber length reaches 60 to 100%, preferably 65 to 90%, before treatment.
  • the thermal relaxation treatment can be performed in conjunction with the stretching treatment or can be performed separately.
  • melt spinning techniques such as various nozzle cross-sectional techniques, heating cylinder techniques, drawing process techniques, heat treatment techniques, etc. are freely available. It can be used in combination.
  • a fiber obtained by subjecting undrawn yarn to drawing and heat treatment preferably has a fineness of 20 to LOO dtex, and more preferably 50 to 80 dtex. If the fineness is less than 20 dtex, the bending stiffness is reduced and the stiffness of the fiber is lost, which may result in a soft tactile sensation. On the other hand, if the fineness is larger than 100 dtex, the bending rigidity increases, and the stiffness of the fiber becomes stronger, which may cause a harsh feel. 20 ⁇ : LOO decitex is not inferior to natural hair when used as a fiber for artificial hair. In the present invention, a plurality of fibers having different finenesses can be blended and used.
  • the “specific volume” is an index of fiber bulkiness. To measure the specific volume, fill a 56cc container (100mm x 14mm x 40mm) with fibers cut to 100mm until the container is full. The filled fibers were taken out and weighed, the specific volume was calculated by the following formula, and evaluated according to the following criteria.
  • fusion means that two fibers are interlaced at the time of melt spinning to form one thick yarn, and if there is at least one, it becomes a problem in product quality.
  • the method for measuring the fusion was to observe the spun yarn and to measure the number of fused yarns, and evaluated according to the following criteria.
  • Defective There is one or more fusions and there is a quality problem.
  • nozzle pressure is an index for performing spinning in a stable state for a long period of time during continuous spinning. “Nozzle pressure” means the nozzle at the time of continuous spinning for 24 hours. The oil pressure was measured and evaluated according to the following criteria.
  • Nozzle pressure is 40MPa or less, can be manufactured stably, and has no problem with long run performance.
  • the nozzle pressure exceeds 50MPa, and it is necessary to reduce the amount of extrusion for stable production.
  • Salty vinyl resin (100% by Taiyo Shimé TH-1000), 3 parts by weight (Hydro-talcite composite heat stabilizer (CP-410A, Nissan Chemical Industries, Ltd.) The ingredients are 1.5 parts by mass), epoxy soybean oil (O-130P manufactured by Asahi Denki Kogyo Co., Ltd.) 0.5 parts by mass, ester lubricant (EW-100, Riken Vitamin Co., Ltd.) 0.8 parts by mass
  • melt spinning at a mold temperature of 180 ° C and an extrusion amount of lOkgZ to give a fiber of 150 dtex
  • c a step of drawing the melt-spun fiber to 300% in an air atmosphere of 100 ° C
  • d a total fiber length in the air atmosphere of 120 ° C to the drawn fiber.
  • a modified cross-section fiber having a fineness of 67 dtex was obtained.
  • Table 2 summarizes the spinning conditions, stretching conditions, and thermal relaxation conditions.
  • Example 2 to 7 atypical cross-section fibers were obtained in the same manner as in Example 1 except that the nozzle shape in step (b) of Example 1 was changed to a cross-sectional shape having the dimensions shown in Table 1.
  • a modified cross-section fiber was obtained in the same manner as in Example 1, except that the nozzle shape in the step (b) of Example 1 was changed to “S type” shown in FIG.
  • Example 1 A modified cross-section fiber was obtained in the same manner as in Example 1, except that the nozzle shape in the step (b) of Example 1 was changed to “C type” shown in FIG.
  • the present invention is excellent in bulkiness, and the fibers are not easily fused during melt spinning, so that atypical cross-section fibers can be easily obtained.
  • the modified cross-section fibers of the present invention can be suitably used for artificial hair fibers for hair decoration such as wigs, hair pieces, blades, doll hairs, extension hairs, accessory hairs, and the like. It should be noted that the entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of Japanese Patent Application 2005-319084 filed on November 2, 2005 are cited here as disclosure of the specification of the present invention. Incorporate.

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Abstract

　嵩高性に優れ、融着がなく安定して生産できる異型断面繊維を提供する。 　繊維横断面が繊維の長手方向軸線に対して開口した開口部を設けた中空部を、少なくとも２個有している異型断面繊維であり、２個の中空部が背中合わせで対称の形状をしており、繊維横断面が円弧状に湾曲した略Ｃ型を背中合わせにした形状をしている。さらに、前記略Ｃ型の形状は、好ましくは、次の式　１．４Ｒ２≦Ｒ１≦４．２Ｒ２、及び、１０°≦θ≦１６０°（式中、Ｒ１は中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、Ｒ２は、中空部想定内接円の直径であり、そして、θは、中空部想定内接円の中心と略Ｃ型の２つの先端を結ぶ線分のなす角度である。）を満足するものである。

Description

異型断面繊維及びそれからなる人工毛髪用繊維
技術分野
[0001] 本発明は、異型断面を有する繊維に関し、特に人工毛髪用繊維に好適な異型断 面繊維に関するものである。
背景技術
[0002] 従来、例えば、ウイッグ、ヘアーピース、ブレード、エクステンションヘアー等の頭髪 装飾用の人工毛髪用に用いられる繊維は、嵩高性を付与する目的で繊維の断面形 状の改良がなされている。例えば三叉状 Y字形断面等の突起のある断面を有する繊 維の製造方法 (例えば特許文献 1を参照。）、 c字型の断面を有する繊維の製造方法 (例えば特許文献 2を参照。）、中空断面とする繊維の製造方法 (例えば特許文献 3 を参照。）が提案されている。一般に、円形に近い断面形状ではソフト性は向上する 力 嵩高性は低下する。逆に、中空や半中空の断面形状では嵩高性は向上するが、 ソフト性は低下する。
特許文献 1：実公昭 58 - 37961号公報
特許文献 2：特開 2003 - 96618号公報
特許文献 3：実開昭 63—48652号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] 繊維横断面に開口部を有する形状は、溶液紡糸法では適しているが、溶融紡糸法 ではノズル力も押し出された直後の繊維がスノィラル状になって流れてしまうため、 開口部周辺に融着が起きる場合があった。また、溶液紡糸法で繊維横断面を良好に 保っためには、開口部の中心角度を 25° より大きくする必要があった力 その開口 部を大きくすると嵩高性が低下してしまう問題があった。
[0004] 本発明は、嵩高性に優れ、融着がなく安定して生産できる異型断面繊維を提供す ることを目的とする。
課題を解決するための手段 [0005] 本発明は、繊維横断面が繊維の長手方向軸線に対して開口した開口部を設けた 中空部を、少なくとも 2個有している異型断面繊維である。
[0006] 本発明の異型断面繊維においては、以下の（1)から (4)の実施態様から選ばれた 少なくとも一つを備えて 、ることが好ま 、。
(1) 2個の中空部が背中合わせで略対称の形状をしている異型断面繊維。
(2)繊維横断面が円弧状に湾曲した略 C型を背中合わせにした形状をして 、る異型 断面繊維。
(3)前記略 C型の形状が、次の式
1. 4R≤R≤4. 2R
2 1 2
10° ≤ Θ≤160°
(式中、 Rは中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、 Rは中空部想
1 2
定内接円の直径であり、そして、 Θは、中空部想定内接円の中心と略 C型の 2つの先 端を結ぶ線分のなす角度（中心角度)である。 )を満足する異型断面繊維。
(4)塩ィ匕ビュル系榭脂組成物力 なる異型断面繊維。
本発明の異型断面繊維は、人工毛髪用繊維に用いることができる。また、人工毛髪 用繊維カゝらなる頭髪装飾製品として使用できる。
[0007] また、本発明は、（a)塩ィ匕ビュル系榭脂、ハイド口タルサイト系熱安定剤、エポキシ 化大豆油、及びエステル系滑剤を配合した塩化ビニル系榭脂組成物を混合するェ 程、（b)前記塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物を、ノズル形状が略 C型を背中合わせにした 形状であるノズル孔が設けられた紡糸金型から金型温度 160〜190°Cで溶融紡糸 する工程、（c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜120°Cの空気雰囲気下で 200〜400 %に延伸する工程、並びに (d)前記延伸した繊維を 110〜140°Cの空気雰囲気下 で繊維全長が処理前の 60〜： LOO%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程、 を順次有する異型断面繊維の製造方法である。
発明の効果
[0008] 本発明によれば、嵩高性に優れ、融着がなく安定して生産できる異型断面繊維を 得ることができる。
図面の簡単な説明 [0009] [図 1]本発明の異型断面繊維の一実施の形態を示し、「略 C型を背中合わせにした」 ノズル形状及びそれにより得られた繊維の概略横断面図である。
[図 2]本発明の異型断面繊維の他の実施の形態を示し、「略 S型」のノズル形状及び それにより得られた繊維の概略横断面図である。
[図 3]従来の繊維の繊維横断面図である。
符号の説明
[0010] R 中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法
R
2 中空部想定内接円の直径
Θ 中空部想定内接円の中心と略 C型の 2つの先端を結ぶ線分のなす角度
S 中空部想定内接円
O 中空部想定内接円の中心
t 最小厚み
t 最大厚み
2
10 中空部
20 開口部
30 背中部
40 壁部片
発明を実施するための最良の形態
[0011] 本発明の繊維は、前記したように繊維横断面が繊維の長手方向軸線に対して開口 した開口部を設けた中空部を、少なくとも 2個有している異型断面繊維である。すな わち、本発明の異型断面繊維は、図 1、図 2に例示するように、繊維横断面が繊維の 長手方向軸線に対して開口した開口部 20を有する中空部 10が 2個以上ある異型断 面繊維である。ここで、「開口した開口部を設けた中空部」は、中空の中心部（中空部 10)と、この中空部 10の周囲に延びその一部が開口して中空部を囲む壁部分を画 定する壁部片 40とを有する一般的に U型、 C型の断面を示す。また、「繊維の長手方 向軸線」は、中空部 10の中心軸 (後述する想定内接円の中心軸）に相当する。壁部 片 40の開口部 20は中空部 10を繊維の外側に連通させる。また、開口部 20は、中空 部 10の想定内接円の直径よりも狭くなつており、これによつて、中空部 10と繊維の外 側との間に喉部または狭窄部が形成される。
[0012] 本発明において、 2個の中空部 10は、通常 U型同士または C型同士（図 1)が組み 合わせられる力 例えば、 U型と C型の組み合わせでもよい。また、図 2に示すように 例えば 2個の C型を縦方向に連接してなる S型でもよい。溶融紡糸法では、形状が対 象となるように同じ形状の組み合わせ、例えば、 C型と C型の組み合わせが好ましぐ 2個の中空部が開口部 20の反対側の背中部 30で接している、つまり背中合わせさ れている対称の形状をなすものがより好ましい。なお、略 C型はこれら C型と U型の総 称である。
[0013] 円弧状に湾曲した略 C型を背中合わせにした形状とは、円弧状に湾曲した略 C型 を背中合わせにすることで、繊維の長手方向軸線に対して垂直の「開口した開口部 を設けた中空部」が左右対称にある形状である。円弧状に湾曲した略 C型を背中合 わせにした形状とする事により、溶融紡糸法において、従来よりもノズル圧力を抑えら れ、長時間安定した状態で紡糸を行うことができ、さらに、嵩高性も従来よりもすぐれ た繊維とする事ができる。
[0014] 前記略 C型を背中合わせにした異型断面繊維は、次の式を満足している事が好ま しい。これを図 1を例に説明する。なお、図 1において開口部 20を形成する円弧状の 壁部片 40の両端は角があってもなくてもよい。また、壁部片 40の表面 (外面、内面） は、平滑でも微細な凹凸面でもよい。
1. 4R≤R≤4. 2R
2 1 2
10° ≤ Θ≤160°
上記式において、 Rは中空部想定内接円 Sの中心 Oを通る最大外形寸法であり、 Rは、中空部想定内接円 Sの直径であり、 Θは、中空部想定内接円 Sの中心 Oと略
2
C型の 2つの先端を結ぶ線分のなす角度（中心角度)である。 R、 R、及び 0は、繊
1 2
維横断面拡大写真から求めることができる。なお、上記式は図 2に示す「S型」の異型 断面繊維にっ 、ても同様に満足して 、る。
[0015] 中空部想定内接円 Sの中心を通る最大外形寸法 Rは、上記のように中空部想定 内接円 Sの直径 Rの 1. 4倍から 4. 2倍であること好ましぐ 1. 6倍から 2. 8倍がより
2
好ましい。 Rが Rの 1. 4倍より小さいと、壁部片 40の厚みが小さくなり溶融紡糸時の ノズル圧力が過度に高くなるおそれがある。一方、 Rが Rの 4. 2倍より大きいと、嵩
1 2
高性が低下するおそれがある。
[0016] また、中空部想定内接円の中心と略 C型の 2つの先端を結ぶ線分のなす角度 Θは 、 10° から 160° であることが好ましい。角度 0は 30〜140° であるとより好ましい。 角度 Θ力 10° より小さいと、溶融紡糸時のノズル圧力が高くなる場合がある。一方、 角度 Θ力 160° より大きいと、嵩高性が低下してしまうおそれがある。
[0017] 更に、繊維横断面の略 C型が、下記の条件を満足するように、壁部片の先端部分 つまり開口部を形成する端部に向力つて厚み幅がテーパー状に太くなつていく形状 を有すると、溶融紡糸時のノズル圧力を抑制することができ、さらに安定した製造を 行うことができる。
1. It≤t≤2. Ot
1 2 1
式中、 tは壁部片の最小厚みであり、 tは最大厚みである。 t及び tは、繊維横断
1 2 1 2
面拡大写真から求めることができる。
[0018] 略 C型の壁部片の最大厚み tは、略 C型の最小厚み tの 1. 1倍から 2. 0倍である
2 1
ことが好ましい。 t力 ¾の 1. 1倍より小さいと、溶融紡糸時のノズル圧力を抑制するこ
2 1
とが困難になるおそれがある。一方、 t力^の 2. 0倍より大きいと、最小厚みの部分が
2 1
逆に細くなりすぎるために、溶融紡糸時のノズル圧力が大きくなつてしまうおそれがあ る。
[0019] 本発明において、異型断面繊維として使用される合成樹脂は、塩化ビニル榭脂、 モダクリル榭脂、アクリル繊維、ポリエチレンテレフタレート榭脂、ポリプロピレン榭脂、 ナイロン榭脂、ポリ乳酸榭脂、ポリビニルアルコール榭脂など繊維化可能な全ての合 成榭脂が含まれる。この中で、強度、光沢、色相、難燃性、感触、及び熱収縮性など の特性力も塩ィ匕ビュル系榭脂が好ま 、。
[0020] 本発明に使用される塩ィ匕ビ二ル系榭脂は、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化 重合等によって得られたものを使用できるが、繊維の初期着色性等を勘案して、懸 濁重合によって製造したものを使用することが好ましい。塩ィ匕ビ二ル系榭脂とは、従 来公知の塩ィ匕ビュルの単独重合物であるホモポリマー榭脂、又は従来公知の各種 のコポリマー榭脂であり、特に限定されるものではない。該コポリマー榭脂としては、 従来公知のコポリマー榭脂を使用でき、塩ィ匕ビ二ルー酢酸ビニルコポリマー榭脂、塩 化ビニループ口ピオン酸ビニルコポリマー榭脂などの塩化ビニルとビニルエステル類 とのコポリマー榭脂、塩ィ匕ビュル一アクリル酸ブチルコポリマー榭脂、塩化ビュル一 アクリル酸 2ェチルへキシルコポリマー榭脂などの塩化ビニルとアクリル酸エステル類 とのコポリマー榭脂、塩化ビニルーエチレンコポリマー榭脂、塩化ビニループロピレン コポリマー榭脂などの塩ィ匕ビュルとォレフィン類とのコポリマー榭脂、塩ィ匕ビ二ルーァ クリロ-トリルコポリマー榭脂などが代表的に例示される。特に好ましくは、塩化ビニル の単独重合物であるホモポリマー榭脂、塩ィ匕ビ二ルーエチレンコポリマー榭脂、塩ィ匕 ビュル 酢酸ビュルコポリマー榭脂などを使用することが好まし 、。該コポリマー榭 脂において、コモノマーの含有量は特に限定されず、成型加工性、糸特性などの要 求品質に応じて決めることができる。特に好ましくは、コモノマーの含有量は、 2〜30 %である。
[0021] 本発明に使用する塩ィ匕ビュル系榭脂の粘度平均重合度は、 600〜2500であるこ とが好ましい。粘度平均重合度が 600未満だと溶融粘度が低下するため、得られた 繊維が熱収縮しやすくなるおそれがある。一方、 2500を超えると、溶融粘度が高くな るためノズル圧力が高くなり安全な製造が困難になる恐れが有る。尚、粘度平均重合 度は、榭脂 200mgを-トロベンゼン 50mlに溶解させ、このポリマー溶液の比粘度を 30°C恒温槽中において、ウベローデ型粘度計を用いて測定し、 JIS— K6720— 2に より算出したものである。
[0022] 本発明の塩ィ匕ビ二ル系榭脂にあっては、 目的に応じて塩ィ匕ビ二ル系榭脂に使用さ れる従来公知の添加剤を配合してもよい。添加剤の例としては、熱安定剤、可塑剤、 滑剤、相溶化剤、加工助剤、強化剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、充 填剤、難燃剤、顔料、初期着色改善剤、導電性付与剤、表面処理剤、光安定剤、香 料等がある。
[0023] 本発明に使用する熱安定剤は従来公知のものが使用できる。中でも、 Ca—Zn系 熱安定剤、ノヽイド口タルサイト系熱安定剤、錫系熱安定剤、及びゼォライト系熱安定 剤から選択される 1種又は 2種以上を使用するのが望ましい。該熱安定剤は、成形時 の熱分解性、ロングラン性、繊維の色調を改良するために使用するもので、特に成形 加工性、糸特性のバランスが優れている、 Ca—Zn系熱安定剤とハイド口タルサイト系 熱安定剤の併用が好ましい。この場合、これら熱安定剤は塩ィ匕ビ二ル系榭脂 100質 量部に対して、好ましくは 0. 2〜5. 0質量部使用し、さらに好ましくは 0. 5〜5. 0質 量部使用する。ノ、イド口タルサイト系熱安定剤は、具体的にはハイド口タルサイトイ匕合 物であり、さらに具体的には、マグネシウム及び Z又はアルカリ金属とアルミニウムあ るいは亜鉛、マグネシウム及びアルミニウム力もなる複合塩ィ匕合物であり、結晶水を 脱水したものが好ましい。また、ハイド口タルサイトイ匕合物は、天然物であっても合成 品であってもよぐ合成品の合成方法は、従来公知の方法でよい。
[0024] 本発明の異型断面繊維の製造方法は、好ましくは、
(a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂、ハイド口タルサイト系熱安定剤、エポキシィ匕大豆油、及び エステル系滑剤を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物を混合する工程、
(b)前記塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物を、ノズル形状が略 C型を背中合わせにした形状 であるノズル孔が設けられた紡糸金型から金型温度 160〜190°Cで溶融紡糸するェ 程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜 120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸 する工程、
(d)前記延伸した繊維に 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60 〜： LOO%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程、
を順次有している。
[0025] このように、 (a)〜（d)の工程を順次有して 、ると、嵩高性に優れ、融着がな 、異型 断面繊維を安定して製造することができる。
[0026] 次に、この異型断面繊維の製造方法について詳述べる。本発明に使用する塩化ビ 二ル系榭脂組成物は、従来公知の混合機、例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミ キサ一、リボンプレンダ一等を使用して混合してなるパウダーコンパウンド、又は、こ れを溶融混合してなるペレットコンパウンドとして使用することができる。パウダーコン パウンドは、従来公知の通常の条件で製造できる。ホットブレンドでもコールドブレン ドでもよいが、特に好ましくは、榭脂組成物中の揮発分を減少させる為に、ブレンド時 のカット温度を 105〜155°C迄上げてなるホットブレンドを使用するのが好ましい。ぺ レットコンパウンドは、通常の塩ィ匕ビュル系ペレットコンパウンドの製造と同様にして製 造できる。例えば、単軸押出機、異方向 2軸押出機、コニカル 2軸押出機、同方向 2 軸押出機、コニーダー、プラネタリーギア一押出機、又はロール混練り機等の混練り 機を使用して、ペレットコンパウンドとすることができる。ペレットコンパウンドを製造す る際の条件は、特に限定はされないが、榭脂温度を 185°C以下になる様に設定する ことが望ましい。また、該ペレットコンパゥンド中に混入し得る掃除用具の金属片など の異物を取り除く為に、 目開きの細力 、ステンレスメッシュなどを混練り機内に設置し たり、コールドカットの際に混入し得る「切り粉」などを除去する手段を採用することが 好ま 、。ホットカットを行う方法は自在に可能である力 「切り粉」混入の少な 、ホット カット法を使用することが特に好ましい。
[0027] 前記塩化ビニル系榭脂組成物を繊維状の未延伸糸にする際には、従来公知の押 出機を使用できる。例えば単軸押出機、異方向 2軸押出機、コニカル 2軸押出機など を使用できる力 特に口径が 35〜85mm程度の単軸押出機または口径が 35〜50 mm程度のコ-カル押出機を使用することが好ましい。押出機の口径が過大になると 、押出量が多くなつたり、ノズル圧力が過大になり、未延伸糸の流出速度が早くなり 過ぎて、卷取りが困難になる場合があるので好ましくない。
[0028] 本発明にお 、ては、従来公知のノズルを用いて溶融紡糸することが可能である。例 えば、人工毛髪用としてのカール特性などの品質面を勘案すれば、 1ケのノズル孔の 断面積が 0.5mm2以下のノズルをダイ (紡糸金型）の先端部に取り付けて溶融紡糸を 行なうのが好ましい。 1ケのノズル孔の断面積が 0.5mm2を越えると、細繊度の未延 伸糸、又は延熱糸とする為に、過大な張力をかける必要があり、これにより残留歪み が増加し、カール保持性などの品質が低下するおそれがある。
[0029] 該ダイに設けるノズル孔の配列、位置関係は、卷取りの容易さに大きく関係する。
特に好ましい配列数は、 1〜5列である。配列数がこれ以上になるとダイ内の溶融物 の流動速度差が大きくなり、流出速度分布が拡がり、未延伸糸の「泳ぎ」が大きくなる 傾向があるので好ましくない。また、 1ケのダイに存在するノズル孔の数は、 50〜300 個であることが好ましい。ノズル孔の数が少な過ぎると生産性が低下し、逆に多過ぎ ると、「糸切れ」などのトラブル発生確率が高くなり好ましくない。本発明においては、 隣接するノズル孔の中心間の距離（以下、ノズル間隔という。）が、少なくとも、 0.8m m以上となる様に配置するのが好ましい。ここで、異型断面を有するノズル孔の中心 は、該断面の重心を意味し、例えば図 1のノズル形状では背中部 30の中心を指す。 ノズル間隔が、 0.8mm未満であると溶融紡糸する際、未延伸糸同志の接触頻度が 多くなり、糸切れの原因になるので好ましくない。さらに、ノズル間隔が長過ぎるとダイ そのものが大きなものとなって重くなつたり、あるいは 1個のダイに配置するノズル数 が少なくなり生産性が低下するので好ましくな 、。特に好ま 、ノズル間隔の範囲は 、 0.8〜4. 5mmである。
[0030] 本発明においては、未延伸糸の繊度を 300デシテックス以下、特に 200デシテック ス以下にしておくことが好ましい。未延伸糸の繊度が 300デシテックスを越えると、細 繊度の繊維を得る為には、延伸処理の際に延伸倍率を大きくする必要があるので、 延伸処理を施した後の細繊度の繊維 (延伸糸)に光沢が出て、半艷乃至七部艷状態 を維持することが困難となる。また、プラスチック的な滑り触感になる傾向がある。また 、溶融紡糸の際、ノズル圧力は 50MPa以下で紡糸するのが好ましい。ノズル圧力が 50MPaを超えると、押出機のスラスト部に力かる負荷が過大になり、押出機に不具 合を発生し易くなる、また、ターンヘッド、ダイ等の接続部から「榭脂漏れ」を発生する おそれがある。ノズル圧力は、スクリュー回転数あるいはフィード量を変更して、押出 量を制御することでコントロールするのが品質に影響が少なく好まし 、。ノズル圧力を 低下するには、金属面との滑り効果の高い滑剤を使用したり、溶融粘度低下剤、例 えば、可塑剤、高分子可塑剤などを多量に使用することが可能である。しかし、この 様な手段によって、ノズル圧力を 20MPa以下にすると、榭脂組成物のゲル化や溶融 状態が極めて不均一になるため、糸切れ頻度が多くなり、製造が困難になると共に、 艷状態、触感などの品質が不十分な繊維となる傾向がある。したがって、前記した様 な押出量の制御によるノズルの圧力コントロールが好ましい。
[0031] 本発明においては、 1ケのノズル孔の断面積が 0.5mm2以下の複数のノズル孔をダ ィに配列してなるマルチタイプのノズル孔（ノズル孔数は、 50〜300個。ノズル配列 数は 1〜5列。）からストランドを流出せしめて、繊度が 300デシテックス以下の未延伸 糸を製造することが好ましい。具体的には榭脂組成物のペレットコンパゥンド等を、例 えば、単軸押出機を使用して榭脂温度 160〜190°C、より好ましくは 165〜185°Cで 溶融紡糸することによって未延伸糸を得ることができる。
[0032] 前記溶融紡糸で得られた未延伸糸に公知の方法で延伸処理および熱処理を施し て、 100デシテックス以下の細繊度の繊維 (延伸糸）とすることができる。延伸処理条 件としては、延伸処理温度 90〜120°Cの雰囲気下で、延伸倍率 200〜400%程度 に延伸することが好ましい。特に、延伸処理温度 90〜： L10°Cの雰囲気下で、延伸倍 率 250〜400%に延伸させることが好ましい。延伸処理温度が 90°C未満であると繊 維の強度が低くなると共に、糸切れを発生し易ぐ逆に 120°Cを越えると繊維の触感 がプラスチック的な滑り触感になり好ましくない。また、延伸倍率が 200%未満である と繊維の強度発現が不十分となり、 400%を越えると延伸処理時に、糸切れを発生し 易く好ましくない。
[0033] さらに、延伸した繊維を 110〜140°Cの温度に保持した空気雰囲気下で、繊維全 長が処理前の 60〜100%、好ましくは 65〜90%の長さになるまで熱弛緩処理する ことにより、熱収縮率を低下させることができる。該弛緩率の範囲を外れると人工毛髪 用繊維として、品質が低下する傾向があり好ましくない。該熱弛緩処理は、延伸処理 と連動して実施することもできるし、切り離して実施することもできる。また、本発明に 於いては、従来公知の溶融紡糸に関わる技術、例えば、各種ノズル断面形状に関わ る技術、加熱筒に関わる技術、延伸処理に関わる技術、熱処理に関わる技術などを 、 自在に組み合わせて使用することが可能である。
[0034] 未延伸糸に延伸処理および熱処理をした繊維は、その一本の繊度が、好ましくは、 20〜： LOOデシテックスであり、さらに好ましくは 50〜80デシテックスである。繊度が 2 0デシテックスより小さいと、曲げ剛性が小さくなるので繊維のコシがなくなり、そのた めに、柔らかい触感となる場合がある。一方、繊度が 100デシテックスより大きいと、 曲げ剛性が大きくなるので、繊維のコシが強くなり、そのために、ゴヮゴヮした触感と なるおそれがある。 20〜： LOOデシテックスであると、人工毛髪用繊維として用いた場 合に天然の毛髪と遜色がない。また、本発明においては、繊度が異なる複数の繊維 をブレンドして使用することも可能である。
実施例 [0035] 以下に、表 1を参照しつつ、実施例、比較例を挙げて本発明を詳細に説明する。こ れらはいずれも例示的なものであって、本発明の内容を限定するものではない。
[0036] [表 1]
Figure imgf000013_0001
[0037] 表 1にお！/、て、「比容積」は、繊維の嵩高性の指標である。比容積の測定方法にあ つては、 56ccの容器（100mm X 14mm X 40mm)に、 100mmに切断した繊維を容 器が一杯になるまで充填させる。充填させた繊維を取り出し計量し、下記の式にて比 容積を算出し、以下の基準で評価した。
容器の容積 (cc) ÷繊維重量 (g) 二比容積 (ccZg)
最良：比容積が 2. 4 (ccZg)以上であって、極めて嵩高性が大きいもの。 優良：比容積が 2. 0〜2. 4 (ccZg)未満であって、非常に嵩高性が大きいもの。 良 ：比容積が 1. 7〜2. O (ccZg)未満であって、嵩高性が大きいもの。 不良：比容積が 1. 7 (ccZg)未満であって、嵩高性が小さいもの。
[0038] 表 1において、「融着」は、溶融紡糸時に二本の繊維が交錯して一本の太い糸とな つてしまうことであり、一つでもあると製品の品質上問題となる。融着の測定方法は、 紡糸後の糸を観察し、融着した糸の本数を測定したものであり、以下の基準で評価し た。
良 ：融着が 0本であり、品質上問題ないもの。
不良:融着が 1本以上あり、品質上問題があるもの。
[0039] 表 1において、「ノズル圧力」は、連続紡糸した際、長期時間安定した状態で紡糸が 行えるための指標である。「ノズル圧力」とは、 24時間連続紡糸した際のノズルでの 榭脂圧力を測定したものであり、以下の基準で評価した。
優良：ノズル圧力が 40MPa以下であって、安定的に製造でき、ロングラン性に全く 問題がないもの。
良 ：ノズル圧力力 OMPa超から 50MPa以下であって、ほぼ安定的に製造でき、 ロングラン性に実質的に問題がないもの。
不良：ノズル圧力が 50MPaを超えて、安定的に製造するには押出量を減らす必要 があり、ロングラン性に問題があるもの。
[0040] (実施例 1)
(a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂（大洋塩ビネ土製 TH- 1000) 100質量部、ハイド口タルサイト 系複合熱安定剤（日産化学工業社製 CP— 410A) 3質量部 (熱安定剤成分は 1. 5 質量部）、エポキシィ匕大豆油（旭電ィ匕工業社製 O- 130P) 0. 5質量部、エステル 系滑剤（理研ビタミン社製 EW- 100) 0. 8質量部を配合した塩ィ匕ビ二ル系榭脂組 成物をリボンプレンダ一で混合する工程、（b)前記混合した榭脂組成物を、図 1で示 される「略 C型を背中合わせにした」ノズル形状、ノズル断面積 0. 06mm2,及びノズ ル孔数 120個の紡糸金型を用いて、金型温度 180°C及び押出し量 lOkgZ時間で 溶融紡糸して 150デシテックスの繊維とする工程、（c)前記溶融紡糸した繊維を 100 °Cの空気雰囲気下で 300%に延伸する工程、そして、（d)前記延伸した繊維に 120 °Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 75%の長さに収縮するまで熱弛緩処理 する工程を順次経て、表 1中に示す寸法 (Rと Rの単位は/ z m、 Θの単位は度であ
1 2
る）を有する断面形状で、繊度 67デシテックスの異型断面繊維を得た。
なお、表 2に紡糸条件、延伸処理条件および熱弛緩処理条件をまとめて記載する。
[0041] (実施例 2〜7)
実施例 2〜7においては、実施例 1の (b)工程のノズル形状を変え、表 1に示す寸 法の断面形状とした以外、実施例 1と同様にして異型断面繊維を得た。
[0042] (実施例 8)
実施例 1の (b)工程のノズル形状を図 2で示される「S型」とした以外、実施例 1と同 様にして異型断面繊維を得た。
[0043] (比較例 1) 実施例 1の (b)工程のノズル形状を図 3に示される「C型」とした以外、実施例 1と同 様にして異型断面繊維を得た。
[0044] 表 1から明らかなように、本発明は、嵩高性に優れ、また、溶融紡糸時に繊維同士 が融着しにく 、異型断面繊維を容易に得ることができる。
[0045] [表 2]
Figure imgf000015_0001
産業上の利用可能性
[0046] 本発明の異型断面繊維は、例えばウイッグ、ヘアピース、ブレード、ドールヘアー、 エクステンションヘアー、アクセサリーヘアー等の頭髪装飾用の人工毛髪用繊維に 好適に用いることができる。 なお、 2005年 11月 2日に出願された日本特許出願 2005— 319084号の明細書 、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開 示として、取り入れるものである。

Claims

請求の範囲
[1] 繊維横断面が繊維の長手方向軸線に対して開口した開口部を設けた中空部を、 少なくとも 2個有して ヽる異型断面繊維。
[2] 2個の中空部が背中合わせで対称の形状をして 、る請求項 1に記載の異型断面繊 維。
[3] 繊維横断面が円弧状に湾曲した略 C型を背中合わせにした形状をしている請求項
1又は 2に記載の異型断面繊維。
[4] 前記略 C型の形状が、次の式
1. 4R≤R≤4. 2R
2 1 2
10° ≤ Θ≤160°
(式中、 Rは中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、 Rは、中空部想
1 2
定内接円の直径であり、そして、 Θは、中空部想定内接円の中心と略 C型の 2つの先 端を結ぶ線分のなす角度である。 )
を満足する請求項 3に記載の異型断面繊維。
[5] 塩ィ匕ビュル系榭脂組成物力 なる請求項 1〜4の 、ずれか 1項に記載の異型断面 繊維。
[6] 請求項 1〜5のいずれか 1項に記載の異型断面繊維力 なる人工毛髪用繊維。
[7] (a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂、ハイド口タルサイト系熱安定剤、エポキシィ匕大豆油、及びェ ステル系滑剤を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物を混合する工程、
(b)前記塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物を、ノズル形状が略 C型を背中合わせにした形状 であるノズル孔が設けられた紡糸金型から金型温度 160〜190°Cで溶融紡糸するェ 程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜 120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸す る工程、
(d)前記延伸した繊維に 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60 〜： LOO%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程、
を順次有する異型断面繊維の製造方法。
[8] 前記ノズル孔の中心間の距離が 0. 8〜4. 5mmである請求項 7に記載の異型断面 繊維の製造方法。
[9] 前記塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物を、繊度 300デシテックス以下に溶融紡糸する請求 項 7又は 8に記載の異型断面繊維の製造方法。
[10] ノズル圧力が 50MPa以下で溶融紡糸する請求項 7、 8又は 9に記載の異型断面繊 維の製造方法。
[11] 請求項 6に記載の人工毛髪用繊維からなる頭髪装飾製品。
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