CN101300377A - 异型截面纤维和由其制成的人造毛发用纤维 - Google Patents

Abstract

本发明提供蓬松性优异、无熔合、且能够稳定生产的异型截面纤维。该异型截面纤维，纤维横截面至少具有2个中空部，该中空部设置有在纤维的纵向轴线方向开口的开口部，2个中空部的背部相靠形成对称的形状，纤维横截面具有弯曲成圆弧状的近似C型的背部相靠的形状。此外，上述近似C型的形状优选满足下式：1.4R₂≤R₁≤4.2R₂和10°≤θ≤160°(式中，R₁为通过中空部假想内切圆的圆心的最大外形尺寸，R₂为中空部假想内切圆的直径，此外，θ为连接中空部假想内切圆的圆心和近似C型的2个顶端的线段所成的角度)。

Description

异型截面纤维和由其制成的人造毛发用纤维

技术领域

本发明涉及具有异型截面的纤维，特别涉及适用于人造毛发用纤维的异型截面纤维。

背景技术

目前为止，为了赋予例如假发(wig)、装饰发(hairpiece)、发辫、接发用毛发(extension hair)等头发装饰用的人造毛发中使用的纤维以蓬松性，对纤维的截面形状进行了改进。提出了例如具有三叉状Y字形截面等具有突起的截面的纤维的制造方法(例如参照专利文献1)、具有C字型截面的纤维的制造方法(例如参照专利文献2)、形成中空截面的纤维的制造方法(例如参照专利文献3)。一般而言，对于接近圆形的截面形状，它的柔软性提高，但蓬松性降低。相反地，对于中空或半中空的截面形状，它的蓬松性提高，但柔软性降低。

专利文献1：实公昭58-37961号公报

专利文献2：特开2003-96618号公报

专利文献3：实开昭63-48652号公报

发明内容

纤维横截面具有开口部的形状，适合用溶液纺丝法形成，但在熔融纺丝法中，刚从喷嘴挤出的纤维成为螺旋状而流出，因此有时在开口部周边产生熔合。此外，在溶液纺丝法中为了良好地保持纤维横截面，使开口部的圆心角大于25°是必要的，但如果增大其开口部，则存在蓬松性降低的问题。

本发明的目的在于提供蓬松性优异、无熔合、且能够稳定生产的异型截面纤维。

本发明涉及异型截面纤维，其中纤维横截面至少具有2个中空部，所述中空部设置有在纤维的纵向轴线方向开口的开口部。

本发明的异型截面纤维，优选具有选自以下(1)～(4)的实施方案中的至少一个。

(1)异型截面纤维，其中2个中空部背部相靠形成大致对称的形状。

(2)异型截面纤维，其中纤维横截面具有弯曲成圆弧状的近似C型的背部相靠的形状。

(3)异型截面纤维，其中上述近似C型的形状满足下式：

1.4R₂≤R₁≤4.2R₂

10°≤θ≤160°

(式中，R₁为通过中空部假想内切圆圆心的最大外形尺寸，R₂为中空部假想内切圆的直径，此外，θ为连接中空部假想内切圆的圆心和近似C型的2个顶端的线段所成的角度(圆心角)。

(4)异型截面纤维，其由氯乙烯类树脂组合物制成。

本发明的异型截面纤维能够用于人造毛发用纤维。此外，能够作为由人造毛发用纤维制成的头发装饰制品使用。

此外，本发明涉及异型截面纤维的制造方法，其依次具有：(a)将配合有氯乙烯类树脂、水滑石类热稳定剂、环氧化大豆油和酯类润滑剂的氯乙烯类树脂组合物混合的工序，(b)从设置有喷嘴孔的纺丝模具中在模具温度160～190℃下将上述氯乙烯类树脂组合物熔融纺丝的工序，其中喷嘴形状为近似C型的背部相靠的形状，(c)在90～120℃的空气气氛下将上述熔融纺丝过的纤维拉伸到200～400％的工序，和(d)在110～140℃的空气气氛下对上述拉伸过的纤维进行热松弛处理以使纤维全长收缩到处理前的60～100％的长度的工序。

发明效果

根据本发明，能够得到蓬松性优异、无熔合、且能够稳定生产的异型截面纤维。

附图说明

图1表示本发明的异型截面纤维的一个实施方案，是“近似C型的背部相靠的”喷嘴形状和由其得到的纤维横截面的示意图。

图2表示本发明的异型截面纤维的另一实施方案，是“近似S型”的喷嘴形状和由其得到的纤维横截面的示意图。

图3是现有纤维的纤维横截面图。

符号说明

R₁：通过中空部假想内切圆圆心的最大外形尺寸

R₂：中空部假想内切圆的直径

θ：连接中空部假想内切圆的圆心和近似C型的2个顶端的线段所成的角度

S：中空部假想内切圆

O：中空部假想内切圆的圆心

t₁：最小厚度

t₂：最大厚度

10：中空部

20：开口部

30：背部

40：壁部片

具体实施方式

本发明的纤维，如上所述，是纤维横截面至少具有2个中空部的异型截面纤维，所述中空部设置有在纤维的纵向轴线方向开口的开口部。即，如图1、图2中所例示，本发明的异型截面纤维是纤维横截面具有的设置有在纤维的纵向轴线方向开口的开口部20的中空部10为2个以上的异型截面纤维。这里，“设置有开口的开口部的中空部”，表示具有中空的中心部(中空部10)和壁部片40的通常为U型、C型的截面，所述壁部片40向该中空部10的周围延伸且其一部分开口，从而限定包围中空部的壁部分。此外，“纤维的纵向轴线”相当于中空部10的中心轴(后述的假想内切圆的中心轴)。壁部片40的开口部20使中空部10与纤维的外侧连通。此外，开口部20比中空部10的假想内切圆的直径窄，由此在中空部10和纤维的外侧之间形成喉部或狭窄部。

本发明中，2个中空部10通常是将U型之间或C型之间(图1)组合，但也可以是例如U型和C型的组合。此外，如图2所示，可以是例如在纵向将2个C型连接而成的S型。对于熔融纺丝法，优选将相同形状组合起来形成对向的形状，例如C型和C型的组合，更优选2个中空部在开口部20的相反侧的背部30处相接，即形成背部相靠的对称形状。再者，近似C型是这些C型和U型的总称。

所谓弯曲成圆弧状的近似C型的背部相靠的形状，是指通过使弯曲成圆弧状的近似C型背部相靠，而使与纤维的纵向轴线垂直的“设置有开口的开口部的中空部”成为左右对称的形状。通过使弯曲成圆弧状的近似C型成为背部相靠的形状，从而在熔融纺丝法中，与以往相比能够抑制喷嘴压力，并且能够以长时间稳定的状态进行纺丝，此外，能够形成蓬松性也比以往优异的纤维。

上述使近似C型的背部相靠的异型截面纤维，优选满足下式。以图1为例对其进行说明。应予说明，图1中形成开口部20的圆弧状的壁部片40的两端可以有角，也可以无角。此外，壁部片40的表面(外面、内面)可以是平滑的，也可以是微细的凹凸面。

1.4R₂≤R₁≤4.2R₂

10°≤θ≤160°

上述式中，R₁为通过中空部假想内切圆S的圆心O的最大外形尺寸，R₂为中空部假想内切圆S的直径，θ为连接中空部假想内切圆S的圆心O和近似C型的2个顶端的线段所成的角度(圆心角)。R₁、R₂和θ可以由纤维横截面放大照片求出。再者，上述式对于图2所示的“S型”的异型截面纤维也同样满足。

通过中空部假想内切圆S圆心的最大外形尺寸R₁，优选如上所述为中空部假想内切圆S的直径R₂的1.4倍～4.2倍，更优选为1.6倍～2.8倍。如果R₁比R₂的1.4倍小，则壁部片40的厚度减小，熔融纺丝时的喷嘴压力有可能过度升高。另一方面，如果R1比R2的4.2倍大，则蓬松性有可能降低。

此外，连接中空部假想内切圆的圆心和近似C型的2个顶端的线段所成的角度θ优选为10°～160°。角度θ更优选为30°～140°。如果角度θ小于10°，有时熔融纺丝时的喷嘴压力升高。另一方面，如果角度θ大于160°，蓬松性有可能降低。

此外，纤维横截面的近似C型如果具有厚度幅度向着壁部片的顶端部分即形成开口部的端部以锥状逐渐变粗的形状，以使得满足下述条件，则能够抑制熔融纺丝时的喷嘴压力，进而能够进行稳定的制造。

1.1t₁≤t₂≤2.0t₁

式中，t₁为壁部片的最小厚度，t₂为最大厚度。t₁和t₂可以由纤维横截面放大照片求得。

近似C型的壁部片的最大厚度t₂优选为近似C型的最小厚度t₁的1.1倍～2.0倍。如果t₂比t₁的1.1倍小，则控制熔融纺丝时的喷嘴压力有可能变得困难。另一方面，如果t₂比t₁的2.0倍大，则最小厚度的部分反而过度变细，因此熔融纺丝时的喷嘴压力有可能变大。

本发明中，作为异型截面纤维使用的合成树脂，包含氯乙烯树脂、改良丙烯酸树脂、丙烯酸纤维、聚对苯二甲酸乙二醇酯树脂、聚丙烯树脂、尼龙树脂、聚乳酸树脂、聚乙烯醇树脂等可纤维化的全部合成树脂。其中，从强度、光泽、色调、阻燃性、触感和热收缩性等特性出发，优选氯乙烯类树脂。

本发明中使用的氯乙烯类树脂，可以使用通过本体聚合、溶液聚合、悬浮聚合、乳液聚合等得到的氯乙烯类树脂，若考虑纤维的初期着色性等，优选使用通过悬浮聚合制造的氯乙烯类树脂。所谓氯乙烯类树脂，是指现有公知的作为氯乙烯均聚物的均聚物树脂、或现有公知的各种共聚物树脂，并无特别限定。作为该共聚物树脂，可以使用现有公知的共聚物树脂，作为代表物可以列举：氯乙烯-醋酸乙烯酯共聚物树脂、氯乙烯-丙酸乙烯酯共聚物树脂等氯乙烯和乙烯基酯类的共聚物树脂，氯乙烯-丙烯酸丁酯共聚物树脂、氯乙烯-丙烯酸-2-乙基己酯共聚物树脂等氯乙烯和丙烯酸酯类的共聚物树脂，氯乙烯-乙烯共聚物树脂、氯乙烯-丙烯共聚物树脂等氯乙烯和烯烃类的共聚物树脂，氯乙烯-丙烯腈共聚物树脂等。特别优选作为氯乙烯均聚物的均聚物树脂、氯乙烯-乙烯共聚物树脂、氯乙烯-醋酸乙烯酯共聚物树脂等。在该共聚物树脂中，共聚单体的含量并无特别限定，可以根据成型加工性、丝特性等品质要求而确定。特别优选共聚单体的含量为2～30％。

本发明中使用的氯乙烯类树脂的粘均聚合度优选为600～2500。如果粘均聚合度小于600，则熔融粘度降低，因此得到的纤维有可能变得容易热收缩。另一方面，如果超过2500，则熔融粘度升高，因此喷嘴压力增高，安全的制造有可能变得困难。再有，粘均聚合度是通过将树脂200mg溶解在硝基苯50ml中，在30℃恒温槽中使用乌氏粘度计测定该聚合物溶液的比粘度，并根据JIS-K6720-2而算出的。

在本发明的氯乙烯类树脂中，还可以根据目的配合能够在氯乙烯类树脂中使用的现有公知的添加剂。作为添加剂的例子，有热稳定剂、增塑剂、润滑剂、增容剂、加工助剂、增强剂、紫外线吸收剂、抗氧化剂、抗静电剂、填充剂、阻燃剂、颜料、初期着色改善剂、导电性赋予剂、表面处理剂、光稳定剂、香料等。

本发明中使用的热稳定剂可以使用现有公知的热稳定剂。其中，优选使用选自Ca-Zn类热稳定剂、水滑石类热稳定剂、锡类热稳定剂、和沸石类热稳定剂中的1种或2种以上。该热稳定剂用于改善成型时的热分解性、长期运行性、纤维的色调，因此特别优选将成型加工性、丝特性的平衡优异的Ca-Zn系热稳定剂和水滑石系热稳定剂并用。在这种情况下，相对于氯乙烯类树脂100质量份，优选使用0.2～5.0质量份这些热稳定剂，更优选使用0.5～5.0质量份。水滑石系热稳定剂，具体地说是水滑石化合物，更具体地说，是由镁和/或碱金属与铝或者由锌、镁和铝构成的复合盐化合物，优选脱去结晶水的复合盐化合物。此外，水滑石化合物可以是天然物，也可以是合成品，合成品的合成方法可以是现有公知的方法。

本发明的异型截面纤维的制造方法，优选依次具有：

(a)将配合有氯乙烯类树脂、水滑石类热稳定剂、环氧化大豆油和酯类润滑剂的氯乙烯类树脂组合物混合的工序，

(b)从设置有喷嘴孔的纺丝模具中在模具温度160～190℃下将上述氯乙烯类树脂组合物熔融纺丝的工序，其中喷嘴形状为近似C型的背部相靠的形状，

(c)在90～120℃的空气气氛下将上述熔融纺丝过的纤维拉伸到200～400％的工序，

(d)在110～140℃的空气气氛下对上述拉伸过的纤维进行热松弛处理以使纤维全长收缩到处理前的60～100％的长度的工序。

如上所述，如果依次具有(a)～(d)的工序，能够稳定地制造蓬松性优异、无熔合的异型截面纤维。

其次，对该异型截面纤维的制造方法进行详述。本发明中使用的氯乙烯类树脂组合物，可以使用利用现有公知的混合机，例如亨舍尔混合机、高速混合机、螺条混合机等混合而成的粉末混合物，或者使用将其熔融混合而成的颗粒混合物。粉末混合物可以在现有公知的通常条件下制造。可以是热共混，也可以是冷共混，但为了使树脂组合物中的挥发成分减少，特别优选使用将共混时的剪切温度提高到105～155℃而成的热共混。可以与通常的氯乙烯类颗粒混合物的制造同样地制造颗粒混合物。例如，可以使用单螺杆挤出机、异向双螺杆挤出机、锥形双螺杆挤出机、同向双螺杆挤出机、共捏合机、行星齿轮式挤出机、或辊式混炼机等混炼机，制成颗粒混合物。制造颗粒混合物时的条件，并无特别限定，但优选设定成树脂温度为185℃以下。此外，为了将可混入该颗粒混合物中的清洁用具的金属片等异物除去，优选采用在混炼机内设置网眼细的不锈钢丝网等，或者将可在冷切割时混入的“碎片”等除去的手段。进行热切割的方法没有限制，特别优选“碎片”混入少的热切割法。

当将上述氯乙烯类树脂组合物制成纤维状的未拉伸丝时，可以使用现有公知的挤出机。可以使用例如单螺杆挤出机、异向双螺杆挤出机、锥形双螺杆挤出机等，特别优选使用孔径为35～85mm左右的单螺杆挤出机或孔径为35～50mm左右的锥形挤出机。如果挤出机的孔径过大，有时挤出量增多，喷嘴压力变得过大，有时未拉伸丝的流出速度变得过快，卷绕变得困难，因此不优选。

本发明中，可以使用现有公知的喷嘴进行熔融纺丝。例如，如果考虑作为人造毛发用的卷曲特性等品质方面，优选将单个喷嘴孔的截面积为0.5mm²以下的喷嘴安装在口模(纺丝模具)的前端部而进行熔融纺丝。如果单个喷嘴孔的截面积超过0.5mm²，为了得到细纤度未拉伸丝或拉热丝，则需要外加过大的张力，由此残留变形增加，卷曲保持性等品质有可能降低。

设置在该口模中的喷嘴孔的排列、位置关系与卷绕的容易程度有很大关系。特别优选的排列数为1～5列。如果排列数在此之上，则存在口模内的熔融物的流动速度差增大，流出速度分布变宽，未拉伸丝的“泳动”增大的倾向，因此不优选。此外，单个口模中存在的喷嘴孔的数目优选为50～300个。如果喷嘴孔的数目过少，则生产效率降低；相反如果过多，则“断丝”等问题的发生概率增高，因此不优选。本发明中，邻接的喷嘴孔中心间的距离(以下称为喷嘴间隔)优选配置为达到至少0.8mm以上。这里，具有异型截面的喷嘴孔中心意味着该截面的重心，例如在图1的喷嘴形状中是指背部30的中心。如果喷嘴间隔小于0.8mm，则熔融纺丝时未拉伸丝之间的接触频率增多，成为断丝的原因，因此不优选。此外，如果喷嘴间隔过长，则口模本身变得大而重，或者配置在1个口模上的喷嘴数变少而使生产效率降低，因此不优选。特别优选的喷嘴间隔的范围为0.8～4.5mm。

本发明中，优选使未拉伸丝的纤度为300dtex以下，特别优选为200dtex以下。未拉伸丝的纤度如果超过300dtex，为了得到细纤度纤维，拉伸处理时需要增大拉伸倍率，因此实施了拉伸处理后的细纤度纤维(拉伸丝)产生光泽，维持半光泽乃至七成光泽状态变得困难。此外，还有成为塑料般光滑触感的倾向。此外，熔融纺丝时，优选在喷嘴压力为50MPa以下进行纺丝。喷嘴压力如果超过50MPa，则外加到挤出机的推力部的负荷变得过大，挤出机容易产生故障，而且有可能从旋转头、口模等连接部产生“树脂泄漏”。通过改变螺杆转数或进料量，控制挤出量来对喷嘴压力进行控制，这对品质的影响少，因此优选。为了降低喷嘴压力，可以使用与金属面的润滑效果高的润滑剂，或者大量使用熔融粘度降低剂，例如增塑剂、高分子增塑剂等。但是，如果采用这样的机构使喷嘴压力达到20MPa以下，则树脂组合物的凝胶化、熔融状态变得极其不均匀，断丝频率增多，制造变得困难，同时可能导致纤维在光泽状态和触感等质量方面不够理想。因此，优选如上所述通过控制挤出量来控制喷嘴压力。

本发明中，优选使丝从由将单个喷嘴孔的截面积为0.5mm²以下的多个喷嘴孔排列在口模中而形成的复式喷嘴孔(喷嘴孔数50～300个，喷嘴排列数1～5列)流出，制造纤度为300dtex以下的未拉伸丝。具体地说，例如可以使用单螺杆挤出机，在树脂温度160～190℃、更优选165～185℃下对树脂组合物的颗粒混合物等进行熔融纺丝，从而得到未拉伸丝。

可以采用公知的方法对使用上述熔融纺丝得到的未拉伸丝实施拉伸处理和热处理，制成100dtex以下的细纤度纤维(拉伸丝)。作为拉伸处理条件，优选在拉伸处理温度90～120℃的气氛下，拉伸到拉伸倍率200～400％左右。特别优选在拉伸处理温度90～110℃的气氛下，拉伸到拉伸倍率250～400％。如果拉伸处理温度小于90℃，则纤维的强度降低，同时容易产生断丝；相反如果超过120℃，则纤维的触感成为塑料般的光滑触感，因此不优选。此外，如果拉伸倍率小于200％，则纤维的强度体现变得不足；如果超过400％，则拉伸处理时容易产生断丝，因此不优选。

此外，可以通过在保持为110～140℃温度下的空气气氛下，对拉伸过的纤维进行热松弛处理直到纤维全长达到处理前的60～100％、优选65～90％的长度，从而使热收缩率降低。如果脱离该松弛率的范围，则作为人造毛发用纤维，存在品质降低的倾向，因此不优选。该热松弛处理也可以通过与拉伸处理联动而实施，也可以分开实施。此外，本发明中，可以自由地将现有公知的与熔融纺丝相关的技术，例如与各种喷嘴截面形状相关的技术、与加热筒相关的技术、与拉伸处理有关的技术、与热处理有关的技术等组合使用。

对未拉伸丝进行了拉伸处理和热处理的纤维，其一根的纤度优选为20～100dtex，更优选为50～80dtex。如果纤度小于20dtex，则弯曲刚性减小，纤维的挺度消失，因此有时成为柔软的触感。另一方面，如果纤度大于100dtex，则弯曲刚性增大，纤维的挺度增强，因此有可能成为硬邦邦的触感。如果纤度为20～100dtex，作为人造毛发用纤维使用时，与天然毛发相比毫不逊色。此外，本发明中，也可以将纤度不同的多种纤维混合使用。

实施例

以下参照表1并列举实施例、比较例，对本发明进行详细说明。这些实施例和比较例均是例示性的，并不限定本发明的内容。

[表1]

表1中，“比容积”是纤维的蓬松性指标。比容积的测定方法是将切断为100mm的纤维填充到56cc的容器(100mm×14mm×40mm)中以使容器充满。将填充的纤维取出并称量，采用下式算出比容积，用以下的标准进行评价。

容器的容积(cc)÷纤维重量(g)＝比容积(cc/g)

最佳：比容积为2.4(cc/g)以上，蓬松性极大。

优良：比容积为2.0～小于2.4(cc/g)，蓬松性非常大。

良：比容积为1.7～小于2.0(cc/g)，蓬松性大。

不良：比容积小于1.7(cc/g)，蓬松性小。

表1中，“熔合”是指熔融纺丝时两根纤维交错而成为了一根粗的丝，即使存在一根粗的丝在制品的品质上也会成为问题。熔合的测定方法通过观察纺丝后的丝，测定熔合的丝的根数，按照以下的标准进行评价。

良：熔合0根，品质上无问题。

不良：熔合1根以上，品质上存在问题。

表1中，“喷嘴压力”是表示连续纺丝时能在长时间稳定的状态下进行纺丝的指标。所谓“喷嘴压力”是测定24小时连续纺丝时的喷嘴处的树脂压力，并按照以下的标准进行评价。

优良：喷嘴压力为40MPa以下，能够稳定地制造，长期运行性上完全无问题。

良：喷嘴压力大于40MPa且为50MPa以下，基本上能够稳定地制造，长期运行性上基本无问题。

不良：喷嘴压力超过50MPa，为了稳定地制造需要减少挤出量，长期运行性上存在问题。

(实施例1)

依次经过以下工序，得到具有表1中所示的尺寸(R₁和R₂的单位为μm，θ的单位为度)的截面形状的、纤度67dtex的异型截面纤维：(a)用螺条混合机将配合有氯乙烯系树脂(大洋塩ビ社制造的TH-1000)100质量份、水滑石系复合热稳定剂(日产化学工业社制造的CP-410A)3质量份(热稳定剂成分为1.5质量份)、环氧化大豆油(旭电化工业社制造的O-130P)0.5质量份、酯系润滑剂(理研维他命株式会社制造的EW-100)0.8质量份的氯乙烯系树脂组合物混合的工序；(b)使用图1所示的“近似C型的背部相靠”的喷嘴形状、喷嘴截面积0.06mm²和喷嘴孔数120个的纺丝模具，在模具温度180℃和挤出量10kg/小时下将上述混合的树脂组合物熔融纺丝，制成150dtex的纤维的工序；(c)在100℃的空气气氛下将上述熔融纺丝的纤维拉伸到300％的工序，和(d)在120℃的空气气氛下对上述拉伸过的纤维进行热松弛处理直至纤维全长收缩到处理前的75％的长度的工序。

再者，将纺丝条件、拉伸处理条件和热松弛处理条件汇总记载于表2中。

(实施例2～7)

在实施例2～7中，除了改变实施例1的(b)工序的喷嘴形状，使之成为表1所示尺寸的截面形状以外，其余与实施例1同样地操作得到异型截面纤维。

(实施例8)

除了将实施例1的(b)工序的喷嘴形状变为图2所示的“S型”以外，其余与实施例1同样地操作得到异型截面纤维。

(比较例1)

除了将实施例1的(b)工序的喷嘴形状变为图3所示的“C型”以外，其余与实施例1同样地操作得到异型截面纤维。

由表1可知，本发明能够容易地得到蓬松性优异，而且熔融纺丝时纤维之间不易熔合的异型截面纤维。

[表2]

挤出机	40mmφ单螺杆挤出机
		螺杆	全螺纹型，压缩比＝2.3
喷嘴	孔数120，孔截面积＝0.06mm2
		料筒温度	C1＝150℃、C2＝155℃、C3＝160℃、C4＝165℃
连接器温度	AD＝170℃
		旋转头温度	TH＝180℃
口模喷嘴温度	D＝180℃
		加热纺丝筒内温度	390℃(气氛温度)
拉伸处理	在气氛温度100℃下拉伸到300％的长度
		热松弛处理	在气氛温度120℃下热松弛到75％的长度

产业上的利用可能性

本发明的异型截面纤维能够适合用于例如假发、装饰发、发辫、玩偶毛发、接发用毛发、装饰用毛发等头发装饰用的人造毛发用纤维。

应予说明，将2005年11月2日申请的日本专利申请2005-319084号的说明书、申请保护的范围、附图和摘要的全部内容引用于此，作为本发明的说明书公开的内容而引入。

Claims (11)

1.异型截面纤维，其中纤维横截面至少具有2个中空部，所述中空部设置有在纤维的纵向轴线方向开口的开口部。

2.权利要求1所述的异型截面纤维，其中2个中空部的背部相靠形成对称的形状。

3.权利要求1或2所述的异型截面纤维，其中纤维横截面形成为弯曲成圆弧状的近似C型的背部相靠的形状。

4.权利要求3所述的异型截面纤维，其中上述近似C型的形状满足下式：

1.4R₂≤R₁≤4.2R₂

10°≤θ≤160°

式中，R₁为通过中空部假想内切圆圆心的最大外形尺寸，R₂为中空部假想内切圆的直径，此外，θ为连接中空部假想内切圆的圆心和近似C型的2个顶端的线段所成的角度。

5.权利要求1～4中任一项所述的异型截面纤维，由氯乙烯类树脂组合物制成。

6.由权利要求1～5中任一项所述的异型截面纤维制成的人造毛发用纤维。

7.异型截面纤维的制造方法，依次具有：

(a)将配合有氯乙烯类树脂、水滑石类热稳定剂、环氧化大豆油和酯类润滑剂的氯乙烯类树脂组合物混合的工序，

(b)从设置有喷嘴孔的纺丝模具中在模具温度160～190℃下将上述氯乙烯类树脂组合物熔融纺丝的工序，其中喷嘴形状为近似C型的背部相靠的形状，

(c)在90～120℃的空气气氛下将上述熔融纺丝后的纤维拉伸到200～400％的工序，

(d)在110～140℃的空气气氛下对上述拉伸后的纤维进行热松弛处理以使纤维全长收缩到处理前的60～100％的长度的工序。

8.权利要求7所述的异型截面纤维的制造方法，其中上述喷嘴孔的中心间的距离为0.8～4.5mm。

9.权利要求7或8所述的异型截面纤维的制造方法，其中将上述氯乙烯类树脂组合物熔融纺丝到纤度300dtex以下。

10.权利要求7、8或9所述的异型截面纤维的制造方法，其中在喷嘴压力为50MPa以下进行熔融纺丝。

11.由权利要求6所述的人造毛发用纤维制成的头发装饰制品。

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