WO2006135060A1 - 人工毛髪用繊維及びその製造方法、並びに、頭髪装飾製品 - Google Patents

人工毛髪用繊維及びその製造方法、並びに、頭髪装飾製品 Download PDF

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WO2006135060A1
WO2006135060A1 PCT/JP2006/312163 JP2006312163W WO2006135060A1 WO 2006135060 A1 WO2006135060 A1 WO 2006135060A1 JP 2006312163 W JP2006312163 W JP 2006312163W WO 2006135060 A1 WO2006135060 A1 WO 2006135060A1
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WO
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fiber
shape
artificial hair
cross
tip
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PCT/JP2006/312163
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English (en)
French (fr)
Inventor
Atsushi Horihata
Akira Sakurai
Yoshiyuki Yoshino
Takafumi Kono
Akinori Nemoto
Original Assignee
Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha
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Publication date
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
    • A41G—ARTIFICIAL FLOWERS; WIGS; MASKS; FEATHERS
    • A41G3/00—Wigs
    • A41G3/0083—Filaments for making wigs
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/253—Formation of filaments, threads, or the like with a non-circular cross section; Spinnerette packs therefor
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/02—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • D01F6/08—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polymers of halogenated hydrocarbons
    • D01F6/10—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polymers of halogenated hydrocarbons from polyvinyl chloride or polyvinylidene chloride
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/28—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • D01F6/32—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds comprising halogenated hydrocarbons as the major constituent

Definitions

  • the present invention relates to artificial hair fibers used in the manufacture of hair ornament products such as wigs, hair pieces, blades, extension hairs, and the like, as well as a method for producing the same, and hair ornament products formed therefrom. .
  • Units such as “parts” and “%” indicating the blended composition of the resin composition are expressed on a mass basis unless otherwise specified.
  • the salty vyll type rosin fiber obtained by spinning the salty syrup type rosin has excellent transparency and flexibility, so that, for example, artificial hair used for hair decoration products such as wigs. It is often used as an industrial fiber.
  • a wet-spinning method in which a salt-based resin fiber is spun using an organic solvent, a dry spinning method, or an organic solvent is used. Don't use! Melt spinning is known for melt spinning.
  • the melt spinning method is a method in which a resin is extruded at a high temperature and high pressure using an extruder.
  • Vinyl chloride-based resin has a high melt viscosity and extremely low spinnability.
  • As an industrial production method a single nozzle hole with a small cross-sectional area is also extruded into a strand, introduced into a calo heat cylinder, where it is melted by heating and stretched to obtain an unstretched yarn.
  • the nozzle hole force of one small cross section is flowing out, the pressure applied to the nozzle increases and the design pressure of the extruder is exceeded. There was a problem that it was easy to occur.
  • means for blending a plasticizer and a vinyl chloride homopolymer having a low polymerization degree has been proposed (see Patent Document 1).
  • Synthetic fibers conventionally used as artificial hair fibers for hair and the like include polyester fibers, acrylic fibers, and polyvinyl chloride fibers.
  • Polysalt bully fibers in particular have excellent strength, elongation, transparency, curl retention, etc. It is often used as a fiber for artificial hair.
  • synthetic fibers with a low specific gravity such as acrylic fibers are selected for pursuing high bulkiness. It was necessary to use different fibers.
  • the cross-sectional shape of the fibers has been improved.
  • the fibers whose cross-sectional shape has been improved include those having a substantially circular cross section such as a rounded star shape or a saddle shape (see Patent Document 2), a trident Y-shaped cross section, etc.
  • One having a cross section with a protrusion (see Patent Document 3) and one having a C-shaped cross section (see Patent Document 4) have been proposed.
  • a fiber (see Patent Document 6) having a cross-sectional shape in which three protrusions are formed in order to impart bulkiness and softness has been proposed.
  • softness is improved in a cross-sectional shape close to a circle, but bulkiness is reduced.
  • a hollow or semi-hollow cross-sectional shape or a cross-sectional shape with protrusions improves bulkiness but reduces softness.
  • Patent Document 1 JP 11 61555 A
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-76102
  • Patent Document 3 Japanese Utility Model Publication No. 58-37961
  • Patent Document 4 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-96618
  • Patent Document 5 Japanese Utility Model Publication No. 63-48652
  • Patent Document 6 JP-A-8-296112
  • the present invention relates to a novel fiber for artificial hair having a good balance between softness and bulkiness used in the manufacture of hair ornament products such as wigs, hairpieces, blades, extension hairs, etc., and a method for producing the same.
  • the aim is to provide more shaped hair decoration products.
  • the present inventor has found that specific artificial hair fibers whose cross-sectional shape has been improved can effectively exhibit the advantages as a head decoration product. Further, as the above-mentioned salty-bull fiber, a fiber obtained by melt spinning a specific ethylene monosalt-vinyl copolymer resin is a fiber for artificial hair with a low nozzle pressure and less generation of eyelids. It was found that it can be obtained.
  • the present invention is based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
  • a fiber for artificial hair characterized in that the cross section of the fiber is at least one selected from the group consisting of a U shape, a Y shape, a C shape, and an H shape.
  • a fiber cross section curved in an arc shape has a main body part, leg parts provided on the left and right sides of the main body part, and a foot part provided at the tip of the leg part, 2.
  • the human hair fiber according to 1 above which has a hollow part provided with an opening part that opens in a direction perpendicular to the longitudinal axis.
  • Fiber cross section is the following formula
  • R is the maximum external dimension passing through the center of the inscribed circle of the hollow part, and R is the hollow part.
  • the diameter of the assumed inscribed circle, and ⁇ is the angle formed by the line connecting the center of the assumed inscribed circle of the hollow part and the two C-shaped tips. 3.
  • the fiber cross section has a taper shape in which the thickness width becomes thicker by directing the tip, and the taper shape is expressed by the following formula:
  • the fiber for artificial hair according to 3.
  • Fiber cross-sectional force One central connecting portion force Y-shaped shape with protrusions in three directions, and at least one force of the protruding portion From the center of the central connecting portion to the tip of the protruding portion.
  • the fiber for artificial hair according to 1 above which is most swollen at a portion closer to the tip than 1Z2 of length Ly, and is closer to the center of the central connecting portion than 1Z2 of length Ly and is most constricted at the portion.
  • the cross section of the fiber is a shape that is partially overlapped with multiple circular cross-sectional areas arranged side by side, and the width of the overlapped joint is
  • R is the radius of the circular cross-sectional area
  • A is the width of the connecting portion.
  • the fiber for artificial hair according to any one of the above (1) to (8), wherein the fiber for artificial hair is satisfied.
  • Single fineness force of artificial fiber 30- The artificial hair fiber according to any one of 1 to 9 above, which is L00 dtex.
  • a hair decoration product having fiber strength for artificial hair according to any one of 1 to 12 above.
  • a salty vinyl resin composition containing a salty vinyl resin, an oily talcite composite heat stabilizer, an epoxy soybean oil, and an ester lubricant. The process of mixing things with a Henschel mixer or ribbon blender
  • the vinyl chloride-based resin composition is formed from a spinning mold in which the nozzle shape is at least one selected from the group consisting of a U-shape, a C-shape, a Y-shape, and an H-shape.
  • a process of melt spinning at a temperature of 160 to 1900C is formed from a spinning mold in which the nozzle shape is at least one selected from the group consisting of a U-shape, a C-shape, a Y-shape, and an H-shape.
  • the stretched fiber is sequentially subjected to a thermal relaxation process in an air atmosphere of 110 to 140 ° C. until the total length of the fiber contracts to 60 to 100% before treatment.
  • the method for producing a fiber for artificial hair according to any one of 1 to 11 above.
  • FIG. 1-1 is a cross-sectional view of a fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1-2 is a plan view of a nozzle for producing artificial hair fibers showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1-3 is a cross-sectional view of a conventional artificial hair fiber.
  • FIG. 1-4 is a cross-sectional view of another conventional artificial hair fiber.
  • FIG. 2-1 is a cross-sectional view of a fiber for artificial hair showing one embodiment of the present invention.
  • FIG. 2-2 is a plan view of a nozzle for producing artificial hair fibers showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3-1 is a schematic cross-sectional view of a U-shaped nozzle shape in which a fiber cross-sectional shape is connected to a circular cross-sectional area and an obtained fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • Fig. 3-2 is a schematic cross-sectional view of a C-shaped nozzle shape in which a fiber cross-sectional shape is connected to a circular cross-sectional region and an obtained fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3-3 is a schematic cross-sectional view of a Y-shaped nozzle shape in which the cross-sectional shape of the fiber connects circular cross-sectional regions and the resulting fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • Fig. 3-4 is a schematic cross-sectional view of an H-shaped nozzle shape in which the cross-sectional shape of the fiber connects circular cross-sectional regions and the resulting fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3-5 is a schematic cross-sectional view of a conventional artificial hair fiber having a C-shaped fiber cross-sectional shape.
  • FIG. 3-6 is a schematic cross-sectional view of a conventional artificial hair fiber having a Y-shaped cross section.
  • FIG. 3-7 is a schematic cross-sectional view of a conventional artificial hair fiber, in which the cross-sectional shape of the fiber is a star shape. Explanation of symbols [0012] 1 Main body
  • FIG. 1-1 is a cross-sectional view of a fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1-2 is a plan view of a nozzle for producing artificial hair fibers according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 1-3 is a cross-sectional view of a conventional artificial hair fiber.
  • Fig.1-4 is a cross-sectional view of another conventional artificial hair fiber.
  • the artificial hair fiber 20 of the present invention is composed of a salty-bulb-based rosin composition.
  • the fiber cross section of the artificial hair fiber 20 of the present invention has a C-shape.
  • the fiber 20 for artificial hair having a C-shaped fiber cross section has an opening that is perpendicular to the longitudinal axis of the fiber, with the fiber cross section curved in an arc shape. It has a hollow part 13 provided with a part 14.
  • the ⁇ hollow portion 13 provided with the open opening 14 '' is a hollow central portion 11 and a solid region 12 that extends around the central portion 11 and defines an inner wall portion 6 that surrounds the central portion 11.
  • a C-shaped cross section with An opening 14 provided on the inner wall 6 side connects the center 11 to the outside of the fiber. This opening 14 is narrower than the diameter R of the hollow inscribed circle centering on the central part 11 of the hollow part 13, so that
  • a throat or constriction is formed between the central part 11 of the hollow part 13 and the outside of the fiber.
  • the artificial hair fiber 20 has a fiber cross section curved in an arc shape, and the fiber cross section curved in the arc shape is provided on the left and right sides of the main body 1 and the main body 1.
  • the leg portions 2 and 3 and the leg portions 4 and 5 provided at the tips of the leg portions 2 and 3, and an opening portion 14 that opens in a direction perpendicular to the longitudinal axis of the fiber 14 It has a hollow portion 13 provided with.
  • the artificial hair fiber 20 composed of the salt-bulb-based rosin composition has a C-shaped fiber cross section, the bulkiness, softness, It is possible to provide a fiber for artificial hair having a good balance of curling properties and good texture at a low cost.
  • the C-shaped shape is preferably the following formulas (1), (2)
  • R is the maximum external dimension passing through the center of the inscribed circle of the hollow part, and R is the hollow part.
  • 1 2 is the diameter of the assumed inscribed circle, and ⁇ is the center of the assumed inscribed circle of the hollow part and two C-shaped This is the angle formed by the line connecting the tips. ) Is satisfied.
  • the nozzle pressure during melt spinning may increase.
  • the force is greater than 0 force, the two fibers may be interlaced and fused during melt spinning.
  • the nozzle pressure during spinning can be prevented from being increased. . Therefore, it is possible to prevent the bulkiness from being lowered and to prevent the two fibers from crossing and fusing at the time of melt spinning. Therefore, it is possible to produce the artificial hair fiber 20 stably.
  • the C-shaped shape preferably has a tapered shape in which the thickness width increases toward the tip portion, and the tapered shape has the following formula (3): 1. It ⁇ t ⁇ 2. Ot (3)
  • the nozzle pressure at the time of melt spinning may increase.
  • the C-shaped shape preferably has a taper shape with a thickness width increasing toward the tip portion, and the taper shape has the above formula. If the condition (3) is satisfied, the nozzle pressure during spinning can be prevented from being increased. Therefore, the artificial hair fiber 20 can be manufactured more stably.
  • FIG. 2-1 is a cross-sectional view of the fiber for artificial hair showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2-2 is a plan view of a nozzle for producing artificial hair fibers according to an embodiment of the present invention.
  • the fiber 30 for artificial hair of the present invention is composed of a salt-bulb-based rosin composition.
  • the cross section of the artificial hair fiber 30 of the present invention has a protruding portion from one central connecting portion to three sides. It has a Y-shaped shape.
  • the center of the central connecting part in the fiber cross section means the center 31 of the inscribed circle of the central connecting part in the fiber cross section as shown in Fig. 2-1, and protrudes from the tip of the protruding part. The most distant point from the center 31 of the central connection part Ay to Ay
  • At least one force of the projecting portion The length from the center 31 of the central connecting portion to the distal end of the projecting portion is closer to the distal end than 1Z2 of Ly, and is the most inflated in the portion, and from 1Z2 of length Ly The reason why it is close to the center of the central connecting portion and is most constricted in the portion is to provide bulkiness.
  • Cross section shape swelled most on the center side than length 1Z2 of Ly, cross section shape constricted near the front end of length 1Z2 of Ly, taper shape with the central connection force also directed toward the tip of the protrusion
  • the cross-sectional shape that becomes narrower can be sufficiently bulky with relatively light specific polypropylene or acrylic fiber, but is sufficiently bulky with relatively heavy specific gravity, such as polyvinyl chloride fiber. It is because it cannot be given.
  • the tip of the protrusion may be sharp, cornered, or uneven, but an arc shape is preferred. If it is not arcuate, a soft touch may not appear.
  • the width Wy of the most swollen portion of the projecting portion closer to the tip than the most constricted portion and the width Ry of the most constricted portion are the center 31 of the central connecting portion and the tip of each projecting portion. Width of each part in the direction orthogonal to the straight line connecting Ay to Ay Wy to Wy, Ry to Ry
  • the ratio Wy ZRy of the width Wy of the narrowest part and the width Wy of the narrowest part of the protrusion is preferably 1.3 to 2.0. If WyZRy is less than 1.3, bulkiness may not be obtained. On the other hand, if WyZRy is greater than 2.0, the balance of the overall size of the fiber cross section is lost, and the width Ry of the most constricted portion is extremely narrowed. Therefore, there is a problem that the fiber is easily broken at the fiber manufacturing stage, and the combability may not be achieved.
  • the lengths of the three protrusions may be the same or different.
  • the angle ⁇ y between the tip of the three protrusions and the center 31 of the central connecting part is formed by three straight lines connecting the center 31 of the central connecting part and the tips Ay to Ay of each protruding part.
  • the angle ⁇ y to ⁇ y is an angle between straight lines connecting Ay to 31 to Ay.
  • Angle 0 y to 0 y is 90 to 1
  • angles 0 y to 0 y between the three protrusion tip ends A y to Ay and the center 31 of the central connecting portion are equally spaced by 120 °. The If the angle is equal to 0 y to 0 y force ⁇ 20 °, combability may be good. on the other hand,
  • a cross-sectional shape in which the radius of the circle circumscribing the three protrusion tips is 2 to 4 times the radius of the inscribed circle is preferable. If the radius is smaller than twice the inscribed radius, the bulkiness cannot be obtained, and if it is larger than 4 times, the combability may be deteriorated.
  • the fiber for artificial hair of the present invention may have an atypical cross section in which the cross section of the fiber is partially overlapped with a plurality of circular cross section regions arranged so as to have a bent portion.
  • a substantially semicircular convex surface can be continuously formed on the outer and inner surfaces of the fiber cross section, and a soft feel can be obtained.
  • the outer surface of the fiber cross section represents the 40th surface in Fig. 3-1, and the inner surface represents the 41th surface in Fig. 3-1.
  • the plurality of circular cross-sectional areas may have different sizes, and the circular cross-sectional area may have an elliptical shape, but is preferably a perfect circle. Further, the center of the overlapping circle or ellipse and the center of the connecting portion may or may not be parallel.
  • the state of being arranged so as to have a bent portion is a state of not being arranged on a straight line, for example, through a gentle arc-shaped bent portion, an acute bend portion, a right-angle bend portion, an obtuse bend portion, In Figure 3-1, the start point 42 and end point 43 are connected continuously. In this way, the fiber cross section has a shape that is partially overlapped with a plurality of circular cross-sectional areas arranged side by side so that a texture closer to human hair than, for example, a single circular shape is obtained. can get.
  • the width A of the connecting portion is 0.2R or 1.2R.
  • the width A of the connecting part is smaller than 0.2R, the thickness of the width A of the connecting part becomes small, and the fiber crossing
  • the uneven surface of the surface becomes large, and the nozzle pressure during melt spinning increases.
  • the width A of the connecting part is larger than 1.2R, the surface of the fiber cross section becomes smooth and the soft feeling decreases.
  • the atypical cross section having a shape in which a plurality of circular cross-sectional areas are arranged so as to have a curved portion and partially overlapped is U-shaped, C-shaped, Y At least one selected from the group consisting of a letter shape and an H letter shape is preferred.
  • a fiber for artificial hair with excellent curl uniformity can be obtained.
  • the u-shape is a semi-hollow shape that is curved in an arc shape in the cross section of the fiber and has an opening, for example, as shown in FIG. 3-1.
  • the thickness of the arc-shaped portion may be the same or varied, or it may be asymmetrical, and the opening end may be rounded or rounded.
  • the width of the opening is preferably the same as the diameter of the hollow center.
  • the number of circular cross-sectional areas is preferably 5 or more.
  • a C-shape is a fiber that has an "open hollow" cross-sectional shape that is curved in an arc shape in a fiber cross section and is perpendicular to the longitudinal axis of the fiber.
  • Open hollow refers to a generally C-shaped cross section having a hollow center and a solid region extending around the center and defining a wall portion surrounding the center. The opening on one side of the wall connects the center to the outside of the fiber. The opening is narrower than the diameter of the hollow center, thereby forming a throat or constriction between the hollow center and the outside of the fiber.
  • the thickness of the arcuate portion may be the same, change, or asymmetrical, and the end of the opening may have roundness or corners.
  • the number of circular cross-sectional areas is preferably 5 or more.
  • the Y-shape is a shape having three protrusions radially from the center, for example, the shape shown in Fig. 3-3.
  • the lengths of the three protrusions may be the same or different.
  • the angle ⁇ between the protrusions is 90 to 140 °, more preferably 110 to 130 ° C, and the total angle of the three ⁇ s is 360 °.
  • a cross-sectional shape in which the radius of the circle circumscribing the part is 2 to 4 times the radius of the inscribed circle is preferable.
  • the number of circular cross-sectional areas is preferably 4 or more.
  • the H-shape is a shape in which two parallel lines are connected by a single vertical line, for example, the shape shown in Fig. 3-4, including an I-shape.
  • the number of circular cross-sectional areas is preferably 5 or more.
  • two or more types of atypical cross sections may be mixed as long as the cross section has a shape in which circular cross-sectional areas are partially overlapped, or a hollow body thereof.
  • the bending stiffness of the artificial hair fiber of the present invention is measured, for example, by the KES method.
  • KES is an abbreviation for Kawabata Evaluation System. Flexural rigidity, by Katsuo Kawabata, textile machine When the fiber is bent using a bending property measuring machine (manufactured by Kato Tech Co., Ltd.) according to the KES method described in Journal of Mechanical Engineering (Fiber Engineering), Vol. 26, No. 10, P721—P728 (1973).
  • the repulsive force at each curvature is measured, and the average value of the repulsive force with one fiber at a curvature of 0.5 to 1.5 (cm- 1 ). By measuring the repulsive force of one fiber, the stiffness of the fiber can be predicted.
  • the method of controlling the value of the bending stiffness by the KES method is achieved by controlling the mold temperature of the nozzle when melt spinning the fiber. The reason is not clear, but the bending stiffness can be lowered by lowering the nozzle mold temperature. It can also be achieved by changing the fineness of the fiber. By reducing the fineness, the bending rigidity can be lowered. On the other hand, by increasing the fineness, the bending rigidity can be increased. In addition, even with the same fineness, the bending rigidity is higher as the cross section of the fiber has higher objectability and the porosity is higher.
  • the bending rigidity of the fiber by the KES method is preferably (1.2 to 3.5) X 10 " 2 N-cm 2, particularly (1.8 to 2.5 ) X 10 _2 N'cm 2 is preferred. If the bending stiffness is smaller than 1.2 X 10 "2N'cm 2 , the curl uniformity may be inferior. On the other hand, if it is larger than 3.5 X 10 _2 N'cm 2 , the tactile sensation becomes hard and the soft feeling may be lowered.
  • the synthetic resin used as the fiber for artificial hair is vinyl chloride resin.
  • Modacrylic resin polyethylene terephthalate resin, polypropylene resin, nylon resin, etc.
  • synthetic resins that have been used for fibers for artificial hair in the past, all those that can be made into fibers such as polylactic acid and polyvinyl alcohol resin Of synthetic resins.
  • characteristic strengths such as strength, gloss, hue, flame retardancy, feel and heat shrinkability are preferred.
  • the vinyl chloride-based resin is obtained by bulk polymerization, solution polymerization, suspension polymerization, emulsion polymerization, etc., and is suspended in consideration of the initial colorability of the fiber. It is preferable to use those produced by polymerization.
  • the salt vinyl resin is a homopolymer resin, which is a homopolymer of a conventionally known salt resin, or various known copolymer resins, and is not particularly limited.
  • Examples of the copolymer resin include conventionally known vinyl chloride bisacetate butyl copolymer resin resin and vinyl chloride-loopropionate butyl copolymer resin resin.
  • Copolymers and salts of vinyl salts and vinyl esters such as salt-butyl monobutyl acrylate copolymer resin, salt-bule acrylate 2-ethylhexyl copolymer resin, etc.
  • Copolymer resins with acid esters such as salt-bulle-ethylene copolymer resins, salt-bulls-propylene copolymer resins, and other salt-bulls and olefins; Copolymer oil.
  • the salt-vinyl resin used in the present invention is preferably a homopolymer resin, a salt-bulle-ethylene copolymer resin, a salt-bulb which is a homopolymer of salt-bulb. Bulcopolymer monoacetate.
  • the comonomer content is not particularly limited, and can be determined according to the required quality such as moldability and yarn characteristics.
  • the salt-bulb resin used in the present invention is preferably a homopolymer resin, a salt-bule ethylene copolymer resin, or a salt-bulu acetic acid-bule copolymer that is a homopolymer of vinyl chloride. It is greaves.
  • the comonomer content is not particularly limited and can be determined according to the required quality such as moldability and yarn characteristics.
  • the viscosity average degree of polymerization of the salty mulled resin is preferably 600 to 2500, more preferably 900 to 2500, and particularly preferably 1000 to 2000. It ’s power to be!
  • the melt viscosity is lowered, so that the resulting fiber may be easily heat-shrinked.
  • the melt viscosity becomes high, so that the fiber forming temperature becomes high and the fiber may be colored.
  • the viscosity average degree of polymerization was calculated according to JIS-K6720-2 by dissolving 200 mg of rosin in 50 ml of nitrobenzene, measuring the specific viscosity of this polymer solution in a constant temperature bath at 30 ° C using an Ubbelohde viscometer. Is.
  • the butyl chloride fiber is a melt-spun fiber of ethylene-salt-vinyl copolymer resin having an ethylene content of 0.5 to 3% by mass.
  • ethylene monochloride copolymer resin is a copolymer resin obtained by a polymerization reaction of butyl chloride monomer and ethylene monomer, and the ethylene content is 0.5 to 3% by mass, preferably 0.8 to 2.5% by mass. If the ethylene content is less than 0.5% by mass, the effect of suppressing nozzle pressure and eye grease cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 3% by mass, the fiber tends to shrink by heat.
  • the ethylene content was based on the GTP-002 method.
  • the above-mentioned ethylene vinyl monochloride copolymer resin and ethylene monochloride Curling retention can be added to the fiber by melt spinning a resin composition mixed with vinyl chloride resin except for the copolymer copolymer resin. It is preferable that the ratio of the vinyl chloride-based resin in the mixed resin is 40% by mass or less. More preferably, 35 mass% or less is good. If the proportion of the salty vinyl resin exceeds 40% by mass, the effect of suppressing eye grease during melt spinning may not be obtained.
  • the salt-based vinyl resin composition in the present invention may be blended with conventionally known additives used in the salt-based resin composition.
  • additives include heat stabilizers, plasticizers, lubricants, compatibilizers, processing aids, reinforcing agents, UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fillers, flame retardants, pigments, and initial color improvement.
  • Examples of the heat stabilizer include one or two of heat stabilizers such as a Ca-Zn heat stabilizer, a hydrated talcite heat stabilizer, a tin heat stabilizer, and a zeolite heat stabilizer.
  • the above can be selected and used. It is preferable to use a Ca—Zn heat stabilizer and a hydrated talcite heat stabilizer because the balance between moldability and yarn characteristics is excellent.
  • These heat stabilizers are preferably used at a ratio of 0.5 to 5.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the vinyl chloride resin.
  • plasticizer examples include an epoxy plasticizer, a phthalic acid plasticizer, an adipic acid plasticizer, a polyester plasticizer, a phosphate ester plasticizer, a stearic acid plasticizer, and a trimellitic acid system.
  • plasticizers such as plasticizer and pyromellitic plasticizer can be selected and used.
  • an epoxy plasticizer having a small influence on the elongation is preferred. It is preferable to use 0.2 to 3.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the salt-bulb resin.
  • the method for producing a fiber for artificial hair of the present invention preferably includes the following steps (a) to (d).
  • the vinyl chloride-based resin composition is made from a spinning mold to a mold whose nozzle shape is at least one selected from the group consisting of a U-shape, a C-shape, a Y-shape, and an H-shape. Melt spinning at a temperature of 160 to 190 ° C, (c) stretching the melt-spun fiber to 200-400% in an air atmosphere of 90-120 ° C, and
  • the raw material resin composition is a powder compound obtained by mixing using a conventionally known mixer such as a Henschel mixer, a super mixer, a ribbon blender or the like. Alternatively, it can be used as a pellet compound obtained by melt mixing.
  • the powder compound can be produced by conventional conditions known in the art, that is, hot blend and cold blend. As the hot blend, a volatile component in the resin composition is reduced, so that the one formed by raising the cut temperature during blending to 105 to 155 ° C is particularly preferable.
  • Pellet compounds can be produced in the same way as ordinary chlorinated pellets.
  • Such pellet compound is, for example, a single screw extruder, a different direction twin screw extruder, a same direction twin screw extruder, a co-axial screw extruder, a kneader, a planetary gear single extruder, a roll kneading machine. It is manufactured by using a kneading machine such as a machine.
  • the conditions for producing such a pellet compound are not particularly limited, but the resin temperature is preferably set to 185 ° C. or lower.
  • the artificial hair fiber of the present invention is preferably processed by melt spinning, and the nozzle used is expanded by the ballast effect when the molten resin is pushed out by the nozzle force, and during Z or spinning. What is necessary is just to select suitably by the cross-sectional shape reduction
  • polysalt-bulb resin has good formability. Therefore, by using a nozzle having a hole shape almost similar to the cross-sectional shape of the target fiber of the present invention, an appropriate artificial hair fiber can be obtained. It is done.
  • the nozzle area of one nozzle hole is melted and discharged with a nozzle area of 0.5 mm 2 or less.
  • the cross-sectional area of 1 pc of the nozzle holes is greater than 0.5 mm 2, undrawn yarn of fine fineness, or in order to extend the thermal yarn, it is necessary to apply an excessive tension, the residual strain is increased, power for its In some cases, the quality such as the handle retention may be deteriorated. Therefore, in the production of the artificial hair fiber of the present invention, the salt-bulb-based resin composition preferably has a plurality of nozzles of a multi-type nozzle in which the cross-sectional area of one nozzle hole is 0.5 mm 2 or less. It is melted out of the hole and made into strands, which are undrawn yarns of 300 dtex or less.
  • the pellet compound of the salt-bulb-based resin composition or the like is melt-spun at a temperature of 160 to 190 ° C using, for example, a single-screw extruder to obtain an undrawn yarn.
  • the undrawn yarn obtained in this way is preferably drawn to 200 to 400% in an air atmosphere of 90 to 120 ° C, and the total length of the fiber is untreated in an air atmosphere of 110 to 140 ° C. It is heat-relaxed until it contracts to 60-100% of the length.
  • the unstretched yarn is subjected to a drawing treatment and a heat treatment, and the single fineness thereof is preferably 20 to 100 dtex, and more preferably 50 to 80 dtex. 20 ⁇ : If it is LOO decitex, it will not be inferior to natural hair, and if it is 50 ⁇ 80 decitex, the feel and texture will be further improved.
  • the salt-bulu-based resin composition mixed with the Henschel mixer has a C-shaped nozzle shape as shown in FIG. 12 and has a nozzle cross-sectional area of 0.06 mm 2 and a nozzle hole number of 120.
  • a spinning mold with a mold temperature of 180 ° C. and an extrusion amount of lOkgZ for a period of 150 decitex by melt spinning,
  • the stretched fiber has an overall fiber length of 75% before treatment in an air atmosphere of 120 ° C.
  • the c-shaped cross-sectional shape of the fiber shown in Fig. 11 shows that R: 100 m, R: 60 m, ⁇ 20 degrees, t: 20 ⁇ m, and t: 35 ⁇ m
  • a fiber for artificial hair having a fineness of 67 dtex was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in the step (b) was changed, and the C-shaped fiber cross-sectional shape 1S R: 100 m, R: 70 m, ⁇ 30 degrees, t: 15 u m and t: 20 ⁇ m 67 decites
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tass was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in the step (b) is changed, and a C-shaped fiber cross-sectional shape 1S R: 100 m, R: 60 m, ⁇ 5 degrees, t: 20 m and t: 20 ⁇ m Is 67 decitects
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that a fiber for artificial hair of Tas was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in the step (b) is changed, and a C-shaped fiber cross-sectional shape 1S R: 100 m, R: 80 m, ⁇ 20 degrees, t: 10 ⁇ m and t: 15 ⁇ m 67 decites
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tass was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in the step (b) was changed, and the C-shaped fiber cross-sectional shape force R: 100 m, R: 40 m, ⁇ 20 degrees, t: 30 m and t: 35 ⁇ m 67 decites
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tass was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape was changed to change the C-shaped fiber cross-sectional shape force R rlOO ⁇ m, R: 60 ⁇ ⁇ , ⁇ : 0.5 degree, t: 20 ⁇ mRX t: 25 m is 67 deci
  • Example 1-7 A fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tex was obtained. [0063] (Example 1 7)
  • Example 11 1 (b) the nozzle shape in the step (b) is changed, and a C-shaped fiber cross-sectional shape 1S R: 100 m, R: 60 m, ⁇ : 40 degrees, t: 20 u m and t: 25 67 m which is ⁇ m
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tass was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in the step (b) was changed, and the C-shaped fiber cross-sectional shape force R: 100 m, R: 60 m, ⁇ 20 degrees, t: 20 ⁇ m and t: 25 ⁇ m is 22 decites
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tass was obtained.
  • Example 1 1 (b) the nozzle shape in step (b) was changed, and the C-shaped fiber cross-sectional shape i R: 100 m, R: 60 m, ⁇ 20 degrees, t: 20 ⁇ m and t: 20 120 m which is ⁇ m
  • a fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the fiber for artificial hair of Tex was obtained.
  • Example 11 (b) the nozzle shape in step (b) was changed to a Y-shape to obtain 67 dtex artificial hair fibers having the conventional Y-shaped fiber cross-sectional shape shown in FIG. Except for the above, an artificial hair fiber was obtained in the same manner as in Example 1-1.
  • Example 1-1 the nozzle shape in step (b) was changed to a saddle shape to obtain a 67 dtex artificial hair fiber having the conventional saddle shape fiber cross-sectional shape shown in Fig. 1-3. Other than that, artificial hair fibers were obtained in the same manner as in Example 1-1.
  • Specific volume is an index of fiber bulkiness.
  • the “specific volume” is determined by filling a 56cc container (lOOmmX 14mm X 40mm) with 100mm cut fiber until the container is full, taking out the filled fiber, weighing the fiber weight, Formula of
  • Container volume (CC) ⁇ fiber weight (g) specific volume (ccZg)
  • the fiber weight was calculated. The results were evaluated according to the following criteria.
  • Bending rigidity is an index of tactile feel of a fiber.
  • a pure bending tester (KES-FB2, manufactured by Kato Tech Co., Ltd.) was used.
  • “bending rigidity” is obtained by passing a single 9 cm-long fiber through a jig with a diameter of 0. 0.2 (cm— 1 ) in the range of curvature ⁇ 2.5 to +2.5 (cm _1 ).
  • a pure bending test was performed at a deformation speed of 1 mm, and the average value of the repulsive force of one fiber with a curvature of 0.5 to 1.5 (cm ”) was measured and evaluated according to the following criteria.
  • Fusion means that two fibers are interlaced at the time of melt spinning to form one thick yarn. “Fusion” in the present invention was evaluated based on the following criteria by observing the spun yarn and measuring the number of fused yarns.
  • salty bulle-based resin made from Taiyo Binjyo clay, TH-1000
  • 3 parts by weight heat-stable talcite-based composite heat stabilizer (manufactured by Nissan Chemical Industries, CP-410A)
  • the ingredients are 1.5 parts by mass), epoxy soybean oil (O-130P manufactured by Asahi Denki Kogyo Co., Ltd.) 0.5 parts by mass, ester lubricant (EW-100, Riken Vitamin Co., Ltd.) 0.8 parts by mass Formulated salty-bull-based rosin composition Mixing with a Henschel mixer,
  • one central connecting part force shown in Fig. 2-1 has a Y-shaped fiber cross-sectional shape with a protruding part in three directions, and at least one of the protruding parts starts from the center 31 of the central connecting part.
  • the maximum bulge is near the tip of Ly with a length of 0.73, and there is a maximum constriction near the center 31 of the central connection part than 1Z2 of length Ly.
  • a 67 dtex fiber for artificial hair having an arc shape at the tip and a WyZRy ratio of 1.6 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that a Y-shaped fiber cross-sectional shape having a protruding portion from one central connecting portion in three directions has at least one of the protruding portions of the central connecting portion.
  • the portion from the center 31 to the tip of the protrusion has a maximum bulge near the tip where the length Ly is 0.95, and the portion closer to the center 31 of the central connecting portion than the length Ly 1Z2
  • a 67 dtex fiber for human hair with a maximum constriction, a circular arc at the tip of the protrusion, and a WyZRy ratio of 1.7 was obtained.
  • Example 2-1 the nozzle shape in step (b) is changed so that a Y-shaped fiber cross-sectional shape having a protruding portion from one central connecting portion in three directions has at least one of the protruding portions of the central connecting portion.
  • the portion from the center 31 to the tip of the protrusion has a maximum bulge near the tip where the length Ly is 0.73, and the portion closer to the center 31 of the central connecting part than the length Ly 1Z2
  • a 67 dtex fiber for human hair with a maximum constriction, a square shape at the tip of the protrusion, and a WyZRy ratio of 1.7 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length L from the center 31 of the central connecting part to the tip of the protrusion.
  • the maximum bulge is near the tip of 0.73, and there is a maximum constriction near the center 31 of the central connection part than 1Z2 of length Ly.
  • a 67 dtex artificial hair fiber having a / Ry ratio of 1.1 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length from the center 31 of the central connection part to the tip of the protrusion Ly There is a maximum bulge in the portion close to the tip of 0.73, and there is a maximum constriction in the portion closer to the center 31 of the central connection part than the length 1Z2 of Ly, and the tip of the protruding part has an arc shape, Wy A 67 dtex artificial hair fiber having a / Ry ratio of 2.4 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length from the center 31 of the central connection part to the tip of the protrusion Ly There is a maximum bulge in the portion close to the tip of 0.73, and there is a maximum constriction in the portion closer to the center 31 of the central connection part than the length 1Z2 of Ly, and the tip of the protruding part has an arc shape, Wy A 22 dtex artificial hair fiber having a / Ry ratio of 1.6 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length from the center 31 of the central connection part to the tip of the protrusion Ly There is a maximum bulge in the portion close to the tip of 0.73, and there is a maximum constriction in the portion closer to the center 31 of the central connection part than the length 1Z2 of Ly, and the tip of the protruding part has an arc shape, Wy A fiber for artificial hair of 120 dtex having a / Ry ratio of 1.6 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length from the center 31 of the central connection part to the tip of the protrusion Ly There is a maximum bulge in the part close to the central connecting part that becomes 0.35, and it is longer than 1Z2 of length Ly A 67 dtex fiber for artificial hair with a maximum constriction near the center 31 of the central connecting portion, an arc shape at the tip of the protruding portion, and a WyZRy ratio of 1.6 was obtained.
  • Example 2-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed so that the Y-shaped fiber cross-sectional shape is such that at least one of the protrusions is the length from the center 31 of the central connection part to the tip of the protrusion Ly There is a maximum bulge in the portion close to the tip of 0.73, and there is a maximum constriction in the portion closer to the center 31 of the central connection part than the length 1Z2 of Ly, and the tip of the protruding part has an arc shape, Wy A 67 dtex artificial hair fiber having a / Ry ratio of 1.6 was obtained.
  • Example 2-1 (b) except that the nozzle shape in step (b) was changed to a saddle shape to obtain a 67 dtex artificial hair fiber having the conventional saddle shape fiber cross-sectional shape shown in FIG. 1-3.
  • a fiber for artificial hair was obtained.
  • the C-shaped fiber cross-sectional shape shown in Fig. 3-2 is the width A force 1. OR of the connecting portion of the circular cross-sectional area. 67 dtex
  • a fiber for artificial hair was obtained.
  • Example 3-1 (b) the nozzle shape in step (b) is changed, and the Y-shaped fiber cross-sectional shape shown in Fig. 3-3 is the width A force 0.2R of the connecting portion of the circular cross-sectional area. 67 dtex
  • a fiber for artificial hair was obtained.
  • Example 3-4 By changing the nozzle shape in step (b) of Example 3-1, the H-shaped fiber cross-sectional shape shown in FIG. 3-4 is the width A force 0.4R of the connecting portion of the circular cross-sectional area. 67 dtex
  • a fiber for artificial hair was obtained.
  • the U-shaped fiber cross-sectional shape shown in Fig. 3-1 is the width A force 1.5R of the connecting portion of the circular cross-sectional area. 67 dtex
  • a fiber for artificial hair was obtained.
  • Example 3-1 the nozzle shape in step (b) was changed to a C-shape without a circular cross-sectional area, and a 67-dtex artificial man-made having the conventional C-shaped fiber cross-sectional shape shown in Figure 3-5 A fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the fiber for hair was obtained.
  • Example 3-1 the nozzle shape in step (b) was changed to a Y-shape without a circular cross-sectional area, and a 67 dtex artificial material having the conventional Y-shaped fiber cross-sectional shape shown in Figure 3-6 A fiber for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the fiber for hair was obtained.
  • “Bending stiffness” in Table 3-1 is the same as that of KES— FB2 pure bending tester (manufactured by Kato Tech). Measured using. That is, deformation rate of the single fiber length 9cm fibers, through a jig having a diameter 0. 2 mm, the curvature 2. 5 ⁇ + 2. 5 (cm- 1 ) in the range of 0. 2 (cm- 1) A pure bend test was performed at, and the average value of the repulsive force with one fiber with a curvature between 0.5 and 1.5 (cm- 1 ) was measured.
  • “Bending stiffness” is an index of tactile feel of the fiber.
  • nozzle pressure is an indicator of whether spinning can be performed in a stable state for a long period of time when continuous spinning is performed.
  • Nozzle pressure is a measurement of the resin pressure at the nozzle during continuous spinning for 24 hours, and was evaluated according to the following criteria.
  • Nozzle pressure is 40MPa or less, stable production is possible, and there is no problem with long run performance.
  • Nozzle pressure exceeds 45MPa. To produce stably, the extrusion amount needs to be reduced, and there is a problem with long run performance.
  • Excellent 36 hours or more, stable production, no long run problem.
  • Good 24 to 36 hours, stable production, no problem in long run properties.
  • Defect Less than 24 hours, and there is a problem in long run property for stable production.
  • curl retention means that the fiber is wrapped around an aluminum pipe and the tip is fixed, put in a hot air dryer under 90 ° C for 60 minutes, and then taken out and the temperature is 23 ° C Suspended at 50% humidity for 24 hours, measured the distance traveled by the suspended tip before and after that, and evaluated it according to the following criteria. The shorter the moving distance, the better the curl retention. Excellent: The moving distance of the tip is 1.5 cm or less.
  • the moving distance of the tip is 1.5 cm or more and less than 3. Ocm.
  • the moving distance of the tip is 3. Ocm or more.
  • heat shrinkage refers to the heat shrinkage rate that occurs when a specimen is heat treated.
  • the heat shrinkability test is performed by heat-treating a specimen adjusted to a length of 100 mm in a gear oven at 90 ° C for 15 minutes and measuring the length of the specimen before and after the heat treatment.
  • the thermal contraction rate is obtained from the obtained length by the following formula.
  • the number of test specimens was 10 and the average value was evaluated according to the following criteria.
  • the average value of heat shrinkage is 5% or more and less than 10%, and there is no problem in quality.
  • a step of melt spinning at a weight of 12 kgZ to give 150 dtex fiber (c) a step of drawing the melt spun fiber to 300% in a 100 ° C air atmosphere to make a 50 dtex fiber, and (D) A process of subjecting the stretched fibers to thermal relaxation treatment in an air atmosphere at 120 ° C until the total length of the fibers contracts to 75% of the length before treatment, followed by a process for artificial hair having a fineness of 67 dtex. Fiber was obtained.
  • the artificial hair fibers having the ethylene content shown in Table 41 were obtained in the same manner as in Example 41.
  • the ethylene content is 1.5 times that of Example 4-1, and the artificial hair fiber having the viscosity average polymerization degree of the ethylene monochloride vinyl copolymer shown in Table 42 is the same as that of Example 41. Was obtained.
  • Fibers for artificial hair having the vinyl chloride-based resin content shown in Table 43 were obtained in the same manner as in Example 41.
  • the content of the salt-bulb-based resin is the same as that in Example 4-6, and the fibers for artificial hair having the viscosity-average polymerization degree of vinyl chloride-based resin shown in Table 4-4 are shown in Example 4. Obtained in the same manner as in 1.
  • the fiber for artificial hair of the present invention has a low nozzle pressure, little generation of eye grease, can be produced stably, and has excellent curl retention.
  • the salty blue fiber obtained by using the composition of the present invention can be suitably used for artificial hair fibers for hair decoration such as wigs, hairpieces, blades, extension hairs and the like. Monkey.
  • Japanese patent application 2005-176083 filed on June 16, 2005
  • Japanese patent application 2005- 211625 filed on July 21, 2005
  • filed August 10 2005
  • Japanese patent application 2005—231657 filed on September 16, 2005
  • Japanese patent application 2005—269753 filed on September 16, 2005, within the description, claims, drawings and abstract Reference is hereby made to the disclosure of the specification of the present invention.

Abstract

　ソフト感、嵩高性をバランスよく兼ね備えた人工毛髪用繊維を提供する。 　繊維横断面が、複数の円形断面領域が曲がり部を有するように並んだ状態で部分的に重ね合わせた形状であり、その重ね合わせた連接部の幅が次の式 　　０．２Ｒ０≦Ａ０≦１．２Ｒ０　・・・・・・（４） 　　（式中、Ｒ０は、円形断面領域の半径であり、Ａ０は、連接部の幅である。） を満足する人工毛髪用繊維。又、繊維横断面がＵ字型、Ｃ字型、Ｙ字型、及びＨ字型からなる群から選択される少なくとも１種であり、さらに、ＫＥＳ法による曲げ剛性が１．２～３．５×１０－２Ｎ・ｃｍ２である人工毛髪用繊維。

Description

明 細 書
人工毛髪用繊維及びその製造方法、並びに、頭髪装飾製品
技術分野
[0001] 本発明は、ウイッグ、ヘアピース、ブレード、エクステンションヘアー等の頭髪装飾製 品の製造において用いられる人工毛髪用繊及びその製造方法、並びに、それより形 成された頭髪装飾製品に関するものである。
尚、榭脂組成物の配合組成を示す「部」「％」等の単位は、特に断らない限り質量基 準で表示する。
背景技術
[0002] 塩ィ匕ビュル系榭脂を紡糸して得た塩ィ匕ビュル系榭脂繊維は、透明性及び柔軟性 が優れているので、例えば、かつら等の頭髪装飾製品に用いられる人工毛髪用繊維 として多く使用されている。塩ィ匕ビ二ル系榭脂繊維を工業的に製造するには塩ィ匕ビ 二ル系榭脂を、有機溶媒を使用して紡糸する湿式紡糸法、乾式紡糸法や、有機溶 媒を使用しな!ヽで溶融紡糸する溶融紡糸法が知られて ヽる。
[0003] 溶融紡糸法は押出機を使用し榭脂を高温高圧で押出す方法であり、塩化ビニル系 榭脂は、溶融粘度が高ぐ且つ、曳糸性が極めて低いので、塩化ビニル系榭脂を溶 融紡糸して一定品質の塩ィ匕ビュル系榭脂繊維とすることは、難しいという問題があつ た。工業的製法としては、 1個の断面積が小さいノズル孔カもストランドを押出し、カロ 熱円筒内に導入し、ここで加熱溶融させて引き伸ばし、未延伸糸を得ている。しかし ながら、 1個の断面積が小さいノズル孔力 流出させているため、ノズルに力かる圧力 が高くなり、押出機の設計圧力をオーバーしてしまうという問題や、目脂 (ノズル周囲 のスケール等をいう）が発生しやすいという問題があった。これらの問題を解決するた めに、可塑剤と重合度の低!ヽ塩化ビニル単独重合体を配合する手段が提案された ( 特許文献 1を参照)。
[0004] また、従来カゝら頭髪用の人工毛髪用繊維として使用される合成繊維としては、ポリ エステル系繊維、アクリル系繊維、ポリ塩ィ匕ビニル系繊維等があった。特にポリ塩ィ匕 ビュル系繊維は、強度、伸度、透明性及びカール保持性等が優れているので、頭髪 用の人工毛髪用繊維として多く使用されている。また、これらの合成繊維を用いてゥ イツグ、ヘアピース等の商品に加工する際には、嵩高性であることを追求するものに おいては、アクリル繊維等の比重の小さな合成繊維を選択する、といった繊維の使い 分けが必要であった。
[0005] これらの繊維の使い分けの煩雑さを少しでも解消するために、繊維の断面形状の 改良がなされている。これらの断面形状の改良がなされた繊維としては、例えば、丸 みのある略星形や繭型等の円形に近い断面を有するもの (特許文献 2を参照。）、三 叉状 Y字形断面等の突起のある断面を有するもの（特許文献 3を参照。）、及び C字 型の断面を有するもの（特許文献 4を参照。）が提案されている。又、断面が中心から 放射状に配列した 3〜6個の T字型突起により構成され、各突起先端部が両隣の突 起先端部と接触した中空断面形状を有する繊維 (特許文献 5を参照。 )が提案されて いる。
さらに、嵩高性とソフト性を付与すべく 3個の突起部を形成した断面形状を有する繊 維 (特許文献 6を参照。）が提案されている。一般に、円形に近い断面形状ではソフト 性は向上するが、嵩高性は低下する。逆に、中空や半中空の断面形状や、突起があ るような断面形状では嵩高性は向上するが、ソフト性が低下してしまう。
特許文献 1 :特開平 11 61555号公報
特許文献 2：特開昭 55 - 76102号公報
特許文献 3：実公昭 58 - 37961号公報
特許文献 4:特開 2003— 96618号公報
特許文献 5：実公昭 63—48652号公報
特許文献 6：特開平 8 - 296112号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0006] 本発明は、ウイッグ、ヘアピース、ブレード、エクステンションヘアー等の頭髪装飾製 品の製造において用いられるソフト感と嵩高性をバランスよく兼ね備えた新規な人工 毛髪用繊維及びその製造方法、並びに、それより形成された頭髪装飾製品を提供 することにある。 課題を解決するための手段
本発明者は、課題を達成するため鋭意検討した結果、断面形状の改良がなされた 特定の人工毛髪用繊維が頭飾製品としての長所を効果的に発揮することができるこ とを見出した。また、上記塩ィ匕ビュル系繊維として、特定のエチレン一塩ィ匕ビニル共 重合体榭脂を溶融紡糸することによって得られる繊維は、ノズル圧力が小さく目脂の 発生が少ない人工毛髪用繊維が得られることを見出した。
すなわち、本発明は、上記の知見に基づくもので、その要旨は、以下のとおりであ る。
1.繊維横断面が、 U字型、 Y字型、 C字型、及び H字型からなる群から選択される少 なくとも 1種であることを特徴とする人工毛髪用繊維。
2.円弧状に湾曲した繊維横断面が、本体部、該本体部の左右に設けられた脚部、 及び、該脚部の先端に設けられた足部を有していると共に、該繊維の長手方向軸線 に対して垂直方向に開口した開口部を設けた中空部を有している上記 1に記載の人 ェ毛髪用繊維。
3.繊維横断面が、次の式
1. 4R≤R≤2. 4R (1)
2 1 2
1° ≤ 0≤35° (2)
(式中、 Rは、中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、 Rは、中空部
1 2 想定内接円の直径であり、そして、 Θは、中空部想定内接円の中心と C字型の 2つの 先端を結ぶ線分のなす角度である。 )を満足する C字型の形状である上記 2に記載 の人工毛髪用繊維。
4.繊維横断面が、先端部分に向力つて厚み幅が厚くなるテーパー形状を有しており 、該テーパー形状が、次の式
1. It≤t≤2. Ot (3)
1 2 1
(式中、 tは、最小厚みであり、そして、 tは、最大厚みである。）を満足してなる上記
1 2
3に記載の人工毛髪用繊維。
5.繊維横断面力 つの中央連結部力 三方へと突出部を有する Y字型の形状であり 、前記突出部の少なくとも 1つ力 中央連結部の中心から当該突出部先端部までの 長さ Lyの 1Z2よりも先端に近い部分で最も膨らんでおり、かつ長さ Lyの 1Z2よりも 中央連結部の中心に近 、部分で最もくびれて 、る上記 1に記載の人工毛髪用繊維
6.突出部の先端が円弧状である上記 5に記載の人工毛髪用繊維。
7. Y字型の形状における、突出部の最も膨らんでいる部分の幅を Wy、突出部の最も くびれている部分の幅を Ryとすると、 Wyと Ryの比 WyZRyが 1. 3〜2. 0の範囲で ある上記 5又は 6に記載の人工毛髪用繊維。
8. Y字型の形状における、三個の突出部先端部と中央連結部の中心との間の角度 0 yが、 120° の等間隔である上記 5〜7のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
9.繊維横断面が、複数の円形断面領域が曲がり部を有するように並んだ状態で部分 的に重ね合わせた形状であり、その重ね合わせた連接部の幅が次の式
0. 2R≤A≤1. 2R (4)
0 0 0
(式中、 Rは、円形断面領域の半径であり、 Aは、連接部の幅である。 )
0 0
を満足する上記（1)〜（8)の 、ずれかに記載の人工毛髪用繊維。
10.人工毛髪用繊維の単繊度力 30〜： L00デシテックスである上記 1〜9のいずれ かに記載の人工毛髪用繊維。
11.人工毛髪用繊維の KES法による曲げ剛性が（1. 2〜3. 5) X 10_2N'cm2であ る上記 1〜： L0のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
12.ェ毛髪用繊維が塩ィ匕ビニル系繊維である上記 1〜： L 1のいずれかに記載の人工 毛髪用繊維。
13.上記 1〜12のいずれかに記載の人工毛髪用繊維力もなる頭髪装飾製品。
14. (a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂、ノ、イド口タルサイト系複合熱安定剤、エポキシィ匕大豆油 、及び、エステル系滑剤を配合した塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物をヘンシェルミキサー やリボンブレンダ一などで混合する工程、
(b)前記塩化ビニル系榭脂組成物を、ノズル形状が U字型、 C字型、 Y字型、及び H字型からなる群から選択される少なくとも 1種である紡糸金型から金型温度 160〜1 90°Cで溶融紡糸する工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜 120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸 する工程、及び
(d)前記延伸した繊維に 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60 〜100%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程、を順次有することを特徴とす る上記 1〜11のいずれかに記載の人工毛髪用繊維の製造方法。
発明の効果
[0008] 本発明によれば、製造時においてノズル圧力が小さく目脂の発生が少ない、ソフト 感と嵩高性をバランスよく兼ね備えた、人工毛髪用繊維を得ることができる。
図面の簡単な説明
[0009] [図 1-1]本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維の横断面図である。
[図 1-2]本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維を製造するためのノズルの平面 図である。
[図 1-3]従来の人工毛髪用繊維の横断面図である。
[図 1-4]他の従来の人工毛髪用繊維の横断面図である。
[0010] [図 2-1]本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維の横断面図である。
[図 2-2]本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維を製造するためのノズルの平面 図である。
[0011] [図 3-1]本発明の一実施の形態を示す繊維横断面形状が円形断面領域をつなげた U字型のノズル形状及び得られた人工毛髪用繊維の概略断面図である。
[図 3-2]本発明の一実施の形態を示す繊維横断面形状が円形断面領域をつなげた C字型のノズル形状及び得られた人工毛髪用繊維の概略断面図である。
[図 3-3]本発明の一実施の形態を示す繊維横断面形状が円形断面領域をつなげた Y字型のノズル形状及び得られた人工毛髪用繊維の概略断面図である。
[図 3-4]本発明の一実施の形態を示す繊維横断面形状が円形断面領域をつなげた H字型のノズル形状及び得られた人工毛髪用繊維の概略断面図である。
[図 3-5]従来の人工毛髪用繊維で、繊維横断面形状が C字型の概略断面図である。
[図 3-6]従来の人工毛髪用繊維で、繊維横断面形状が Y字型の概略断面図である。
[図 3-7]従来の人工毛髪用繊維で、繊維横断面形状が星型の概略断面図である。 符号の説明 [0012] 1 本体部
2, 3 脚部
4, 5 足部
6 内壁部
11 中心部
12 中実領域
13 中空部
14 開口部
20 人工毛髪用繊維
R
1 中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法
R
2 中空部想定内接円の直径
t 最小厚み
1
t 最大厚み
2
Θ 中空部想定内接円の中心と C型の 2つの先端を結ぶ線分のなす角度 [0013] 30 人工毛髪用繊維
31 中央連結部の中心
Wy 突出部の最も膨らんでいる部分の幅
Ry 突出部の最もくびれている部分の幅
Ly 中央連結部の中心から当該突出部先端部までの長さ
Ay , Ay， Ay 突出部先端部
1 2 3
θ γ 突出部と中央連結部の中心との間の角度
[0014] Α 連接部の幅
0
R
0 半径
40 外側の面
41 内側の面
42 起点
43 終点
発明を実施するための最良の形態 [0015] 図 1—1は、本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維の横断面図である。図 1 —2は、本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維を製造するためのノズルの平 面図である。図 1—3は、従来の人工毛髪用繊維の横断面図である。図 1—4は、他 の従来の人工毛髪用繊維の横断面図である。
[0016] 図 1—1に示されているように、本発明の人工毛髪用繊維 20は、塩ィ匕ビュル系榭脂 組成物で構成される。そして、本発明の人工毛髪用繊維 20の繊維横断面は、 C字型 の形状をしている。
[0017] 前記繊維横断面が C字型の形状をした人工毛髪用繊維 20は、繊維横断面の形状 が円弧状に湾曲して、該繊維の長手方向軸線に対して垂直方向に開口した開口部 14を設けた中空部 13を有している。力かる「開口した開口部 14を設けた中空部 13」 は、中空の中心部 11と、その中心部 11の周囲に延びてその中心部 11を囲む内壁 部 6を画定する中実領域 12とを有する C字状の断面を示す。内壁部 6の側に設けら れた開口部 14は、中心部 11を該繊維の外側に連結する。この開口部 14は、中空部 13の中心部 11を中心とする中空部想定内接円の直径 Rよりも狭ぐこれによつて、
2
中空部 13の中心部 11と該繊維の外側との間に喉部又は狭窄部を形成して!/、る。
[0018] したがって、前記人工毛髪用繊維 20は、円弧状に湾曲した繊維横断面を有し、該 円弧状に湾曲した繊維横断面は、本体部 1、該本体部 1の左右に設けられた脚部 2, 3、及び、該脚部 2, 3の先端に設けられた足部 4, 5を有していると共に、該繊維の長 手方向軸線に対して垂直方向に開口した開口部 14を設けた中空部 13を有したもの となっている。
[0019] このように、塩ィ匕ビュル系榭脂組成物で構成される人工毛髪用繊維 20が、その繊 維横断面が C字型の形状をしていると、嵩高性、ソフト性、カール性、及び、良好な風 合いをバランスよく兼ね備えた人工毛髪用繊維を低コストで提供することができる。
[0020] 本発明においては、前記 C字型の形状は、好ましくは、下記式（1)、 (2)
1. 4R≤R≤2. 4R (1)
2 1 2
1° ≤ 0≤35° (2)
(式中、 Rは、中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、 Rは、中空部
1 2 想定内接円の直径であり、そして、 Θは、中空部想定内接円の中心と C字型の 2つの 先端を結ぶ線分のなす角度である。 )を満足するものである。
[0021] Rが Rの 1. 4倍より小さいと、厚みが小さくなるので、溶融紡糸時のノズル圧力が
1 2
高くなることがある。一方、 R が R の 2. 4倍より大きいと、嵩高性が低下する恐れが
1 2
ある。また、 0が 1° より小さいと、溶融紡糸時のノズル圧力が高くなることがある。一 方、 0力 より大きいと、溶融紡糸時に二本の繊維が交錯して融着してしまう恐れ がある。
[0022] したがって、本発明のように、前記 C字型の形状が、上記式（1)、（2)を満足するも のであると、紡糸時のノズル圧力を高めないようにすることができる。そのため、嵩高 性を低下させないようにすることができると共に、溶融紡糸時に 2本の繊維が交錯し て融着しないようにすることができる。よって、安定して人工毛髪用繊維 20を製造す ることがでさる。
[0023] 本発明においては、前記 C字型の形状は、好ましくは、先端部分に向力つて厚み 幅が厚くなるテーパー形状を有しており、そして、該テーパー形状が、下記式 (3) 1. It≤t≤2. Ot (3)
1 2 1
(式中、 tは、最小厚みであり、そして、 tは、最大厚みである。）を満足するものであ
1 2
る。
[0024] t力^の 1. 1倍より小さいと、溶融紡糸時のノズル圧力を抑制する効果がなくなるこ
2 1
と力 Sある。一方、 t力 ¾の 2. 0倍より大きいと、最小厚みの部分が逆に細くなりすぎて
2 1
しまうので、溶融紡糸時のノズル圧力が大きくなつてしまう恐れがある。
[0025] したがって、本発明のように、前記 C字型の形状は、好ましくは、先端部分に向かつ て厚み幅が厚くなるテーパー形状を有しており、そして、該テーパー形状が、上記式 (3)を満足するものであると、紡糸時のノズル圧力を高めないようにすることができる。 そのために、さらに安定して人工毛髪用繊維 20を製造することができる。
[0026] また、図 2— 1は、本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維の横断面図である 。図 2— 2は、本発明の一実施形態を示す人工毛髪用繊維を製造するためのノズル の平面図である。
[0027] 本発明の人工毛髪用繊維 30は、塩ィ匕ビュル系榭脂組成物で構成される。そして、 本発明の人工毛髪用繊維 30の横断面は、 1つの中央連結部から三方へと突出部を 有する Y字型の形状である。ここで、繊維横断面における中央連結部の中心とは、図 2— 1に示すように、繊維横断面における中央連結部の内接円の中心 31をいい、突 出部の先端部とは突出部における中央連結部の中心 31から最も離れた点 Ay〜Ay
3をいう。
[0028] 突出部の少なくとも 1つ力 中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長 さ Lyの 1Z2よりも先端に近 、部分で最も膨らんで 、て、かつ長さ Lyの 1Z2よりも中 央連結部の中心に近 、部分で最もくびれて 、るのは、嵩高性を持たせるためである 。長さ Lyの 1Z2よりも中心側で最も膨らんでいる断面形状、長さ Lyの 1Z2よりも先 端に近い部分でくびれている断面形状、中央連結部力も突出部先端部に向力つて テーパー状に細くなる断面形状は、比較的比重の軽いポリプロピレンやアクリル系の 繊維では十分な嵩高性を持たせることが出来るが、比較的比重の重い、ポリ塩化ビ -ル系繊維などでは十分な嵩高性を持たせることが出来ないからである。
[0029] 突出部の先端は尖っていても、角があっても、凹凸があってもよいが、円弧状が好 ましい。円弧状でないと、ソフトな触感が発現しない場合がある。
[0030] 突出部の最もくびれた部分より先端寄りの部分のうちで最も膨らんでいる部分の幅 Wy、及び最もくびれた部分の幅 Ryとは、中央連結部の中心 31と各突出部の先端 A y〜Ayとを結ぶ直線と直交する方向における各部の幅 Wy〜Wy、 Ry〜Ryをい
1 3 1 3 1 3 う。突出部の最も膨らんで 、る部分の幅 Wyと最もくびれて 、る部分の幅 Ryの比 Wy ZRyは、 1. 3〜2. 0が好ましい。 WyZRyが 1. 3より小さいと、嵩高性が得られない 場合がある。一方、 WyZRyが 2. 0より大きいと、繊維横断面の全体の大きさのバラ ンスが崩れ、最もくびれている部分の幅 Ryが極端に細くなる。そのため、繊維の製造 の段階で割れやすいという問題が起こり、櫛通し性が達成されなくなる恐れがある。
[0031] 前記三個の突出部の長さは、同一でも異なっていてもよい。又、三個の突出部先端 部と中央連結部の中心 31との間の角度 Θ yとは、中央連結部の中心 31と各突出部 の先端 Ay〜Ayとを結ぶ 3つの直線同士がなす角度 Θ y〜 Θ yをいう。例えば、角 度 0 yは、 Ay〜31〜Ayを結ぶ直線間の角度である。角度 0 y〜 0 yは、 90〜1
1 1 2 1 3
40° 、さらに好ましくは 110〜130° である。より好ましくは、三個の突出部先端部 A y〜Ayと中央連結部の中心 31との間の角度 0 y〜 0 yは、 120° の等間隔であ る。角度 0 y〜 0 y力^ 20° の等間隔であると、櫛通し性が良い場合がある。一方、
1 3
角度 0 y〜 0 yの内 1つでも 90° より小さくなると、著しく櫛通し性が悪くなる場合が
1 3
ある。さらに、三個の突出部先端に外接する円の半径が、内接する円の半径の 2〜4 倍となる断面形状が好ましい。内接する半径の 2倍よりも小さいと、嵩高性が得られず 、 4倍よりも大きいと櫛通し性が悪くなる場合がある。
[0032] 本発明の人工毛髪用繊維は、繊維横断面が、複数の円形断面領域が曲がり部を 有するように並んだ状態で部分的に重ね合わせた形状を有する異型断面であっても よい。複数の円形断面領域を部分的に重ね合わせた形状とすることで、繊維横断面 の外側と内側の面に、略半円状の凸面が連続的にでき、ソフトな感触とすることがで きる。
繊維横断面の外側の面とは図 3—1の 40面を表し、内側の面とは図 3—1の 41面を 表す。複数の円形断面領域は、個々の大きさが異なるものでもよぐ又、円形断面領 域の形状は、楕円形のものでもよいが、好ましくは真円形である。又、重ね合う円形も しくは楕円形の中心と連結部の中心が平行でも平行でなくてもよい。又、曲がり部を 有するように並んだ状態とは、直線上に並んでいない状態であり、例えば緩やかな円 弧状の曲がり部、鋭角な曲がり部、直角な曲がり部、鈍角な曲がり部を経て、図 3— 1 の起点 42と終点 43が連続的に繋がっている状態である。このように繊維横断面が、 複数の円形断面領域が曲がり部を有するように並んだ状態で部分的に重ね合わせ た形状とすることで、例えば単一の円形形状よりも人毛に近い風合いが得られる。
[0033] 円形断面領域の半径を Rとした場合、連接部の幅 Aは、 0. 2Rカゝら 1. 2Rである
0 0 0 0
。連接部の幅 Aが 0. 2Rより小さいと、連接部の幅 Aの厚みが小さくなり、繊維横断
0 0 0
面の表面の凹凸面が大きくなり、溶融紡糸時のノズル圧力が高くなる。一方、連接部 の幅 Aが 1. 2Rより大きいと、繊維横断面の表面が平滑になり、ソフト感が低下する
0 0
[0034] 本発明にお 、て、複数の円形断面領域が曲がり部を有するように並んだ状態で部 分的に重ね合わせた形状を有する異型断面としては、 U字型、 C字型、 Y字型、及び H字型からなる群から選択される少なくとも 1種が好ましい。前記繊維横断面形状と することで、カール均一性が優れた人工毛髪用繊維が得られる。これらの断面形状 は対称性が高ぐ同一繊度において、例えば単一の円形形状よりも空孔率が比較的 大きいため、剛性が高ぐより均一なカール性を得るのに適している。
u字型とは、繊維横断面において円弧状に湾曲し、開口部を有する半中空状をな す形状であり、例えば図 3— 1に示すものである。円弧状部分の厚みは同一でも変化 があっても、非対称形であってもよぐ開口部末端に丸みや角があってもよい。又、開 口部の幅は、中空の中心部の直径と同じが好ましい。円形断面領域の個数は、 5個 以上が好ましい。
[0035] C字型とは、繊維横断面において円弧状に湾曲し、繊維の長手方向軸線に対して 垂直の「開口した中空」の断面形状を有する繊維である。「開口した中空」は、中空の 中心部と、その中心部の周囲に延びてその中心部を囲む壁部分を画定する中実領 域とを有する一般的に C字状の断面を示すが、壁部片側の開口部は中心部を繊維 の外側に連結する。開口部は、中空の中心部の直径よりも狭ぐこれによつて、中空 の中心部と繊維の外側との間に喉部または狭窄部を形成する。例えば図 3— 2に示 す形状である。円弧状部分の厚みは同一でも変化があっても、非対称形であっても よぐ開口部末端に丸みや角があってもよい。円形断面領域の個数は、 5個以上が好 ましい。
[0036] Y字型とは、中心部から放射状に 3個の突起を有した形状であり、例えば図 3— 3に 示す形状である。 3個の突起の長さは同一でも異なってもよぐ好ましくは突起の間の 角度 Θは 90〜140° 、さらに好ましくは 110〜130°Cで 3つの Θの合計角度が 360 ° となり、中心部に外接する円の半径が内接する円の半径の 2〜4倍となる断面形状 が好ましい。円形断面領域の個数は、 4個以上が好ましい。
[0037] H字型とは、 2つの平行な線の間を、垂直な一つの線で結んだ形状であり、例えば 図 3— 4に示す形状であり、 I字型も含まれる。円形断面領域の個数は、 5個以上が好 ましい。
[0038] 本発明において、円形断面領域を部分的に重ね合わせた形状にする異型断面で あれば、 2種類以上の異型断面を混ぜてもよい、又、それらの中空体でもよい。
[0039] 本発明の人工毛髪繊維の曲げ剛性は、例えば KES法により測定する。 KESとは、 Kawabata Evaluation Systemの略である。曲げ剛性は、川端季雄著、繊維機 械学会誌（繊維工学）， Vol. 26, No. 10, P721— P728 (1973)に記載されて いる KES法により、曲げ特性測定機 (カトーテック社製)を用いて繊維を曲げたときの 各曲率での反発力を測定し、曲率 0. 5〜1. 5 (cm—1)の間での繊維 1本での反発力 の平均値である。繊維 1本での反発力を測定することにより、繊維の剛性を予想する ことができる。
[0040] KES法による曲げ剛性の値を制御する方法としては、繊維を溶融紡糸する際のノ ズルの金型温度を制御することで達成される。理由については明確ではないが、ノズ ルの金型温度を低くすることにより曲げ剛性を低くすることができる。又、繊維の繊度 を変えることでも達成できる。繊度を小さくすることにより曲げ剛性を低くすることがで き、一方、繊度を大きくすることにより、曲げ剛性を大きくすることができる。又、同一 繊度でも、繊維横断面の対象性が高いもの、空孔率が大きいものほど曲げ剛性が高 い。
[0041] 本発明において、繊維の KES法による曲げ剛性は、（1. 2〜3. 5) X 10"2N-cm2 が好ましぐ特には（1. 8〜2. 5) X 10_2N'cm2が好ましい。曲げ剛性が 1. 2 X 10" 2N'cm2より小さいとカール均一性が劣る場合がある。一方、 3. 5 X 10_2N'cm2より 大きいと触感が硬くなり、ソフト感が低下する場合がある。
[0042] 本発明において、人工毛髪用繊維として使用される合成樹脂は、塩化ビニル榭脂
、モダクリル榭脂、ポリエチレンテレフタレート榭脂、ポリプロピレン榭脂、ナイロン榭脂 など、従来力も人工毛髪用繊維に使われてきた合成樹脂に加え、ポリ乳酸、ポリビ- ルアルコール榭脂など繊維化可能な全ての合成樹脂が含まれる。この中で、強度、 光沢、色相、難燃性、感触、熱収縮性などの特性力 塩ィ匕ビュル系榭脂が好ましい
[0043] 上記の塩化ビニル系榭脂は、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化重合等によつ て得られたものであるが、繊維の初期着色性等を勘案して、懸濁重合によって製造し たものを使用するのが好ましい。塩ィ匕ビ二ル系榭脂は、従来公知の塩ィ匕ビュルの単 独重合物であるホモポリマー榭脂、又は従来公知の各種のコポリマー榭脂であって、 特に限定されるものではない。コポリマー榭脂としては、従来公知の、例えば塩化ビ 二ルー酢酸ビュルコポリマー榭脂、塩化ビ-ループロピオン酸ビュルコポリマー榭脂 等の塩ィ匕ビュルとビニルエステル類とのコポリマー榭脂；塩ィ匕ビュル一アクリル酸ブ チルコポリマー榭脂、塩ィ匕ビュル アクリル酸 2ェチルへキシルコポリマー榭脂等の 塩ィ匕ビュルとアクリル酸エステル類とのコポリマー榭脂；塩ィ匕ビュル一エチレンコポリ マー榭脂、塩ィ匕ビュル一プロピレンコポリマー榭脂等の塩ィ匕ビュルとォレフィン類と のコポリマー榭脂;塩ィ匕ビュル一アクリロニトリルコポリマー榭脂である。本発明に使 用される塩ィ匕ビ二ル系榭脂は、好ましくは、塩ィ匕ビュルの単独重合物であるホモポリ マー榭脂、塩ィ匕ビュル一エチレンコポリマー榭脂、塩ィ匕ビュル一酢酸ビュルコポリマ ー榭脂である。コポリマー榭脂においては、コモノマーの含有量は、特に限定されず 、成形加工性、糸特性等の要求品質に応じて決めることができる
[0044] 本発明に使用される塩ィ匕ビュル系榭脂は、好ましくは、塩化ビニルの単独重合物 であるホモポリマー榭脂、塩ィ匕ビュル エチレンコポリマー榭脂、塩ィ匕ビュル 酢酸 ビュルコポリマー榭脂である。コポリマー榭脂においては、コモノマーの含有量は、特 に限定されず、成形加工性、糸特性等の要求品質に応じて決めることができる。塩ィ匕 ビュル系榭脂の粘度平均重合度は、好ましくは 600〜2500、さらに好ましくは 900 〜2500、特に好ましくは 1000〜2000である。であること力好まし!/、。 600未満であ ると、溶融粘度が低下するので、得られる繊維が熱収縮しやすくなる恐れが有る。一 方、 2500を超えると、溶融粘度が高くなるので、繊維の成形温度が高くなり、繊維の 着色が発生する場合がある。尚、粘度平均重合度は、榭脂 200mgをニトロベンゼン 50mlに溶解させ、このポリマー溶液を 30°C恒温槽中、ウベローデ型粘度計を用い て比粘度を測定し、 JIS— K6720— 2により算出したものである。
[0045] なかでも、塩化ビュル系繊維として、エチレン含有量が 0. 5〜3質量％であるェチ レン—塩ィ匕ビニル共重合体榭脂を溶融紡糸した繊維であるのが好ま ヽ。かかるェ チレン一塩化ビュル共重合体榭脂は、塩化ビュルモノマーとエチレンモノマーの重 合反応によって得られる共重合体榭脂であり、エチレン含有量は 0. 5〜3質量％で あり、好ましくは、 0. 8〜2. 5質量％である。エチレン含有量が 0. 5質量％未満であ ると、ノズル圧力及び目脂を抑制する効果が得られない。一方、 3質量％を超えると、 繊維が熱収縮しやすくなる。エチレン含有量は、 GTP— 002法を準拠した。
[0046] また、本発明では、上記エチレン一塩化ビニル共重合体榭脂とエチレン一塩化ビ -ル共重合体榭脂を除く塩化ビニル系榭脂を混合した榭脂組成物を溶融紡糸する ことにより、その繊維にカール保持性を付加することができる。混合した榭脂の塩化ビ 二ル系榭脂の割合は、 40質量％以下であることが好ましい。さらに好ましくは、 35質 量％以下がよい。塩ィ匕ビ二ル系榭脂の割合が、 40質量％を超えると溶融紡糸の際 の目脂を抑制する効果が得られなくなる場合がある。
[0047] 本発明における塩ィ匕ビ二ル系榭脂組成物には、目的に応じて、塩ィ匕ビ二ル系榭脂 組成物に使用される従来公知の添加剤を配合してもよい。これらの添加剤としては、 熱安定剤、可塑剤、滑剤、相溶化剤、加工助剤、強化剤、紫外線吸収剤、酸化防止 剤、帯電防止剤、充填剤、難燃剤、顔料、初期着色改善剤、導電性付与剤、表面処 理剤、光安定剤、香料等がある。
[0048] 熱安定剤としては、例えば、 Ca—Zn系熱安定剤、ハイド口タルサイト系熱安定剤、 錫系熱安定剤、ゼォライト系熱安定剤などの熱安定剤から 1種又は 2種以上を選択し 、使用することができる。 Ca—Zn系熱安定剤とハイド口タルサイト系熱安定剤とを併 用すると、成形加工性、及び、糸特性のバランスが優れたものとなるので好ましい。こ れらの熱安定剤は、好ましくは、塩ィ匕ビ二ル系榭脂 100質量部に対して、 0. 5〜5. 0 質量部の割合で使用される。
[0049] 可塑剤としては、例えば、エポキシ系可塑剤、フタル酸系可塑剤、アジピン酸系可 塑剤、ポリエステル系可塑剤、リン酸エステル系可塑剤、ステアリン酸系可塑剤、トリメ リット酸系可塑剤、ピロメリット系可塑剤などの可塑剤から 1種又は 2種以上を選択し、 使用することができる。特に、伸度への影響が小さいエポキシ系可塑剤が好ましぐ 塩ィ匕ビュル系榭脂 100質量部に対して、 0. 2〜3. 0質量部使用するのが好ましい。
[0050] 本発明の人工毛髪用繊維の製造方法は、好ましくは、下記の（a)〜(d)の工程を有 する。
(a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂、ハイド口タルサイト系複合熱安定剤、エポキシィ匕大豆油、及 びエステル系滑剤を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物を混合する工程、
(b)前記塩化ビニル系榭脂組成物を、ノズル形状が U字型、 C字型、 Y字型、及び H 字型からなる群から選択される少なくとも 1種である紡糸金型から金型温度 160〜 19 0°Cで溶融紡糸する工程、 (c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜 120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸す る工程、並びに
(d)前記延伸した繊維に 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60 〜： LOO%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程。
[0051] 上記のような、 (a)〜（d)の工程を順次有していると、ソフト性、嵩高性をバランスよく 兼ね備えた人工毛髪用繊維を安定して製造することができる。
[0052] 本発明の人工毛髪用繊維の製造においては、原料榭脂組成物は、従来公知の混 合機、例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、リボンプレンダ一等を使用し て混合してなるパウダーコンパウンド、又は、これを溶融混合したペレットコンパウンド として使用することができる。パウダーコンパゥンドは、従来公知の通常の条件、即ち 、ホットブレンド及びコールドブレンドで製造できる。ホットブレンドとしては、榭脂組成 物中の揮発分を減少させるので、ブレンド時のカット温度を 105〜155°Cまで上げて 形成したものが特に好ま 、。
ペレットコンパウンドは、通常の塩化ビュル系ペレットコンパウンドと同様にして製造 できる。このようなペレットコンパゥンドは、例えば、単軸押出機、異方向二軸押出機、 同方向二軸押出機、コ-カル-軸押出機、コニーダー、プラネタリーギア一押出機、 ロール混練り機等の混練り機を使用することによって製造される。このようなペレツトコ ンパウンドを製造する際の条件は、特に限定されないが、好ましくは、榭脂温度を 18 5°C以下になるように設定する。
[0053] 本発明の人工毛髪用繊維は、溶融紡糸による加工が好ましぐ用いるノズルは、溶 融状態の榭脂がノズル力 押し出される際のバラス効果による膨張、及び Z又は紡 糸の際に繊維にかけられる延伸による断面形状縮小などによって適宜選択すればよ い。特に溶融紡糸においてポリ塩ィ匕ビュル系榭脂は賦形性が良いため、本発明の 目的とする繊維の断面形状にほぼ近い孔形状のノズルを用いることで、適切な人工 毛髪用繊維が得られる。人工毛髪用としてのカール特性などの品質面を勘案すれば 、 1ケのノズル孔の断面積が 0.5mm2以下のノズル力 溶融 '流出せしめることが好ま しい。 1ケのノズル孔の断面積が 0.5mm2を超えると、細繊度の未延伸糸、又は延熱 糸とするために、過大な張力をかける必要があり、残留歪みが増加し、そのために力 ール保持性などの品質が低下する場合がある。従って、本発明の人工毛髪用繊維 の製造においては、塩ィ匕ビュル系榭脂組成物は、好ましくは、 1ケのノズル孔の断面 積が 0.5mm2以下のマルチタイプのノズルの複数のノズル孔から溶融'流出されてス トランドとされて、 300デシテックス以下の未延伸糸とされる。
[0054] 塩ィ匕ビュル系榭脂組成物のペレットコンパゥンド等は、例えば、単軸押出機を使用 して、 160〜190°Cの温度で溶融紡糸され、未延伸糸とされる。このようにして得られ た未延伸糸は、好ましくは、 90〜120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸され 、そして、 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60〜100%の長さ に収縮するまで熱弛緩処理される。
[0055] 未延伸糸に延伸処理、熱処理をした繊維は、その一本の単繊度が、好ましくは、 2 0〜 100デシテックスであり、さらに好ましくは 50〜80デシテックスである。 20〜： LOO デシテックスであると、天然の毛髪と遜色がないものとなり、 50〜80デシテックスであ ると、さらに、触感及び風合いが向上したものとなる。
[0056] 以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明は実施例によ り限定して解釈されるものではない。
[0057] (実施例 1 1)
(a)塩ィ匕ビュル系榭脂（大洋塩ビネ土製、 TH- 1000) 100質量部、ハイド口タルサイ ト系複合熱安定剤 (日産化学工業社製、 CP-410A) 3質量部 (熱安定剤成分は 1. 5質量部）、エポキシィ匕大豆油（旭電ィ匕工業社製、 O- 130P) 0. 5質量部、及び、ェ ステル系滑剤（理研ビタミン社製、 EW- 100) 0. 8質量部を配合した塩ィ匕ビュル系 榭脂組成物をヘンシェルミキサーで混合する工程、
(b)前記ヘンシェルミキサーで混合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物を、図 1 2で示 されるような C字型ノズル形状を有する、ノズル断面積 0. 06mm2及びノズル孔数 12 0の紡糸金型を用いて、金型温度 180°C及び押出し量 lOkgZ時間で溶融紡糸する ことにより 150デシテックスの繊維とする工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 100°Cの空気雰囲気下で 300%に延伸する工程、並 びに、
(d)前記延伸した繊維に 120°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 75%の長 さに収縮するまで弛緩処理する工程を順次経て、図 1 1で示される c字型の繊維横 断面形状が、 R： 100 m、 R： 60 m、 Θ 20度、 t :20μ m及び t： 35 μ mである
1 2 1 2
繊度 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0058] (実施例 1 2)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 1S R： 100 m、 R： 70 m、 Θ 30度、 t :15u m及び t： 20 μ mである 67デシテ
1 2 1 2
ッタスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維 を得た。
[0059] (実施例 1 3)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 1S R： 100 m、 R： 60 m、 Θ 5度、 t： 20 m及び t： 20 μ mである 67デシテツ
1 2 1 2
タスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維を 得た。
[0060] (実施例 1 4)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 1S R： 100 m、 R： 80 m、 Θ 20度、 t :10^ m及び t :15β mである 67デシテ
1 2 1 2
ッタスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維 を得た。
[0061] (実施例 1 5)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 力 R： 100 m、 R :40 m、 Θ 20度、 t： 30 m及び t： 35 μ mである 67デシテ
1 2 1 2
ッタスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維 を得た。
[0062] (実施例 1 6)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 力 R rlOO^m, R :60^πι, θ :0.5度、 t： 20 μ mRX t： 25 mである 67デシ
1 2 1 2
テックスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊 維を得た。 [0063] (実施例 1 7)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 1S R： 100 m、 R： 60 m、 Θ :40度、 t : 20 u m及び t： 25 μ mである 67デシテ
1 2 1 2
ッタスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維 を得た。
[0064] (実施例 1 8)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 力 R： 100 m、 R： 60 m、 Θ 20度、 t : 20 μ m及び t： 25 μ mである 22デシテ
1 2 1 2
ッタスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維 を得た。
[0065] (実施例 1 9)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を変更して、 C字型の繊維横断面形状 i R： 100 m、： R： 60 m、 Θ 20度、 t : 20 μ m及び t： 20 μ mである 120デシ
1 2 1 2
テックスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊 維を得た。
[0066] (比較例 1 1)
実施例 1 1の (b)工程におけるノズル形状を Y字型に変更して、図 1 4に示され る従来の Y字型の繊維横断面形状を有する 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得 た以外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0067] (比較例 1 2)
実施例 1— 1の (b)工程におけるノズル形状を繭型に変更して、図 1— 3に示される 従来の繭型の繊維横断面形状を有する 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た以 外は、実施例 1—1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0068] 以上、実施例 1 1〜1 9及び比較例 1 1〜1 2で得られた人工毛髪用繊維の 比容積、カール均一性、カール保持性、曲げ剛性及び融着について評価した。また 、実施例 1 1〜1 9及び比較例 1 1〜1 2におけるノズル圧力を評価した。評 価結果は表 1 1に示される。
これらの項目の内容及び評価基準は、次のとおりとした。 [0069] 「比容積」は、繊維の嵩高性の指標である。「比容積」は、 56ccの容器（lOOmmX 14mm X 40mm)に 100mmに切断した繊維を該容器が一杯になるまで充填させた 後、その充填させた繊維を取り出してその繊維重量を計量し、次の式
容器の容積 (CC) ÷繊維重量 (g) =比容積 (ccZg)
にて繊維重量カゝら算出した。その結果を、以下の基準で評価した。
優良：比容積が 2. 0 (cc/g)以上であって非常に嵩高性が大き!/、もの
良 ：比容積が 1. 7〜2. O (ccZg)であって、嵩高性が大きいもの
不良:比容積が 1. 7 (ccZg)未満であって、嵩高性が小さいもの
[0070] 「カール均一性」は以下のように処理を行い、評価した。すなわち、長さ 60cm、 lg の繊維束を Φ 30mmのアルミパイプ 30mmの長さに巻きつけて乾熱 85°Cで 1時間 加熱した後、そのまま恒温条件（20°C、 65RH%)に 2時間放置してカールを付与し 、その後、このカールを付与した繊維束をパイプ力も外して吊り下げ、その吊り下げ 2 4時間後の上から 1番目及び 5番目のカールピッチ間を測定して「カールピッチ間の 差」を得た。その結果を、以下の基準で評価した。
優良:カールピッチ間の差が 10mmより小さぐタイトカールを必要とする製品にも 適しているもの
良 ：カールピッチ間の差が 10〜20mmであり、均一なカールが得られるもの 不良：カールピッチ間の差が 20mmより大きぐ均一なカールが得られないもの [0071] 「カール保持性」は、表 1—3に示したものと同様に評価した。この先端の移動距離 が短！、ほどカール保持性が良好なものとなる。
[0072] 「曲げ剛性」は、繊維の触感の指標である。本発明における「曲げ剛性」の測定は、 純曲げ試験機 (KES— FB2、カトーテック社製)を使用した。本発明における「曲げ 剛性」は、長さ 9cmの繊維一本を径 0. の冶具に通し、曲率—2. 5〜+ 2. 5 (c m_1)の範囲で 0. 2 (cm—1)の変形速度で純曲げ試験を行い、曲率 0. 5〜1. 5 (cm" の間での繊維 1本での反発力の平均値を測定し、以下の基準で評価した。
良 ：曲げ剛性が（1. 2〜3. 5) X 10— 2N'cm2であって、繊維に適度なコシがあり人 ェ毛髪用繊維として好まし 、もの
不良：曲げ剛性が 1. 2 X 10— 2Ν· cm2未満であって、繊維のコシがなく柔らかい触感 である力 又は、曲げ剛'性が 3. 5 X 10— 2Ν · cm2以上であって、繊維のコシが強くなる ことでゴヮゴヮした触感となり、人工毛髪用繊維として好ましくな 、もの
[0073] 「融着」は、溶融紡糸時に二本の繊維が交錯して一本の太い糸となってしまうことで あり、一つでもあると製品の品質上問題となる。本発明における「融着」は、紡糸後の 糸を観察して、融着した糸の本数を測定し、以下の基準で評価した。
良好:融着が 0本であり、品質上問題ないもの
不良:融着が 1本以上あり、品質上問題があるもの
[0074] 「ノズル圧力」は、表 4 1に示したものと同様に評価した。
[0075] [表 1-1]
Figure imgf000023_0001
(実施例 2—1)
(a)塩ィ匕ビュル系榭脂（大洋塩ビネ土製、 TH- 1000) 100質量部、ハイド口タルサイト 系複合熱安定剤（日産化学工業社製、 CP— 410A) 3質量部 (熱安定剤成分は 1. 5 質量部）、エポキシィ匕大豆油（旭電ィ匕工業社製 O— 130P) 0. 5質量部、エステル系 滑剤（理研ビタミン社製 EW— 100) 0. 8質量部を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物 をヘンシェルミキサーで混合する工程、
(b)前記混合した榭脂組成物を、図 2— 2で示されるような Y型ノズル形状を有する、 ノズル断面積 0. 06mm2ノズル孔数 120の紡糸金型を用いて、金型温度 185°C及び 押出し量 15kgZ時間で溶融紡糸して 150デシテックスの繊維とする工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 100°Cの空気雰囲気下で 300%に延伸する工程、 並びに、
(d)前記延伸した繊維に 130°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 75%の長さ に収縮するまで熱弛緩処理する工程
を順次経て、図 2— 1で示される 1つの中央連結部力 三方へ突出部を有する Y字型 の繊維断面形状が、突出部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出 部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長 さ Lyの 1Z2よりも中央連結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、さらに、突 出部先端形状を円弧状、 WyZRy比が 1. 6である 67デシテックスの人工毛髪用繊 維を得た。
[0077] (実施例 2— 2)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 1つの中央連結部から三方へ突 出部を有する Y字型の繊維断面形状が、突出部の少なくとも一つが中央連結部の中 心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 95となる先端に近い部分で最大膨 らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連結部の中心 31に近い部分で最大くび れがあり、突出部先端形状を円弧状、 WyZRy比が 1. 7である 67デシテックスの人 ェ毛髪用繊維を得た。
[0078] (実施例 2— 3)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 1つの中央連結部から三方へ突 出部を有する Y字型の繊維断面形状が、突出部の少なくとも一つが中央連結部の中 心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨 らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連結部の中心 31に近い部分で最大くび れがあり、突出部先端形状を角形状、 WyZRy比が 1. 7である 67デシテックスの人 ェ毛髪用繊維を得た。 [0079] (実施例 2— 4)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lの 0 . 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連 結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 Wy/R y比が 1. 1である 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0080] (実施例 2— 5)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連 結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 Wy/R y比が 2. 4である 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0081] (実施例 2— 6)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連 結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 Wy/R y比が 1. 6である 22デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0082] (実施例 2— 7)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連 結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 Wy/R y比が 1. 6である 120デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0083] (比較例 2— 1)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 35となる中央連結部に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも 中央連結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 WyZRy比が 1. 6である 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0084] (比較例 2— 2)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、 Y字型の繊維断面形状が、突出 部の少なくとも一つが中央連結部の中心 31から当該突出部先端部までの長さ Lyの 0. 73となる先端に近い部分で最大膨らみがあり、かつ、長さ Lyの 1Z2よりも中央連 結部の中心 31に近い部分で最大くびれがあり、突出部先端形状を円弧状、 Wy/R y比が 1. 6である 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
[0085] (比較例 2— 3)
実施例 2— 1の (b)工程のノズル形状を繭型に変更して、図 1—3に示される従来の 繭型の繊維断面形状を有する 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た以外は、実 施例 2—1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0086] 以上、実施例 2— 1〜2— 7及び比較例 2— 1〜2— 3で得られた人工毛髪用繊維の 櫛掛け性、ソフト感及び嵩高性について評価した。結果は表 2— 1に示される。これら の項目の内容及び評価基準は、次のとおりとした。
[0087] 表 2— 1における「櫛掛け性」は、 1200本の繊維束 30cmを深さ 25mm、すき間間 隔 2mmの櫛を通し、引つ力かる回数を計測し、以下の基準で評価した。
優良：引つかかる回数が 0〜 1回であって、非常に櫛掛け性がよ!、もの
良 ：引つ力かる回数が 2〜3回であって、櫛掛け性がよいもの
不良：引つ力かる回数が 4回以上であって、櫛掛け性が悪いもの
[0088] 表 2— 1における「ソフト感」は、かつら処理技術者 (実務経験 5年以上） 10人の判定 により、繊維 24000本を束ね、その手触り感を、以下の基準で評価した。
優良：天然毛髪に似た柔らかな感じのもの
良 ：天然毛髪に似たやや柔らかな感じのもの
不良：剛直で硬!、感じのもの
[0089] 表 2— 1における「比容積」は、表 1 1に示したものと同様に算出、評価した。
[0090] [表 2-1] 実施例 比較例
2-1 2-2 2 3 2-4 2-5 2-6 2-7 2-1 2-2 2-3 櫛掛け性 fe良 優良 fe良 優良 良 良 優良 優良 優良 優良 ソフト感 優良 優良 良 fe良 優良 優良 良 fe良 優良 優良 比容積 優良 優良 優良 良 fe良 優良 優良 不良 不良 不良
[0091] 表 2—1から明らかなように、本発明によれば、櫛掛け性、ソフト感、及び、嵩高性（ 比容積)をバランスよく兼ね備えた人工毛髪用繊維が容易に得られることがわかる。
[0092] (実施例 3— 1)
(a)塩ィ匕ビュル系榭脂（大洋塩ビネ土製、 TH- 1000) 100質量部、ハイド口タルサイト 系複合熱安定剤 (日産化学工業社製、 CP-410A) 3質量部 (熱安定剤成分は 1.5 質量部）、エポキシィ匕大豆油（旭電ィ匕工業社製 O— 130P) 0. 5質量部、エステル系 滑剤（理研ビタミン社製 EW— 100) 0. 8質量部を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物 をヘンシェルミキサーで混合する工程、（b)前記混合した榭脂組成物を、図 3—1で 示されるような U字型ノズル形状を有する、ノズル断面積 0. 06mm2及びノズル孔数 120の紡糸金型を用いて、金型温度 185°C及び押出し量 15kgZ時間で溶融紡糸し て 150デシテックスの繊維とする工程、（c)前記溶融紡糸した繊維を 100°Cの空気雰 囲気下で 300%に延伸する工程、並びに、（d)前記延伸した繊維に 130°Cの空気雰 囲気下で繊維全長が処理前の 75%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程を順 次経て、図 3— 1で示される U字型の繊維横断面形状が、円形断面領域の連接部の 幅 A 1S 1. ORである繊度 67デシテックスの人工毛髪用繊維を得た。
0 0
[0093] (実施例 3— 2)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、図 3— 2で示される C字型の繊維 横断面形状が、円形断面領域の連接部の幅 A力 1. ORである 67デシテックスの
0 0
人工毛髪用繊維を得た。
[0094] (実施例 3— 3)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、図 3— 3で示される Y字型の繊維 横断面形状が、円形断面領域の連接部の幅 A力 0. 2Rである 67デシテックスの
0 0
人工毛髪用繊維を得た。
[0095] (実施例 3— 4) 実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、図 3— 4で示される H字型の繊維 横断面形状が、円形断面領域の連接部の幅 A力 0. 4Rである 67デシテックスの
0 0
人工毛髪用繊維を得た。
[0096] (比較例 3— 1)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を変更して、図 3— 1で示される U字型の繊維 横断面形状が、円形断面領域の連接部の幅 A力 1. 5Rである 67デシテックスの
0 0
人工毛髪用繊維を得た。
[0097] (比較例 3— 2)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を円形断面領域のない C字型に変更して、図 3- 5に示される従来の C字型の繊維横断面形状を有する 67デシテックスの人工毛 髪用繊維を得た以外は、実施例 3— 1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0098] (比較例 3— 3)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を円形断面領域のない Y字型に変更して、図 3-6に示される従来の Y字型の繊維横断面形状を有する 67デシテックスの人工毛 髪用繊維を得た以外は、実施例 3— 1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0099] (比較例 3— 4)
実施例 3— 1の (b)工程のノズル形状を円形断面領域のない星型に変更して、図 3 7に示される従来の星型の繊維横断面形状を有する 67デシテックスの人工毛髪用 繊維を得た以外は、実施例 3— 1と同様にして人工毛髪用繊維を得た。
[0100] 以上、実施例3— 1〜3—4及び比較例3— 1〜3—4で得られた人ェ毛髪用繊維の 嵩高性、ソフト感、ノズル圧力及びカール均一性について評価した。評価結果は、表 3— 1に示される。これらの項目の内容及び評価基準は、次のとおりとした。
[0101] 表 3— 1における「比容積」は、表 1 1に示したものと同様に算出、評価した。
[0102] 表 3—1における「ソフト感」は、表 2—1に示したものと同様に評価した。
[0103] 表 3— 1における「ノズル圧力」は、表 4 1に示したものと同様に測定、評価した。
[0104] 表 3—1における「カール均一性」は、表 1—1に示したものと同様に測定、評価した
[0105] 表 3— 1における「曲げ剛性」は、 KES— FB2 純曲げ試験機 (カトーテック社製)を 使用して測定した。すなわち、繊維の長さ 9cmの繊維一本を、径 0. 2mmの冶具に 通し、曲率 2. 5〜+ 2. 5 (cm—1)の範囲で 0. 2 (cm—1)の変形速度で純曲げ試験 を行い、曲率 0. 5〜1. 5 (cm—1)の間での繊維 1本での反発力の平均値を測定した
「曲げ剛性」は、繊維の触感の指標である。
[0106] [表 3-1]
Figure imgf000029_0001
[0107] 表 3—1から明らかなように、本発明によれば、ソフト感、嵩高性 (比容積)、及び、力 ール均一性をバランスよく兼ね備え、しカゝも溶融紡糸時に低ノズル圧力、という特性 を備えた人工毛髪用繊維力 容易に得られることがわかる。
[0108] [表 4-1]
Figure imgf000029_0002
[0109] [表 4- 2]
Figure imgf000029_0003
[0110] [表 4-3] 実 S 例
4-6 4-7
塩化ビニル系樹脂の含有率 30質量％ 50質量％
目脂時間 優良 良
カール保持性 優良 優良
[0111] [表 4- 4]
Figure imgf000030_0001
[0112] 表 4 1において、「ノズル圧力」は、連続紡糸した際、長期時間安定した状態で紡 糸が行えるかの指標である。「ノズル圧力」は、 24時間連続紡糸した際のノズルでの 榭脂圧力を測定したものであり、以下の基準で評価した。
優良：ノズル圧力が 40MPa以下であり、安定的に製造でき、ロングラン性に全く問題 がない。
良 ：ノズル圧力力 OMPaから 45MPa以下であって、安定的に製造でき、ロングラ ン'性に問題がない。
不良：ノズル圧力が 45MPaを超えて、安定的に製造するには押し出し量を減らす必 要があり、ロングラン性に問題がある。
[0113] 表 4 1、 4 3において、「目脂時間」とは、目脂が発生する事により糸切れが起こ り初め、製造が困難となり、目脂を拭き取るまでの製造時間の指標である。「目脂時 間」は、以下の基準で評価した。
優良 ：36時間以上であって、安定的に製造でき、ロングラン性に全く問題がない。 良 ： 24〜36時間であって、安定的に製造でき、ロングラン性に問題がない。 不良 ：24時間未満であって、安定的に製造するにはロングラン性に問題がある。
[0114] 表 4— 2, 4—4において、「着色」とは、連続紡糸した直後の繊維の色を目視により 確認したものであり、以下の基準で評価した。
優良 ：黄変がなく品質上全く問題がない。 良 ：黄変が僅かあるが品質上問題がな!ヽ。
不良 ：黄変があり品質上問題がある。
[0115] 表 4— 3において、「カール保持性」は、繊維をアルミパイプに巻き付けてその先端 を固定した状態で、 90°C下の熱風乾燥機に 60分間入れ、その後取り出して温度 23 °C湿度 50%の状態で 24時間吊るし、その前後の吊り下げた先端の移動距離を測定 し、以下の基準で評価した。この移動距離が短いほどカール保持性が良好である。 優良:先端の移動距離が 1. 5cm以下である。
良 ：先端の移動距離が 1. 5cm以上 3. Ocm未満である。
不良:先端の移動距離が 3. Ocm以上である。
[0116] 表 4 1、 4 2、 4 4において、「熱収縮」とは、試験体を熱処理した際に発生する 熱収縮率のことである。熱収縮性の試験は、長さ 100mmに調整した試験体を、 90 °Cのギアオーブン中で 15分間熱処理し、熱処理前後における試験体の長さを測定 して測定して行う。熱収縮率は、得られた長さから以下の式により求める。
熱収縮率 (％) = (熱処理前後の試験体の長さの差) Z熱処理前の試験体の長さ X 100
なお、試験体数は 10本とし、平均値を以下の基準で評価した。
優良:熱収縮率の平均値が 5%以下であって品質上全く問題がない。
良好:熱収縮率の平均値が 5%以上 10%未満であって品質上問題がない。
不良:熱収縮率の平均値が 10%以上であって品質上問題がある。
[0117] (実施例 4 1)
(a)エチレン 塩ィ匕ビニル共重合体榭脂（大洋塩ビネ土製、 TE - 1300 :エチレン含 有量 1. 5質量％、重合度 1300) 100質量部、ハイド口タルサイト系複合熱安定剤（ 日産化学工業社製、 CP— 410A) 8質量部 (熱安定剤成分は 4質量部）、並びに、ェ ポキシ化大豆油 (旭電化工業社製、 O- 130P) 1質量部を配合してなる榭脂組成物 をヘンシェルミキサーで混合する工程、 (b)前記混合した榭脂組成物をノズル断面積 0. 06mm2,孔数 120、及び、金型温度 180°Cの紡糸金型から押出し量 12kgZ時 間で溶融紡糸して 150デシテックスの繊維とする工程、（c)前記溶融紡糸した繊維を 100°Cの空気雰囲気下で 300%に延伸して 50デシテックスの繊維とする工程、そし て、（d)前記延伸した繊維に 120°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 75%の 長さに収縮するまで熱弛緩処理を施す工程を順次経て、繊度 67デシテックスの人工 毛髪用繊維を得た。
[0118] (実施例 4 2、 4 3、比較例 4 1、 4- 2)
表 4 1に示されるエチレン含有量を有する人工毛髪用繊維を、実施例 4 1と同 様にして得た。
[0119] (実施例 4—4、 4— 5)
エチレン含有量は、実施例 4—1の 1. 5倍として、表 4 2に示されるエチレン一塩 化ビニル共重合体の粘度平均重合度を有する人工毛髪用繊維を、実施例 4 1と同 様にして得た。
[0120] (実施例 4 6、 4 7)
表 4 3に示される塩化ビニル系榭脂の含有率を有する人工毛髪用繊維を、実施 例 4 1と同様にして得た。
[0121] (実施例 4 8, 4— 9)
塩ィ匕ビュル系榭脂の含有率は実施例 4— 6と同一で、表 4—4に示される塩化ビ- ル系榭脂の粘度平均重合度を有する人工毛髪用繊維を、実施例 4 1と同様にして 得た。
[0122] 本発明の人工毛髪用繊維は、ノズル圧力が小さく目脂の発生が少なく安定的に繊 維が製造でき、カール保持性に優れている。
産業上の利用可能性
[0123] 本発明の組成物を用いて得られた塩ィ匕ビュル系繊維は、例えばウイッグ、ヘアピー ス、ブレード、エクステンションヘア等の頭髪装飾用の人工毛髪用繊維に好適に用い ることがでさる。 なお、 2005年 6月 16曰に出願された曰本特許出願 2005— 176083号、 2005年 7月 21曰に出願された曰本特許出願 2005— 211625号、 2005年 8月 10曰に出願 された日本特許出願 2005— 231657号、及び 2005年 9月 16日に出願された日本 特許出願 2005— 269753号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内 容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。

Claims

請求の範囲
[1] 繊維横断面が、 U字型、 Y字型、 C字型、及び H字型からなる群から選択される少 なくとも 1種である人工毛髪用繊維。
[2] 円弧状に湾曲した繊維横断面が、本体部、該本体部の左右に設けられた脚部、及 び、該脚部の先端に設けられた足部を有していると共に、該繊維の長手方向軸線に 対して垂直方向に開口した開口部を設けた中空部を有している請求項 1に記載の人 ェ毛髪用繊維。
[3] 繊維横断面が、次の式
1. 4R≤R≤2. 4R (1)
2 1 2
1° ≤ 0≤35° (2)
(式中、 R
1は、中空部想定内接円の中心を通る最大外形寸法であり、 R
2は、中空部 想定内接円の直径であり、そして、 Θは、中空部想定内接円の中心と C字型の 2つの 先端を結ぶ線分のなす角度である。 )を満足する C字型の形状である請求項 1又は 2 に記載の人工毛髪用繊維。
[4] 繊維横断面が、先端部分に向力つて厚み幅が厚くなるテーパー形状を有しており、 該テーパー形状が、次の式
1. It≤t≤2. Ot (3)
1 2 1
(式中、 tは、最小厚みであり、そして、 tは、最大厚みである。）を満足してなる請求
1 2
項 1〜3のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
[5] 繊維横断面が 1つの中央連結部から三方へと突出部を有する Y字型の形状であり 、上記突出部の少なくとも 1つ力 中央連結部の中心から当該突出部先端部までの 長さ Lyの 1Z2よりも先端に近い部分で最も膨らんでおり、かつ長さ Lyの 1Z2よりも 中央連結部の中心に近 、部分で最もくびれて 、る請求項 1に記載の人工毛髪用繊 維。
[6] 突出部の先端が円弧状である請求項 5に記載の人工毛髪用繊維。
[7] Y字型の形状における、突出部の最も膨らんでいる部分の幅を Wy、突出部の最も くびれている部分の幅を Ryとすると、 Wyと Ryの比 WyZRyが 1. 3〜2. 0の範囲で ある請求項 5又は 6に記載の人工毛髪用繊維。
[8] Y字型の形状における、三個の突出部先端部と中央連結部の中心との間の角度 Θ y力 120° の等間隔である請求項 5〜7のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
[9] 繊維横断面が、複数の円形断面領域が曲がり部を有するように並んだ状態で部分 的に重ね合わせた形状であり、その重ね合わせた連接部の幅が次の式
0. 2R≤A≤1. 2R (4)
0 0 0
(式中、 Rは、円形断面領域の半径であり、 Aは、連接部の幅である。 )
0 0
を満足する請求項 1〜8のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
[10] 人工毛髪用繊維の単繊度力 30〜： LOOデシテックスである請求項 1〜9のいずれ かに記載の人工毛髪用繊維。
[11] 人工毛髪用繊維の KES法による曲げ剛性が（1. 2〜3. 5) X 10_2N'cm2である 請求項 1〜10のいずれかに記載の人工毛髪用繊維。
[12] 人工毛髪用繊維が塩ィ匕ビニル系繊維である請求項 1〜11のいずれかに記載の人 ェ毛髪用繊維。
[13] 請求項 1〜12のいずれかに記載の人工毛髪用繊維力もなる頭髪装飾製品。
[14] (a)塩ィ匕ビ二ル系榭脂、ノ、イド口タルサイト系複合熱安定剤、エポキシィ匕大豆油、及 び、エステル系滑剤を配合した塩ィ匕ビュル系榭脂組成物をヘンシェルミキサーゃリ ボンプレンダ一などで混合する工程、
(b)前記塩化ビニル系榭脂組成物を、ノズル形状が U字型、 C字型、 Y字型、及び H字型からなる群から選択される少なくとも 1種である紡糸金型から金型温度 160〜1 90°Cで溶融紡糸する工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維を 90〜 120°Cの空気雰囲気下で 200〜400%に延伸 する工程、及び
(d)前記延伸した繊維に 110〜140°Cの空気雰囲気下で繊維全長が処理前の 60 〜100%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程、を順次有することを特徴とす る請求項 1〜11のいずれかに記載の人工毛髪用繊維の製造方法。
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