WO2008072474A1 - 人工毛髪用繊維束、及びその製造方法 - Google Patents

人工毛髪用繊維束、及びその製造方法 Download PDF

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WO2008072474A1
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fiber bundle
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Atsushi Horihata
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Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha
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    • A41G3/00—Wigs
    • A41G3/0083—Filaments for making wigs
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    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F1/00—General methods for the manufacture of artificial filaments or the like
    • D01F1/02—Addition of substances to the spinning solution or to the melt
    • D01F1/10—Other agents for modifying properties
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
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    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
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    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
    • Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
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    • Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
    • Y10T428/2924—Composite

Definitions

  • the present invention relates to a fiber bundle for artificial hair used for hair decoration, and more particularly to a fiber bundle for artificial hair suitable for a blade.
  • fiber bundles for artificial hair used for hair decoration such as wigs, weaving, hair pieces, blades, extension hair, accessory hair, etc.
  • fiber bundles for artificial hair used for blades are used Special performance is required for the purpose.
  • a blade that has been crimped by a gear crimp method is knitted into hair (human hair) at a hairdressing salon, etc., and depending on the style, it is completed after being subjected to curling with hot water. .
  • a fiber for doll hair (see Patent Document 1) as a bulky crimped fiber.
  • the doll hair fiber has the characteristics required for a blade in a well-balanced! /, Not a thing! /.
  • Patent Document 1 JP-A-11 309275
  • An object of the present invention is to provide a fiber bundle for artificial hair having a good balance of bulkiness, yarn separation, weaving, and hot water curling properties.
  • the fiber (A) having a bending stiffness of 0.7 to 2.5 gf'cm 2 by KES method is crimped under the following conditions: , Bulkiness
  • the present inventors have found that a fiber bundle for artificial hair having a good balance of yarn separability, weaving properties, and hot water curling properties can be obtained.
  • the present invention has the following gist.
  • R is the length from the top to the bottom of the crimp wave shape.
  • the above-mentioned chlorinated bulle resin composition contains 0.5 to 10 parts by mass of chlorinated bulle resin relative to 100 parts by mass of chlorinated bulle resin, The fiber bundle for artificial hair described in 3).
  • the thermal stabilizer is at least one selected from the group consisting of a Ca—Zn thermal stabilizer, a hydrated talcite thermal stabilizer, a tin thermal stabilizer, and a zeolite thermal stabilizer.
  • the fiber bundle for artificial hair according to item 1.
  • a method for producing a fiber bundle for artificial hair which sequentially comprises the following steps (a) to (e):
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a crimp wave shape of a fiber bundle for artificial hair of the present invention.
  • Crimping refers to, for example, a gear-crimp system in which fibers are sandwiched between two gear-shaped rolls to give a continuous wave shape, or fibers heated with steam or the like are stuffed in boxes This means a method of continuously pushing in a waveform shape to give a waveform shape.
  • the gear-crimping method is a method of crimping by passing a fiber bundle between two high-temperature gears that are intermingled.
  • the gear material used, the shape and size of the gear wave, and the gear There is no particular limitation on the fraction of the number.
  • the crimp wave shape can vary depending on the fiber material, fineness, pressure conditions between the gears, and other factors.
  • the wave shape of the crimp can be controlled by the surface temperature of the gear and the processing speed.
  • These processing conditions are not particularly limited, but preferably the gear surface temperature is 30 to 00. C, more preferably 40-80. C, Caloe rate is 0.5 ⁇ 5 to Om / min, more preferably 1.0 to 8. Om / min. If the surface temperature of the gear is less than 30 ° C, the crimp may be weak and the crimp wave shape may not be imparted. On the other hand, if the gear surface temperature exceeds 100 ° C, Crimping is strong and the crimp wave shape R may increase. If the processing speed is less than 0.5 m / min, the crimp waveform R may increase. On the other hand, if the processing speed exceeds 10 m / min, the crimp may be weak and the crimp waveform may not be imparted.
  • the fiber bundle is preheated before passing through the gear, a more stable productivity and a uniform tally wave shape can be obtained.
  • the crimp is strong, the bulkiness and the knitting property become good, but the yarn separability tends to deteriorate.
  • the crimp is weak, the force to improve the yarn separating property tends to deteriorate the bulkiness and knitting properties.
  • the total fineness of the fiber bundle at the time of gear crimping is not particularly limited, but is 100,000 to 2 million dtex, more preferably 500,000 to 1.5 million dtex. If the total fineness of the fiber bundle is less than 100,000 decitex, the productivity of the gear crimping process is deteriorated, and further thread breakage may occur during the gear crimping process. On the other hand, if the total fineness of the fiber bundle exceeds 200 million dtex, it may be difficult to obtain a uniform crimp wave shape.
  • the wave shape of the crimp shown in Fig. 1 satisfies the following formula!
  • R is the length from the top to the bottom of the crimp wave shape.
  • the crimp wave length R is 1 to 20 mm, preferably 3 to 15 mm. If the crimp wave length R force is less than lmm, the effect of gear crimping cannot be obtained and the bulkiness is reduced.Furthermore, the entanglement between the fibers of the fiber bundle is reduced, and the fibers become slippery. The knitting property becomes worse. On the other hand, when R exceeds 20 mm, the crimp wave shape becomes rough, and when the fibers are separated, it is easy to pull the finger, and the thread separation property is deteriorated.
  • the KES method referred to in the present invention is an abbreviation of Kawabata Evaluation System, and is described in Toki Kawabata, Journal of the Textile Machinery Society (Textile Engineering), vol. 26, No. 10, P721 -P728 (1973). As described above, it measures the repulsive force at each curvature when a fiber structure is bent using a KES bending property measuring machine (manufactured by Kato Tech Co., Ltd.). Then, the average value of the repulsive force of one fiber with a curvature of 0.5 to 1.5 cm- 1 was measured. By measuring the repulsive force of one fiber, the rigidity of the fiber bundle can be predicted.
  • the Y-shape is a cross-section and the axis is divided in three directions, and the shape is similar to the Y-shape of the alphabet, and the H-shape is the H-shape of the alphabet when viewed in the cross-section.
  • the missing shape similar to the letter C in the alphabet, the X shape is a shape similar to the letter X in the alphabet, with a four-leaf projection around it when seen in the cross section.
  • the oval shape is an oval shape when viewed from a cross section
  • the circular shape is a cross shape when viewed from a cross section
  • the circular shape is a cross shape when viewed from a cross section and extends in parallel It is a shape similar to the shape of a ridge formed by combining two cylinders.
  • Bending rigidity according to one of the KES method fibers 0. 7 ⁇ 2. 5gf 'cm 2 , preferably 1. 0 ⁇ 2. Og f' is cm 2. Bending rigidity by KES method If it is less than 0.7 gf 'cm 2 , the rigidity to hold the curl is insufficient, and the curl retention is inferior, resulting in poor hydrothermal curl. On the other hand, if the bending stiffness by the KES method exceeds 2.5 gf'cm 2 , the stiffness is high, resulting in a hard tactile fiber and poor weaving.
  • the cross-sectional shape of the fiber (A) is preferably Y-type, H-type, U-type, C-type, or X-type . These cross-sectional shapes are suitable for obtaining a more uniform curl with higher rigidity because, for example, the porosity is relatively higher than that of a circular shape at the same fineness with high symmetry.
  • the bending stiffness by the KES method when more emphasis is placed on soft touch, the bending stiffness by the KES method is 0.7 to 1.4; less than 4 gf'cm 2 and the crimp wave length A fiber bundle for artificial hair that satisfies the range R of 1 to less than 4 mm is desirable. If the bulkiness is more important, the bending stiffness S by the KES method is less than 1.4 to 2.5 gf'cm 2 and the crimp wave length R force is less than 20 mm. A fiber bundle for artificial hair Yes.
  • the single fineness of the fiber (A) in the present invention is 20 to 100 dtex, more preferably 35 to 80 dtex. If the single fineness is less than 20 dtex, it will be too soft and stiff! / Wrinkle, and the crimp wave shape may be inferior and the product value may be reduced. On the other hand, when the single fineness exceeds 100 dtex, the bending rigidity increases, resulting in a hard and soft feel and the knitting property may deteriorate. Since the stiffness varies depending on the fiber material and cross-sectional shape, the optimum fineness should be selected for each material.
  • the synthetic resin used as the fiber (A) is a chlorinated resin, a modulic resin, an acrylic resin, a polyethylene terephthalate resin, a polypropylene resin, a nylon resin, or a polylactic acid resin.
  • all synthetic resins that can be made into fibers, such as polybulal alcohol resin are included. Of these, characteristic strengths such as strength, gloss, hue, flame retardancy, feel, and heat absorptivity are preferable.
  • the bull chloride resin used in the present invention is obtained by bulk polymerization, solution polymerization, suspension polymerization, emulsion polymerization, etc., and is suspended in consideration of the initial colorability of the fibers. It is preferable to use the one produced by polymerization.
  • the chlorinated resin is a homopolymer resin, which is a conventionally known homopolymer of chlorinated chlor, or various conventionally known copolymer resins, and is not particularly limited.
  • a conventionally known copolymer resin can be used, and a copolymer resin of chlor chloride and butyl esters such as chloro chloride-acetate butyl copolymer resin and butyl propionate butyl copolymer resin; butyl chloride butyl acrylate copolymer Resin, butyl chloride Copolymer resin of butyl chloride and acrylate esters such as 2-ethylhexyl acrylate copolymer resin; Butyl chloride ethylene copolymer resin, butyl chloride Propylene copolymer resin copolymer of bur chloride and olefins Resin; Chlorination A typical example is bull acrylonitrile copolymer resin.
  • a homopolymer resin that is a homopolymer of butyl chloride, a chlorethylene chloride copolymer resin, a butyl chloride acetate butyl copolymer resin, or the like.
  • the content of butyl chloride comonomer is not particularly limited, and can be determined according to required quality such as forming processability and yarn characteristics. Particularly preferred is chloride.
  • the content of the comonomer of bul is 2-30%, preferably 2-20%.
  • the viscosity average polymerization degree of the butyl chloride resin used in the present invention is preferably 600 to 2500, more preferably 600 to 1800. If the viscosity average polymerization degree is less than 600, the melt viscosity is lowered and the resulting fiber may be easily heat-shrinked. On the other hand, if it exceeds 2500, the melt viscosity becomes high and the nozzle pressure becomes high, which may make safe production difficult.
  • the viscosity average degree of polymerization was calculated by JIS-K6720-2 by dissolving 200 mg of resin in 50 ml of nitrobenzene, measuring the specific viscosity of this polymer solution in a constant temperature bath at 30 ° C using an Ubbelohde viscometer. Is.
  • the slip of the fibers of the fiber bundle can be suppressed, and for example, there is an effect of improving the knitting property when processed into a blade.
  • the content of the chlorinated butyl chloride resin is 0.5 to 10 parts by mass, more preferably 1 to 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the chlorinated resin.
  • the amount of chlorinated chlorinated resin is less than 0.5 parts by mass, the effect of suppressing slippage between the fibers of the fiber bundle is small.
  • the amount of chlorinated chlorinated resin exceeds 10 parts by mass, the resulting fiber (A) will have a lot of roughness, and it may damage the hand when weaving a bundle of fibers that are hard to touch, and the knitting property may soon deteriorate. is there.
  • the viscosity average polymerization degree of the chlorinated chlorinated bulu resin used in the present invention is preferably 450 to 800, more preferably 500 to 600. If the viscosity average polymerization degree is less than 450, the melt viscosity is lowered, and the resulting fiber (A) may be easily heat-shrinked. On the other hand, if it exceeds 800, the melt viscosity becomes high and the nozzle pressure becomes high, which may make safe production difficult.
  • the viscosity average degree of polymerization is calculated by the same method as described above.
  • the bull chloride resin composition of the present invention may contain conventionally known additives used for the bull chloride resin composition depending on the purpose.
  • additives include heat stabilizers, plasticizers, lubricants, compatibilizers, processing aids, reinforcing agents, UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fillers, flame retardants, pigments, initial coloration. There are improvers, conductivity enhancers, surface treatment agents, light stabilizers, fragrances and the like.
  • Conventionally known heat stabilizers can be used in the present invention.
  • the heat stabilizer is used to improve thermal decomposition during molding, long-run property, and color tone of the fiber. Particularly preferably, it has a good balance of molding processability and yarn characteristics.
  • the combined use of a heat stabilizer and a hyde mouth talcite heat stabilizer is preferred. These heat stabilizers are preferably used in an amount of 0.3;! To 5.0 parts by mass, and more preferably 0.3 to 3.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the chlorinated resin.
  • the iodized talcite-based heat stabilizer is a hydrated talcite compound, and more specifically, a composite salt composed of magnesium and / or alkali metal and aluminum, or zinc, magnesium and aluminum. Some compounds are dehydrated crystal waters.
  • the method for synthesizing a synthetic product, whether it is a natural product or a synthetic product, may be a conventionally known method.
  • the fiber (A) and the fiber bundle for artificial hair of the present invention are produced by sequentially performing the following steps (a) to (e).
  • melt-spun fiber (A) in a stretch treatment temperature of 90 to 120 ° C. to a stretch ratio of 200 to 400%;
  • step (a) of mixing the chlorinated resin resin composition of the present invention containing a chlorinated resin and a heat stabilizer a conventionally known mixer such as a Henschel mixer, Sue. Use a planxer, ribbon renderer, etc.
  • the mixed chlorinated resin composition can be used as a powder compound or as a pellet compound obtained by melt-kneading the powder compound.
  • the novo compound can be manufactured under conventional conditions known in the art. Hot blending or cold blending may be used, but it is particularly preferable that the cut temperature during blending is 105 to 155 ° C, preferably 105 to 135 ° C in order to reduce the volatile content in the chlorinated resin composition. It is desirable to use a hot blend made up to this point.
  • Pellet compound can be manufactured in the same manner as normal chlorinated pellet compound.
  • a kneader such as a single screw extruder, a different direction twin screw extruder, a conical twin screw extruder, a same direction twin screw extruder, a kneader, a planetary gear single extruder, a roll kneader, etc. It can be a pellet compound.
  • the conditions for producing the pellet compound are not particularly limited, but it is desirable to set the resin temperature to be 185 ° C or lower, preferably 180 ° C or lower. In order to remove foreign substances that can be mixed in the pellet compound, a means to remove fine chips, etc.
  • a conventionally known extruder can be used.
  • a single-screw extruder, a different-direction twin-screw extruder, a conical twin-screw extruder, etc. can be used.
  • a single-screw extruder having a caliber of about 35 to 85 ⁇ or a conical having a caliber of about 3 ⁇ 45 to 50 ⁇ An extruder should be used. If the diameter is excessive, the amount of extrusion increases, the nozzle pressure becomes excessive, and the undrawn yarn outflow rate is too fast, making winding difficult, which is not preferable.
  • the undrawn yarn has a single fineness of 300 dtex or less. 250 dtex or less is more preferable.
  • the fineness of the undrawn yarn exceeds 300 dtex, it is necessary to increase the draw ratio during the drawing process in order to obtain a fine fiber (A).
  • the fiber (A) is glossy, half to seven It may be difficult to maintain a partial state.
  • melt spinning it is preferable to perform spinning at a nozzle pressure of 50 MPa or less, preferably 45 MPa or less. If the nozzle pressure exceeds 50 MPa, the force and load applied to the thrust section of the extruder will be excessive, and it will be easy for the extruder to malfunction, and ⁇ resin leakage '' will occur from the connection part of the turn head, die, etc. May occur.
  • a cross-sectional shape force S of the fiber (A) for example, a nozzle having a C shape substantially the same as the shape of the C shape is attached to the tip of a die (spinning die). Use force S to perform melt spinning.
  • the chlorinated resin composition has a nozzle with a cross-sectional area of one nozzle hole of 0.5 mm 2 or less arranged in a die.
  • the strands are melted and discharged from the multi-type nozzle holes (the number of nozzle holes is 50 to 300, preferably 60 to 280.
  • the number of nozzle arrays is 1 to 5, preferably 2 to 5). It is preferable to produce an undrawn yarn having a fineness of 300 dtex or less.
  • the resin composition pellet compound or the like is unstretched by, for example, melt spinning at a mold temperature of 160 to 190 ° C, more preferably 165 to 185 ° C using a single screw extruder. Yarn is obtained.
  • the undrawn yarn obtained by the melt spinning is subjected to a drawing process and a heat treatment by a known method, so that it is 100 dtex or less.
  • Fine fiber drawn yarn
  • the stretching treatment temperature is 90 to 120; C, preferably 95-; 115.
  • the draw ratio is 200-400%, preferably about 220-360%. If the drawing temperature is less than 90 ° C, the strength of the fiber is lowered, and yarn breakage easily occurs. Conversely, if the temperature exceeds 120 ° C, the feel of the fiber becomes unsatisfactory as a plastic sliding feel. On the other hand, if the draw ratio is less than 200%, the fiber strength is insufficiently developed, and if it exceeds 400%, yarn breakage is likely to occur during the drawing treatment, which is not preferable.
  • a step (d) of subjecting the stretched fiber (A) to a thermal relaxation treatment is performed.
  • the stretched fiber (A) has a length of 110 to 140 ° C, preferably 115 to 60 to 100%, preferably 65 to 90% before heat relaxation treatment in an air atmosphere maintained at a temperature of 135 ° C. Heat until By performing the relaxation treatment, the thermal contraction rate can be reduced.
  • the thermal relaxation treatment can be performed in conjunction with the stretching treatment, or can be performed separately.
  • the heat-relaxed fiber (A) is subjected to a gear surface temperature of 30 to 100 ° C, preferably 40 to 90 ° C, and a processing speed of 0.5 to 10 m / min, preferably 0.8 to 8 m. Step (e) for gear tampering at / min.
  • a gear surface temperature of 30 to 100 ° C, preferably 40 to 90 ° C, and a processing speed of 0.5 to 10 m / min, preferably 0.8 to 8 m.
  • Step (e) for gear tampering at / min As the gear member, iron, copper, stainless steel, etc. can be used in addition to brass. In particular, brass or iron is preferable.
  • melt spinning technologies for example, technologies related to various Nosole cross-sectional shapes, technologies related to heating cylinders, technologies related to stretching treatment, technologies related to heat treatment, etc. can be freely combined. It is possible to use.
  • the fiber bundle for artificial hair of the present invention is contained in 90% or more, preferably 95% or more of the total number of fibers in the total fiber, it is suitable for blades having excellent handleability during manual work. It is possible to obtain a fiber bundle for hair decoration such as for hair and tension hair.
  • the fiber bundle for artificial hair of the present invention is a fiber bundle subjected to crimping such as a force gear crimp, which is used as a hair decoration for wigs, hair pieces, blades, extension hairs, doll hairs, etc.
  • crimping such as a force gear crimp
  • hair decorations it is particularly suitable for blades, extension hairs and the like.
  • “Bending stiffness” is a KES (Kawabata Evaluation System) —FB2 pure bending tester (manufactured by Kato Tech). Samples with one fiber length 9cm, through a jig having a diameter 0 ⁇ 2 m, performs a pure bending test with a curvature is 2. 5 ⁇ + 2. 5cm- 1 deforming speed of 0 ⁇ 2CHT 1 range, Average value of repulsive force with one fiber between 0.5 and 1 ; Is measured.
  • specific volume is an index of fiber bulkiness.
  • the specific volume is measured by filling a 56cc container (100mm x 14mm x 40mm) with gear-crimped fibers cut to 100mm until the container is full, taking out the filled fiber and weighing it.
  • the specific volume was calculated by the following formula and evaluated according to the following evaluation criteria.
  • Container volume (cc) ⁇ Fiber weight (g) Specific volume (cc / g)
  • combability is an index of yarn separability at the time of weaving.
  • 50 g of the gear-talimped fiber with a length of lm was determined 50 g of the gear-talimped fiber with a length of lm, combed it with a dog brush, and observed the state of thread breakage. The smaller the yarn breakage, the smoother the combing and the better the yarn separation. Evaluation was performed according to the following evaluation criteria.
  • knitting property is an index representing ease of weaving. Artificial hair fiber treatment technician (practical experience 5 years or more) Based on the judgment of 10 people, we evaluated the knitting property from the degree of crimping according to the following evaluation criteria.
  • curl retention is an index representing hot water curl property. Wrap a fiber bundle of 30cm length and 1g around a ⁇ 20mm aluminum pipe, with the tip fixed, put it in hot water under 80 ° C for 15 seconds, then take it out and remove it at a temperature of 23 ° C and humidity of 50% It is hung for 24 hours in the state, and the moving distance of the suspended tip before and after that is seen. The shorter the distance traveled, the better the curl retention, and the hot water treatment indicated that the curl was strong and sharp, and was evaluated according to the following evaluation criteria. Excellent: The distance traveled is less than 1. Ocm
  • the travel distance is 1. Ocm or more and less than 1.5cm
  • the moving distance is more than 1.5cm
  • the fiber (A) is made into a fiber bundle with a total fineness of 1 million dtex, using a gear made of brass (diameter 13cm, gear wave interval 6mm, gear wave depth 7mm).
  • a step (e) of gear crimping was performed at a surface temperature of 50 ° C and a processing speed of 2.5 m / min.
  • a fiber bundle for human hair having an R (length from the top to the bottom of the crimp wave shape) shown in Table 1 was obtained.
  • a fiber bundle for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1 except that the processing conditions for gear crimping in Example 1 were changed to the R number shown in Table 1.
  • step (b) in Example 1 was changed to H type in Example 4 and C type in Example 5, except that the bending rigidity shown in Table 1 was used. A fiber bundle for hair was obtained.
  • step (a) of Example 1 chlorinated chlorinated resin (HA-15E, manufactured by Taiyo PVC Co., Ltd.) A fiber bundle for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1 except that the content shown in Table 1 was used.
  • a fiber bundle for artificial hair was obtained in the same manner as in Example 1 except that the processing conditions for gear crimping in Example 1 were changed to the R number shown in Table 1.
  • Example 1 The nozzle shape in step (b) of Example 1 was changed to the elliptical type in Comparative Example 3, and the comparative example 4 was changed to the C type to melt spinning to 200 dtex, except for the bending rigidity and single fineness shown in Table 1. In the same manner as in Example 1, a fiber bundle for artificial hair was obtained.
  • the fiber bundle for artificial hair of the present invention combines the properties of bulkiness, yarn separability, weaving properties, and thermo-hydraulic properties in a well-balanced manner, and is suitable for hair decoration such as blades. It should be noted that the entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of the Japanese Patent Application No. 2006-337831 filed on December 15, 2006 are disclosed herein, and the specification of the present invention is disclosed. As it is incorporated.

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Abstract

　嵩高性、糸取り分け性、編み込み性、熱水カール性の特性をバランス良く兼ね備えた人工毛髪用繊維束を提供する。 　ＫＥＳ法による曲げ剛性が０．７～２．５ｇｆ・ｃｍ２である繊維（Ａ）に捲縮加工を施した繊維束であり、かつ、クリンプの波形状が、次の式１ｍｍ≦Ｒ≦２０ｍｍ（式中、Ｒはクリンプの波形状の山の頂から谷底までの長さである。）を満足する人工毛髪用繊維束。さらに、繊維（Ａ）が、塩化ビニル系樹脂組成物を溶融紡糸した塩化ビニル系繊維である人工毛髪用繊維束。

Description

明 細 書
人工毛髪用繊維束、及びその製造方法
技術分野
[0001] 本発明は、頭髪装飾に用いられる人工毛髪用繊維束に関し、特にブレードに好適 な人工毛髪用繊維束に関するものである。
背景技術
[0002] 例えば、ウイッグ、ウィービング、ヘアピース、ブレード、エクステンションヘアー、ァク セサリーヘアー等の頭髪装飾に用いられる人工毛髪用繊維束の中で、ブレードに用 いられる人工毛髪用繊維束は、その使用目的から特別な性能を求められている。 ブレードは、例えば、ギア クリンプ方式で捲縮加工を施したものを、美容院等で自 毛（人毛）に編み込み、さらにスタイルによっては、熱水によってカール付与させるェ 程を経て装着完成となる。
嵩高性のある捲縮加工を施した繊維として、人形頭髪用繊維 (特許文献 1を参照。
)が提案されている。し力もながら、前記人形頭髪用繊維は、ブレードに求められる特 性をバランス良く兼ね備えて!/、るものではな!/、。
特許文献 1 :特開平 11 309275号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] 本発明は、嵩高性、糸取り分け性、編み込み性、及び熱水カール性の特性をバラ ンス良く兼ね備えた人工毛髪用繊維束を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0004] 本発明者は、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、 KES法による曲げ剛性 が 0. 7〜2. 5gf 'cm2からなる繊維 (A)に、下記の条件の捲縮加工を施すと、嵩高性
、糸取り分け性、編み込み性、及び熱水カール性の特性をバランス良く兼ね備えた 人工毛髪用繊維束が得られることを見出した。
すなわち、本発明は、以下の要旨を有するものである。
[0005] (l) KES法による曲げ剛性が 0· 7〜2· 5gf 'cm2である繊維 (Α)に捲縮加工を施し た繊維束であり、かつ、クリンプの波形状が、次の式
lmm≥≥R≥≥ 20mm
(式中、 Rはクリンプの波形状の山の頂から谷底までの長さである。 )
を満足する人工毛髪用繊維束。
(2)繊維 (A)の単繊度力 20〜； 100デシテックスである上記（1)に記載の人工毛髪 用繊維束。
(3)繊維 (A)が、塩化ビュル系樹脂組成物を溶融紡糸した塩化ビュル系繊維である 上記（1)又は（2)に記載の人工毛髪用繊維束。
(4)前記塩化ビュル系樹脂組成物が、塩化ビュル系樹脂と、塩化ビュル系樹脂 100 質量部に対して、塩素化塩化ビュル樹脂を 0. 5〜； 10質量部と、を含有する上記（3) に記載の人工毛髪用繊維束。
(5)さらに、熱安定剤を含有する上記 (4)に記載の人工毛髪用繊維束。
(6)前記熱安定剤が、 Ca— Zn系熱安定剤、ハイド口タルサイト系熱安定剤、錫系熱 安定剤、及びゼォライト系熱安定剤からなる群から選択される 1種以上である上記（5 )に記載の人工毛髪用繊維束。
(7)繊維 (A)の横断面形状が、 Y型、 H型、 U型、 C型、又は X型である上記（1)〜（6
)のレ、ずれか一項に記載の人工毛髪用繊維束。
(8)捲縮加工が、ギア クリンプ方式である上記（1)〜（7)のいずれか一項に記載の 人工毛髪用繊維束。
(9)頭髪装飾用である上記（1)〜（8)のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維束。
(10)上記（9)に記載の人工毛髪用繊維束を用いたブレード。
(11)以下の（a)〜（e)の工程を順次有する人工毛髪用繊維束の製造方法。
(a)塩化ビュル系樹脂と、熱安定剤と、を含む塩化ビュル系樹脂組成物を混合する 工程、
(b)前記塩化ビュル系樹脂組成物を、紡糸金型から金型温度 160〜； 190°Cで溶融 紡糸する工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維 (A)を延伸処理温度 90〜120°Cの雰囲気下で、延伸 倍率 200〜400%に延伸する工程、 (d)前記延伸した繊維 (A)を 110〜140°Cの空気雰囲気下で、繊維全長が処理前 の 60〜95%の長さになるまで熱弛緩処理する工程、
(e)前記熱弛緩処理した繊維 (A)を、ギアの表面温度は 30〜； 100°C、加工速度は 0. 5〜； 10m/分でギア一クリンプ加工する工程、
発明の効果
[0006] 本発明によれば、嵩高性、糸取り分け性、編み込み性、及び熱水カール性の特性 をバランス良く兼ね備えた、人工毛髪用繊維束を得ることができる。
図面の簡単な説明
[0007] [図 1]本発明の人工毛髪用繊維束のクリンプ波形状を示す模式図。
符号の説明
[0008] R クリンプの波形状の山の頂力、ら谷底までの長さ
発明を実施するための最良の形態
[0009] 本発明でいう捲縮加工とは、例えば、 2本の歯車状のロールに繊維を挟んで連続 的に波形形状を付与するギア一クリンプ方式や、蒸気等で加熱した繊維をスタフイン ボックス等に連続的に押し込んで波形形状を付与する方法を意味するものである。こ れらの方法により、 目的とする商品に合った波形形状を付与することで、ブレード、ェ タステンションヘアー等の加工性も向上し、繊維の光沢を適度に調節した人工毛髪 用繊維束が得られる。
[0010] ギア一クリンプ方式は、 2つの嚙み合う高温のギアの間に繊維束を通すことによって 捲縮を施す方法であり、使用するギアの材質、ギアの波の形、大きさ、ギアの端数な どは特に限定されない。繊維材質、繊度、ギア間の圧力条件等によってクリンプの波 形状は変化しうる。
本発明においては、ギアの表面温度、加工速度によってクリンプの波形状をコント ロールできる。これらの加工条件に特に制限はないが、好ましくは、ギアの表面温度 は 30〜 00。C、より好ましくは 40〜80。C、カロェ速度は 0· 5〜 Om/分、より好ましく は 1. 0〜8. Om/分である。ギアの表面温度が 30°C未満であると、捲縮が弱くクリン プの波形状を付与できない場合がある。一方、ギアの表面温度が 100°Cを超えると、 捲縮が強くかかり、クリンプの波形状の Rが大きくなる場合がある。加工速度が 0. 5m /分未満であると、クリンプの波形状の Rが大きくなる場合がある。一方、加工速度が 10m/分を超えると捲縮が弱くクリンプの波形状を付与できない場合がある。
一方、ギアに通す前に繊維束に予熱を施すと、さらに安定した生産性、均一なタリ ンプ波形状を得ることができる。捲縮が強いと、嵩高性と編み込み性が良好となるが 、糸取り分け性が悪化する傾向にある。一方、捲縮が弱いと、糸取り分け性が良好と なる力 嵩高性と編み込み性が悪化する傾向にある。
[0011] ギア クリンプ加工する際の繊維束の総繊度は、特に限定はないが、 10万〜 200 万デシテックス、より好ましくは 50万〜 150万デシテックスである。繊維束の総繊度が 、 10万デシテックス未満であると、ギア クリンプ加工の生産性が悪くなり、さらにギア クリンプ加工をする際に糸切れを起こす場合がある。一方、繊維束の総繊度が、 2 00万デシテックスを超えると、均一なクリンプ波形状を得にくくなる場合がある。
[0012] 本発明の人工毛髪用繊維束においては、図 1に示されるクリンプの波形状は、次の 式を満たして!/、るものである。
lmm≤≥R≤ 20mm
(式中、 Rはクリンプの波形状の山の頂から谷底までの長さである。 )
[0013] クリンプの波形状の長さ Rは、 l ~20mm,好ましくは 3〜； 15mmである。クリンプの 波形状の長さ R力 lmm未満であると、ギア クリンプ加工した効果が得られず嵩高 性が小さくなり、さらに、繊維束の繊維間での絡みが少なくなり繊維同士が滑りやすく なり、編み込み性が悪くなる。一方、 Rが 20mmを超えると、クリンプの波形状が粗く なり、繊維を取り分ける時に指にひつ力、かりやすく糸取り分け性が悪くなる。
[0014] 本発明でいう KES法とは、 Kawabata Evaluation Systemの略であり、川端季 雄著、繊維機械学会誌（繊維工学）， vol. 26, No. 10, P721 -P728 (1973) に記載されて!/、るように、 KESの曲げ特性測定機 (カトーテック社製）を用いて繊維 構造物を曲げたときの各曲率での反発力を測定するものである。そして、曲率が 0. 5 〜； 1. 5cm— 1の間での繊維 1本での反発力の平均値を測定したものである。繊維 1本 での反発力を測定することにより、繊維束での剛性を予想する事ができる。
[0015] KES法による曲げ剛性の値を制御する方法としては、例えば、溶融紡糸する際の ノズルの金型温度を制御することで達成される。理由については明確ではないが、ノ ズルの金型温度を低くすることにより、曲げ剛性を低くできる。繊維の単繊度を変える ことでも達成できる。単繊度を小さくすることにより、曲げ剛性を低くできる。さらに、嵩 高性が高い横断面形状であると曲げ剛性を高くなり、嵩高性が低い横断面形状であ ると曲げ剛性を低くなる。嵩高性が高い横断面の形状としては、例えば、 Y型、 H型、 U型、 C型、 X型などがある。嵩高性が低い横断面の形状としては、例えば、楕円型、 円型、繭型などがある。
ここで、横断面の形状において、 Y型とは横断面で見て、軸が 3方向に分かれた、 アルファベットの Y字に似た形状、 H型とは横断面で見て、アルファベットの H字に似 た形状、 U型とは横断面で見て、アルファベットの U字に似た形状、 C型とは横断面 で見て、薄肉円筒系形状の繊維の周面を縦長方向に一部切り欠いた、アルファべッ トの C字に似た形状、 X型とは、横断面に見て、周囲に 4葉の突起物を有した、アルフ ァベットの X字に似た形状のことであり、楕円型とは横断面で見て、楕円形をしている 形状、円型とは横断面で見て、円形をしている形状、繭型とは横断面で見て、平行に 延びた 2つの円筒を組み合わせて形成された、繭の形に似た形状のことである。
[0016] 繊維 1本の KES法による曲げ剛性は、 0. 7〜2. 5gf 'cm2、好ましくは 1. 0〜2. Og f 'cm2である。 KES法による曲げ剛性力 0. 7gf ' cm2未満であるとカールを保持す るための剛性が不足し、カール保持性が劣るため、熱水カール性が悪くなる。一方、 KES法による曲げ剛性が 2. 5gf 'cm2を超えると、剛性が高いため硬い触感の繊維 となり、編み込みが悪くなる。 KES法による曲げ剛性力 0. 7〜2. 5gf 'cm2である繊 維 (A)の横断面の形状は、 Y型、 H型、 U型、 C型、又は X型であることが好ましい。こ れらの横断面形状は、対称性が高ぐ同一繊度において、例えば円形形状よりも空 孔率が比較的大きいため剛性が高ぐより均一なカール性を得るのに適している。
[0017] 本発明の人工毛髪用繊維束において、ソフトな触感をより重視する場合は、 KES 法による曲げ剛性力 0. 7〜； 1. 4gf 'cm2未満であり、クリンプの波形状の長さ Rが 1 〜4mm未満の範囲を満足する人工毛髪用繊維束が望ましい。又、嵩高性をより重 視する場合は、 KES法による曲げ剛性力 S、 1. 4〜2. 5gf 'cm2未満であり、クリンプ の波形状の長さ R力 〜20mm未満の範囲を満足する人工毛髪用繊維束が望まし い。
[0018] 本発明における繊維 (A)の単繊度は、 20〜； 100デシテックス、より好ましくは 35〜 80デシテックスである。単繊度が 20デシテックス未満であると柔らかすぎて腰がな!/ヽ ばかりか、クリンプの波形状の形状保持性に劣り、商品価値が低下する場合がある。 一方、単繊度が 100デシテックスを超すと、曲げ剛性が大きくなるのでゴヮゴヮした硬 い触感となり、編み込み性が悪くなる場合がある。繊維の素材、横断面形状によって 剛性は異なるため、それぞれの素材に最適な繊度が選択されるべきである。
[0019] 本発明において、繊維 (A)として使用される合成樹脂は、塩化ビュル系樹脂、モダ クリル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリプロピレン系 樹脂、ナイロン系樹脂、ポリ乳酸系樹脂、ポリビュルアルコール系樹脂等、繊維化可 能な全ての合成樹脂が含まれる。この中で、強度、光沢、色相、難燃性、感触、熱収 縮性等の特性力 塩化ビュル系樹脂が好ましい。
[0020] 本発明に使用される塩化ビュル系樹脂は、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化 重合等によって得られたものであるが、繊維の初期着色性等を勘案して、懸濁重合 によって製造したものを使用するのが好ましレ、。
塩化ビュル系樹脂とは、従来既知の塩化ビュルの単独重合物であるホモポリマー 樹脂、又は従来既知の各種のコポリマー樹脂であり、特に限定されるものではない。 該コポリマー樹脂としては、従来既知のコポリマー樹脂を使用でき、塩化ビュル—酢 酸ビュルコポリマー樹脂、塩化ビュル プロピオン酸ビュルコポリマー樹脂等の塩化 ビュルとビュルエステル類とのコポリマー樹脂；塩化ビュル アクリル酸ブチルコポリ マー樹脂、塩化ビュル アクリル酸 2ェチルへキシルコポリマー樹脂等の塩化ビュル とアクリル酸エステル類とのコポリマー樹脂；塩化ビュル エチレンコポリマー樹脂、 塩化ビュル プロピレンコポリマー樹脂等の塩化ビュルとォレフィン類とのコポリマー 樹脂;塩化ビュル アクリロニトリルコポリマー樹脂等が代表的に例示される。特に好 ましくは、塩化ビュルの単独重合物であるホモポリマー樹脂、塩化ビュル エチレン コポリマー樹脂、塩化ビュル 酢酸ビュルコポリマー樹脂等を使用するのがよい。該 コポリマー樹脂において、塩化ビュルのコモノマーの含有量は特に限定されず、成 形加工性、糸特性等の要求品質に応じて決めることができる。特に好ましくは、塩化 ビュルのコモノマーの含有量は、 2〜30%、好ましくは 2〜20%である。
[0021] 本発明に使用する塩化ビュル系樹脂の粘度平均重合度は、 600〜2500であるこ と力 S好ましく、 600〜； 1800であることがより好ましい。粘度平均重合度が 600未満で あると溶融粘度が低下して得られた繊維が熱収縮しやすくなる恐れが有る。一方、 2 500を超えると、溶融粘度が高くなるためノズル圧力が高くなり安全な製造が困難に なる恐れが有る。尚、粘度平均重合度は、樹脂 200mgをニトロベンゼン 50mlに溶解 させ、このポリマー溶液の比粘度を 30°C恒温槽中において、ウベローデ型粘度計を 用いて測定し、 JIS— K6720— 2により算出したものである。
[0022] 本発明においては、さらに、塩素化塩化ビュル樹脂を含有することにより、繊維束 の繊維同士の滑りを抑えられ、例えばブレードに加工した際の、編み込み性を向上さ せる効果がある。
[0023] 塩素化塩化ビュル樹脂の含有量は、塩化ビュル樹脂 100質量部に対して、塩素化 塩化ビュル樹脂を 0. 5〜； 10質量部、より好ましくは 1〜5質量部である。塩素化塩化 ビュル樹脂が 0. 5質量部未満であると、繊維束の繊維同士の滑りを抑える効果が小 さい。一方、塩素化塩化ビュル樹脂が 10質量部を超えると、得られた繊維 (A)のザ ラツキが多くなり触感が硬ぐ繊維束を編み込み際に手を傷めやすぐ編み込み性が 悪くなる場合がある。
[0024] 本発明に使用する塩素化塩化ビュル樹脂の粘度平均重合度は、 450〜800であ ることが好ましぐ 500〜600であることがより好ましい。粘度平均重合度が 450未満 であると溶融粘度が低下して、得られた繊維 (A)が熱収縮しやすくなる恐れが有る。 一方、 800を超えると、溶融粘度が高くなるためノズル圧力が高くなり安全な製造が 困難になる恐れが有る。尚、粘度平均重合度は、上記と同様の方法により算出したも のである。
[0025] 本発明の塩化ビュル系樹脂組成物は、 目的に応じて塩化ビュル系樹脂組成物に 使用される従来既知の添加剤を含有してもよい。添加剤の例としては、熱安定剤、可 塑剤、滑剤、相溶化剤、加工助剤、強化剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止 剤、充填剤、難燃剤、顔料、初期着色改善剤、導電性付与剤、表面処理剤、光安定 剤、香料等がある。 [0026] 本発明に使用する熱安定剤は、従来既知のものが使用できる。中でも、 Ca— Zn系 熱安定剤、ハイド口タルサイト系熱安定剤、錫系熱安定剤、及びゼォライト系熱安定 剤からなる群から選択される 1種以上を使用するのが望ましい。該熱安定剤は、成形 時の熱分解、ロングラン性、繊維の色調を改良するために使用するもので、特に好ま しくは、成形加工性、糸特性のバランスが優れている、 Ca— Zn系熱安定剤とハイド口 タルサイト系熱安定剤の併用が好ましい。これらの熱安定剤は、塩化ビュル系樹脂 1 00質量部に対して、好ましくは 0. ；!〜 5. 0質量部、さらに好ましくは 0. 3〜3. 0質量 部使用する。
ノ、イド口タルサイト系熱安定剤は、具体的にはハイド口タルサイト化合物であり、さら に具体的には、マグネシウム及び/又はアルカリ金属とアルミニウム、あるいは亜鉛、 マグネシウム及びアルミニウムからなる複合塩化合物であり、結晶水を脱水したもの がある。ハイド口タルサイト化合物は、天然物であっても合成品であってもよぐ合成 品の合成方法は、従来既知の方法でよい。
[0027] 本発明の繊維 (A)、及び人工毛髪用繊維束は、以下の（a)〜（e)の工程を順次行 い製造される。
(a)塩化ビュル系樹脂と、熱安定剤と、を含む塩化ビュル系樹脂組成物を混合する 工程、
(b)前記塩化ビュル系樹脂組成物を、紡糸金型から金型温度 160〜； 190°Cで溶融 紡糸する工程、
(c)前記溶融紡糸した繊維 (A)を延伸処理温度 90〜120°Cの雰囲気下で、延伸 倍率 200〜400%に延伸する工程、
(d)前記延伸した繊維 (A)を 110〜140°Cの空気雰囲気下で、繊維全長が処理前 の 60〜95%の長さになるまで熱弛緩処理する工程、
(e)前記熱弛緩処理した繊維 (A)を、ギアの表面温度は 30〜； 100°C、加工速度は 0. 5〜； 10m/分でギア一クリンプ加工する工程、
である。
[0028] 塩化ビュル系樹脂と、熱安定剤と、を含む本発明の塩化ビュル系樹脂組成物を混 合する工程（a)においては、従来既知の混合機、例えば、ヘンシェルミキサー、スー パーミキサー、リボンプレンダ一等を使用する。混合された塩化ビュル系樹脂組成物 は、パウダーコンパウンド、又は、これを溶融混練りしたペレットコンパウンドとして使 用すること力 Sでさる。
ノ ウダ一コンパゥンドは、従来既知の通常の条件で製造できる。ホットブレンドでも コールドブレンドでもよいが、特に好ましくは、塩化ビュル系樹脂組成物中の揮発分 を減少する為に、ブレンド時のカット温度を 105〜； 155°C、好ましくは 105〜； 135°Cま で上げてなるホットブレンドを使用するのが望ましい。
ペレットコンパゥンドは、通常の塩化ビュル系ペレットコンパウンドの製造と同様にし て製造できる。例えば、単軸押出機、異方向 2軸押出機、コニカル 2軸押出機、同方 向 2軸押出機、コニーダー、プラネタリーギア一押出機、ロール混練り機等の混練り 機を使用して、ペレットコンパウンドとすることができる。ペレットコンパウンドを製造す る際の条件は、特に限定はされないが、樹脂温度を 185°C以下、好ましくは 180°C以 下になる様に設定することが望ましい。該ペレットコンパウンド中に混入し得る異物を 取り除く為に、 目開きの細力、いステンレスメッシュ等を混練り機内に設置したり、コー ルドカットの際に混入し得る「切り粉」等を除去する手段を採用したり、ホットカットを行 なう等は自在に可能である。特に好ましくは、「切り粉」混入の少ないホットカット法を 使用するのがよい。
[0029] 前記塩化ビュル系樹脂組成物を繊維状の未延伸糸にする際には、従来既知の押 出機を使用できる。例えば単軸押出機、異方向 2軸押出機、コニカル 2軸押出機等を 使用できるが、特に好ましくは、 口径が 35〜85πιιη φ程度の単軸押出機または口径 力 ¾5〜50πιιη φ程度のコニカル押出機を使用するのがよい。 口径が過大になると、 押出量が多くなり、ノズル圧力が過大になったり、未延伸糸の流出速度が早過ぎて、 巻取りが困難になる場合があり好ましくない。
[0030] 次に、前記塩化ビュル系樹脂組成物を、溶融紡糸する工程 (b)についてであるが、 本発明においては、未延伸糸の単繊度を 300デシテックス以下にしておくことが好ま しぐ 250デシテックス以下がより好ましい。該未延伸糸の繊度が 300デシテックスを 超えると、細繊度の繊維 (A)を得る為には、延伸処理の際に延伸倍率を大きくする 必要があるので、延伸処理を施した後の細繊度の繊維 (A)に光沢が出て、半艷〜七 部艷状態を維持することが困難となる場合がある。
又、溶融紡糸の際、ノズル圧力は 50MPa以下、好ましくは 45MPa以下で紡糸す るのが好適である。ノズル圧力が 50MPaを超えると、押出機のスラスト部に力、かる負 荷が過大になり、押出機に不具合を発生し易くなる、又、ターンヘッド、ダイ等の接続 部から「樹脂漏れ」を発生する場合がある。
[0031] 本発明においては、繊維 (A)の横断面形状力 S、例えば、 C型の形状とほぼ同様の 形状の C型の形状をしたノズルをダイ (紡糸金型）の先端部に取り付けて溶融紡糸を すること力 Sでさる。
頭髪装飾用繊維束としてのカール特性などの品質面を勘案すれば、塩化ビュル系 樹脂組成物は、 1ケのノズル孔の断面積が 0.5mm2以下の複数のノズル孔をダイに 配列してなるマルチタイプのノズル孔（ノズル孔数は 50〜300、好ましくは 60〜280 である。ノズル配列数は 1〜5、好ましくは 2〜5である。）からストランドを溶融 '流出せ しめて、単繊度が 300デシテックス以下の未延伸糸を製造することが好ましい。具体 的には樹脂組成物のペレットコンパウンド等を、例えば、単軸押出機を使用して金型 温度 160〜； 190°C、より好ましくは 165〜； 185°Cで溶融紡糸することによって未延伸 糸が得られる。
[0032] さらに、前記溶融紡糸した繊維 (A)を延伸する工程 (c)では、前記溶融紡糸で得ら れた未延伸糸に既知の方法で延伸処理 ·熱処理を施して、 100デシテックス以下の 細繊度の繊維 (延伸糸）とすることができる。延伸処理条件としては、延伸処理温度 9 0〜； 120。C、好ましく 95〜； 115。Cの雰囲気下で、延伸倍率は、 200-400%,好まし くは 220〜360%程度延伸することである。延伸処理温度が 90°C未満であると繊維 の強度が低くなると共に、糸切れを発生し易ぐ逆に 120°Cを超えると繊維の触感が プラスチック的な滑り触感になり好ましくない。また、延伸倍率が 200%未満であると 繊維の強度発現が不十分となり、 400%を超えると延伸処理時に、糸切れを発生し 易く好ましくない。
[0033] さらに、前記延伸した繊維 (A)を熱弛緩処理する工程 (d)を行う。
延伸した繊維 (A)は、 110〜； 140°C、好ましく 115〜； 135°Cの温度に保持した空気 雰囲気下で熱弛緩処理前の 60〜； 100%、好ましくは 65〜90%の長さになるまで熱 弛緩処理することにより、熱収縮率を低下させることができる。該熱弛緩処理は、延伸 処理と連動して実施することあでさるし、切り離して実施することあでさる。
その後、前記熱弛緩処理した繊維 (A)を、ギアの表面温度は 30〜100°C、好ましく は 40〜90°C、加工速度は 0. 5〜10m/分、好ましくは 0. 8〜8m/分でギア一タリ ンプ加工する工程 (e)を行う。ギアの部材としては、真鍮の他、鉄、銅、ステンレスなど が使用可能である。特に、真鍮、又は鉄が好ましい。
又、本発明においては、従来既知の溶融紡糸に関わる技術、例えば、各種ノズノレ 横断面形状に関わる技術、加熱筒に関わる技術、延伸処理に関わる技術、熱処理 に関わる技術等は、自在に組み合わせて使用することが可能である。
[0034] 本発明の人工毛髪用繊維束が、全繊維中に、全体の繊維本数の 90%以上、好ま しくは 95%以上含まれていれば、手作業時の取り扱い性に優れたブレード用やエタ ステンションヘアー用をはじめとする頭髪装飾用繊維束を得ることができる。
[0035] 本発明の人工毛髪用繊維束は、かつら、ヘアピース、ブレード、エクステンションへ ァー、ドールヘアー等の頭髪装飾として用いるものである力 ギア一クリンプ等の捲 縮加工を施した繊維束は、頭髪装飾の中でも、特にブレード、エクステンションヘア 一等に好適である。
実施例
[0036] 以下に、本発明について、実施例、比較例によりさらに詳細に説明する力 これら はいずれも例示的なものであって、これらに限定して解釈されるものではない。
[0037] [表 1]
Figure imgf000013_0001
表 1において、「曲げ剛性」は KES (Kawabata Evaluation System)— FB2の 純曲げ試験機 (カトーテック社製）を使用した。試料は長さ 9cmの繊維一本で、径 0· 2 mの冶具に通し、曲率が 2. 5〜+ 2. 5cm— 1の範囲で 0· 2CHT 1の変形速度 で純曲げ試験を行い、曲率が 0. 5〜； 1. 5cm— 1の間の繊維 1本での反発力の平均値 を測定したものである。
[0039] 表 1において、「比容積」は、繊維の嵩高性の指標である。比容積の測定方法にあ つては、 56ccの容器（100mm X 14mm X 40mm)に、 100mmに切断したギア一ク リンブ加工した繊維を容器が一杯になるまで充填し、充填した繊維を取り出し計量し 、次の式にて比容積を算出し、次の評価基準で評価した。
容器の容積 (cc) ÷繊維重量 (g) =比容積 (cc/g)
優良：比容積が 20. 0 (cc/g)以上であって、非常に嵩高性が大きいもの 良 ：比容積が 15. 0-20. 0 (cc/g)未満であって、嵩高性が大きいもの 不良：比容積が 15. 0 (cc/g)未満であって、嵩高性が小さいもの
[0040] 表 1において「櫛通り性」は、編み込み時の糸取り分け性の指標である。ギア タリ ンプ加工した繊維を lmの長さで 50gとり、それをドッグブラシで櫛掛けを行い、糸切 れの状態を見ることで判定した。糸切れが少ないほど櫛通りがなめらかであり、糸取り 分け性が良好である。次の評価基準で評価した。
優良：糸切れがなく櫛通り性が非常に優れているもの
良 ：数本の糸切れは見られるが、作業性、製品品質には問題ないもの 不良：かなりの数の糸切れが見られ、編み込み時の作業効率が悪いもの
[0041] 表 1において、「編み込み性」は、編み込み易さを表す指標である。人工毛髪用繊 維処理技術者（実務経験 5年以上） 10人の判定より、捲縮のかかり具合から編み込 み性を、次の評価基準で評価した。
優良：技術者全員が編み易いと評価し、非常に編み込み性が優れるもの 良 ：技術者の 8割以上が編み易いと評価し、編み込み性が優れるもの
不良：技術者の 3割以上が編みにくいと評価し、編み込み性が劣るもの
[0042] 表 1において、「カール保持性」は、熱水カール性を表す指標である。長さ 30cm、 1 gの繊維束を Φ 20mmのアルミパイプに巻きつけて、先端を固定した状態で、 80°C 下の熱水に 15秒間入れ、その後取り出して温度 23°C湿度 50%の状態で 24時間吊 るし、その前後の吊り下げた先端の移動距離を見たものである。この移動距離が短い ほどカール保持性が良好で、熱水処理によってカールがきちんと力、かっていることを 表しており、次の評価基準で評価した。 優良：移動距離が、 1. Ocm未満であるもの
良 ：移動距離が、 1. Ocm以上 1. 5cm未満であるもの
不良：移動距離が、 1. 5cm以上のもの
[0043] (実施例 1)
塩化ビュル系樹脂（大洋塩ビ社製の TH— 1000、粘度平均重合度が 1030、見か け密度が 0. 54) 100質量部、ハイド口タルサイト系複合安定剤 (日産化学工業社製、 じ？ー410八）3質量部（熱安定剤成分は1. 5質量部）、エポキシ化大豆油（旭電化工 業社製、 O 130P) 0. 5質量部、及びエステル系滑剤（理研ビタミン社製、 EW— 10 0) 0. 8質量部を配合した塩化ビュル系樹脂組成物をヘンシェルミキサーで混合する 工程 (a)、前記混合した樹脂組成物を、 X型ノズル形状、ノズル断面積 0. 06mm2, 孔数 120個の紡糸金型を用いて、金型温度 170°C及び押出し量 10kg/時間で溶 融紡糸して 150デシテックスの繊維とする工程 (b)、前記溶融紡糸した繊維を 100°C の空気雰囲気下で 300%に延伸する工程 (c)、前記延伸した繊維に 120°Cの空気 雰囲気下で繊維全長が処理前の 75%の長さに収縮するまで熱弛緩処理する工程（ d)を順次経て、表 1中に示す単繊度及び曲げ剛性数値の塩化ビュル系繊維 (A)を 得た。次いで、繊維 (A)を、総繊度 100万デシテックスの繊維束にして、真鍀製のギ ァ（直径 13cm、ギアの波の間隔 6mm、ギアの波の深さ 7mm)を用いて、ギアの表面 温度 50°C、加工速度 2· 5m/分にてギア クリンプ加工する工程（e)を行った。そ の結果、表 1中に示す R (クリンプの波形状の山の頂から谷底までの長さ）数値の人 ェ毛髪用繊維束を得た。
[0044] (実施例 2、 3)
実施例 1のギア クリンプ加工の加工条件を変えて、表 1中に示す R数 とした以 外は、実施例 1と同様にして人工毛髪用繊維束を得た。
[0045] (実施例 4、 5)
実施例 1の工程 (b)のノズル形状を、実施例 4は H型、実施例 5は C型に変えて、表 1中に示す曲げ剛性とした以外は、実施例 1と同様にして人工毛髪用繊維束を得た。
[0046] (実施例 6、 7)
実施例 1の工程 (a)にて、塩素化塩化ビュル樹脂（大洋塩ビ社製、 HA— 15E)を 表 1中に示す含有量とした以外は、実施例 1と同様にして人工毛髪用繊維束を得た
〇
[0047] (比較例 1、 2)
実施例 1のギア クリンプ加工の加工条件を変えて、表 1中に示す R数 とした以 外は、実施例 1と同様にして人工毛髪用繊維束を得た。
[0048] (比較例 3、 4)
実施例 1の工程 (b)のノズル形状を、比較例 3は楕円型、比較例 4は C型に変えて 溶融紡糸して 200デシテックスとして、表 1中に示す曲げ剛性、単繊度とした以外は、 実施例 1と同様にして人工毛髪用繊維束を得た。
[0049] 表 1から明らかなように、本発明では、嵩高性、糸取り分け性、編み込み性、及び熱 水カール性の特性をバランス良く兼ね備えた人工毛髪用繊維束を得ることができる。 産業上の利用可能性
[0050] 本発明の人工毛髪用繊維束は、嵩高性、糸取り分け性、編み込み性、及び熱水力 ール性の特性をバランス良く兼ね備えており、ブレードなどの頭髪装飾用として好適 である。 なお、 2006年 12月 15曰に出願された曰本特許出願 2006— 337831号の明細書 、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開 示として、取り入れるものである。

Claims

請求の範囲
[I] KES法による曲げ剛性が 0. 7〜2. 5gf ' cm2である繊維 (A)に捲縮加工を施した 繊維束であり、かつ、クリンプの波形状が、次の式
lmm ^≥R^ 20mm
(式中、 Rはクリンプの波形状の山の頂から谷底までの長さである。 )
を満足することを特徴とする人工毛髪用繊維束。
[2] 繊維 (A)の単繊度力 20〜； 100デシテックスである請求項 1に記載の人工毛髪用 繊維束。
[3] 繊維 (A)が、塩化ビュル系樹脂組成物を溶融紡糸した塩化ビュル系繊維である請 求項 1又は 2に記載の人工毛髪用繊維束。
[4] 前記塩化ビュル系樹脂組成物が、塩化ビュル系樹脂と、塩化ビュル系樹脂 100質 量部に対して、塩素化塩化ビュル樹脂を 0. 5〜； 10質量部と、を含有する請求項 3に 記載の人工毛髪用繊維束。
[5] さらに、熱安定剤を含有する請求項 4に記載の人工毛髪用繊維束。
[6] 前記熱安定剤が、 Ca— Zn系熱安定剤、ハイド口タルサイト系熱安定剤、錫系熱安 定剤、及びゼォライト系熱安定剤からなる群から選択される 1種以上である請求項 5 に記載の人工毛髪用繊維束。
[7] 繊維 (A)の横断面の形状が、 Y型、 H型、 U型、 C型、又は X型である請求項 1〜6 の!/、ずれか一項に記載の人工毛髪用繊維束。
[8] 捲縮加工が、ギア クリンプ方式である請求項 1〜7のいずれか一項に記載の人工 毛髪用繊維束。
[9] 頭髪装飾用である請求項;!〜 8のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維束。
[10] 請求項 9に記載の人工毛髪用繊維束を用いたブレード。
[I I] 以下の（a)〜（e)の工程を順次有する人工毛髪用繊維束の製造方法。
(a)塩化ビュル系樹脂と、熱安定剤と、を含む塩化ビュル系樹脂組成物を混合する 工程、
(b)前記塩化ビュル系樹脂組成物を、紡糸金型から金型温度 160〜； 190°Cで溶融 紡糸する工程、 (c)前記溶融紡糸した繊維 (A)を延伸処理温度 90〜120°Cの雰囲気下で、延伸 倍率 200〜400%に延伸する工程、
(d)前記延伸した繊維 (A)を 110〜140°Cの空気雰囲気下で、繊維全長が処理前 の 60〜95%の長さになるまで熱弛緩処理する工程、
(e)前記熱弛緩処理した繊維 (A)を、ギアの表面温度は 30〜； 100°C、加工速度は 0. 5〜； 10m/分でギア一クリンプ加工する工程、
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