JPS62282032A

JPS62282032A - ミシン糸用ポリエステル捲縮繊維

Info

Publication number: JPS62282032A
Application number: JP12361386A
Authority: JP
Inventors: 信幸山本; 中山　元二
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1986-05-30
Filing date: 1986-05-30
Publication date: 1987-12-07
Anticipated expiration: 2009-06-22
Also published as: JPH0647763B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明はミシン糸用ポリエステル捲縮ｍａｔに関し、更
に詳細には、高速可縫性の良好なミシン糸用ポリエステ
ル捲縮繊維に関する。

〈従来技術）縫製業界においては、近年、高速自動ミシンが普及し、
高速縫製時の糸切れ及び目飛びが極めて少い高速可縫性
の良好なポリエステルミシン糸が要求されている。

ところで、縫製方式としては、上糸が下糸をくぐった後
にミシン釦によって上糸を引揚げで縫目を締める本縫方
式と、ミシン針のストローク運動によって形成される上
糸のループに下糸をくぐらせて縫目を形成する環縫方式
とがある。

本縫方式においては、縫製時に上糸にかかる張力が２０
０〜３００９に達し、しかも高速縫製時には、上糸とミ
シン釦との擦過抵抗が大きくなりミシン針の温度がポリ
エステルミシン糸の一部を融解する温度にまで上昇する
ため、通常使用されているミシン糸、即ち強度８ｇ／ｄ
ｅ程度のポリエステル捲縮繊維を用いて得られるミシン
糸では、ミシン糸の強度が著しく低下して糸切れが発生
する。

かかる糸切れに対して多くの毛羽を有するスパンミシン
糸は、毛羽部分が放熱作用を奏するためにフィラメント
ミシン糸に比較して有利ではあるが、回転数５０００回
／分の高速縫製時には、依然として糸切れが生じる。

また、環縫方式においては、ミシン針と共に−Ｈ下降し
た上糸がミシン針の上昇に伴って形成するときのループ
形状が歪み易く、下糸がスムーズにくぐらないため、目
飛び等の問題が発生する。

この様なミシン糸は、ミシン針の下降したときに一時的
にゴム状に引伸ばされ、次いでミシン釧の上昇によって
収縮するために、形成されるループ形状が歪み易いので
ある。

かかる問題点を解決すべく、特開昭５７−２１００３３
号公報には、ミシン針の下降時のミシン糸の伸びを抑え
且つ日製品の素材になじみ易い伸度を有するポリエステ
ルミシン糸として、４％伸長時の抵抗値と切断伸度とを
夫々規定したミシン糸が提案されている。

しかしながら、かかるミシン糸でも、回転数５０００回
／分の高速縫製時には依然として目飛びが発生するため
、高速可縫性のより一層改善されたポリエステルミシン
糸が求められている。

（発明の目的）本発明の目的は、高速縫製時において、目飛び及び糸切
れの発生が極めて少ないミシン糸を得ることができるミ
シン糸用ポリエステル捲縮ＩＩＩを提供することにある
。

（構成）本発明者等は、繊維断面形状が略三角形の繊維から成る
ミシン糸が高速縫製時の目飛びが極めて少いことを見い
出し、本発明に到達した。

即ち、本発明は、下記に定義する断面２次モーメント相
対値（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）が夫々１．１以−ト及
び８０％以上であって、その繊維断面形状が円形中実断
面以外のポリエステル捲縮ｍｕであって、破断強度が８
．５ｇ／ｄｅ以上で且つ１８０℃乾熱収縮率が３％以下
であることを特徴どするミシン糸用ポリエステル捲縮繊
維である。

［Ｉ］断面２次モーメント相対値（Ｍ）Ｍ＝Ｉ／Ｉ。

［■１断面充填率＜Ｆ）Ｆ＝　（Ｓ／ＳＴ　）　Ｘ　１００本発明のポリスエステル捲縮１１１［ｔにおいて、繊維
断面形状が円形中実断面以外の繊維であって、断面２次
モーメント相対値（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）が夫々１
．１以上及び８０％以上であることが大切である。

以下、本発明で規定する断面２次モーメント相対値（Ｍ
）及び断面充填率（Ｆ）を満足する繊維断面形状を図面
を用いて説明する。

第１図は本発明のポリエステル捲縮繊維の繊維断面形状
を示し、第２図は本発明で規定する断面２次モーメント
相対値（Ｍ）又は断面充填率（Ｆ）の範囲を外れる繊維
断面形状を示す。

図において、（ａ）〜（引は繊維断面形状を示し、（イ
）〜（ト）は（ａ）〜（ｉ）に示す繊維断面形状のｌ１
ｉＮを得るための吐出孔形状を示す。

第１図及び第２図において、第１図（ａ〜（小及び第２
図（））に示す繊維断面形状の繊維は、断面２次モーメ
ント相対値（Ｍ）が１．１以上となり、第２図（ｅｌ〜
（／ｌに示すｍ維新面形状の繊維は、断面２次モーメン
ト相対値（Ｍ）が１．１未満となるｍＮである。

かかる断面２次モーメント相対値（Ｍ）は下記の様に定
義され、断面２次モーメントは、単ＩＩＨ断面の写真か
ら公知の方法、例えば機械設計便覧（丸善株式会社昭和
４８年１月２５日発行）の第５０〜６８頁に記載されて
いる方法から算出される。

断面２次モーメント相対値（Ｍ）Ｍ　−Ｉ　／　Ｉ　。

尚、第１図＋ｂ）及び（０）に示す中空繊維は、中空率
によって断面２次モーメント相対値（Ｍ）が異り、例え
ば第１図山）の円形繊維においては、後述する実施例及
び比較例にて示す様に、中空率６％の円形中空繊維の断
面２次モーメント相対値（Ｍ）は、１．１２であり、中
空率が２％の円形中空ＩＩ雑の断面２次モーメント相対
値（Ｍ）は１．０４となる。

ここで、断面２次モーメント相対値（Ｍ）が１．１以上
となる第１図（ａｌ〜（小及び第２図（９）に示す繊維
断面形状の繊維で構成されているポリエステル捲縮繊維
を用いて得られるミシン糸は、充分な曲げ剛性を有して
いるため、縫製時におけるミシン針のストローク運動に
よって形成されるループ形状の歪みが少く、目飛びの発
生を極めて少くすることができる。

他方、第２図（ｅ）〜（ｆ）には示す断面形状の繊維又
は中空率が２％の円形中空繊維のミシン糸では、曲げ剛
性が不足するため、縫製時のミシン針のスト０−り運動
によって形成されるループ形状が歪み、目飛びが発生し
易い。

また、第２図（瞥）に示すＩＩ雑断面形状の繊維は、前
述した様に、断面２次モーメント相対値（Ｍ）が１．１
以上ではあるが、断面充填率（Ｆ）が８０％未満のもの
である。

ここで言う断面充填率（Ｆ）は、下記に定義されるもの
である。

断面充填率（Ｆ）Ｆ＝　（Ｓ／ＳＴ　）　Ｘ　１００かかる断面充填率（Ｆ）に用いられるＳ及びＳＴを、第
１〜２図の（ａｌ〜（１）に示す繊維断面形状について
説明する。

ＳはＩＩ雑断面のポリエステルが占めている面積であっ
て、第１〜２図に示す斜線部の面積である。

また、Ｓｖは１１雑断面の見かけの面積であって、第１
〜２図の市）、（Ｃ）及び（θ）の如く、断面外周部に
四部のない断面形状のＩ！雑においては、外周線にＪ−
って囲まれている面積である。即ち、第１同市〉及び（
Ｃ）の如く、中空部を有するｍ維のＳＴは、中空部の面
積及びポリエステルが占めている面積（Ｓ）どの合計面
積であり、第２図（ｅ）の如く、円形中実繊維のＳＴは
、ポリエステルが占めＣいる面積（Ｓ）と等しい面積で
ある。

他方、第１〜２図のく田、　（ｄｌ　、　（ｆ）及び（
滲）の如く、断面外周部に複数個の四部のある断面形状
の繊維のＳＴは、隣接する四部方向の最先端の２点間、
例えば第１図ｆａｌ（７）Ｐ＋及びＰ２　、Ｐ３及びＰ
４　。

Ｐ５及びＰ６の２点間を結ぶ直線と凹部外周線とによっ
て囲まれる面積、及び断面の外周線によって囲まれる面
積を夫々合計した面積である。即ち、第１図（ａ）に示
す繊維断面形状のＳＴは、直線ＰＩＰ２．曲線Ｐ２　Ｐ
３．直線Ｐ３　Ｐ４　、曲線Ｐ４Ｐｓ、直線Ｐ５　Ｐ６
及び曲線Ｐａ　Ｐ＋によって囲まれている面積である。

かかる断面充填率＜Ｆ）が８０％未満のｍ帷、例えば第
２図（滲）の繊維断面形状の繊維から成るスパンミシン
糸は、バルキーになり過ぎるため、ミシン糸自体の強度
が低下し、糸切れが発生し易くなる・。

これに対し、第１図（ω〜（小及び第２図（Ｑ）〜（ｆ
）に示すｍｕ断面形状の繊維は、断面充填率（Ｆ）が８
０％以上であるため、スパンミシン糸においても過度に
バルキーになってミシン糸自体の強度が低下することが
なく、糸切れの発生を防止することができる。

この様に、ＩＩ特製時糸切れ及び目飛びを共に防止でき
る１ｌｌｆｔ断面形状、即ち断面２次モーメント相対値
（Ｍ）が１．１以上で且つ断面充填率（Ｆ）が８０％以
上である１ｌｆｔ断面形状としては、第１図（ａ）〜（
ｄｌに示す対称軸を有する形状が好ましく、特に第１図
（ａ）及び（Ｃ１に示す略三角形の形状が好ましい。

本発明のポリエステル捲縮ｍ雑を製造するには、第１図
（イ）〜（ニ）に示す形状の吐出孔から固有粘度（２５
℃Ｏ−クロロフェノール中で測定）が０．５５以−ト、
好ましくは０．６以上のポリエステルを溶融吐出して得
られる未延伸糸を下記延伸倍率（ＴＤＲ）になる様に２
段で延伸し、得られた延伸糸を２００℃以上の温度で緊
張熱処理してから捲縮を付与する方法が好ましい。

ＮＤＲＸｌ、５≦ＴＤＲ≦ＮＤＲＸ　１．７［ＮＤＲ：
未延伸糸のネック延伸倍率］この様に得られたポリエス
テル捲縮１１ｉ１を、必要に応じて切断して短ＩＩＮに
してもよく、短繊維を用いて得られるスパンミシン糸は
、毛羽部が放熱作用を奏するため、フィラメントミシン
糸に比較して縫製時の強力保持に有利である。

本発明のポリエステル捲縮ＩＪ維を用いて得られるミシ
ン糸は、実開昭５７−１８０７６７号公報に示されてい
る様な樹脂皮膜を糸表面に形成することなく、゛高速縫
製時の糸切れ及び目飛びを著しく減少することができる
。

勿論、前記樹脂皮膜を糸表面に形成してもよいことは言
うまでもないことである。

尚、本発明で言う「ポリエステル」とは、繰り返し単位
の８５モル％以上がエチレンテレフタレートから成るポ
リエチレンテレフタレートを主たる対象とするが、１５
モル％未満の第３成分が共重合又は混合されていてもよ
い。かかる第３成分としては、イソフタル酸、スルホイ
ソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸、フマル酸、ナフ
タリンジカルボン酸等の二官能性カルボン酸成分、トリ
メチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレ
ングリ］−ル、ポリエチレングリコール、シフ日ヘキサ
ンジメタツール等のジオール成分、安息香酸、オキシ安
息香酸等の単官能性カルボン酸成分、トリメリット酸、
ペンタエリスリトール等の三官能又はそれ以上の多官能
性化合物゛成分を挙げることができる。

また、ポリエステルには、艶消剤、熱安定剤。

着色剤、易染化剤等が必要に応じて配合されていてもよ
い。

（作用）本発明のポリエステル捲縮ＩＩＮは、曲げ剛性が大きく
且つ過疾にバルキーになることのない繊維断面形状を有
し、且つミシン糸製造工程における強度保持も充分であ
るため、かかるｍ維を用いて得られるミシン糸は、ミシ
ン針のストローク運動で形成される上糸のループ形状に
歪みが少く、ミシン糸としての強度も充分となる結果、
高速縫製時の糸切れ及び目飛びを著しく少くすることが
できる。

（発明の効果）本発明のポリエステル捲縮繊維から成るミシン糸は、糸
表面に樹脂皮膜を形成することなく、常用ミシンの最高
回転数５０００回／分において、糸切れ及び目飛びを著
しく減少せしめることができる。

（実施例）本発明を実施例によって更に説明する。

実施例１２５℃０−クロロフェノール中で測定した固有粘度０．
６５のポリエチレンテレフタレートを３００孔を持つ口
金より　１７０ｇ／分で吐出させ９００ｍ　／分で巻取
った後、得られた未延伸糸を合糸して１０万デニールの
トウとなし延伸倍率５倍で延伸し、引続き２３０℃の加
熱ロールにて１０秒間の定長熱セットを行ってから捲縮
を付与し４４．に切断してポリエステルステープルを得
た。使用した口金の吐出孔形状と得られた繊維断面形状
を表−１に示す。

これらのステープルをそれぞれ６０番手の紡績糸にし、
更に該紡績糸３本を合撚し染色してミシン糸とした。

これらのミシン糸で本縫方式及び環縫方式で縫製試験を
それぞれ行った。

１５一本縫方式は、ミシン針−１４を用いサージ４枚重ねでミ
シンの回転数を変更し３０秒間縫製した時の糸切れの有
無を調査した。

環縫方式は、３針フラットシーマ−（ペガサスＷ−６１
）にて５０００回／分の回転下にポリエステル／レーヨ
ン混紡糸になる編地２枚重ねを１分間縫製した後の目飛
び数を調査し目飛び率（−目飛び数／縫目数×１００％
）を求めた。

夫々の結果をステープル物性（デニール、強度。

１８０℃乾熱収縮率、断面２次モーメント相対値。

断面充填率）と共に表−１に併せて示す。

尚、ポリエステルステーブルの強度は東洋ボールドウィ
ン社製テンシロン引張試験機にて試料長２０１ｍ、伸度
速１ｉ　１００％／分で引張試験を行った時の破断強力
を繊維のデニールで除したものである。

又乾熱収縮率は、１８０℃の熱風乾燥機内で張力をかけ
ず３０分間処理した時のステープルの収縮率である。

１６一表−１のＮ　０．１〜４は本発明のポリエステル捲縮糸
であって、５０００回／分の高速縫製時においても糸切
れ及び目飛びが極めて少ない。

これに対して、断面２次モーメント相対値が１．１未満
のＮ００５〜７のポリエステル捲縮糸では、曲げ剛性が
不足しているため目飛び率が高い。

また、断面充填率が８０％未満のＮｏ、８では、５００
０回／分の高速縫製時に糸切れが発生する。

比較例１表〜１のＮＯ３１の紡糸口金を用いて表−２に示す条件
下で得られたポリエステル捲縮ＩＩＮを、実施例１と同
様にミシン糸評価を行う、その結果を表−２に併せて示
す。

尚、紡糸巻取速度は９００ｍ　／分であって、得られた
繊維の断面形状は第１図（ωに示すもので、断面２次モ
ーメント相対値は１．２．断面充填率は９３％であった
。

表−２において、ＮＯ１９及びＮ０１１２のポリエステ
ル捲縮繊維は、１８０℃乾熱収縮率が３．０％を越えて
いるため、ミシン糸製造工程の撚セツト時及び染色時の
熱によって繊維が収縮しミシン糸としての強度が低下し
、糸切れが発生する。

また、ＮＯ，ＩＱ及びＮｏ、１１のポリエステル捲縮繊
維は、強度が８．５ｇ／ｄｅ未満であるため、得られる
ミシン糸としての強度が不足し、糸切れが発生する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のポリエステル捲縮繊維の繊維断面形状
を示し、第２図は本発明で規定する断面２次モーメント
相対値又は断面充填率の範囲を外れる繊維断面形状を示
す。特許出願人　帝　人　株　式　会　礼式　　理　　人　　弁理士　　前　　１）　純　　博（
イ）　　　　　　　　　　（ロ）（Ｒ）　　　　　（ｂ）ｒり　　　　　ど＋（１＼）　　　　　　　　（ニ）に）　　　　　（”）（水）　　　　　　　　（へ）（ｅ−）　　　　　　　（’ｒ：（ト）口＝コ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）下記に定義する断面２次モーメント相対値（Ｍ）
及び断面充填率（Ｆ）が夫々１．１以上及び８０％以上
であって、その繊維断面形状が円形中実断面以外のポリ
エステル捲縮繊維であつて、破断強度が８．５ｇ／ｄｅ
以上で且つ１８０℃乾熱収縮率が３％以下であることを
特徴とするミシン糸用ポリエステル捲縮繊維。［ I ］断面２次モーメント相対値（Ｍ）Ｍ＝Ｉ／Ｉ＿０〔Ｉ；繊維断面において最小となる断面２次モーメント。Ｉ＿０；前記繊維断面と同一断面積の円形中実断面における断面２次モーメント。〕［II］断面充填率（Ｆ）Ｆ＝（Ｓ／Ｓ＿Ｔ）×１００〔Ｓ；繊維断面において、ポリエステルの占めている面積Ｓ＿Ｔ；繊維断面の見かけの面積であって、繊維断面の外周線によって囲まれる面積。但し、繊維断面の外周部に１個又は複数個の凹部を有する繊維断面では、隣接する凹部方向の最先端の２点間を結ぶ直線と凹部外周線とによって囲まれる各凹部における面積、及び断面の外周線によって囲まれる面積を夫々合計した面積。〕
（２）繊維断面形状が対称軸を有する形状である特許請
求の範囲第（１）項記載のミシン糸用ポリエステル捲縮
繊維。
（３）繊維断面形状が略三角形である特許請求の範囲第
（１）項又は第（２）項記載のミシン糸用ポリエステル
捲縮繊維。
（４）ポリエステル捲縮繊維が短繊維である特許請求の
範囲第（１）項記載のミシン糸用ポリエステル捲縮繊維
。