WO2006085638A1 - アルミニウム導電線 - Google Patents

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conductive wire
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French (fr)
Inventor
Kyouta Susai
Kazuo Yoshida
Original Assignee
The Furukawa Electric Co., Ltd.
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
    • H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
    • H01B1/023—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium

Definitions

  • the present invention relates to aluminum springs. Bright
  • automotive conductors that use copper-coated double springs to improve the required conductivity and solderability, as well as improve flexibility and tension bow.
  • a conductor made of an aluminum alloy is known mainly for use in comfort (for example, Japanese Patent Publication No. 5 1 0 4 3 3 0 7, U.S. Pat. No. 3 6 9 7 2 6 0, US Patent No. 3 7 3 5 0 1)).
  • the electric conductor for automobiles described in Japanese Patent Application Laid-Open No. H03-I842020 and Japanese Patent Application Laid-Open No. H06-060 739 is a conductor made of copper or a copper alloy as a material. , Weight is large.
  • solder is used at the time of this conductor continuation, and when recycling, lead, which is included in the solder used at the time of conductor replacement, becomes one of the major contaminants, which is a serious problem. Take a lesson.
  • FIG. 1-1 is a cross-sectional view of an aluminum conductor resin-coated on a stranded wire made of 19 aluminum alloy wires according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1-2 is a cross-sectional view of an aluminum conductor wire coated with a shelf effect on a stranded wire made of seven anorem imid alloy wires showing an example of an embodiment of the anoroleminum conductive spring according to the present invention.
  • Fig. 13 shows an example of the male aspect of the aluminum conductor wire according to the present invention.
  • Fig. 2 is an explanatory view of a bending test of an aluminum-alloy wire.
  • FIG. 3 is an explanatory view of a method of testing the softness of conductive wires. Disclosure of the invention
  • the aluminum lead wire of the present invention can be made lighter by using the above aluminum alloy * yarn spring, and lightening can be achieved by force reduction, force, formability at the time of wire drawing, conductivity, twistability Excellent flexibility, flexibility (for example, when assembling an automobile wire harness), connection! 4 (improper), and quickness. It is also much easier to recycle than copper wire harness conductors, etc., and it is clean without the generation of harmful substances. Therefore, it is very suitable industrially and in 3 ⁇ 4 ⁇ .
  • FIG. 1-1, 1-2, 1-3 tt ⁇ A cross-sectional view of the aluminum conductor showing three examples of the preferred layer of the aluminum conductor according to the invention, Fig. 1-1, In 1-2 and 1-3, the same symbols indicate the same things.
  • 1 denotes an aluminum lead spring
  • 2 denotes a stranded wire formed by twisting an aluminum alloy wire
  • 3 shows a coating resin.
  • 3a is an OBf ⁇ body with a substantially hexagonal cross-section
  • 3b is a GB ⁇ body with an almost cross-sectional loss placed outside the approximately hexagonal shape. It is a ⁇ 3 ⁇ 4 line.
  • the total number of aluminum alloy strands 3 or 3a and 3b constituting the stranded wire 2 is determined by the performance of the ⁇ used.
  • Oma ss% is that if the amount is less than 0.1 lss%, the high level of bending durability required for automotive springs can not be satisfied. Also 1.0 If it exceeds ma ss%, the conductivity required for a car suspension can not be obtained, the strength, and the crystallization of the A 1 -Fe-based compound reduce the bending and cessation. in this case, ? It is possible to iS the formation of a crystallized product by sufficiently holding the temperature of the buffer and setting it fast in solidification, but conversely Fe is dissolved in supersaturation to lower the conductivity. . Preferably, Fe is 0.2 to 0.8 ma ss%.
  • the amount of Cu addition is set to 0.50 to 0.50 ma s s% is that if it is less than 0.55%, the flex durability required for automobile comfort can not be achieved. If it exceeds 0.5%, the conductivity is poor.
  • Cu is 0.1 to 0.4 ma s s%.
  • Mg content is set to be 0.50 to 0. 4 ma s s% is that if it is less than 0. 05%, it can not be flexed as it is required for automobile comfort. If it exceeds 0.4%, the conductivity is poor.
  • the 3 ⁇ 4 Mg is 0.;! To 0. 35 ma s s%.
  • S i is 0.1 Oma s s% or less
  • Mn is 0.2 M s s% or less
  • the total amount of T i and V is 0.2 M 5 s% or less.
  • Z r improves the ⁇
  • an aluminum alloy wire with a wire diameter of 0 ⁇ 07 to 1.50 mm is twisted and a resin is activated on it, and the aluminum conductor has a tensile strength of 110 MP a or more, S preferred.
  • the upper bow straightness of the tension bow is not particularly limited, but is usually 40 OMP a or less. This is the case, for example, in assembling this aluminum lead wire into a car, in contact with an aluminum lead spring! ⁇ No break, in order to break it, it is necessary to have a certain bow or more.
  • the aluminum alloy wire used also has a tensile strength of at least 11 OMP a. is necessary.
  • the layer of the coating resin generally contributes little to the tensile bow of the aluminum conductive wire.
  • the conductivity With regard to the conductivity 'conductivity, it is required to be highly conductive as the car's ⁇ 3 ⁇ 4 m child is upgraded.
  • the conductivity is preferably 5 5% I A C S or higher.
  • the upper P ⁇ of this conductivity is not particularly limited, but is usually less than 66% I AC S.
  • the maintenance time is not particularly limited, but preferably 30 minutes to 6 hours.
  • the soundness of the surface is important. It is desirable not to wear a chair. Furthermore, by curing only the vicinity of the surface by skin pass at the time of stretching, it is possible to maintain bending durability while maintaining flexibility.
  • the coating resin used in the present invention is preferably polyvinyl chloride (PVC) and non-halogenated fat from the viewpoint of insulating properties and fractility.
  • PVC polyvinyl chloride
  • the thickness is not limited, but it is not preferable that the thickness is industrially too thick.
  • the force also depends on the diameter of the stranded wire Its thickness is 0.10 mn! ⁇ 1.7 O mm key strength
  • Table 1 shows the components of the A 1 alloy according to the invention examples and comparative examples. Is an unavoidable impurity).
  • the components of the cast iron A1 alloy shown in Table 1 were melted by a conventional method and obtained in a boat of 25.4 mm square. Next, the ingot was rolled at 400 ° C. for 1 hour, and hot rolling was performed with a grooved roll to form a rough arch
  • shearing line is not limited to the hot rolling method of the square block of the cross-sectional force square, and other processing methods such as continuous rolling method and extrusion method are used. May be
  • the tensile S ⁇ , the flexibility and the conductivity in the aluminum conductive spring according to the present invention in which the stranded wire is resin-coated are influenced by various characteristics of the aluminum alloy ⁇ * wire used, An aluminum alloy wire with a diameter of 0.3 mm was heat-treated at 350 ° C for 2 hours and annealed to evaluate its tensile strength and flexibility.
  • the bow I tensile strength was determined by measuring the bow of a 0.32 mm diameter 7 mm alloy wire
  • ⁇ at n 3 according to J I S Z 2 2 1 and calculating the average value.
  • the bending test was performed using the bending test shown in FIG. As a doon, put 0.30 2 mm of aluminum alloy ⁇ * line 3 ⁇ 5 with a mandrel Nore 6 and hold a weight of 50 g on a lower part to reduce deflection of the line. . ⁇ on top ⁇ 3 ⁇ 43 ⁇ 4 is fixed at »8.
  • Mandrel 6 is a mandrel with an arc part, which corresponds to a circle with a radius of 90 mm. This makes it possible to apply a bending stress equivalent to 90mm.
  • the overall evaluation was made on tensile strength, bending 'conductive material:
  • Inventive Examples 1 and 2 of Table 1 prepared in Example 1 are 0.3 mm in diameter and 0.3 mm in diameter of aluminum-aluminum alloy wire 3 (twist pitch 20 mm), conductor cross-sectional area 0 Prepare 5 mm 2 twisted wire 2 and arrange one around 6 wires around it, and after wire twisting, reduce the surface with a die and then coat non-halogen resin 4 as shown in Figure 1-3.
  • the bow I was measured in the same manner as in Example 1 to obtain values of 6 0 N and 7 5 N, respectively. This value is sufficient to satisfy the connection between aluminum conductor and »at the time of assembly to a car.
  • Example 1 Inventive Example 1 of Table 1 of the invention described in Example 1 of the present invention 1 Anoremum composite key line, or the same type of follower, each according to FIG. Two strands of twisted wire (twisted pitch 20 mm), conductor ffi3 ⁇ 40.5 mm 2 were twisted. Further, each wire was coated with a resin, and each bundle of 30 bundles was bundled with a PVC tape, and the soft-weave was done using this ⁇
  • Fig. 3 is an explanatory diagram of this soft car M raw test method, in which the support distance of the support tree of the two-point support flexibility test jig 9 is set at 100 mm and the mandrel 10 at a diameter of 9 mm is long.
  • the sample 1 1 with a size of 350 mm is supported on a mandrel, and the middle part of both mandrels is pulled downward using a tensile tester (Fig. ⁇ Rf).
  • the apology of flexibility was measured.
  • 1 2 is a PVC tape.
  • the arch limb strength of Inventive Example 1 was 1 1. 7 N at which the coating resin was non-tough: tj ⁇ .
  • the coating resin is PVC: ⁇ in the present invention is 8. 1 N, in the 1 ⁇ 4 of the copper wire is 1 3 ⁇ 6, and the flexibility of the aluminum spring according to the present invention is less than that of the copper wire. Yes, it can be seen that the flexibility is greatly improved.
  • the light-emitting device of the present invention is light in weight, excellent in flexibility and flexibility, and excellent in the use suitability of parts with movement such as the i3 ⁇ 4 i part.
  • the aluminum cushion of the present invention is suitable for use as a wire harness for a vehicle that is as lightweight as possible from the viewpoint of improving the performance of the vehicle.
  • the aluminum alloy wire of the present invention is suitable for use in the above-described aluminum lead wire.

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Description

アルミニウム導電線 技術分野
本発明はアルミニウム導 mi泉に関するものである。 明
従来、 自動車の酉線用 ®糠として主に J I田 S C 3 1 0 2に規定されるような 同線、 またはこれに錫めつきなどを施し fcf泉を撚り合わせて撚り線導体とし、 この導体に塩化ビ ニーノレ、 架橋ポリエチレンなどの絶椽体を被覆した 锒が されてきた。
近年、 自動車の高†生倉 匕、 高機能化に伴って各種電子 βの制御回路が増カロして、 自動 車内の酉 泉箇所が多くなり酉锒による重量の増大力 S進む一方、 それらに対応した一層高 、 信頼性が要求されようになってきている。 また酉 Βϋスペースの縮減や軽量化の要求に対し ては細線化により対応し、 さらに!^保護気運の高まりから、 リサイクルし易い自動車用 ®線が要求されている。 また、 重心バランスの隨系等から、 車両後方にバッテリーを配置 する電気自動車やハイブリット車では、 モーターまでの配線が長くなり、 酉镍材の軽量化 が求められる。
このような要求に対して、 第線に銅を被覆した複^泉を用いることにより、 所要の導電 率とはんだ付着性を改良すると共に屈曲性と引張り弓艘を高めた自動車用電導体が知られ ている （例えば、 特開平 0 3— 1 8 4 2 1 0号公報） 。
また、 銅の合金锒を用いることなく、 硬銅素線と辦同素線とを燃り合わせて細径化によ り灘的弓艘を確保し、 て軽量化とリサイクル生を高めた導体断 0. 3 mm〜 2. 0 mm以下の自動車用慰泉導体が知られている （例えば、 特開平 0 6— 0 6 0 7 3 9号公 報） 。
また、 アルミニウム線に 'ロ 金被覆を有する酉 用導体とすることにより、 電気接続 上の問題の解決を図ると共に、 耐を用レヽないことにより自動車のリサイクルの際に銅の がなく、 リサイクノ 耐の品質低下カ 卬制される酉 泉用慰泉導体が知られている (例えば、 特開平 0 6 - 2 0 3 6 3 9号公報） 。
また、 主に 慰泉用としてアルミニウム合金による導体が知られている （例えば、 特 開昭 5 1— 0 4 3 3 0 7号公報、 米国特許第 3 6 9 7 2 6 0号明細書、 米国特許第 3 7 7 3 5 0 1号明細書） 。
しかし編己特開平 0 3 - 1 8 4 2 1 0号公報ゃ特開平 0 6— 0 6 0 7 3 9号公報記載の 自動車用電镍導体は、銅または銅合金を材料とした導体であり、 重量が大きい。 またこの 導体〖难続時にはんだが使用されており、 リサイクルの際、 導体の換続時に使用されたハ ンダに含まれてレ、る鉛などが 汚 »質の一つとなり大きな問題となってレヽる。
■特開平 0 6— 2 0 3 6 3 9号公報のように自動車用ワイヤハーネス導体として 口 金 被覆したアルミニウム線を用いるものは、 リサイクルのし易さ、 およひ 量化の一環とし て極めて^ ¾である。 しかし、 通常の細載泉に翻されているアルミニウム線は、 電気用 硬アルミニウム線 ( J I S C 3 1 0 8 ) 等を主体としたもので、銅線などに比較する と屈曲性が著しく低く、 自動車のドアヒンジ回りなど開閉繰り返し回数の多レヽ MFfでは、 銅線と比較して棚に破断するので、 従来の構凝^:には使用できないという 題があつ た。
特開昭 5 1— 0 4 3 3 0 7号公報のアルミニウム合金竈線では、 輕送 泉の ¾¾祿工事 における釣車通し時に要求される禾敏の曲げ性向上であり、 本発明が使用される自動車用 アルミニウム導体に要求される繰り返しの屈曲性を満足しなレヽ。 さらにその線径は太く、 細 泉を燃り合わせて用レ、る自動車用アルミニウム導体に適用することは難しレヽ。
米国特許第 3 6 9 7 2 6 0号明細書では、 柔軟性に関する記述があるが、 柔軟性として 破断伸びを言 値としており、 霞線をボディに立体的に酉 する際の^^性を容易にする 観点から曲げ易さに優れる導体が必要とされる自動車とは、根本的に異なるものである。 また、 屈曲个生に関しても、 数十回で破断する曲げ方で評価しており、 この評価基準は、 自 動車のドア部のように数万回の屈曲魏カ S必須となるものとは、 要求性能の水準が異なる ものである。 さらに、通信ケーブル用であるためその ,衞圣は太く、 細 ί線を撚り合わせて 用いる自動車用アルミ二ゥム導体に適用することは難しレ、。
米国特許第 3 7 7 3 5 0 1号明細書では、 屈曲性に関する記載があるが、破断曲げの曲 率を自線径を単位として言鞭しているが、 した如く自動車のドア部のように数万回程 度の屈曲 力 s必要な とは根本的に異なるものである。 また、 ^送 mi泉用であるた めその線径は太く、 細 ί 泉を撚り合わせて用いる自動車用アルミニウム導体に適用するこ とは難しい。 さらに、 sbの含有が必、須とさ; ている。
本発明の上識 也の額¾ひ利点は、 謝の図面とともに考慮することにより、 下記 の記載からより明らかになるであろう。 図面の簡単な説明
図 1— 1は、 本発明に係るアルミニウム導露線の 態の一例を示す 19本のアルミ 二ゥム合赫線からなる撚り線に樹脂被覆したアルミニゥム導 泉の断面図である。
図 1— 2は、 本楽明に係るァノレミニゥム導電泉の実施様態の一例を示す 7本のァノレミ二 ゥム合金素線からなる撚り線に棚旨被覆したアルミニゥム導鬈線の断面図である。
図 1一 3は、 本発明に係るアルミニウム導鼇線の雄様態の一例を示す 7本のアルミ二 ゥム合金素線からなる] ΐ鶴麵り線に樹脂被覆したアルミニゥム導嶽泉の断面図である。 図 2は、 アルミ -ゥム合金素線の屈曲性試験の説明図である。
図 3は、 導電線の柔軟' I生試験方法の説明図である。 発明の開示
本発明によれば、 以下の手段が提供される：
(1) F e 0. 1〜1. Oma s s%、 Cu 0. 05〜0. 5ma s s%、 Mg 0. 05〜0. 4ma s s%を含有し、 Cuと Mgの合計力 SO. 3〜0. 8ma s s%、 残き [5 がアルミニゥムおよび不可避不純物から成るアルミニゥム合金素線を撚り合わせて形成し た揚線からなることを糊敷とするアルミニウム導鼋線、
(2) Fe 0. 1〜1. Oma s s%、 Cu 0. 05〜0. 5ma s s%、 Mg 0. 05〜0. 4ma s s%を含有し、 Cuと Mgの合計力 SO. 3〜0. 8ma s s %、 ^& がアルミニウムおよび不可避不純物から成る線径 0. 07〜1. 50mmのアルミニウム 合金素線を撚り合わせて形成した撚镍と、 該 iを被覆する樹脂層とからなることを糊敷 とするアルミニウム導戀泉、
(3) アルミニウム導電線の引張娘が 110MP a以上であることを糊敷とする、 肅己 (1) または （2) I頁曾識のァノレミニゥム導慰泉、
(4) 導体と、該導体の外周に設けられる被 ¾jfとを備え、 該導体が嫌己 (1) 〜 （3) のレ、ずれか 1項記載のアルミニゥム導慰泉であることを樹敷とする自動莉 Εϋ用 、 並 びに
(5) F e 0. 1〜1. Oma s s%、 Cu 0. 05〜0. 5ma s s%、 Mg 0. 05〜0. 4ma s s0/0を含有し、 Cuと Mgの合計が 0. 3〜0. 8ma s s%、 ¾¾5 がアルミニゥムおよび不可避不純物から成る導嶽泉用アルミニゥム合
本発明のアルミニゥム導鼋線は、 上記のアルミニゥム合 *糸泉を用レ、るァノレミ化により その軽量化が図られ、 力 、 伸線時の加工性、 導電率、 撚り性 （撚り茅勅ロェの ） 、.耐 屈曲性 （ドア開閉時、 謹時） 、 柔軟性 (例えば、 自動車ワイヤハーネス組付け時） 、接 続 !4 (難 ） 、 醒 に優れる。 また、 リサイクル化も銅線のワイヤハーネス導体な どに比べ大幅に容易になり、 纖に ¾ ""る有害物質の発生もなくクリーンである。 よって、 産業上また ¾ ^上極めて好適である。 発明を実施するための最良の形態
以下に本発明を具体的に説明する。
図 1— 1、 1— 2、 1—3 tt^:発明に係るアルミニゥム導鼋襪の好ましレヽ 様のう ち 3例を示したアルミニウム導 ®線の断面図であり、 図 1— 1、 1— 2、 1一 3において、 同符号は同じものを示す。 1はアルミニゥム導戀泉、 2はアルミニゥム合金素線 3を撚り 合わせてなる撚り線を示す。 4は被覆樹脂を示す。 ただし、 図 1— 3におレヽて、 3 aは断 面略 6角形の OBf^体） アルミニウム合金素線、 3bはその略 6角形の外側に配した断 面略失 の GB ^体） アルミニウム合^ ¾線である。 撚り線 2を構成するアルミニウム 合金素線 3又は 3 a、 3 bの総本数は、 使用する βの性能によって、 決められるもので あ 。
次に本発明のアルミニウム合键線 3 (又は 3a、 3 b) を構成するアルミニウム合金 の糸城の ί¾ί的意義を説明する。
6の勵ロ量を0. 1〜1. Oma s s%とする理由は、 0. lma s s%未満では自 動車用嶽泉として要求される高水準の屈曲耐久性が満足できないからである。 また 1. 0 ma s s %を超えると自動車用載泉として求められる導電率が得られなレ、ばかり力、 A 1 -Fe系化合物の晶出により屈曲†生が低下する。 この場合、 ？辯易の保持温度を十分高くか つ凝固の際の? を早くすることで、 晶出物の生成を iS することが可能だが、 逆に 過飽和に F eが固溶して導電率が低下する。 好ましくは Feは 0. 20〜0. 8ma s s %である。
Cuの添カロ量を 0. 05〜0. 5ma s s%とする理由は、 0. 05%未満では自動車 用慰泉として要求される水準の屈曲耐久性が達成できない。 0. 5 %を超えると導電率が 劣る。 好ましくは Cuは 0. 1〜0. 4ma s s%である。
Mgの添ロ量を0. 05〜0. 4ma s s%とする理由は、 0. 05%未満では自動車 用慰泉として要求される屈曲耐久性が «できなレヽ。 0. 4%を超えると導電率が劣る。 好ましく ¾Mgは 0. ；!〜 0. 35ma s s%である。
Cuと Mgの合計を 0. 3〜0. 8ma s s%とする理由は、 Cuと Mgの同時添口に より屈曲耐久性を向上させるためである。 0. 3%未満では自動車用慰泉として要求され る高水準の屈曲耐久性が舰できない。 また 0. 8%を越えると導電率が劣る。 好ましく は、 両成分が合計で 0. 3〜0. 7ma s s%である。 また Mg ：〇 の質量比は0. 1 25 ： 1〜1. 25 : 1の質量比が好ましい。
不可避不純物は導電率を低下させるため少なければ少ないほど良い。 好ましくは、 S i が 0. 1 Oma s s %以下、 Mnが 0. 02ma s s %以下、 T iと Vの総量が 0. 02 5ma s s %以下である。 Z rの含有は、 A 1— Z r系の析出物を析出させることにより 赚|~生が向上するため、 0. 1 m a s s までの Z rを含有してもよ ヽ。
次に、 線径 0 · 07〜1. 50 mmのアルミニゥム合金素線を撚り合わせ、 その上に樹 脂を被働ロェしたアルミニウム導鼋镍は引張強度を 110 MP a以上とするの力 S好ましい。 この引張弓艘の上陋直は特に制限されるものではないが、 通常 40 OMP a以下である。 これは、 例えば、 このアルミニウム導露線を自動車に組付けるィ樓中に、 アルミニウム導 mi泉と との接織! ^破断しなレ、ためには、 所定以上の弓 I張弓艘を有する必要があり、 11 OMP aの弓 ί張強度を有することにより接^ ¾の健全十生 （98mZs e c、 50〜1 OOHzで掃引、 3時間、 軸方向に振動をかけ、 破断がないこと).力 S保たれるからである。 そのため、 使用するアルミニウム合金素線にも少なくとも 11 OMP a以上の引張強度が 必要である。 なお、被覆樹脂の層は、 通常はアルミニウム導電線の引張弓嫉にはほとんど 寄与しないことが知られている。 '
導電'性については、 自動車の^ ¾m子 «の高度化につれ、 高導電性であることが求め られて 、る。 導電率は 5 5 % I A C S以上が好ましレ、。 この導電率の上 P賺は特に制限さ れるものではないが、 通常 6 6 % I AC S以下である。
実用上、 充分な屈曲性を維持しつつ、 より高い柔軟性を必要とする： t には、伸勅ロェ または撥り n¾ロェ後に、 »理を加えることで、 これらの効果を得ることが可能となる。 その条件としては、 熱処理後に再結晶力 s完了し、線材の伸びと導電率が回復すればよく、 '
2 5 0 °C以上であれば良い。 |»理時間は、 特に制限するものではないが、 好ましくは 3 0分〜 6時間である。
なお、 再結晶 »理を行い: tj^に、 伸糸勅ロェ後に低? 纖を施すことで、 引張弓艘を維 持しつつも屈曲性を高めることが可能となる。 その条件としては、 8 0 °C〜 1 2 0 °C、 時間 1 0 0〜1 2 0時間で WIするのがよい。
また、 本発明のアルミニウム導電線において屈曲耐久性の向上には、 表面の健全性 （表 面にクラック、異物の押し込み、 むしれなどの傷がないこと） は重要であり、伸 H後のダ イス筋などカ沙ないことが望ましい。 さらに、 理後に伸 ロェ時のスキンパス等によ り表面近傍のみを硬化させることで、 柔軟性を維持しつつ屈曲耐久性を維持することがで 含る。
本発明で使用される被覆樹脂は、 絶縁性およひ賓纖性の面から、 ポリ塩化ビニル (P V C) およびノンハロゲ t脂が好ましい。 特に、 その厚みには制限はないが、 工業的に見 て厚すぎるのは好ましくない。 撚り線の線径にもよる力 その厚みは 0. 1 0 mn！〜 1 . 7 O mm鍵力 子ましい。
以下、 本発明を 例に基いてさらに詳細に説明するが、 本発明はこれらに限定される ものではない。 雄例
(麵列 1 )
表 1は本発明例および比較例に係る A 1合金の成分糸滅 （ ¾はアルミニウムおよぴ不 可避不純物である） を示したものである。 表 1に示す成分糸城の A 1合金を常法により溶 解し、 2 5 . 4 mm角の醒に艇んで を得た。 次に 4 0 0 °Cに 1時間鎳塊を髓し、 溝ロールで熱間圧延を行、線径 9 . 5 mmの荒弓 |線に加工した。 なお、 この荒弓 |き線への 加工方法は、 断面力角形の鑄塊の熱間圧延法に限定されるものではなく、 連 延法 や、 押出法などの他の加工方?去を用いてもよい。
次に、 この荒引き線を線径 0. 9 mmまで伸鋤 1]ェした後、 3 5 0°Cで 2時間赌の熱 処理を加え焼き A u 、 更に伸勘卩工を続けて図 1—1に示 I 尉圣 0. 3 2 mmのァノレミ ユウム合铺線 3をィ懷した。 導電率の測定は、 0. 9 mmの線材を熱処理.焼き; τ^ に測定を行った。
撚り線を樹脂被覆した本発明に係るアルミニウム導嶽泉における引張 S嫉、 屈曲性、 導 電性は、 用いたアルミニウム合^ *線の諸特 I·生に影響されることから、 條した線径 0. 3 2 mmのアルミニウム合金素線を 3 5 0°Cで 2時間保持の熱処理を加え徐冷し、 引張強 度、 屈曲性の評価を行った。
弓 I張強度は、 線径 0. 3 2 mmのァ 7レミニゥム合金素線の弓 | 嫉を J I S Z 2 2 4 1に準じて n = 3で測定し、 その平均値を求めた。
導電性にっレ、ても引 娘と同様に、 ，鶴 0. 3 2 mmのアルミニゥム合金素線を 2 0°C (± 0. 5°C) に保った懐赚中で、 四 法を用い、 その比雖を計測して導電 率を算出した。 なお、 端子間 g瞧は 1 0 0 mmとした。
屈曲个生に関しては、 図 2に示す屈曲試^ ¾置を用いて行った。 斗として,射圣 0. 3 2 mmのアルミニウム合^ *線 3の辦斗 5をマンドレノレ 6で挟み、 線のたわみを抑えるため 下職に 5 0 gの錘 7をつるして荷重をかけてレ、る。 辦斗の上 ί¾¾は接 »8で固定され る。
この状態で錘 7を左右に振って難 5を左右に 3 0度ずつ折り曲げ、 H 0 0回の速 さで繰り返しの曲げを行レヽ、破断するまでの曲げ回数をそれぞれの 斗につレヽて測定した。 なお、 曲げ回数は一往復を一回と数え、 又マンドレル 6の間隔は、 試験中にアルミニウム 合金素線の試料を圧迫しないように 1 mmとした。
破断の判定は、謝 5の下艦 15に吊るした錘 7が落下したときに、破断したものとした。 なおマンドレル 6は半径 9 0 mmの円に相当するような、 円弧部をもちあわせたマンドレ ルで、 これにより判圣 90mm相当の曲げ応力を加えることが可能となる。 総合評価は、 引張強度、 屈曲 '隨ぴ導電性の材: | 性、 並びに軽量化可能 '隨びリサイ ■ クノレ 1"生の環境特 I"生について言 面した。 屈曲耐久性は 50000回以上、 引張弓 度は 110 MP a以上、 導電性は導電率 55. 0%I ACS以上、 軽量化可能性は従来の銅製より軽 くできるもの、 リサイクル 14は自己転回力 s容易なもの、 これらの全てを満足する ^を 「〇 （良） 」 、材ネ精 I·生は満足する力 s驗特！ "生を満足しないものを 「△」 、材爵生を一 つでも満足しないものを 「X (劣） 」 とした。 なお、 特に 60000回以上の屈曲而ォ久 性かつ導電率 56. 5% I ACS以上で纖特 |~生も満足するものについては 「◎ (優） 」 と記した。 上記、 測 果を表 1に合わせて記す。
表 1
Fe Cu Mg MgK u "生 弓錢 導耱 譲 mass% mass% mass% massP/o 回 MPa °/iACS 本菊應 0. 231 0. 236 0. 115 0. 351 66,600 136 58. 8 ◎ 本麵 |ll2 0. 212 0. 433 0. 116 0. 549 86,000 146 58. 2 ◎ 本難靡 0. 269 0. 408 0. 055 0. 463 51,8∞ 138 56. 7 〇 本 藤 0. 275 0. 482 0. 066 0. 548 51,000 145 55. 4 〇 本 脑 0. 228 0. 289 0. 052 0. 341 51,9∞ 137 56. 1 〇 本麵膨 0. 275 0. 125 0. 213 0. 338 52>9∞ 115 57. 0 〇 本麵 0. 263 0. 300 0. 220 0. 520 72,800 138 56. 8 ◎ 本麵 5"ぉ 0. 220 0. 489 0. 218 0. 707 85,300 145 55. 5 〇 本翻 5"J9 0. 223 0. 189 0. 355 0. 544 63,500 135 55. 3 〇 本画列 10 0. 111 0. 313 0. 385 0. 698 69,000 146 55. 0 〇 本删列 1 1 0. 224 0. 273 0. 324 0. 597 67200 141 55. 5 〇 本麵列 12 0. 220 0. 184 0. 237 0. 421 61,900 138 56. 6 ◎ 本鋼列 13 0. 216 0. 344 0. 093 0. 437 73,500 140 56. 1 〇 顧列 1 0. 226 0. 057 0. 11フ 0. 174 39,7∞ 111 60. 7 X 赚 0. 314 0. 107 0. 124 0. 231 48ZC0 112 60. 6 X 幽 ¾3 0. 189 0. 109 0. 109 0. 219 49,000 113 61. 3 X t m 0. 294 0. 003 0. 101 0. 104 30,6∞ 111 60. 7 X 應 5>J5 0. 497 0. 003 0. 124 0. 127 39,400 120 60. 0 X 麵 !>J6 1. 191 0. 003 0. 043 0. 046 34,∞ 133 59. 0 X 應 1. 207 0. 004 0. 146 0. 149 8,9∞ 142 57. 6 X
1. 147 0. 004 0. 222 0. 227 42>100 147 57. 5 X 麵 0. 274 0. 107 0. 002 0. 109 3^500 112 57. 6 X t o 0. 279 0. 075 0. 001 0. 076 38,500 117 57. 9 X 賺列" 0. 291 0. 123 0. 001 0. 125 40,900 116 57. 1 X 赚列 12 0. 274 0. 191 0. 001 0. 192 44,300 126 56. 9 X 應列 13 0. 276 0. 005 0. 112 0. 117 4脚 116 60. 5 X 繊列 14 0. 217 0. 130 0. 113 0. 244 48200 120 59. 4 X 躍列 15 1. 256 0. 004 0. 126 0. 129 39,3∞ 141 58. 2 X 躍列 16 0. 274 0. 221 0. 048 0. 269 42,ΐω 135 57. 5 X 赚列 17 0. 268 0. 533 0. 049 0. 582 59200 145 54. 5 X 顧列 18 0. 270 0. 800 0. 050 0. 850 59,800 151 54. 0 X 赚列 19 0. 265 0. 650 0. 100 0. 750 90,1∞ 150 54. 8 X 繊 0 0. 217 0. 611 0. 216 0. 827 86,000 148 54. 0 X t瞎] 21 0. 080 0. 403 0. 115 0. 518 48,1 ω 130 58. 8 X 赚 2 0. 214 0. 233 0. 410 0. 643 75,000 150 54. 5 X 翻列 1 ' 車斓 85,000 240 100· 0 A(Mm)
¾7ルミ 27,0∞ 95 62. 0 X W
10 表 l力 明らかなように、 本発明例では、 屈曲性、 引張弓艘、導電 14のいずれも力 s優れ、 アルミニウム合金による軽量性およびリサイク /レ ftを充分に利用できるものである。
これに対し、 比較例{林発明で規定するレ、ずれかの成; 5½囲および/また《M gと C u の合言 +4の範囲が外れているため、 屈曲性、 強度、 導 の少なくとも 1つが劣った。 ま た、 梅同線の従 列では屈曲耐久性などは優れているが、銅合 であるため重く、 リサ イク M生に劣った。 また純アルミニウム導慰泉の従 ¾f列では、 屈曲耐久性が大きく劣って レ、る。
(雄例 2)
実施例 1で作製した表 1の本発明例 1及ぴ 2の線径 0. 3 2 mmのアルミ-ゥム合金素 線 3を 7 «りし （撚りピッチ 2 0 mm) 、 導体断面積 0. 5 mm2の撚線 2を作成し、 1本を中心とし、 周りに 6本配し、 撚り線後にダイスにて減面加工した後さらにノンハロ ゲン樹脂 4を被覆して、 図 1— 3に示すアルミニゥム導鼋線をィ懷した。 その弓 I張弓艘を 鍾例 1と同様の施で測定したところ、 それぞれ 6 0 N、 7 5 Nの値を得た。 この値は、 自動車への組み付け時のアルミニゥム導鼂锒と »の接^ ¾のィ f¾†生を満足するものであ る。
(実施例 3 )
実施例 1で欄した糸射圣 0. 3 2 mmの表 1の本発明例 1ァノレミ-ゥム合鍵線、 又は 従 列の同 ϋを、 図 1一 3に従つてそれぞれ 7 T^fっ撚り合わせ （撚りピッチ 2 0 mm) 、 導体 ffi¾0. 5 mm2の撚り線を 2っ讓した。 さらにそれぞれの線に樹脂の被覆を施し た上でそれぞれ 3 0本束ね、 PVCテープで結束した辦斗をィ懷し、 この^ |Sを用いて柔 軟生の讓を行った。
図 3は、 この柔車 M生試験方法の説明図で、 2点支持柔軟性試験冶具 9の支持間隔 1 0 0 mmに設定された支樹本の直径 1 9 mmのマンドレル 1 0に、長さ 3 5 0 mmとした試料 1 1をマンドレル上で支持し、 両マンドレルの中間部を引張試験機 （図^ rf) を用いて 下方に引張ることで試料 （導磨泉） 1 1の引抜強さを測定し、 柔軟性の謝面を行った。 1 2は P VCテープである。 本発明例 1の弓肢強さは、 被覆樹脂がノンハ口ゲンの: tj^に 1 1 . 7 Nであった。 被覆 樹脂が P V Cの:^に本発明の は 8. 1 N、銅線の従 ¾ί列では 1 3. 6 Ν、 となり、 本発明に係るアルミニウム導 泉の柔軟性は、 銅線のそれ以下であり、 格段に柔軟性が向 上することがわかる。
^b^,の可能性
本発明のァノレミ-ゥム導電泉は、 軽量で屈曲性および柔軟性に優れ、 ，i¾i部など動きを 伴う箇所の使用適性に優れるので、 特に自動車用として、 とりわけワイヤノ、一ネスゃパッ テリ一ケーブルに棚するのに好適なアルミニウム導嶽泉である。
特に本発明のアルミニウム導慰泉は、 自動車の性能向上の観点から可能な限りの軽量化 を図った自動車ワイヤハーネス用として好適なものである。
さらに、 本発明のアルミニウム合金素線は、 上記のアルミニウム導露線に用いるのに好 適なものである。 本発明をその実 とともに説明したが、 我々は特に指定しなレ、限り我々の発明を説 明のどの細部においても限定しようとするものではなく、 寸の請求の範囲に示した発明 の精神と範匪こ反することなく幅広く角 ¾ されるべきであると考える。

Claims

請 求 の 範 囲
1. F e 0. 1〜1. Oma s s%、 Cu 0. 05〜0. 5ma s s%、 Mg 0. 05〜0. 4ma s s%を含有し、 Cuと Mgの合計が 0. 3〜0. 8ma s s%、 凝 [5がアルミニゥムおよび不可避不純物から成るァノレミユウム合^ *線を撚り合わせて形 成した揚锒カゝらなることを樹敷とするアルミニウム導 氣
2. アルミニウム導 ®線の引 度が 11 OMP a以上であることを樹敷とする請求 項 1記載のアルミニウム導電 H
3. 導体と、 該導体の外周に設けられる被 Siiとを備え、 該導体が請求項 1または 2 記載のアルミニウム導慰泉であることを樹敷とする自動莉 3H用慰 7¾>
4. F e 0. 1〜1. 0ma s s%、 Cu 0. 05〜0. 5ma s s%、 Mg 0. 05〜0. 4ma s s%を含有し、 Cuと Mgの合計力 SQ. 3〜0. 8ma s s%、 凝 |5がアルミニウムおよび不可避不純物から成る線径 0. 07〜 1. 50 mmのアルミ二 ゥム合金素線を撚り合わせて形成した赚と、 該 ί嫌を被覆する樹脂層とからなることを ί敷とするァノレミニゥム導
5. アルミニウム導露锒の引張弓艘が 11 OMP a以上であることを糊敷とする請求 項 4記載のアルミニゥム導電
6. 導体と、 該導体の外周に設けられる被 ¾1とを備え、 該導体が請求項 4または 5 記載のアルミニウム導 镍であることを糊毂とする自動朝 ¾線用鼋傲
7. F e 0. 1〜1. 0ma s s%、 Cu 0. 05~0. 5 ma s s % Mg 0. 05〜0. 4ma s s%を含有し、 Cuと Mgの合計が 0. 3〜0. 8ma s s%、 鶴 [^アルミニウムおよび不可避不純物から成る導鼇線用アルミニウム合 親
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