WO2006054781A1 - 冷間圧延における潤滑油供給方法 - Google Patents

Abstract

エマルション潤滑による冷間圧延における潤滑油供給方法において、特定の圧延速度、エマルション供給量、エマルション濃度、エマルション温度、プレートアウト長、圧延材幅またはロール胴長、圧延荷重、圧延材の材質および潤滑油の種類の条件下において得られる定数（供給効率）と、前記特定圧延潤滑条件下において実現するニート潤滑時の油膜厚とから、前記特定圧延潤滑条件下におけるエマルション潤滑で実現する油膜厚を推定し、前記推定油膜厚が目標油膜厚に一致するようにエマルション供給量、エマルション濃度、エマルション温度およびプレートアウト長のうちの少なくも１つを制御する。

Description

冷間圧延における潤滑油供給方法

技術分野

本発明は、 冷間圧延における潤滑油供給方法、 特に、 エマルショ ン潤滑による潤滑油供給方法に関する。

明 背景技術

鋼板の冷間圧延では、 圧延操業の安書定化、 製品の形状および表面 品質、 焼付き防止、 ロールの寿命などの点から、 圧延材 （鋼板） と ワークロールとの間の摩擦係数を適正な値に維持する必要がある。 適正な摩擦係数を得るためには、 圧延板の材質、 寸法および圧延条 件に適応する潤滑油を選択し、 圧延機入側で、 圧延材ゃロールに供 給する。

鋼板の冷間圧延では、 一般に、 エマルシヨ ン潤滑が用いられてお り、 適正な摩擦係数を得るために、 モデルを用いてエマルシヨ ン供 給量や、 エマルシヨ ン濃度を制御することが行なわれている。

モデルによって潤滑制御を行なう方法として、

( 1 ) 焼付き限界の供給量を、 圧延条件ごとに存在する定数、 濃 度 · 圧延速度等から推定して制御する方法 （例えば、 特開 2 0 0 2 - 2 2 4 7 3 1号公報、 参照） 、

( 2 ) 潤滑油が鋼板等に付着 （プレー トアウ ト） する際の油水分 離に要する時間 （転相時間） を考慮して、 潤滑油供給ノズル位置を 決定する方法 （例えば、 特開 2 0 0 0 — 0 9 4 0 1 3号公報、 参照 ) 、

などがある。 従来、 エマルシヨ ン潤滑時の油膜厚を推定または測定することが できなかった。 油膜厚計を圧延機出側に配置し、 圧延機出側の油膜 厚を測定することはできるが、 ある時点のロールバイ 卜直下の油膜 厚を知ることはできない。 この結果、 前記した従来の潤滑方法では 、 ロールバイ ト直下での適切な油膜厚を得ることはできず、 高精度 で潤滑制御を行なう ことはできなかった。

したがって、 前記方法 （ 1 ) については、 対象が焼付き限界なの で低速域では適用できず、 低速域での潤滑油の歩留り に向上の余地 がある。 また、 前記方法 （ 2 ) については、 エマルシヨ ン潤滑油の プレー トアウ トに転相時間が必要であり、 潤滑油供給端の位置を転 相時間を考慮して設定することは確かに有効であるが、 転相時間を 決定する方法が定まっていないため、 位置を正確に決定することが できないという問題がある。 発明の開

本発明 上記問題を解決するものであって、 高精度の潤滑制御 が可能な 間圧延における潤滑油供給方法を提供することを課題 とする。

( 1 ) 本発明の冷間圧延における潤滑油供給方法は、 エマルショ ン潤滑による冷間圧延における潤滑油供給方法において、 特定の圧 延速度、 エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温 度、 プレ一卜アウ ト長、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧 延材の材質および潤滑油の種類の条件下において得られる定数 （供 給効率） と、 前記特定圧延潤滑条件下において実現するニー 卜潤滑 時の油膜厚とから、 前記特定圧延潤滑条件下におけるエマルショ ン 潤滑で実現する油膜厚を推定し、 前記推定油膜厚が目標油膜厚に一 致するようにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルショ ン温度およびプレー トァゥ ト長のうちの少なく とも 1 つを制御する

( 2 ) 本発明の他の潤滑油供給方法は、 エマルシヨ ン潤滑による 冷間圧延における潤滑油供給方法において、 圧延中の荷重、 出側板 速度、 ロール速度を検出し、 圧下スケジュールから得られる入側板 厚、 出側板厚、 荷重、 出側板速度およびロール速度から摩擦係数を 逆算し、 特定の圧延速度、 エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度 、 エマルシヨ ン温度、 プレー トアウ ト長、 圧延材幅またはロール胴 長、 圧延荷重、 圧延材の材質および潤滑油の種類の条件下において 得られる定数 （供給効率） と前記摩擦係数との関係を圧延材材質毎 に予めテーブル化しておき、 前記特定圧延潤滑条件下における摩擦 係数を前記供給効率から求め、 摩擦係数が目標値と一致するように エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度および プレー 卜ァゥ 卜長のうちの少なく とも 1 つを制御する。

( 3 ) 本発明の更に他の潤滑油供給方法は、 エマルシヨ ン潤滑に よる冷間圧延における潤滑油供給方法において、 出側板速度および ロール速度を検出して先進率を算出し、 特定の圧延速度、 エマルシ ヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度、 プレー トァゥ ト長、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧延材の材質および 潤滑油の種類の条件下において得られる定数 （供給効率） と前記先 進率との関係を圧延材材質毎に予めテーブル化しておき、 前記特定 圧延潤滑条件下における先進率を前記供給効率から求め、 先進率が 目標値と一致するようにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルショ ン温度およびプレー トァゥ ト長のうちの少なく とも 1 つ を制御する。

( 4 ) 前記 （ 1 ) の潤滑油供給方法において、 圧延機出側に油膜 厚計を設置し、 油膜厚計測定値と前記油膜厚推定値との差を検出し 、 差が存在するときに、 当該圧延潤滑条件によって特定される前記 供給効率を周期的に補正しながらエマルシヨ ン潤滑の油膜厚を推定 する。

( 5 ) 前記 （ 1 ) 〜 （ 4 ) の潤滑油供給方法において、 前記特定 圧延潤滑条件下において得られる供給効率を、 圧延速度、 エマルシ ヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度、 プレー トァゥ ト長、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧延材の材質および 潤滑油の種類の関数とする。

( 6 ) 前記 （ 1 ) 〜 （ 5 ) の潤滑油供給方法において、 供給効率 を、

= h emu/ n nea t

し、 ひ ： ： 供給効率 （圧延速度、 ェマルシ 3 ン供給量、 ェマル シヨ ン濃度、 プレー 卜ァゥ 卜長 、 エマルショ ン温度

、 圧延材幅またはワーク □ール胴長、 圧延荷重、 圧 延材の材質および潤滑油の種類の関数）

h emu ： ： 特定の圧延潤滑条件下で実現するエマルショ ン潤滑 の油膜厚

h neat ： ： 特定の圧延潤滑条件下で実現するニー ト潤滑の油膜 厚 明の潤滑油供給方法は、 特定の圧延潤滑条件によって定まる 供給効率とニー ト潤滑時の油膜厚とから、 エマルショ ン潤滑時の油 膜厚を推定し、 この推定油膜厚に基づいて、 エマルシヨ ン供給量な どを制御する。

供給効率は、 圧延速度、 エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度 、 プレー トアウ ト長、 エマルシヨ ン温度、 圧延材幅またはロール胴 長、 圧延荷重、 圧延材の材質および潤滑油の種類の関数となってい るので、 高い精度で潤滑制御を行なう とができる o 高精度の潤滑制御により、 口一ルバィ 卜直下に 、 過不足のない 切な油膜厚が形成され、 圧延材とヮーク Pールとの間の摩擦係数は 圧延条件に適応した値に維持される。 の糸 CI 7f¾ 圧延材とワーク □ ールとの間のスリ ップゃ圧延材の焼付さを防止し 、 安定した圧延を 行なう ことができる。 さ らには 、 圧延コス 卜の低減および ¾制¾ロ αロ口 α口質 の向上を図ることができる。 図面の簡単な説明

図 1 は 、 エマルシヨ ン供給量およびェ ルショ ン te度 パラメ一 夕一とし 、 圧延速度と供給効率との関係の一例を示す図であ

図 2 は 、 この発明の潤滑油供給方法を実施する圧延設備の一例を 模式的に示す図である。 発明を実施するための最良の形態

本発明では、 特定の圧延速度、 エマルシヨ ン供給量、 エマルショ ン濃度、 プレー トアウ ト長、 エマルシヨ ン温度、 圧延材幅、 圧延荷 重、 圧延材の材質および潤滑油の種類の条件下において得られる供 給効率と、 前記特定圧延潤滑条件下において実現するニー 卜潤滑時 の油膜厚とから、 前記特定圧延条件下におけるエマルシヨ ン潤滑で 実現する油膜厚を推定する。

そして、 前記推定油膜厚が巨標油膜厚に一致するようにエマルシ ヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度 、 エマルシヨ ン温度およびプレー 卜 ァゥ ト長のうちの少なく とも 1 つを制御する。

ここで、 「特定の」 は、 種々の圧延潤滑条件ごとに特定されたと いう意味であ.る。 プレー トァゥ 卜長は、 走行中の鋼板面に供給した エマルショ ン中の潤滑油が 水と分離して鋼板面に付着するのに十 分な時間を確保できる、 エマルシ Ξ ン供給位置からロールバイ ト入 口までの距離をいう。

また、 口ールに潤滑油を供給する場合も同様に考えて、 プレー ト アウ ト長を設定することができる 供給効率は、 モデル化により前 記圧延速度 、 ェ 7ルシヨ ン供給量 、 その他の関数と して算出するこ とが可能でめ 。 供給効率は、 例えば、 下記のようにして決定する ことができる。

ある圧延条件下におけるニー ト潤滑の場合に導入される油膜厚を h n e a t、 同じ圧延条件下でエマルシヨ ン潤滑 （濃度任意） の場合に 導入される油膜厚を h emuとする。 同じ圧延潤滑条件下では、 ニー 卜潤滑時の油膜厚が最大であり、 エマルシヨ ン潤滑ではニー ト潤滑 より油膜厚が小さ くなる。 そこで、 供給効率 α = h emu Z h n e a tと 定 ¾lする。

ここで、 h emuは、 圧延中の油膜厚を測定すれば得ることができ る。 h n e a tは、 実際に、 ニー ト潤滑実験を行って、 あらかじめ測定 しておいてもよいし、 潤滑理論等で計算しておいてもよい。

ニー ト潤滑においては、 圧延速度の増加と共に、 油の引き込み効 果によって導入油量が増加して、 摩擦係数が減少していく。 これに 対し、 エマルシヨ ン潤滑においては、 低速域では潤滑油の引き込み 効果で導入油量が増加するものの、 ある圧延速度以上で潤滑不足を 生じて、 油膜厚は減少し、 摩擦係数は増加する。

定義に従って供給効率を各圧延速度ごとに計算すると、 図 1 のよ うになる。 この曲線は、 エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 プレー トアウ ト長、 エマルシヨ ン温度、 圧延材幅またはロール胴長 、 圧延荷重、 圧延材の材質および潤滑油の種類ごとに異なるが、 こ れらの圧延潤滑条件が同じであれば、 常時等しいことを知見した。 そこで、 操業範囲内で、 あらかじめ供給効率をモデル化しておく ことにより、 この供給効率とニー ト潤滑時の油膜厚を介してェマル ショ ン潤滑時のロールバイ 卜直下の油膜厚を推定することが可能で ある。

したがって、 上記推定油膜厚が目標値に一致するようにエマルシ ヨ ン濃度やエマルシヨ ン供給量を制御すれば、 当該圧延潤滑条件下 で、 潤滑油を過不足なく供給することが可能となる。

さ らに、 本発明者等は、 供給効率が、 圧延速度、 エマルシヨ ン供 給量、 エマルシヨ ン濃度、 プレー 卜アウ ト長、 エマルシヨ ン温度、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧延材の材質および潤滑油 の種類から推定できることを知見した。 供給効率の推定式は、 実験 によって得た値に対して適当な関数でフィ ッティ ングして設定すれ ばよい。

本発明者等は、 供給効率を、 少なく とも、 低速域 · 高速域個別の 指数関数で表せることを確認した。 他に適切にフィ ッティ ングでき る関数があれば、 それでもよいことは言う までもない。

ただし、 低速域 ， 高速域は、 供給効率の極大値を境に定義して区 別しいる。 αをモデル式によって推定できることがわかったので、 この関係 （ h emu = ひ X h ne a t ) を用いて、 エマルシヨ ン潤滑時の 潤滑油供給条件 （エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 ェマル シヨ ン温度およびプレー トアウ ト長） と同じ条件のニー ト潤滑時の 油膜厚 （実験にて測定するか、 潤滑の流体理論の数値を利用） から エマルシヨ ン潤滑時の油膜厚を推定することができる。

したがって、 オンライ ンで常時供給効率を推定して、 特定でのェ マルシヨ ン潤滑時の油膜厚を推定し、 潤滑制御することが可能とな る。

制御端と して最も簡便なのはエマルシヨ ン供給量であり、 潤滑夕 ンクの数等によっては、 エマルショ ン濃度を変更することも可能で ある。 同様に、 ノズル向きを変化させて、 プレー 卜アウ ト長を変化 させることも可能である。

図 2 は、 この発明の潤滑油供給方法を実施する圧延設備の一例を 模式的に示す図である。 圧延設備は、 例えば、 5スタン ドからなつ ており、 図 2 には、 そのうちの 1基の圧延機 1 0 のみを示している 。 圧延機 1 0 は、 ワークロール 1 2およびバックアップロール 1 4 を備えた 4段圧延機である。

上記圧延設備は、 エマルショ ンを貯蔵するエマルショ ンタンク 2 O A , 2 0 Bおよび冷却水タンク 4 0 を備えている。 貯蔵されるェ マルシヨ ンは、 潤滑油の種類および/または濃度が異なっており、 種類および濃度は、 特定の圧延潤滑条件に従って、 あらかじめ設定 されている。

エマルショ ンタンク 2 O Aおよび 2 0 Bにそれぞれ接続されたェ マルシヨ ン管 2 1 Aおよび 2 1 Bに、 エマルシヨ ンポンプ 2 2 A、 2 2 Bおよびエマルショ ン流量調節弁 2 3 A、 2 3 Bがそれぞれ取 り付けられている。 また、 エマルシヨ ン管 2 1 Aおよび 2 1 Bは、 主管 2 5 に接続されている。

圧延機 1 0 の入側に、 エマルシヨ ンヘッダー 3 0が配置されてい る。 エマルシヨ ンヘッダ一 3 0 には、 板幅方向に沿って複数のエマ ルショ ンノズル 3 4力 S、 回転継手 3 2 を介して設けられている。 エマルシヨ ンノズル 3 4は、 回転継手 3 2 により水平かつ板幅方 向に延びる回転軸回り に回転可能となっている。 エマルショ ンノズ ル 3 4 を回転して、 破線で示すようにエマルシヨ ン噴射方向を変え 、 プレー トアウ ト長を調節できるようになつている。

前記冷却水タンク 4 0から延びる冷却水管 4 1 に、 冷却水ポンプ 4 2および冷却水流量調節弁 4 3が取り付けられている。 一方、 冷 却水ヘッダー 4 5力 S、 圧延機 1 0 の出側に配置されている。 冷却水 ヘッダー 4 5 には、 冷却水管 4 1 が接続されているとともに、 板幅 方向に沿って複数の冷却ノズル 4 6が取り付けられている。

圧延設備は、 コンピューターからなる潤滑制御装置 5 0 を備えて いる。 潤滑制御装置 5 0 には、 圧延潤滑条件および供給効率 αのモ デル式などのデータが格納されている。 潤滑制御装置 5 0 は、 与え られた圧延潤滑条件に基づいて、 モデル式によ り供給効率ひを計算 する。

上記のよう に構成された圧延設備において、 圧延潤滑条件および 供給効率ひ に基づき、 例えば、 エマルシヨ ン Ε Αが選択されたとす ると、 エマルシヨ ンポンプ 2 2 Aが駆動され、 エマルシヨ ン E Aが 、 エマルシヨ ンタンク 2 O Aからエマルシヨ ン管 2 1 Aを経て、 主 管 2 5 に送られる。 潤滑制御装置 5 0からの操作信号により、 エマ ルシヨ ン流量調節弁 2 3 Aの流量が調節される。

このとき、 エマルシヨ ンポンプ 2 2 Bは停止しており、 エマルシ ヨ ン流量調節弁 2 3 Bは閉じられている。 エマルシヨ ン E Aは、 主 管 2 5、 エマルシヨ ンヘッダ一 3 0および回転継手 3 2 を経てエマ ルショ ンノズル 3 4から圧延機入側の鋼板 1 に供給される。 また、 ワークロール 1 2 は、 冷却水ノズル 4 6から散布された冷却水で冷 却される。

圧延潤滑条件は、 時々刻々変化するので、 新たな供給効率 αが計 算されると、 例えば、 他の条件は一定のまま、 プレー 卜アウ ト長の みを変更して油膜厚を変更することができる。 変更するパラメ一夕 一は、 プレー トアウ ト長でなく 、 エマルシヨ ン供給量であってもよ いし、 エマルシヨ ン温度でもよい。 また、 それらのパラメ一夕一の うち複数を変更してもよい。

さ らに、 圧延潤滑条件が変わり、 新たな供給効率 αが設定される と、 エマルシヨ ンポンプ 2 2 Αを停止し、 エマルシヨ ン流量調節弁 2 3 Aを閉じる場合もある。 そして、 エマルシヨ ンポンプ 2 1 Bを 駆動し、 エマルシヨ ン流量調節弁 2 3 Bによりエマルシヨ ン E Bの 流量を調整する。

エマルショ ンの供給は、 エマルショ ン E Aからエマルショ ン E B に切り換わるとともに、 エマルシヨ ン供給量も変更される。 なお、 この場合、 潤滑油は同種または異種であってもよく、 エマルシヨ ン 供給量は同じであってもよい。 また、 プレー トアウ ト長を変更して もよい。

供給効率を周期的に補正する （学習機能） 場合、 圧延機出側に油 膜厚計 5 2 を設置する。 油膜厚計で検出した測定値は、 潤滑制御装 置 5 0 に送られ、 こ こで油膜厚計測定値と油膜厚推定値との差が演 算される。 そして、 検出差に基づいて当該圧延潤滑条件における供 給効率を周期的に補正しながら、 エマルシヨ ン潤滑の油膜厚を推定 する。

これにより、 潤滑制御の精度を更に高めることができる。 補正の 周期は、 圧延潤滑条件に応じて任意に変えることができる。

供給効率ひは、 潤滑状態を表すパラメ一夕一であるので、 摩擦係 数や先進率と直接的に相関がある。 これら摩擦係数および先進率は 、 潤滑油がロールバイ ト内へどれだけ導入されたかによって左右さ れ、 導入油量は、 供給される時の形態、 すなわち、 エマルシヨ ン濃 度 · 供給量 ' プレー 卜アウ ト長等に影響されるため、 供給効率ひ と の関係が深い。

予め摩擦係数や先進率と供給効率の関係を調査しておき、 供給効 率を潤滑油供給条件から計算することによって摩擦係数や先進率を 推定することが可能である。 計算された摩擦係数や先進率が目標値 と一致しない場合には、 供給量やプレー トアウ ト長等のパラメ一夕 一を変化させることによって、 狙いの潤滑状態にすることが可能と なる。

そこで、 本発明では、 圧延中の荷重、 出側板速度、 ロール速度を 検出し、 圧下スケジュールから得られる入側板厚と出側板厚と上記 パラメ一夕から摩擦係数を逆算し、 摩擦係数と供給効率の関係を圧 延材材質毎に予めテーブル化しておき、 特定の圧延条件下における 摩擦係数を供給効率係数から求め、 摩擦係数が目標値と一致するよ うにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度お よびプレー トァゥ 卜長のうちの少なく とも 1つを制御する。

また、 出側板速度、 ロール速度を検出して先進率を算出し、 先進 率と供給効率の関係を圧延材材質毎に予めテーブル化しておき、 特 定の圧延条件下における先進率を供給効率から求め、 先進率が目標 値と一致するようにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマ ルショ ン温度およびプレー トァゥ ト長のうちの少なく とも 1つを制 御する。

但し、 同じ潤滑油供給条件であっても、 摩擦係数や先進率は、 口 ール摩耗や圧延材材質等によって変化することが知られている。 口 ール摩耗については、 ロール組み替え後からの圧延材の圧延 トン数 によって補正を加えればよく、 圧延材材質は、 例えば、 変形抵抗 3 5 0 M P a以下、 3 5 0〜 6 0 0 M P a、 6 0 0〜 8 0 0 M P a、 8 0 0〜 1 2 0 0 M P a、 1 2 0 0 M P a以上のように分類し、 そ れぞれに対して摩擦係数や先進率と供給効率の関係をテーブル化し ておけば問題ない。 '

本発明は、 上記実施の形態に限られるものではない。 例えば、 圧 延材は、 鋼以外に、 チタン、 アルミニウム、 マグネシウム、 銅など の金属、 および、 これら各金属の合金であってもよい。

エマルシヨ ンタンクは、 3基以上であってもよい。 また、 潤滑油 を貯蔵したタンク 1基と し、 タンクから送り出した潤滑油を配管途 中で加熱水と混合し、 エマルシヨ ンを調製するようにしてもよい。 この場合、 圧延潤滑条件に応じて潤滑油と加熱水との混合割合を 変えて、 エマルショ ン濃度を調整およびノまたはエマルショ ン供給 量を変えるようにしてもよい。 実施例

単ス夕ン ド、 4 H i の実験.ミルを用いてコィル圧延を実施しす' 今 回の実験では 、 潤滑油基油としてパーム油を用い （エマルシヨ ン濃 度 2 % プレー 卜ァゥ 卜長 0 . 3 m、 供給量片面 1 L / m i n、 板 幅 5 0 m m ) 、 実験の条件範囲内で、 あらかじめ予備実験にて、 供 給効率を算出しておいた 。 圧延は、 加速して 1 5 0 0 m p mで 1 0 分間の定常圧延を行い 減速して終了した

1 本目のコィルに対して本モデルを適用 (計算周期 1秒） したと ろ、 αは 0 . 1 1 0 . 2 3 の間であつた。 推定油膜厚 （今回は

0 . 3 8から 0 . 4 8 β m ) が目標油膜厚に一致するように供給量 を変化させながら圧延した。 目標油膜厚は、 これまでの操業で得ら れた焼付き疵発生限界時の油膜厚とした。 本モデルを用いた場合、 焼付き疵等の問題もなく圧延できた。

通常圧延でも圧延速度毎に供給量を変化させているが、 テーブル 値による大まかな制御を行っており、 そのため、 本モデルのように 、 常時焼き付き限界に近い状態で圧延を行っているわけではない。 通常の操業で用いられているテーブル値で計算すると、 今回の実 験による供給量は、 通常操業の 9 2 % (板幅補正後） であることが 判明し、 本モデルにより、 トラブルなく コス トを削減することが可 能であることを確認できた。

次に、 供給効率を圧延中に計算しながら同様の実験を行った。 供 給効率推定モデルの精度検証も兼ねて、 圧延条件は、 板厚 · 板幅の 組み合わせを変化させて、 2 3本のコイルを圧延した。 全コイルに 関して焼付き疵の発生を含め、 圧延 トラブルは生じなかった。

前回と同様に、 通常操業時の供給量と比較すると、 今回の実験で は、 通常操業の 9 3 %の供給量であったことを確認できた。 圧延中 の供給効率推定の場合についても、 効果を確認できた。 産業上の利用可能性

前述したように、 本発明は、 圧延制御において、 高い精度で潤滑 制御を行なう ことができるものである。 したがって、 本発明は鉄鋼 産業において、 利用可能性が大きいものである。

Claims

1 . エマルシヨ ン潤滑による冷間圧延における潤滑油供給方法に おいて、 特定の圧延速度、 エマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度 、 エマルシヨ ン温度、 プレー トアウ ト長、 圧延材幅またはロール胴 長、 圧延荷重、 圧延材の材質および潤滑油の種類の条件下において 得られる定数 （供給効率） と、 前記特定圧延潤滑条件下において実 現するニー ト潤滑時の油膜厚求とから、 前記特定圧延潤滑条件下にお けるエマルシヨ ン潤滑で実現する油膜厚を推定し、 前記推定油膜厚 が目標油膜厚に一致するようにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン 濃度、 エマルショ ン温度およびプレー トァゥ ト長のうちの少なく と 囲

も 1 つを制御することを特徴とする冷間圧延における潤滑油供給方 法。

2 . エマルショ ン潤滑による冷間圧延における潤滑油供給方法に おいて、 圧延中の荷重、 出側板速度、 ロール速度を検出し、 圧下ス ケジュールから得られる入側板厚、 出側板厚、 荷重、 出側板速度お よびロール速度から摩擦係数を逆算し、 特定の圧延速度、 エマルシ ヨ ン供給量、 エマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度、 プレー トァゥ 卜長、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧延材の材質および 潤滑油の種類の条件下において得られる定数 （供給効率） と前記摩 擦係数との関係を圧延材材質毎に予めテーブル化しておき、 前記特 定圧延潤滑条件下における摩擦係数を前記供給効率から求め、 摩擦 係数が目標値と一致するようにエマルシヨ ン供給量、 エマルシヨ ン 濃度、 エマルショ ン温度およびプレー トァゥ ト長のうちの少なく と も 1 つを制御することを特徴とする冷間圧延における潤滑油供給方 法。

3 . エマルシヨ ン潤滑による冷間圧延における潤滑油供給方法に 出側板速度およびロール速度を検出して先進率を算出し、 特定の圧延速度 、 ェマルショ ン供給量 、 エマルショ ン濃度、 ェマル シヨ ン温度、 プレ一 トァゥ 卜長、 圧延材幅または口一ル胴長、 圧延 荷重、 圧延材の材質および潤滑油の種類の条件下において得られる 定数 （供給効率 ) と前記先進率との関係を圧延材材質毎に予めテー ブル化しておき 、 前記特定圧延潤滑条件下における先進率を前記供 給効率から求め 、 先進率が目標値と一致するようにェマルショ ン供 給量、 エマルシ ン濃度、 エマルショ ン温度およびプレー トアウ ト 長のうちの少な < とも 1 つを制御することを特徴とする冷間圧延に おける潤滑油供給方法。

4 . 圧延機出側に油膜厚計を設置し、 油膜厚計測定値と前記油膜 厚推定値との差を検出し、 差が存在するときに、 当該圧延潤滑条件 によって特定される前記供給効率を周期的に補正しながらエマルシ ヨ ン潤滑の油膜厚を推定することを特徴とする請求の範囲 1記載の 潤滑油供給方法。

5 前記特定圧延潤滑条件下において得られる供給効率が、 圧延 速度 、 エマルショ ン供給量、 ェマルシヨ ン濃度、 エマルシヨ ン温度

、 プレー トアウ ト長、 圧延材幅またはロール胴長、 圧延荷重、 圧延 材の材質および潤滑油の種類の関数であることを特徴とする請求の 範囲 1 〜 4のいずれか 1 項に記載の冷間圧延における潤滑油供給方 法。

6 . 前記供給効率が、

ひ = h emu/ h ne a t

ただし、 ひ ： 供給効率 （圧延速度、 エマルシヨ ン供給量、 ェマル シヨ ン濃度、 プレー トアウ ト長、 エマルシヨ ン温度 、 圧延材幅またはワーク ロール胴長、 圧延荷重、 圧 延材の材質および潤滑油の種類の関数） h emu ： 特定の圧延潤滑条件下で実現するエマルショ ン潤滑 の油膜厚

neat ： 特定の圧延潤滑条件下で実現するニー 卜潤滑の油膜 厚

であることを特徴とする請求の範囲 1 〜 5のいずれか 1 項に記載の 冷間圧延における潤滑油供給方法。