JPS60223601A - 薄鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
薄鋼帯の冷間圧延方法Info
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- JPS60223601A JPS60223601A JP7926784A JP7926784A JPS60223601A JP S60223601 A JPS60223601 A JP S60223601A JP 7926784 A JP7926784 A JP 7926784A JP 7926784 A JP7926784 A JP 7926784A JP S60223601 A JPS60223601 A JP S60223601A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
この発明は、圧延油のビルドアップによす発生スルロー
ル間スリップ、潤滑不良によるヒートスクラッチを防止
し、バックアップロール駆動方式の圧延機により高速高
圧下圧延を可能とする薄鋼板の冷間圧延方法に関する。
ル間スリップ、潤滑不良によるヒートスクラッチを防止
し、バックアップロール駆動方式の圧延機により高速高
圧下圧延を可能とする薄鋼板の冷間圧延方法に関する。
従来技術とその問題点
バックアップロール駆動方式の冷間圧延機により薄鋼板
を高速高圧下圧延する場合には、ロール・ストリップ間
の潤滑、およびロール冷却のために圧延油は不可欠であ
り、通常は鼻濃度の油脂系圧延油（高潤滑性）がワーク
ロール、バックアップロールおよびストリップに供給さ
れる。しかし、高潤滑性の圧延油が多量にロールやスト
リップに付着すると、潤滑過多となり、スリップが発生
し易くなる。特に圧延材がギルド鋼の場合はリムド鋼に
比ベロール表面の平滑化が早く、スリップが発生し易い
ことが知られている。
を高速高圧下圧延する場合には、ロール・ストリップ間
の潤滑、およびロール冷却のために圧延油は不可欠であ
り、通常は鼻濃度の油脂系圧延油（高潤滑性）がワーク
ロール、バックアップロールおよびストリップに供給さ
れる。しかし、高潤滑性の圧延油が多量にロールやスト
リップに付着すると、潤滑過多となり、スリップが発生
し易くなる。特に圧延材がギルド鋼の場合はリムド鋼に
比ベロール表面の平滑化が早く、スリップが発生し易い
ことが知られている。
例えば、バックアップロール駆動方式の４段可逆式圧延
機の場合は、小径のワークロールの使用が可能であり、
薄鋼板の圧延に適しているが、圧延トルクをロール間の
摩擦により伝達する必要から、ロール間の摩擦係数が潤
滑過′多やロール表面粗さの減少により低下すると、ロ
ール間スリップが極めて発生し易い。このロール間スリ
ップは、ストリップの板厚が厚い前段バスにおいて、加
速・減速時に特に発生し易い。一方、スリップを防止す
べく低濃度の圧延油や潤滑性の低い圧延油を使用すると
、潤滑不良となり、圧延所要動力の増大ヤワークロール
とストリップ間の油膜切れによるヒートスクラッチ（焼
付）が発生し、高速高圧下圧延が困難となる。
機の場合は、小径のワークロールの使用が可能であり、
薄鋼板の圧延に適しているが、圧延トルクをロール間の
摩擦により伝達する必要から、ロール間の摩擦係数が潤
滑過′多やロール表面粗さの減少により低下すると、ロ
ール間スリップが極めて発生し易い。このロール間スリ
ップは、ストリップの板厚が厚い前段バスにおいて、加
速・減速時に特に発生し易い。一方、スリップを防止す
べく低濃度の圧延油や潤滑性の低い圧延油を使用すると
、潤滑不良となり、圧延所要動力の増大ヤワークロール
とストリップ間の油膜切れによるヒートスクラッチ（焼
付）が発生し、高速高圧下圧延が困難となる。
このような問題を解決するため、各バス毎に圧延油濃度
を制御する方法（特開昭５７−１５６８０９ ）、高濃
度圧延油をワークロール入側およびストリップへ供給し
て潤滑性を付与し、低濃度圧延油をバックアップロール
およびワークロール出側に供給してバックアップロール
およびワークロール間の付着圧延油量を減少させる方法
（特願昭５７−１４１９９０ ）が提案されている。そ
して、いずれの方法も、ロール間スリップの発生の抑制
には効果が認められている。
を制御する方法（特開昭５７−１５６８０９ ）、高濃
度圧延油をワークロール入側およびストリップへ供給し
て潤滑性を付与し、低濃度圧延油をバックアップロール
およびワークロール出側に供給してバックアップロール
およびワークロール間の付着圧延油量を減少させる方法
（特願昭５７−１４１９９０ ）が提案されている。そ
して、いずれの方法も、ロール間スリップの発生の抑制
には効果が認められている。
しかし、これらの方法はいずれも、同一パス内での圧延
速度の変化に応じ潤滑状態が変化することが考慮されて
いないため、高速圧延時（定常゛圧延時）の潤滑性をあ
る程度犠牲にしている。
速度の変化に応じ潤滑状態が変化することが考慮されて
いないため、高速圧延時（定常゛圧延時）の潤滑性をあ
る程度犠牲にしている。
第１図は圧延油供給量と圧延速度、潤滑状態との関係を
示したものである。すなわち、定常圧延時に適正潤滑状
態になるよう圧延油の供給量を決めた場合、圧延油供給
量が全圧延区間を通じ一定であるために、ストリップ先
端の加速圧延に相当する部分、および後端の減速圧延に
相当する部分は潤滑過多となり易い欠点がある。
示したものである。すなわち、定常圧延時に適正潤滑状
態になるよう圧延油の供給量を決めた場合、圧延油供給
量が全圧延区間を通じ一定であるために、ストリップ先
端の加速圧延に相当する部分、および後端の減速圧延に
相当する部分は潤滑過多となり易い欠点がある。
発明の目的
この発明は、ス） Ｕツブ先後端の加速・減速圧延時に
潤滑過多により発生するロール間スリップを防止し、か
つ定常圧延時に潤滑不足から発生するヒートスクラッチ
を防止し安定な高速高圧下圧延を可能とする薄銅帯の冷
間圧延方法を提案することを目的とするものである。
潤滑過多により発生するロール間スリップを防止し、か
つ定常圧延時に潤滑不足から発生するヒートスクラッチ
を防止し安定な高速高圧下圧延を可能とする薄銅帯の冷
間圧延方法を提案することを目的とするものである。
発明の開示
この発明に係る薄鋼帯の冷間圧延方法は、バックアップ
ロール駆動方式の圧延機−にて冷間圧延する方法におい
て、圧延速度に応じ圧延油の供給量を増減制御すること
により、加速・減速圧延時のロール間スリップを防止す
ることを特徴とするものである。
ロール駆動方式の圧延機−にて冷間圧延する方法におい
て、圧延速度に応じ圧延油の供給量を増減制御すること
により、加速・減速圧延時のロール間スリップを防止す
ることを特徴とするものである。
すなわち、この発明はバックアップロール駆動方式の圧
延機により薄銅帯を冷間圧延する場合に、ヒートスクラ
ッチを防止すべく高潤滑性圧延油を使用した際の加減速
圧延時に発生するワークロールとバックアップロールの
スリップを防止する方法として、加減速圧延時（低速）
に上記圧延油の供給量を定常圧延時（高速）より減少さ
せて圧延する方法である。
延機により薄銅帯を冷間圧延する場合に、ヒートスクラ
ッチを防止すべく高潤滑性圧延油を使用した際の加減速
圧延時に発生するワークロールとバックアップロールの
スリップを防止する方法として、加減速圧延時（低速）
に上記圧延油の供給量を定常圧延時（高速）より減少さ
せて圧延する方法である。
バックアップロール駆動方式の圧延機により定常圧延を
高速で行なうためには、潤滑性の良好な圧延油を必要と
する。しかし、高潤滑性の圧延油を使用すると、圧延速
度の遅い加減速圧延時にロール間スリップが発生する。
高速で行なうためには、潤滑性の良好な圧延油を必要と
する。しかし、高潤滑性の圧延油を使用すると、圧延速
度の遅い加減速圧延時にロール間スリップが発生する。
この問題を解決するため、この発明では高潤滑性の圧延
油でも加減速圧延時にロール間スリップが発生しないよ
う、加減速圧延時の圧延油供給量を定常圧延時より減少
させる方法をとったのである。
油でも加減速圧延時にロール間スリップが発生しないよ
う、加減速圧延時の圧延油供給量を定常圧延時より減少
させる方法をとったのである。
ここで、この発明者らの行なった実験例について説明す
る。
る。
この発明者らは、母材寸法１．９ｆｌ厚Ｘ １０００
ｙｎｔ巾のギルド鋼帯を１．５係濃度の牛脂系圧延油を
用いて圧延油供給量３０００ｎ／ｍｉｎを基準にして第
１表に示す圧延条件により３バスで０．４２ｆｆに圧延
した際の圧延油供給量と潤滑状態の関係を圧延速度別に
スリップおよびヒートスクラッチの発生状況を調べた。
ｙｎｔ巾のギルド鋼帯を１．５係濃度の牛脂系圧延油を
用いて圧延油供給量３０００ｎ／ｍｉｎを基準にして第
１表に示す圧延条件により３バスで０．４２ｆｆに圧延
した際の圧延油供給量と潤滑状態の関係を圧延速度別に
スリップおよびヒートスクラッチの発生状況を調べた。
その結果を第２表に示す。
第 １ 表
（以下余白）
すなわち、圧延油供給量が３０００１／ｍｉｎの場合、
高速の定常圧延区間での潤滑状態は適正であるが、と低
下すると、加速・減速区間でのスリップ発生は減少し、
７５０ ／／ｍｉｎ以下では全く発生しなくなる。
高速の定常圧延区間での潤滑状態は適正であるが、と低
下すると、加速・減速区間でのスリップ発生は減少し、
７５０ ／／ｍｉｎ以下では全く発生しなくなる。
しかし一方、圧延油供給量が１２００／／ｍｉｎ以下で
は、高速の定常圧延区間でヒートスクラッチが発生して
いる。
は、高速の定常圧延区間でヒートスクラッチが発生して
いる。
このように、加速・減速区間と定常圧延区間を同一供給
量で圧延する限り、スリップまたはと一トスクラッチの
いずれかが発生子ることがわかる。
量で圧延する限り、スリップまたはと一トスクラッチの
いずれかが発生子ることがわかる。
そこで、この発明は第２表の適正潤滑領域（Ｑ印の部分
）から外れないように圧延速度に応じ圧延油供給量を段
階的あるいは連続的に増減制御する方法をとったのであ
る。圧延油供給量の増減は、圧延速度を検出し、その圧
延速度に応じ圧延油供給ポンプの回転速度を制御しノズ
ルから噴出する圧延油量を調整する方法、あるいは圧延
油供給ポンプより噴出する圧延油の一部を圧延油タンク
に戻すバイパス回路を設け、その分岐点に流量または圧
力調節弁を設け、これを圧延速度に応じ開閉し、ノズル
から噴出する圧延油量を増減する方法等により行なうこ
とができる。
）から外れないように圧延速度に応じ圧延油供給量を段
階的あるいは連続的に増減制御する方法をとったのであ
る。圧延油供給量の増減は、圧延速度を検出し、その圧
延速度に応じ圧延油供給ポンプの回転速度を制御しノズ
ルから噴出する圧延油量を調整する方法、あるいは圧延
油供給ポンプより噴出する圧延油の一部を圧延油タンク
に戻すバイパス回路を設け、その分岐点に流量または圧
力調節弁を設け、これを圧延速度に応じ開閉し、ノズル
から噴出する圧延油量を増減する方法等により行なうこ
とができる。
第２図および第３図は、この発明法を実施するための圧
延油の給油系統例を示すもので、第２図は４段のバック
アップロール駆動方式の圧延機（１）のロール駆動モー
タ（２）に接続した回転数検出器（３）により圧延速度
を検出し、圧延油供給ポンプ（５）の回転数制御装置（
４）により、圧延油供給ポンプ（５）から吐出される圧
延油供給量を制御し、ノズル（８）から圧延機（１）や
ストリップ（９）に噴射されるように構成した圧延油供
給システムである。（６）は圧延油回収トレイ、（７ａ
）（７ｂ）は圧延油タンクである。
延油の給油系統例を示すもので、第２図は４段のバック
アップロール駆動方式の圧延機（１）のロール駆動モー
タ（２）に接続した回転数検出器（３）により圧延速度
を検出し、圧延油供給ポンプ（５）の回転数制御装置（
４）により、圧延油供給ポンプ（５）から吐出される圧
延油供給量を制御し、ノズル（８）から圧延機（１）や
ストリップ（９）に噴射されるように構成した圧延油供
給システムである。（６）は圧延油回収トレイ、（７ａ
）（７ｂ）は圧延油タンクである。
また、第３図は圧延油供給量を流量制御弁により制御す
る方式を示すもので、回転数検出器（３）により検出し
た圧延速度に応じて弁開度制御装置ＱＯにより流量制御
弁（ロ）を制御するごとく設けるとともに、流量制御弁
（９）と圧延油回収回路（６）との間に、圧延油供給ポ
ンプ（５）より供給される圧延油の一部を圧延タンク（
７ａ）に戻すバイパス回路ａ３を設けたものである。
る方式を示すもので、回転数検出器（３）により検出し
た圧延速度に応じて弁開度制御装置ＱＯにより流量制御
弁（ロ）を制御するごとく設けるとともに、流量制御弁
（９）と圧延油回収回路（６）との間に、圧延油供給ポ
ンプ（５）より供給される圧延油の一部を圧延タンク（
７ａ）に戻すバイパス回路ａ３を設けたものである。
次に、この発明の実施例について説明する。
実施例
第２図に示す給油システムを備えた４段のバックアップ
ロール駆動方式の可逆式圧延機により、母材寸法２．０
ｆｆｌ厚Ｘ１２００ｆｆ巾の銅帯を５バスの圧延で０．
１５ｆｌ厚に圧延した。゛ その時の圧延条件は第３表に示す通りであり、１〜３バ
スは圧延油タンク（７ａ）の濃度１．５チの牛脂系圧延
油を、４．５バスは圧延油タンク（７ｂ）の濃度２．５
％の牛脂系圧延油を用いた。
ロール駆動方式の可逆式圧延機により、母材寸法２．０
ｆｆｌ厚Ｘ１２００ｆｆ巾の銅帯を５バスの圧延で０．
１５ｆｌ厚に圧延した。゛ その時の圧延条件は第３表に示す通りであり、１〜３バ
スは圧延油タンク（７ａ）の濃度１．５チの牛脂系圧延
油を、４．５バスは圧延油タンク（７ｂ）の濃度２．５
％の牛脂系圧延油を用いた。
本実施例におけるロール間スリップおよびヒートスクラ
ッチの発生状況を第４表に示す。なお、第４表には、比
較のため、加速・減速区間および定常圧延区間の圧延油
供給量を一定で圧延した際の結果を併せて示した。
ッチの発生状況を第４表に示す。なお、第４表には、比
較のため、加速・減速区間および定常圧延区間の圧延油
供給量を一定で圧延した際の結果を併せて示した。
すなわち、本発明の黒１は圧延速度が２００ｍ／ｍｉｎ
までは圧延油供給量が７５０ ｐ ／ ｍ ｉ ｎで、
その後圧延速度が４００ｍ／ｍｉｎまでは１２００Ｊｌ
ｔ／ｍｉｎ、４００ｍ／ｎｌ ｉ ｎ以上はａｏｏｏ＃
／ｍｉｎに増加させ、減速時は逆に減少させる供給方法
で圧延した例、Ａ２は加速時の圧延油供給量はＡ１と同
様であるが、減速時の圧延油供給量を圧延速度４００
ｍ／ｍｉｎまでが３０００Ｊｌｔ／ｍｉｎ、４００〜２
００ ｍ／ｍｉｎが７５０１／ｍｉｎ。
までは圧延油供給量が７５０ ｐ ／ ｍ ｉ ｎで、
その後圧延速度が４００ｍ／ｍｉｎまでは１２００Ｊｌ
ｔ／ｍｉｎ、４００ｍ／ｎｌ ｉ ｎ以上はａｏｏｏ＃
／ｍｉｎに増加させ、減速時は逆に減少させる供給方法
で圧延した例、Ａ２は加速時の圧延油供給量はＡ１と同
様であるが、減速時の圧延油供給量を圧延速度４００
ｍ／ｍｉｎまでが３０００Ｊｌｔ／ｍｉｎ、４００〜２
００ ｍ／ｍｉｎが７５０１／ｍｉｎ。
２００β／ｍｉｎ以下では供給を停止する方法で圧延し
た例、黒３は圧延速度に対して一定比率で供給した例を
それぞれ示す。
た例、黒３は圧延速度に対して一定比率で供給した例を
それぞれ示す。
第４表の結果より明らかなごとく、圧延速度に応じて圧
延油供給量を増減させた本発明例轟１〜應３は、いずれ
もロール間スリップの発生は見られず、高速圧延時にお
けるヒートスクラッチも皆無であった。なお、息２のよ
うに減速時の圧延速度２００ ｍ１ｍ１ ｎ以下で誤給
油を停止しても潤滑不足が生じていないのは、バックア
ップロールやワークロールに付着している圧延油の潤滑
効果によるものと推察される。
延油供給量を増減させた本発明例轟１〜應３は、いずれ
もロール間スリップの発生は見られず、高速圧延時にお
けるヒートスクラッチも皆無であった。なお、息２のよ
うに減速時の圧延速度２００ ｍ１ｍ１ ｎ以下で誤給
油を停止しても潤滑不足が生じていないのは、バックア
ップロールやワークロールに付着している圧延油の潤滑
効果によるものと推察される。
一方、圧延油供給量一定で圧延した比較例の場合、４１
では圧延油供給量が多いため高速圧延時にビートスクラ
ッチの発生はないものの、加減速区間で潤滑過多により
ロール間スリップが発生した。黒２では圧延油供給量が
少ないため加減速区間でのロール間スリップは発生しな
かったが、高速の定常圧延区間で潤滑不良からと一トス
クラッチが発生した。
では圧延油供給量が多いため高速圧延時にビートスクラ
ッチの発生はないものの、加減速区間で潤滑過多により
ロール間スリップが発生した。黒２では圧延油供給量が
少ないため加減速区間でのロール間スリップは発生しな
かったが、高速の定常圧延区間で潤滑不良からと一トス
クラッチが発生した。
第 ３ 表
（以下余白）
上記の実施例からも明らかなごとく、この発明方法によ
れば、加速・減速圧延時の潤滑過多によるスリップ、高
速の定常圧延時の潤滑不足によるヒートスクラッチを発
生させることなく圧延することができるので、定常な薄
鋼帯の高速高圧下圧延が可能となり、極厚鋼板や硬質鋼
板の製造に大きく寄与し得る。
れば、加速・減速圧延時の潤滑過多によるスリップ、高
速の定常圧延時の潤滑不足によるヒートスクラッチを発
生させることなく圧延することができるので、定常な薄
鋼帯の高速高圧下圧延が可能となり、極厚鋼板や硬質鋼
板の製造に大きく寄与し得る。
第１図は薄鋼板の冷間圧延における圧延油供給量と圧延
速度、潤滑状態との関係を示す図表、第２図および第３
図はこの発明の一実施例を示す給油系統図である。 １・・・圧延機、２・・・ロール駆動モータ、３・・・
回転数検出器、４・・・回転数制御装置、５・・・圧延
油供給ポンプ、６・・・回収トレイ、７ａ、７ｂ・・・
圧延油タンク、８・・・噴射ノズル、１０・・・弁開度
制御装置、１１・・・流量制御弁、１３・・・バイパス
回路。 第１図 第２図 １ｆ１３図
速度、潤滑状態との関係を示す図表、第２図および第３
図はこの発明の一実施例を示す給油系統図である。 １・・・圧延機、２・・・ロール駆動モータ、３・・・
回転数検出器、４・・・回転数制御装置、５・・・圧延
油供給ポンプ、６・・・回収トレイ、７ａ、７ｂ・・・
圧延油タンク、８・・・噴射ノズル、１０・・・弁開度
制御装置、１１・・・流量制御弁、１３・・・バイパス
回路。 第１図 第２図 １ｆ１３図
Claims (1)
- バックアップロール駆動方式の圧延機により冷間圧延す
る方法において、圧延速度に応じ圧延油の供給量を増減
制御するごとにより、加璃・減速圧延時のロール間スリ
ップを防止することを特徴とする薄鋼帯の冷間圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7926784A JPS60223601A (ja) | 1984-04-19 | 1984-04-19 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7926784A JPS60223601A (ja) | 1984-04-19 | 1984-04-19 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60223601A true JPS60223601A (ja) | 1985-11-08 |
Family
ID=13685083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7926784A Pending JPS60223601A (ja) | 1984-04-19 | 1984-04-19 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60223601A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62267007A (ja) * | 1986-05-15 | 1987-11-19 | Kawasaki Steel Corp | 圧延材の表裏面色調制御方法 |
| WO2007025682A1 (de) * | 2005-09-02 | 2007-03-08 | Sms Demag Ag | Verfahren zum schmieren und kühlen von walzen und metallband beim walzen, insbesondere beim kaltwalzen von metallbändern |
| EP2353741A3 (en) * | 2004-11-22 | 2012-05-09 | ArcelorMittal France | Method for supplying lubricant in cold rolling |
| WO2015097488A1 (fr) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de laminage a chaud |
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-
1984
- 1984-04-19 JP JP7926784A patent/JPS60223601A/ja active Pending
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