KR100867017B1 - 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법 - Google Patents
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Abstract
에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건하에 있어 얻게 되는 정수(공급 효율)와, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서 실현되는 니트 윤활시의 유막 두께로부터, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서의 에멀젼 윤활로 실현되는 유막 두께를 추정하고, 상기 추정 유막 두께가 목표 유막 두께에 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
냉간 압연, 에멀젼 윤활, 윤활유 공급 방법
Description
본 발명은 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법, 특히 에멀젼 윤활에 의한 윤활유 공급 방법에 관한 것이다.
강판의 냉간 압연에서는 압연 조업의 안정화, 제품의 형상 및 표면 품질, 소부 방지, 롤의 수명 등의 점에서, 압연재(강판)와 워크 롤 사이의 마찰 계수를 적정한 값으로 유지할 필요가 있다. 적정한 마찰 계수를 얻으려면 압연 판의 재질, 치수 및 압연 조건에 적응하는 윤활유를 선택하여, 압연기 입구 측에서 압연재나 롤에 공급한다.
강판의 냉간 압연에서는 일반적으로 에멀젼 윤활이 사용되고 있고, 적정한 마찰 계수를 얻기 위하여 모델을 이용하여 에멀젼 공급량이나 에멀젼 농도를 제어하는 것이 이루어지고 있다.
모델에 의하여 윤활 제어를 하는 방법으로서,
(1) 소부 한계의 공급량을 압연 조건마다 존재하는 정수, 농도·압연 속도 등으로부터 추정하여 제어하는 방법(예를 들면, 일본 공개 특허 공보 2002-224731호 참조),
(2) 윤활유가 강판 등에 부착(플레이트 아웃)할 때의 오일과 물의 분리에 필요로 하는 시간(전상(轉相) 시간)을 고려하여 윤활유 공급 노즐 위치를 결정하는 방법(예를 들면, 일본 공개 특허 공보 2000-094013호 참조) 등이 있다.
종래에는, 에멀젼 윤활시의 유막 두께를 추정 또는 측정할 수 없었다. 유막 두께계를 압연기의 출구 측에 배치하여, 압연기 출구 측의 유막 두께를 측정할 수 있으나, 어떤 시점의 롤 바이트 바로 아래의 유막 두께를 알 수는 없다. 이 결과, 상기 한 종래의 윤활 방법으로는 롤 바이트 바로 아래에서의 적절한 유막 두께를 얻지 못하여 고정밀도로 윤활 제어를 할 수 없었다.
따라서, 상기 방법 (1)에 대하여는 대상이 소부 한계이므로 저속 영역에서는 적용할 수 없고, 저속 영역에서의 윤활유의 수율에 향상의 여지가 있다. 또한, 상기 방법 (2)에 대하여는 에멀젼 윤활유의 플레이트 아웃에 전상 시간이 필요하고, 윤활유 공급단의 위치를 전상 시간을 고려하여 설정하는 것은 확실히 유효하지만, 전상시간을 결정하는 방법이 정해져 있지 않기 때문에 위치를 정확하게 결정할 수 없다고 하는 문제가 있다.
본 발명은 상기 문제를 해결하는 것이며, 냉간 압연에 있어서 고정밀도의 윤활 제어가 가능한 윤활유 공급 방법을 제공하는 것을 과제로 한다.
(1) 본 발명의 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법은 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건하에 있어서 얻어지는 정수(공급 효율)와, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서 실현되는 니트 윤활시의 유막 두께로부터 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서의 에멀젼 윤활에서 실현되는 유막 두께를 추정하고, 상기 추정 유막 두께가 목표 유막 두께에 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
(2) 본 발명의 다른 윤활유 공급 방법은 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 압연 중의 하중, 출구 측 판 속도, 롤 속도를 검출하고, 압하 스케줄로부터 얻어지는 입구 측 판 두께, 출구 측 판 두께, 하중, 출구 측 판 속도 및 롤 속도로부터 마찰 계수를 역산하고, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건 하에 있어 얻어지는 정수(공급 효율)와 상기 마찰 계수와의 관계를 압연재의 재질마다 미리 테이블화하여 두고, 상기 특정 압연 윤활 조건 하에 있어서 마찰 계수를 상기 공급 효율로부터 구하고, 마찰 계수가 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
(3) 본 발명의 또 다른 윤활유 공급 방법은 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 출구 측 판 속도 및 롤 속도를 검출하여 선진율을 산출하고, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건하에 있어서 얻게 되는 정수(공급 효율)와 상기 선진율과의 관계를 압연재 재질마다 미리 테이블화하여 두고, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서의 선진율을 상기 공급 효율로부터 구하고, 선진율이 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
(4) 상기 (1)의 윤활유 공급 방법에 있어서, 압연기 출구 측에 유막 두께계를 설치하고, 유막 두께계 측정치와 상기 유막 두께 추정치와의 차를 검출하고, 차이가 존재할 경우에, 해당 압연 윤활 조건에 의하여 특정되는 상기 공급 효율을 주기적으로 보정하면서 에멀젼 윤활의 유막 두께를 추정한다.
(5) 상기 (1) 내지 (4)의 윤활유 공급 방법에 있어서, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서 얻어지는 공급 효율을 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 함수로 한다.
(6) 상기 (1) 내지 (5)의 윤활유 공급 방법에 있어서, 공급 효율을,
α=hemu/hneat
다만, α: 공급 효율 (압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재 폭 또는 워크 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 함수)
hemu: 특정의 압연 윤활 조건 하에서 실현되는 에멀젼 윤활의 유막 두께
hneat: 특정의 압연 윤활 조건 하에서 실현되는 니트 윤활의 유막 두께
로 한다.
본 발명의 윤활유 공급 방법은 특정의 압연 윤활 조건에 의하여 정해지는 공급 효율과 니트 윤활시의 유막 두께로부터, 에멀젼 윤활시의 유막 두께를 추정하고, 이 추정 유막 두께에 기초하여 에멀젼 공급량 등을 제어한다.
공급 효율은 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 함수로 되어 있기 때문에 높은 정밀도로 윤활 제어를 할 수 있다.
고정밀도의 윤활 제어에 의하여, 롤 바이트 바로 아래에 과부족이 없는 적절한 유막 두께가 형성되고, 압연재와 워크 롤 사이의 마찰 계수는 압연 조건에 적응한 값으로 유지된다. 이 결과, 압연재와 워크 롤 사이의 슬립이나 압연재의 소부를 방지하고, 안정된 압연을 행할 수 있다. 또한, 압연 비용의 저감 및 제품 품질의 향상을 도모할 수 있다.
도 1은 에멀젼 공급량 및 에멀젼 농도를 파라미터로 하여, 압연 속도와 공급 효율의 관계의 일례를 나타내는 도면이다.
도 2는 이 발명의 윤활유 공급 방법을 실시하는 압연 설비의 일례를 모식적으로 나타내는 도면이다.
발명을 실시하기
위한 최선의 실시 형태
본 발명에서는 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재 폭, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건 하에서 얻게 되는 공급 효율과, 상기 특정 압연 윤활 조건 하에 있어서 실현되는 니트 윤활시의 유막 두께로부터 상기 특정 압연 조건하에 있어서의 에멀젼 윤활로 실현되는 유막 두께를 추정한다.
또한, 상기 추정 유막 두께가 목표 유막 두께에 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
이 때, 「특정의」라 함은 여러 가지 압연 윤활 조건마다 특정되었다고 하는 의미이다. 플레이트 아웃 길이는 주행 중의 강판 면에 공급한 에멀젼 중의 윤활유가 물과 분리되어 강판 면에 부착되는데 10분의 시간을 확보할 수 있는, 에멀젼 공급 위치로부터 롤 바이트 입구까지의 거리를 말한다.
또한, 롤에 윤활유를 공급하는 경우도 동일하게 하여 플레이트 아웃 길이를 설정할 수 있다. 공급 효율은 모델화에 의하여 상기 압연 속도, 에멀젼 공급량, 그 밖의 함수로서 산출하는 것이 가능하다. 공급 효율은 예를 들면, 아래와 같이 하여 결정할 수 있다.
어느 압연 조건하에 있어서의 니트 윤활의 경우에 도입되는 유막 두께를 hneat, 동일한 압연 조건하에서 에멀젼 윤활(농도 임의)의 경우에 도입되는 유막 두께를 hemu로 한다. 동일한 압연 윤활 조건하에서는 니트 윤활시의 유막 두께가 최대이며, 에멀젼 윤활에서는 니트 윤활에 의하여 유막 두께가 작아진다. 이에 공급 효율을 α=hemu/hneat라고 정의한다.
이 때, hemu는 압연 중의 유막 두께를 측정하면 얻을 수 있다.
hneat는 실제로 니트 윤활 실험을 하여서 미리 측정하고 두어도 좋고, 윤활 이론 등으로 계산해 두어도 좋다.
니트 윤활에 있어서는 압연 속도의 증가와 함께, 기름의 도입 효과에 의하여 도입 유량이 증가하고, 마찰 계수가 감소된다. 이것에 대하여, 에멀젼 윤활에 있어서는 저속역에서는 윤활유 도입 효과로 도입 유량이 증가하지만, 어떤 압연 속도 이상에서는 윤활 부족을 일으켜 유막 두께가 감소하고 마찰 계수는 증가한다.
정의에 의하여 공급 효율을 각 압연 속도마다 계산하면, 도 1과 같이 된다. 이 곡선은 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류마다 다르지만, 압연 윤활 조건이 같으면, 상시 동일한 것을 알게 되었다.
이에 조업 범위 내에서, 미리 공급 효율을 모델화해 둠으로써, 이 공급 효율과 니트 윤활시의 유막 두께를 통하여 에멀젼 윤활 시의 롤 바이트 바로 아래의 유막 두께를 추정하는 것이 가능하다.
따라서, 상기 추정 유막 두께가 목표치에 일치하도록 에멀젼 농도나 에멀젼 공급량을 제어하면 해당 압연 윤활 조건하에서 윤활유를 과부족 없게 공급하는 것이 가능하게 된다.
또한, 본 발명자들은 공급 효율을 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류로부터 추정할 수 있다는 것을 밝혀내었다. 공급 효율의 추정식은 실험에 의하여 얻은 값에 대하여 적당한 함수로 피팅하여 설정하면 좋다.
본 발명자들은 공급 효율을, 적어도 저속역·고속역 개별의 지수 함수로 나타낼 수 있는 것을 확인하였다. 그 밖에 적절히 피팅할 수 있는 함수가 있으면, 그것도 좋은 것은 말할 필요도 없다.
다만, 저속역·고속역은 공급 효율의 극대치를 경계로 정의하여 구별하고 있다. α를 모델식에 의하여 추정할 수 있는 것을 알 수 있었으므로, 이 관계 (hemu=α×hne at)를 이용하여, 에멀젼 윤활시의 윤활유 공급 조건(에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이)과 동일한 조건의 니트 윤활시의 유막 두께(실험에서 측정하거나, 윤활의 유체 이론의 수치를 이용)로부터 에멀젼 윤활시의 유막 두께를 추정할 수 있다.
따라서, 온라인으로 상시 공급 효율을 추정하여, 특정 조건에서의 에멀젼 윤활시의 유막 두께를 추정하고, 윤활 제어하는 것이 가능하게 된다.
제어단(制御端)으로서 가장 간편한 것은 에멀젼 공급량이며, 윤활 탱크의 개수 등에 따라서는 에멀젼 농도를 변경하는 것도 가능하다. 마찬가지로 노즐 방향을 변화시키고, 플레이트 아웃 길이를 변화시키는 것도 가능하다.
도 2는 이 발명의 윤활유 공급 방법을 실시하는 압연 설비의 일례를 모식적 으로 나타내는 도면이다. 압연 설비는, 예를 들면 5 스탠드로 이루어지고, 도 2에는 그 중의 1기의 압연기(10)만을 나타내고 있다. 압연기(10)는 워크 롤(12) 및 백업 롤(14)을 구비한 4단 압연기이다.
상기 압연 설비는 에멀젼을 저장하는 에멀젼 탱크(20A, 20B) 및 냉각수 탱크 (40)를 구비하고 있다. 저장되는 에멀젼은 윤활유의 종류 및/또는 농도가 달라져 있는데, 종류 및 농도는 특정의 압연 윤활 조건에 따라서 미리 설정되어 있다.
에멀젼 탱크(20A 및 20B)에 각각 접속된 에멀젼 관(21A 및 21B)에, 에멀젼 펌프(22A, 22B) 및 에멀젼 유량 조절 밸브(23A, 23B)가 각각 장착되어 있다. 또한, 에멀젼 관(21A 및 21B)은 주관(25)에 접속되어 있다.
압연기(10)의 입구 측에, 에멀젼 헤더(30)가 배치되어 있다. 에멀젼 헤더(30)에는 판 폭 방향에 따라서 복수의 에멀젼 노즐(34)이 회전 이음부(32)를 사이에 두고서 설치되어 있다.
에멀젼 노즐(34)은 회전 이음부(32)에 의하여 수평 그리고 판 폭 방향으로 연장되는 회전축 회전으로 회전 가능하게 되어 있다. 에멀젼 노즐(34)을 회전시켜, 파선으로 나타내는 바와 같이 에멀젼 분사 방향을 바꾸어 플레이트 아웃 길이를 조절할 수 있게 되어 있다.
상기 냉각수 탱크(40)로부터 연장된 냉각 수관(41)에 냉각수 펌프(42) 및 냉각수 유량 조절 밸브(43)가 장착되어 있다. 한편, 냉각수 헤더(45)가 압연기(10)의 출구 측에 배치되어 있다. 냉각수(8) 헤더(45)에는 냉각수 관(41)이 접속되어 있는 동시에, 판 폭 방향을 따라서 복수의 냉각 노즐(46)이 장착되어 있다.
압연 설비는 컴퓨터로 이루어지는 윤활 제어장치(50)를 구비하고 있다. 윤활 제어장치(50)에는 압연 윤활 조건 및 공급 효율 α의 모델식 등의 데이터가 격납되어 있다. 윤활 제어장치(50)는 주어진 압연 윤활 조건에 기초하여 모델식에 의하여 공급 효율 α를 계산한다.
상기와 같이 구성된 압연 설비에 있어서, 압연 윤활 조건 및 공급 효율 α에 기초하여, 예를 들면 에멀젼 EA가 선택되었다고 하면, 에멀젼 펌프(22A)가 구동되고, 에멀젼 EA가, 에멀젼 탱크(20A)로부터 에멀젼 관(21A)을 거쳐, 주관(25)에 보내진다. 윤활 제어 장치(50)로부터의 조작 신호에 의하여, 에멀젼 유량 조절 밸브(23A)의 유량이 조절된다.
이 때, 에멀젼 펌프(22B)는 정지되어 있고, 에멀젼 유량 조절 밸브(23B)는 닫혀져 있다. 에멀젼 EA는 주관(25), 에멀젼 헤더(30) 및 회전 이음부(32)를 거쳐 에멀젼 노즐(34)로부터 압연기 입구측의 강판(1)에 공급된다. 또한, 워크 롤(12)은 냉각수 노즐(46)로부터 살포된 냉각수로 냉각된다.
압연 윤활 조건은 시시각각 변화하므로, 새로운 공급 효율 α가 계산되면, 예를 들면, 다른 조건은 일정한 채, 플레이트 아웃 길이만을 변경하여 유막 두께를 변경할 수 있다. 변경하는 파라미터는 플레이트 아웃 길이가 아니고, 에멀젼 공급량이어도 좋고, 에멀젼 온도라도 좋다. 또한, 그러한 파라미터 중 복수를 변경하여도 좋다.
또한, 압연 윤활 조건이 변경되어, 새로운 공급 효율 α가 설정되면, 에멀젼펌프(22A)를 정지하고, 에멀젼 유량 조절 밸브(23A)를 닫는 경우도 있다. 또한, 에 멀젼 펌프(21B)를 구동하고, 에멀젼 유량 조절 밸브(23B)에 의하여 에멀젼 EB의 유량을 조정한다.
에멀젼의 공급은 에멀젼 EA로부터 에멀젼 EB로 완전히 교체되는 동시에, 에멀젼 공급량도 변경된다. 또한, 이 경우, 윤활유는 동종 또는 이종이어도 좋고, 에멀젼 공급량은 같아도 좋다. 또한, 플레이트 아웃 길이를 변경하여도 좋다.
공급 효율을 주기적으로 보정하는(학습 기능) 경우, 압연기 출구 측에 유막 두께계(52)를 설치한다. 유막 두께계로 검출한 측정치는 윤활 제어장치(50)에 보내지고 여기에서 유막 두께계 측정치와 유막 두께 추정치와의 차가 연산된다. 또한, 검출 차에 기초하여 당해 압연 율활 조건에 잇어서 공급 효율을 주기적으로 보정하면서, 에멀젼 윤활의 유막 두께를 추정한다.
이것에 의하여, 윤활 제어의 정밀도를 더욱 높일 수 있다. 보정의 주기는 압연 윤활 조건에 따라서 임의로 바꿀 수 있다.
공급 효율 α는 윤활 상태를 나타내는 파라미터이므로, 마찰 계수나 선진율과 직접적으로 상관이 있다. 이들 마찰 계수 및 선진율은 윤활유가 롤 바이트 내에 얼마나 도입되었는지에 따라 좌우되고, 도입 유량은 공급될 때의 형태, 즉, 에멀젼 농도·공급량·플레이트 아웃 길이 등에 영향을 받기 때문에 공급 효율 α와 관계가 깊다.
미리 마찰 계수나 선진율과 공급 효율의 관계를 조사해 두고, 공급 효율을 윤활유 공급 조건으로부터 계산함으로써 마찰 계수나 선진율을 추정하는 것이 가능하다. 계산된 마찰 계수나 선진율이 목표치와 일치하지 않는 경우에는 공급량이나 플레이트 아웃 길이의 파라미터를 변화시킴으로써, 목적으로 하는 윤활 상태로 하는 것이 가능하다.
이에 본 발명에서는 압연 중의 하중, 출구 측 판 속도, 롤 속도를 검출하고, 압하 스케줄로부터 얻는 입구 측 판 두께와 출구 측 판 두께와 상기 파라미터로부터 마찰 계수를 역산하고, 마찰 계수와 공급 효율의 관계를 압연재 재질마다 미리 테이블화해 두어, 특정의 압연 조건하에 있어서의 마찰 계수를 공급 효율 계수로부터 구하고 마찰 계수가 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중에서 적어도 한 가지를 제어한다.
또한, 출구 측 판 속도, 롤 속도를 검출하여 선진율을 산출하고, 선진율과 공급 효율의 관계를 압연재 재질마다 미리 테이블화해 두어 특정의 압연 조건하에 있어서의 선진율을 공급 효율로부터 구하고 선진율이 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 적어도 한 가지를 제어한다.
다만, 동일한 윤활유 공급 조건이어도, 마찰 계수나 선진율은 롤 마모나 압연재 재질 등에 의하여 변화하는 것이 알려져 있다. 롤 마모에 대하여는 롤 교체 후부터의 압연재의 압연 톤수에 의하여 보정을 가하면 되고, 압연재 재질은, 예를 들면 변형 저항 350 MPa 이하, 350 내지 600 MPa, 600 내지 800 MPa, 800 내지 1200 MPa, 1200 MPa 이상과 같이 분류하고, 각각에 대하여 마찰 계수나 선진율과 공급 효율의 관계를 테이블화 하여 두면 문제가 없다.
본 발명은 상기 실시의 형태에 한정되는 것은 아니다. 예를 들면, 압연재는 강 이외에, 티타늄, 알루미늄, 마그네슘, 동 등의 금속 및 이들 각 금속의 합금이어도 된다.
에멀젼 탱크는 3기 이상이어도 된다. 또한, 윤활유를 저장한 탱크 1기로 하고, 탱크로부터 송출하는 윤활유를 배관 도중에 가열수와 혼합하고, 에멀젼을 조제하도록 하여도 된다.
이 경우, 압연 윤활 조건에 따라 윤활유와 가열수의 혼합 비율을 변경하고, 에멀젼 농도를 조정 및/또는 에멀젼 공급량을 바꾸도록 하여도 된다.
단(單) 스탠드 4 Hi의 실험 밀(mill)을 이용하여 코일 압연을 실시하였다. 이번 실험에서는 윤활유 기유(基油)로서 팜유를 사용하고(에멀젼 농도 2%, 플레이트 아웃 길이 0.3 m, 공급량 편면 1 L/min, 판 폭 50 mm), 실험 조건 범위 내에서, 미리 예비 실험으로 공급 효율을 산출하여 두었다. 압연은 가속하여 1500 mpm으로 10분간의 정상 압연을 실시하고, 감속하고 종료하였다.
1개째의 코일에 대하여 본 모델을 적용(계산 주기 1초)하였더니, α는 0.11 내지 0.23의 사이였다. 추정 유막 두께(이번에는 0.38 내지 0.48 ㎛)가 목표 유막 두께와 일치하도록 공급량을 변화시키면서 압연하였다. 목표 유막 두께는 지금까지의 조업에서 얻은 소부 자국 발생 한계시의 유막 두께로 하였다. 본 모델을 사용하였을 경우에 소부 자국 등의 문제도 없이 압연할 수 있었다.
통상 압연에서도 압연 속도마다 공급량을 변화시키고 있지만, 테이블값에 의한 대략의 제어를 실시하고 있기 때문에, 본 모델과 같이, 상시 소부 한계에 가까 운 상태로 압연을 실시하는 것은 아니다.
통상의 조업에서 사용되고 있는 테이블 값으로 계산하면, 이번 실험에 의한 공급량은 통상 조업의 92%(판 폭 보정 후)인 것으로 판명되었고, 본 모델에 의하여, 문제없이 비용을 삭감하는 것이 가능하다는 것을 확인할 수 있었다.
다음으로, 공급 효율을 압연 중에 계산하면서 동일한 실험을 하였다. 공급 효율 추정 모델의 정밀도 검증도 겸하여, 압연 조건은 판 두께·판 폭의 조합을 변화시켜 23개의 코일을 압연하였다. 전 코일에 있어서 소부 자국의 발생을 포함하여 압연 문제는 발생하지 않았다.
전회와 마찬가지로, 통상 조업시의 공급량과 비교하면, 이번 실험에서는 통상 조업의 93%의 공급량인 것을 확인할 수 있었다. 압연 중의 공급 효율 추정의 경우에 대하여도 효과를 확인할 수 있었다.
전술한 바와 같이, 본 발명은 압연 제어에 있어서, 높은 정밀도로 윤활 제어를 실시할 수 있는 것이다. 따라서, 본 발명은 철강 산업에 있어서, 이용 가능성이 큰 것이다.
Claims (6)
- 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건하에 있어서 얻게 되는 정수(공급 효율)와, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류에 기초한 여러 가지 압연 윤활 조건마다 특정된 특정 압연 윤활 조건 하에서 실현되는 니트 윤활시의 유막 두께로부터, 상기 특정 압연 윤활 조건 하에 있어서의 에멀젼 윤활로 실현되는 유막 두께를 추정하고, 상기 추정 유막 두께가 목표 유막 두께와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중에서 한 가지 이상을 제어하는 것을 특징으로 하는 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법.
- 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 압연 중의 하중, 출구 측 판 속도, 롤 속도를 검출하고, 압하 스케줄로부터 얻게 되는 입구 측 판 두께, 출구 측 판 두께, 하중, 출구 측 판 속도 및 롤 속도로부터 마찰 계수를 역산하고, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건 하에서 얻게 되는 정수(공급 효율)와, 상기 마찰 계수와의 관계를 압연재 재질마다 미리 테이블화해 두어, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류에 기초한 여러 가지 압연 윤활 조건마다 특정된 특정 압연 윤활 조건하에 있어서의 마찰 계수를 상기 공급 효율로부터 구하고, 마찰 계수가 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중에서 한 가지 이상을 제어하는 것을 특징으로 하는 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법.
- 에멀젼 윤활에 의한 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법에 있어서, 출구 측 판 속도 및 롤 속도를 검출하여 선진율을 산출하고, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 조건하에 있어서 얻게 되는 정수(공급 효율)와 상기 선진율과의 관계를 압연재 재질마다 미리 테이블화해 두고, 특정의 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류에 기초한 여러 가지 압연 윤활 조건마다 특정된 특정 압연 윤활 조건하에 있어서의 선진율을 상기 공급 효율로부터 구하여 선진율이 목표치와 일치하도록 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도 및 플레이트 아웃 길이 중 한 가지 이상을 제어하는 것을 특징으로 하는 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법.
- 제1항에 있어서, 압연기 출구 측에 유막 두께계를 설치하고, 유막 두께계 측정치와 상기 유막 두께 추정치와의 차이를 검출하고, 차이가 존재할 때에, 당해 압연 윤활 조건에 의해 특정되는 상기 공급 효율을 주기적으로 보정하면서, 에멀젼 윤활의 유막 두께를 추정하는 것을 특징으로 하는 윤활유 공급 방법.
- 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 특정 압연 윤활 조건하에 있어서 얻게 되는 공급 효율이 압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 에멀젼 온도, 플레이트 아웃 길이, 압연재 폭 또는 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 함수인 것을 특징으로 하는 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법.
- 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 공급 효율이,α=hemu/hneat,다만, α: 공급 효율(압연 속도, 에멀젼 공급량, 에멀젼 농도, 플레이트 아웃 길이, 에멀젼 온도, 압연재 폭 또는 워크 롤 몸체 길이, 압연 하중, 압연재의 재질 및 윤활유의 종류의 함수),hemu: 특정의 압연 윤활 조건하에서 실현되는 에멀젼 윤활의 유막 두께,hneat: 특정의 압연 윤활 조건하에서 실현되는 니트 윤활의 유막 두께인 것을 특징으로 하는 냉간 압연에 있어서의 윤활유 공급 방법.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101134030B1 (ko) | 2009-04-02 | 2012-04-16 | 주식회사 포스코 | 판재의 마찰 특성 예측 방법 |
| KR101522358B1 (ko) * | 2013-11-27 | 2015-05-21 | 주식회사 포스코 | 압연유 공급장치 및 압연유 공급방법 |
| KR20160114284A (ko) | 2015-03-24 | 2016-10-05 | 김환선 | 향기 화장솜 및 그 제조방법 |
| KR101978646B1 (ko) | 2018-08-23 | 2019-05-15 | 전갑열 | 사상압연기의 베어링 윤활유 제어시스템 |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006048427B3 (de) * | 2006-10-12 | 2008-05-21 | Siemens Ag | Walzanlage, nachgerüstete Walzanlage, Walzwerk oder Walzstraße, Verfahren zum Ansteuern einer Walzanlage und Verwendung eines ersten Gerüsts einer Walzanlage |
| JP5660374B2 (ja) | 2009-11-24 | 2015-01-28 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板の製造方法及びマグネシウム合金コイル材 |
| DE102009056262A1 (de) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen eines Walzguts |
| DE102009056264A1 (de) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen eines Walzguts |
| WO2011117892A2 (en) | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Indian Oil Corporation Ltd. | Composition of oil for high speed thin and thick gauge steel sheet rolling in tandem mills |
| WO2011126139A1 (ja) | 2010-04-07 | 2011-10-13 | 新日本製鐵株式会社 | 潤滑油供給設備および潤滑油供給方法 |
| CN102476131A (zh) * | 2010-11-26 | 2012-05-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止高硅带钢断带的冷轧方法 |
| US20140106073A1 (en) * | 2011-04-29 | 2014-04-17 | Oelheld Gmbh | Method and device for oiling strip material |
| DE102011090098A1 (de) | 2011-12-29 | 2013-07-04 | Sms Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen von Walzgut sowie Verwendung eines Kühlschmierstoffes |
| CN103567237B (zh) * | 2012-07-24 | 2015-07-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧直喷乳化液喷淋方法 |
| KR101653515B1 (ko) * | 2013-03-15 | 2016-09-01 | 노벨리스 인크. | 열간 금속 압연에서의 타겟팅된 냉각을 위한 제조 방법 및 장치 |
| CN103639212B (zh) * | 2013-11-27 | 2018-01-09 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 冷轧机轧制油液量控制方法 |
| RU2670630C9 (ru) * | 2013-12-24 | 2018-11-26 | Арселормиттал | Способ горячей прокатки |
| CN103722023B (zh) * | 2013-12-26 | 2015-11-25 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种tmcp高强船板板形控制的方法 |
| CN104985009B (zh) * | 2015-07-31 | 2017-08-01 | 张正秀 | 一种金属板带冷轧用润滑设备、润滑方法及轧制油 |
| JP6455683B2 (ja) * | 2016-04-21 | 2019-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属帯の冷間圧延設備および冷間圧延方法 |
| JP6693388B2 (ja) * | 2016-11-07 | 2020-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 圧延油供給方法、圧延油供給システム、及び圧延ライン |
| JP6816482B2 (ja) * | 2016-12-02 | 2021-01-20 | 日本製鉄株式会社 | 圧延油供給設備及び圧延油供給方法 |
| CN107597852A (zh) * | 2017-09-27 | 2018-01-19 | 中国科学院电工研究所无锡分所 | 冷轧机乳化液节能控制系统 |
| CN108160713A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-06-15 | 上海利正卫星应用技术有限公司 | 镁合金轧制时轧辊脂润滑系统及方法 |
| EP3517228A1 (de) | 2018-01-29 | 2019-07-31 | Primetals Technologies Austria GmbH | Regeln eines walzprozesses |
| US20200406321A1 (en) * | 2018-03-02 | 2020-12-31 | Nippon Steel Corporation | Manufacturing method for slab and continuous casting equipment |
| CN108296293A (zh) * | 2018-04-09 | 2018-07-20 | 常州市亿和铝合金焊材有限公司 | 一种轧制铝合金杆用三辊轧机的冷却系统 |
| CN110842031B (zh) * | 2018-07-24 | 2020-10-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抑制冷连轧机组振动的乳化液流量优化方法 |
| CN109332395A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-02-15 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 用于减少冷轧带钢表面乳化液印的方法 |
| IT201900005442A1 (it) * | 2019-04-09 | 2020-10-09 | Danieli Off Mecc | Processo di laminazione a freddo di un prodotto in alluminio e relativo impianto di laminazione a freddo |
| EP3733317B1 (de) * | 2019-04-30 | 2022-10-05 | Primetals Technologies Austria GmbH | Walzen eines walzguts |
| MX2022000957A (es) * | 2019-07-23 | 2022-02-14 | Jfe Steel Corp | Metodo de laminacion, metodo de produccion para lamina metalica, y dispositivo de laminacion. |
| CN111822519A (zh) * | 2020-08-26 | 2020-10-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种冷连轧机轧辊冷却控制系统 |
| CN114101324B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-08-25 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种汽车用无机自润滑镀锌钢带及其生产方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6372417A (ja) | 1986-09-12 | 1988-04-02 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延潤滑方法 |
| JPH03151106A (ja) * | 1989-11-08 | 1991-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延における先進率制御方法 |
| JPH09239430A (ja) * | 1996-03-11 | 1997-09-16 | Nkk Corp | 高速冷間圧延方法 |
| JP2000094013A (ja) * | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | 冷間圧延方法 |
| JP2002224731A (ja) * | 2001-02-07 | 2002-08-13 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延における潤滑油供給方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2272368A (en) * | 1939-05-25 | 1942-02-10 | Crown Cork & Seal Co | Method of and apparatus for lubricating sheet metal |
| JPS60223601A (ja) * | 1984-04-19 | 1985-11-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
| JPH0613126B2 (ja) * | 1985-09-27 | 1994-02-23 | 新日本製鐵株式会社 | 板圧延における先進率制御方法 |
| JP3151106B2 (ja) * | 1994-05-16 | 2001-04-03 | キヤノン株式会社 | カラーインクジェット記録方法 |
| KR100345222B1 (ko) * | 1996-12-20 | 2002-09-18 | 가오가부시끼가이샤 | 수분산형강판냉간압연유용윤활유및강판의냉간압연방법 |
| DE19817088C2 (de) * | 1998-04-17 | 2000-02-17 | Ecoform Umformtechnik Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Beschichten und Umformen von strangförmigem metallischem Umformgut mittels Ziehen |
| CN1173021C (zh) * | 2001-08-24 | 2004-10-27 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种冷轧薄钢板轧制油组合物 |
| DE10143407A1 (de) * | 2001-09-05 | 2003-03-20 | Sms Demag Ag | Kombinierte Verwendung von Öl und Emulsionen beim Kaltwalzen von Bändern |
-
2004
- 2004-11-22 JP JP2004337306A patent/JP4355279B2/ja active Active
-
2005
- 2005-11-17 RU RU2007123397/02A patent/RU2374020C2/ru active
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- 2005-11-21 TW TW094140795A patent/TWI269677B/zh active
-
2011
- 2011-08-02 US US13/196,576 patent/US8584499B2/en active Active
- 2011-08-02 US US13/196,538 patent/US8356501B2/en active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6372417A (ja) | 1986-09-12 | 1988-04-02 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延潤滑方法 |
| JPH03151106A (ja) * | 1989-11-08 | 1991-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延における先進率制御方法 |
| JPH09239430A (ja) * | 1996-03-11 | 1997-09-16 | Nkk Corp | 高速冷間圧延方法 |
| JP2000094013A (ja) * | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | 冷間圧延方法 |
| JP2002224731A (ja) * | 2001-02-07 | 2002-08-13 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延における潤滑油供給方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101134030B1 (ko) | 2009-04-02 | 2012-04-16 | 주식회사 포스코 | 판재의 마찰 특성 예측 방법 |
| KR101522358B1 (ko) * | 2013-11-27 | 2015-05-21 | 주식회사 포스코 | 압연유 공급장치 및 압연유 공급방법 |
| KR20160114284A (ko) | 2015-03-24 | 2016-10-05 | 김환선 | 향기 화장솜 및 그 제조방법 |
| KR101978646B1 (ko) | 2018-08-23 | 2019-05-15 | 전갑열 | 사상압연기의 베어링 윤활유 제어시스템 |
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