WO2006038636A1 - 燃料噴射装置 - Google Patents

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WO2006038636A1
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valve
chamber
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PCT/JP2005/018391
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French (fr)
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Kazuhiro Omae
Yoshimasa Watanabe
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Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha
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    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
    • F02M59/366—Valves being actuated electrically

Definitions

  • the present invention relates to a fuel injection device.
  • a back pressure control chamber formed on the inner end face of the needle valve and an intermediate chamber of a boosting piston for increasing the injection pressure are respectively connected to a high pressure fuel supply passage or a low pressure fuel return passage.
  • the fuel injection is equipped with a three-way valve that can be selectively connected to the valve, and the opening and closing control of the needle valve and the injection pressure increase control by the pressure-increasing piston are performed by the fuel passage switching action by the three-way valve.
  • An apparatus is known (see, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2 0 0 3-1 0 6 2 3 5).
  • the phase difference between the valve opening timing of the needle valve and the start timing of the pressure increasing action by the pressure increasing piston can be changed by the fuel passage switching operation by the three-way valve. Therefore, the fuel injection rate can be controlled to a desired injection rate according to the engine operating condition.
  • An object of the present invention is to provide a fuel injection device capable of preventing a large amount of high-pressure fuel from leaking into a low-pressure fuel return passage when a fuel passage is switched by a three-way valve.
  • the back pressure control chamber formed on the inner end face of the needle valve and the intermediate chamber of the boosting piston for increasing the injection pressure are respectively selected as the high pressure fuel supply passage or the low pressure fuel return passage.
  • the fuel passage switching action by this three-way valve is used to control the opening and closing of the needle valve and the injection pressure increase control using a booster piston.
  • a pressure switching chamber that is always connected to one of the back pressure control chamber and the intermediate chamber is formed in the valve, and a high pressure fuel supply passage is opened on one side of the pressure switching chamber and the opening of the high pressure fuel supply passage is controlled to open and close.
  • the three-way valve is pressure controlled And by controlling the fuel pressure in the pressure control chamber, the pressure difference of the fuel pressure acting in the axial direction of the first valve body at both ends of the first valve body and the both ends of the second valve body
  • the pressure difference of the fuel pressure acting in the axial direction of the second valve body is controlled in the section and one of the back pressure control chamber or the intermediate chamber is switched from the high pressure fuel supply passage to the low pressure fuel return passage
  • the first valve body after the first valve body and the second valve body are both closed from the state in which the first valve body is open and the second valve body is closed Is switched to a state in which the second valve element is open and when one of the back pressure control chamber or the intermediate chamber is switched from the low pressure fuel return passage to the high pressure fuel supply passage.
  • valve body 1 From the state in which the valve body 1 is closed and the second valve body is open, the first valve body and the second valve body After the first valve body is closed, the first valve body is opened and the second valve body is closed, and the other one of the back pressure control chamber and the intermediate chamber is switched.
  • a fuel injection device is provided in which the second valve body communicates with the pressure switching chamber when the second valve element is opened or is always communicated with the pressure control chamber.
  • Fig. 1 is an overall view of the fuel injection device
  • Fig. 2 is a side sectional view of the first embodiment of the three-way valve
  • Fig. 3 is a side sectional view of the first embodiment of the three-way valve
  • Fig. 4 shows changes in the injection rate
  • Fig. 5 is an overall view of the fuel injection device
  • Fig. 6 is a diagram showing a second embodiment of the three-way valve
  • Fig. 7 is a side sectional view of the second embodiment of the three-way valve
  • Fig. 8 is a change in injection rate
  • etc. 9 is a time chart showing changes in the injection rate
  • FIG. 10 is a side sectional view of the third embodiment of the three-way valve
  • FIG. 10 is a side sectional view of the third embodiment of the three-way valve
  • FIG. 11 is an overall view of the fuel injection device
  • FIG. FIG. 13 is a side sectional view of a fourth embodiment of the three-way valve
  • FIG. 13 is an overall view of the fuel injection device.
  • FIG. 1 schematically shows the entire fuel injection device.
  • a portion 1 surrounded by a chain line indicates a fuel injection valve attached to the engine.
  • the fuel injection device includes a common rail 2 for storing high-pressure fuel, and fuel in the fuel tank 3 is supplied to the common rail 2 via a high-pressure fuel pump 4. .
  • the fuel pressure in the common rail 2 is maintained at the target fuel pressure according to the engine operating state by controlling the discharge amount of the high pressure fuel pump 4, and the high pressure fuel in the common rail 2 maintained at the target fuel pressure is maintained.
  • the fuel is supplied to the fuel injection valve 1 through the high-pressure fuel supply passage 5.
  • the fuel injection valve 1 includes a nozzle portion 6 for injecting fuel into the combustion chamber, a pressure intensifier 7 for increasing the injection pressure, and a three-way valve 8 for switching the fuel passage. It has.
  • the nozzle section 6 is provided with a double dollar valve 9, and the tip of the needle valve 9 is provided at the tip of the nozzle section 6.
  • a nozzle hole 10 (not shown) whose opening and closing is controlled by the end portion is formed.
  • a nozzle chamber 11 filled with high-pressure fuel to be injected is formed around the needle valve 9, and a back pressure control chamber 1 2 filled with fuel is formed on the inner end surface of the needle valve 9. Is formed.
  • This back pressure control chamber 1 2 is connected to the three-way valve 8 on the one hand via a throttle 13 and a fuel flow passage 14, and on the other hand, has a smaller flow cross-sectional area than the fuel flow passage 15 b and the throttle 1 3. It is connected to the fuel circulation passage 15 a via a throttle 16.
  • the nozzle chamber 11 is also connected to the fuel circulation passage 15 a via the fuel circulation passage 15 c, and the fuel circulation passage 15 a is connected to the fuel circulation passage 15 from the fuel circulation passage 15. It is connected to the fuel flow passage 15 via a check valve 17 that can only flow toward a.
  • the pressure intensifier 7 includes a pressure-increasing piston made up of a large-diameter piston 18 and a small-diameter screw 19 which are integrally formed.
  • a high-pressure chamber 20 filled with high-pressure fuel is formed on the top surface of the large-diameter piston 18 opposite to the small-diameter piston 1 9. It is connected to the high-pressure fuel supply passage 5 via Therefore, the fuel pressure in the common rail 2 (hereinafter referred to as the common rail pressure) is constantly acting in the high pressure chamber 20.
  • an intermediate chamber 2 2 filled with fuel is formed on the end face of the large-diameter piston 1 8 around the small-diameter piston 1 9, and the large-diameter piston 1 is formed in the intermediate chamber 2 2.
  • a compression spring 23 that urges 8 toward the high pressure chamber 20 is inserted.
  • the intermediate chamber 2 2 is connected to the fuel circulation passage 15 via a throttle 2 4 and a fuel circulation passage 15 a.
  • a pressure increasing chamber 25 filled with fuel is formed on the end face of the small diameter piston 19 opposite to the large diameter piston 18, and this pressure increasing chamber 25 is formed in the fuel circulation passage 15. It is linked to a.
  • a low-pressure fuel return passage 26 connected to the inside of the fuel tank 3 is connected to the three-way valve 8.
  • the three-way valve 8 is driven by an actuator 27 such as an electromagnetic solenoid or a piezoelectric element, and the fuel flow passages 14 and 15 are connected to the high-pressure fuel supply passage 5 or the low-pressure fuel return passage by the three-way valve 8. 2 is selectively linked to 6.
  • FIG. 1 shows a case where the fuel flow passage 15 is connected to the high-pressure fuel supply passage 5 by the fuel passage switching action by the three-way valve 8.
  • the nozzle section 6 has a common rail pressure in the nozzle chamber 11 and the back pressure control chamber 12.
  • the dollar valve 9 is lowered by the fuel pressure in the back pressure control chamber 12 and the spring force of the compression spring 13 rather than the force that raises the dollar valve 9 by the fuel pressure in the nozzle chamber 11.
  • the power to make is stronger. Therefore, the needle valve 9 is lowered, and as a result, the needle valve 9 is closed, so that fuel injection from the nozzle 10 is stopped.
  • the passage is cut by the three-way valve 8.
  • the three-way valve 8 is switched to the switching state 8b in FIG. 1 due to the exchange action, that is, when the fuel circulation passage 14 is connected to the low pressure fuel return passage 26 in addition to the fuel circulation passage 15, the back of the nozzle 6
  • the dollar valve 9 rises, and as a result, the needle valve 9 opens and the fuel in the nozzle chamber 11 is injected from the nozzle 10 . Therefore, by changing the timing of switching the switching state by the three-way valve 8 from 8a to 8b, the injection pressure increase start timing and needle by the pressure increasing piston consisting of large and small pistons 1 8 and 1 9 The phase difference from the opening timing of valve 9 can be changed.
  • FIG. 2 (A) shows a first embodiment of the three-way valve 8 shown in FIG.
  • the three-way valve 8 has a high pressure fuel supply passage 5 a, 5 b which is a part of the high pressure fuel supply passage 5 and a low pressure fuel return portion which is a part of the low pressure fuel return passage 26.
  • the passages 26 a and 26 b extend, and a pressure switching chamber 30 is formed in the three-way valve 8.
  • the pressure switching chamber 30 is always in communication with the fuel circulation passage 15.
  • a high pressure fuel supply passage 5 a is opened on one side of the pressure switching chamber 30, and a low pressure fuel return passage 26 a is opened on the other side of the pressure switching chamber 30.
  • the opening 3 1 of the high pressure fuel supply passage 5 a is controlled to open and close by the first valve body 3 2.
  • the opening 33 of the low pressure fuel return passage 26a is controlled to open and close by the second valve body 34.
  • the first valve body 3 2 is formed in a central portion in the axial direction and has a conical seal portion 3 5, a cylindrical inner end portion 3 6, and a cylindrical shape that can close the opening 3 1 from the pressure switching chamber 30 side.
  • the second valve body 3 4 is formed at the central portion in the axial direction.
  • the conical seal portion 3 8 is capable of closing the opening 3 3 from the pressure switching chamber 30 side.
  • a hollow cylindrical inner end portion 39 and a cylindrical outer end portion 40 As shown in Fig. 2 (A), the first disc
  • valve body 3 2 and the second valve body 3 4 are arranged on a common axis, and the cylindrical inner end portion 3 of the first valve body 3 2 is the hollow cylindrical inner end portion of the second valve body 3 4.
  • the cylindrical outer portion 37 of the first valve body 3 2 is slidably inserted into the cylindrical recess 41, and is connected to the cylindrical outer end portion 37 of the first valve body 32.
  • a pressure control chamber 4 2 is formed in the cylindrical recess 41 defined more.
  • a compression spring 43 that urges the first valve body 3 2 toward the second valve body 3 4 is inserted into the pressure control chamber 4 2.
  • the pressure control chamber 4 2 is connected to the low-pressure fuel return passage 2 6 b through the throttle opening 4 4, and this throttle opening 4 4 is controlled to open and close by the overflow control valve 4 5 driven by the actuary 2 7. Is done.
  • the cylindrical outer end 40 of the second valve body 34 is slidably inserted into the cylindrical hole 46 and protrudes into the high-pressure fuel supply passage 5b.
  • an intermediate pressure chamber 4 7 is formed between the cylindrical inner end portion 3 6 of the first valve body 3 2 and the hollow cylindrical inner end portion 3 9 of the second valve body 3 4 that are fitted to each other. Is done.
  • the intermediate pressure chamber 4 7 is connected to the pressure control chamber 4 2 on the one hand through a fuel passage 4 8 and a throttle 4 9 formed in the first valve body 3 2. Is connected to the high pressure fuel supply passage 5 b through a fuel passage 50 and a throttle 51 formed in the valve body 34.
  • the seat of the first valve body 3 2 according to the pressure difference between the fuel pressure acting in the axial direction and the fuel pressure acting in the axial direction on the inner end portion 3 6 of the first valve body 3 2
  • the opening / closing action of the opening 3 1 by the part 35, that is, the opening / closing valve action of the first valve body 3 2 is controlled.
  • This pressure difference is controlled by a pressure control device comprising an actuary 27 and an overflow control valve 45.
  • the fuel pressure of the intermediate pressure chamber 4 7 acts on the inner end portion 39 of the second valve body 3 4, and the high pressure fuel supply passage 5 b acts on the outer end portion 40 of the second valve body 3 4.
  • the internal fuel pressure acts.
  • the second valve body 3 4 basically also has a fuel pressure acting on the outer end 40 of the second valve body 3 4 in the axial direction and the inner end 3 of the second valve body 3 4.
  • the opening and closing action of the opening 3 3 by the seat portion 3 8 of the second valve body 3 4 according to the pressure difference with the fuel pressure acting in the axial direction on 9, that is, the opening and closing valve action of the second valve body 3 4 Is controlled.
  • This pressure difference is controlled by a pressure control device comprising an actuary 27 and an overflow control valve 45.
  • a protrusion 52 extending over the entire circumference is formed on the outer periphery of the ridge 52. Further, in the ridge 52, a plurality of communication holes 54 are formed to communicate with each other in the pressure switching chamber 30 above and below the ridge 52 in FIG. 2 (A). Further, on the inner peripheral surface of the pressure switching chamber 30, there is a sliding seal surface 5 3 on the second valve body 3 4. A pressure control port 55 that can be further closed is formed, and the pressure control port 55 is connected to the back pressure control chamber 12 via the fuel flow passage 14. As shown in FIG. 2 (A), when the second valve body 34 is closed, the pressure control port 55 is blocked by the sliding seal surface 53 of the second valve body 34. ing.
  • Figures 4 (A) and (B) show the lift amount of the first valve body 3 2 and the lift amount of the second valve body 3 4 when the overflow control valve 45 is opened to perform fuel injection. It shows changes in the injection pressure, the lift amount of the needle valve 9 and the injection rate.
  • Fig. 4 (A) shows the case where the overflow amount of overflow control valve 45 is large
  • Fig. 4 (B) shows the case where the lift amount of overflow control valve 45 is small. ing.
  • the fuel pressure in the high pressure fuel supply passages 5, 5a, 5b is referred to as high fuel pressure
  • the fuel pressure in the low pressure fuel return passages 26, 26a, 26b is referred to as low fuel pressure.
  • the overflow control valve 45 opens the throttle opening 4 4.
  • the overflow control valve 4 5 opens the throttle opening 4 4 4
  • the fuel in the pressure control chamber 4 2 begins to overflow into the low pressure fuel return passage 2 6 b, and as a result, the fuel pressure in the pressure control chamber 4 2 gradually increases. descend.
  • the first valve body 3 2 is closed as shown in FIG. To do.
  • the fuel pressure in the intermediate pressure chamber 4 7 further decreases, the lift amount of the second valve element 34 increases, and the lift amount of the second valve element 3 4 becomes as shown in FIGS. B) If the fixed lift amount X shown in Fig. 3) is exceeded, that is, if the second valve element 34 opens more than a certain degree of opening, the pressure control port 5 5 switches the pressure as shown in Fig. 3 (B). As a result, the back pressure control chamber 12 is connected to the low pressure fuel return passage 26 a via the pressure switching chamber 30 and the opening 33. When the back pressure control chamber 12 is connected to the low pressure fuel return passage 26a, the needle valve 9 is opened as shown in FIGS. 4 (A) and 4 (B), and fuel injection is started.
  • the second valve element 3 4 is opened.
  • the valve opens rapidly and overflow control valve 4 5
  • the second valve body 34 opens slowly as shown in FIG. 4 (B).
  • the needle valve 9 opens before the injection pressure increases as shown in Fig. 4 (A), and as a result, the injection rate at the initial stage of injection becomes slow. And get bigger.
  • the needle valve 9 is opened after the injection pressure increases as shown in FIG. 4 (B). The rate grows rapidly.
  • the injection rate at the initial stage of injection is greatly changed by changing the rate of decrease in the fuel pressure in the pressure control chamber 42 by changing the amount of the overflow control valve 45. be able to. Also, instead of changing the flow rate of the overflow control valve 45, the rate of decrease of the fuel pressure in the pressure control chamber 42 is changed by changing the valve opening speed of the overflow control valve 45. Therefore, the injection rate at the initial stage of injection can be changed.
  • the first valve body 32 is opened as shown in FIG. As shown in Fig. 2 (B), the first valve body 3 2 and the second valve body 3 4 are both closed from the state where the second valve body 3 4 is closed. 3 (A) and (B), the first valve body 3 2 is closed and the second valve body is closed.
  • the pressure control chamber 4 2 are supplied with fuel from the high-pressure fuel supply passage 5 a. At this time, the fuel pressure in the pressure control chamber 4 2 is gradually lower than the fuel pressure in the intermediate pressure chamber 4 7. It rises to high fuel pressure.
  • first valve body 6 2 and the second valve body 64 are arranged on a common axis, and the hollow cylindrical inner end of the first valve body 62 6 7 is fitted in an annular groove 7 1 formed in the second valve body 64 so as to be relatively movable.
  • the cylindrical outer end portion 70 of the second valve body 6 4 is slidably inserted into the cylindrical recess 72, and the cylindrical outer end portion 70 of the second valve body 64.
  • a pressure control chamber 73 is formed in the cylindrical recess 72 defined by the above.
  • the pressure control chamber 7 3 is connected on the one hand to the high-pressure fuel supply passage 5 b through the throttle 7 4 and on the other hand to the low-pressure fuel return passage 26 b through the throttle opening 7 5.
  • the throttle opening 75 is controlled to open and close by an overflow control valve 45 driven by an actuator 27. Further, the pressure control chamber 7 3 is always connected to the back pressure control chamber 12 through the fuel circulation passage 14 as shown in FIG.
  • the fuel pressure in the high-pressure fuel supply passage 5a acting in the axial direction on the outer end portion 65 of the first valve body 62 and the inner end of the first valve body 62 are also shown.
  • the opening / closing action of the opening 61 by the seat part 6 6 of the first valve body 62 according to the pressure difference with the fuel pressure in the pressure control chamber 73 acting on the part 6 7 in the axial direction, that is, the first The valve body 6 2 is controlled in its on / off valve action, and the pressure control is applied to the outer end 70 of the second valve body 6 4 in the axial direction.
  • FIGS. 8 and 9 show the fuel pressure in the pressure control chamber 73 when the overflow control valve 45 is opened to perform fuel injection, the lift amount of the first valve body 62, the second valve body 6 Changes in 4 lift amount, injection pressure, needle valve 9 lift amount and injection rate.
  • FIG. 8 shows a case where the overflow amount of the overflow control valve 45 is large
  • FIG. 9 shows a case where the lift amount of the overflow control valve 45 is small.
  • the first valve body 62 is held open.
  • the fuel circulation passage 15 is connected to the high-pressure fuel supply passage 5a through the pressure switching chamber 60 and the opening 61. Therefore, at this time, the nozzle chamber 11, the high pressure chamber 20, the intermediate chamber 22, and the pressure increasing chamber 25 are all at a high fuel pressure, that is, a common rail pressure. Therefore, as shown in FIG.
  • the large-diameter piston 18 and the small-diameter piston 19 are held in a raised state by the spring force of the compression spring 23.
  • the overflow control valve 45 opens the throttle opening 7 5.
  • the overflow control valve 4 5 opens the throttle opening 7 5
  • the fuel in the pressure control chamber 7 3 begins to overflow into the low pressure fuel return passage 2 6 b, and as a result, the fuel pressure in the pressure control chamber 7 3 gradually increases. descend.
  • the fuel pressure in the pressure control chamber 73 is lowered below the valve closing pressure for closing the first valve body 62, the first valve body 62 is closed as shown in Fig. 7 (A). To do.
  • the effective working area of the fuel pressure in the pressure control chamber 73 acting on the outer end portion 70 of the second valve body 64 is in relation to the inner end portion 68 of the second valve body 64. Therefore, the second valve element 64 does not open unless the fuel pressure in the pressure control chamber 73 is lowered to some extent. Therefore, as shown in FIGS. 7 (A), 8 and 9, even when the first valve body 62 is closed, the second valve body 64 is kept closed.
  • Valve 9 opens and fuel injection begins.
  • the dollar valve 9 is opened before the injection pressure increases, and as a result, the injection rate at the initial stage of injection is increased. Slowly grows.
  • the needle valve 9 opens after the injection pressure increases, and as a result, the injection rate at the initial stage of injection is It grows rapidly.
  • the injection rate at the initial stage of injection is greatly changed by changing the rate of decrease of the fuel pressure in the pressure control chamber 73 by changing the lift amount of the overflow control valve 45. be able to.
  • the rate of decrease of the fuel pressure in the pressure control chamber 73 is not changed by changing the opening speed of the overflow control valve 45, but by changing the lift amount of the overflow control valve 45. It is also possible to change the injection rate at the initial stage of injection by changing.
  • the first valve body 62 and the second valve body 64 are changed from the state shown in FIG. 7 (B) to the state shown in FIG. 6 (A) through the state shown in FIG. 7 (A). That is, at this time, the first valve body 62 and the second valve body 64 are both closed from the state where the first valve body 62 is closed and the second valve body 64 is opened. After passing the valve state, the first valve body 62 is opened and the second valve body 64 is switched to the closed state.
  • valve bodies 62 and 64 are moved in the order of (B), but during this time, the high-pressure fuel supply passage 5a does not communicate with the low-pressure fuel return passage 26a in the pressure switching chamber 60. Thus, a large amount of high-pressure fuel does not leak into the low-pressure fuel return passage 26a.
  • the high-pressure fuel supply passage 5a is also connected to the low-pressure fuel return passage in the pressure switching chamber 60. Therefore, it is possible to prevent a large amount of high-pressure fuel from leaking into the low-pressure fuel return passage 26 a.
  • FIG. 10 shows a three-way valve 8 having the same structure as the three-way valve 8 shown in FIG.
  • the fuel flow passage 14 is always connected to the pressure switching chamber 30, and the fuel flow passage 15 is connected to the pressure control port. 5 Linked to 5. That is, the entire fuel injection device when the three-way valve 8 shown in FIG. 10 is used is as shown in FIG.
  • the pressure switching chamber 30 is connected to the back pressure control chamber 12 via the fuel flow passage 14, and the pressure control port 5 5 is connected to the fuel flow passage 15.
  • 15 a, 15 d are connected to the nozzle chamber 11, the intermediate chamber 2 2, and the pressure increasing chamber 25.
  • the fuel circulation passage 15 is connected to the fuel circulation passage 14 via the throttle 80. ing.
  • This diaphragm 80 has a smaller flow cross-sectional area than the diaphragms 13 and 24.
  • FIG. 12 shows a three-way valve 8 having the same structure as the three-way valve 8 shown in FIG.
  • the fuel flow passage 14 is always connected to the pressure switching chamber 60, and the fuel flow passage 15 d is pressure controlled. It is connected to Chamber 7 3. That is, the fuel when using the three-way valve 8 shown in Fig. 12
  • the whole injector is shown in Fig.13.
  • the pressure switching chamber 60 is connected to the nozzle chamber 11, the back pressure control chamber 12, and the pressure increasing chamber 25 via fuel flow passages 14 and 15 a.
  • the pressure control chamber 7 3 is connected to the intermediate chamber 2 2 through the fuel flow passage 15 d.

Abstract

三方弁（８）の圧力切替室（３０）内に第１の弁体（３２）および第２の弁体（３４）が配置される。燃料流通通路（１５）の連通先を高圧燃料供給通路（５ａ）から低圧燃料返戻通路（２６ａ）に切替えるときには第１の弁体（３２）が開弁していて第２の弁体（３４）が閉弁している状態から第１の弁体（３２）および第２の弁体（３４）が共に閉弁している状態を経た後に第１の弁体（３２）が閉弁していて第２の弁体（３４）が開弁している状態に切替えられる。第２の弁体（３４）の外周に形成された摺動シール面（５３）により閉鎖される圧力制御ポート（５５）の燃料圧によってニードル弁（９）の開弁タイミングが制御される。

Description

明 細 書 燃料噴射装置 技術分野
本発明は燃料噴射装置に関する。 背景技術
内燃機関の燃料噴射装置において、 ニー ドル弁の内端面上に形成 された背圧制御室および噴射圧を増大するための増圧ピス トンの中 間室を夫々高圧燃料供給通路又は低圧燃料返戻通路に選択的に連結 可能な三方弁を具備し、 この三方弁による燃料通路切換作用によつ てニー ドル弁の開閉制御および増圧ピス トンによる噴射圧の増大制 御を行うようにした燃料噴射装置が公知である （例えば特開 2 0 0 3 — 1 0 6 2 3 5号公報参照） 。 この燃料噴射装置では三方弁によ る燃料通路切換操作によりニー ドル弁の開弁タイミ ングと増圧ビス トンによる増圧作用の開始タイ ミ ングとの位相差を変えることがで き、 それによつて燃料の噴射率を機関運転状態に応じた望ましい噴 射率に制御することができる。
しかしながらこの燃料噴射装置では三方弁による燃料通路切換作 用時に高圧燃料供給通路が低圧燃料返戻通路に連通してしまい、 そ の結果高圧燃料供給通路内の多量の高圧燃料が低圧燃料返戻通路内 に漏洩してしまう という問題を生ずる。 また、 このように多量の高 圧燃料が漏洩してしまう と高圧燃料を送り出す高圧燃料ポンプの容 量が足りなくなってしまう という問題も発生する。 発明の開示 本発明の目的は、 三方弁による燃料通路切換作用時に多量の高圧 燃料が低圧燃料返戻通路内に漏洩するのを阻止することができる燃 料噴射装置を提供することにある。
本発明によれば、 ニー ドル弁の内端面上に形成された背圧制御室 および噴射圧を増大するための増圧ピス トンの中間室を夫々高圧燃 料供給通路又は低圧燃料返戻通路に選択的に連結可能な三方弁を具 備し、 この三方弁による燃料通路切換作用によってニー ドル弁の開 閉制御および増圧ピス トンによる噴射圧の増大制御を行うようにし た燃料噴射装置において、 三方弁内に背圧制御室又は中間室の一方 に常時連結された圧力切替室を形成し、 圧力切替室の一側に高圧燃 料供給通路を開口させると共にこの高圧燃料供給通路の開口を開閉 制御をする第 1 の弁体を具備しており、 圧力切替室の他側に低圧燃 料返戻通路を開口させると共にこの低圧燃料返戻通路の開口を開閉 制御する第 2 の弁体を具備しており、 更に三方弁が圧力制御室を具 備すると共にこの圧力制御室内の燃料圧を制御することにより第 1 の弁体の両端部において第 1 の弁体の軸線方向に作用する燃料圧の 圧力差および第 2 の弁体の両端部において第 2の弁体の軸線方向に 作用する燃料圧の圧力差を制御して背圧制御室又は中間室の一方の 連通先を高圧燃料供給通路から低圧燃料返戻通路に切替えるときに は第 1 の弁体が開弁していて第 2 の弁体が閉弁している状態から第 1 の弁体および第 2 の弁体が共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体が閉弁していて第 2の弁体が開弁している状態に切替えると 共に、 背圧制御室又は中間室の一方の連通先を低圧燃料返戻通路か ら高圧燃料供給通路に切替えるときには第 1 の弁体が閉弁していて 第 2の弁体が開弁している状態から第 1 の弁体および第 2 の弁体が 共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体が開弁していて第 2 の 弁体が閉弁している状態に切替え、 背圧制御室又は中間室の他方を 第 2の弁体が開弁したときに圧力切替室に連通させるか又は常時圧 力制御室に連通させるようにした燃料噴射装置が提供される。 図面の簡単な説明
図 1 は燃料噴射装置の全体図、 図 2は三方弁の第 1実施例の側面 断面図、 図 3は三方弁の第 1実施例の側面断面図、 図 4は噴射率等 の変化を示すタイムチャート、 図 5は燃料噴射装置の全体図、 図 6 は三方弁の第 2実施例を示す図、 図 7は三方弁の第 2実施例の側面 断面図、 図 8は噴射率等の変化を示すタイムチャート、 図 9は噴射 率等の変化を示すタイムチャー ト、 図 1 0は三方弁の第 3実施例の 側面断面図、 図 1 1 は燃料噴射装置の全体図、 図 1 2は三方弁の第 4実施例の側面断面図、 図 1 3は燃料噴射装置の全体図である。 発明を実施するための最良の形態
図 1は燃料噴射装置の全体を図解的に示しており、 図 1 において 一点鎖線で囲まれた部分 1はエンジンに取付けられた燃料噴射弁を 示している。 図 1 に示されるように燃料噴射装置は高圧の燃料を貯 留するためのコモンレール 2 を備えており、 このコモンレール 2内 には燃料タンク 3内の燃料が高圧燃料ポンプ 4を介して供給される 。 コモンレール 2内の燃料圧は高圧燃料ポンプ 4の吐出量を制御す ることにより機関運転状態に応じた目標燃料圧に維持され、 目標燃 料圧に維持されているコモンレール 2内の高圧の燃料が高圧燃料供 給通路 5を介して燃料噴射弁 1 に供給される。
図 1 に示されるように燃料噴射弁 1 は燃焼室内に燃料を噴射する ためのノズル部 6 と、 噴射圧を増圧させるための増圧器 7 と、 燃料 通路を切換えるための三方弁 8 とを具備している。 ノズル部 6 は二 一ドル弁 9 を備えており、 ノズル部 6の先端にはニードル弁 9の先 端部により開閉制御される噴口 1 0 (図示せず） が形成されている 。 ニー ドル弁 9の周りには噴射される高圧燃料で満たされたノズル 室 1 1が形成されており、 二一 ドル弁 9 の内端面上には燃料で満た されている背圧制御室 1 2が形成されている。 背圧制御室 1 2内に は二一 ドル弁 9 を下方に向けて、 即ち閉弁方向に付勢する圧縮ばね 1 2 aが挿入されている。 この背圧制御室 1 2 は一方では絞り 1 3 および燃料流通通路 1 4 を介して三方弁 8 に連結されており、 他方 では燃料流通通路 1 5 bおよび絞り 1 3 より も流通断面積の小さな 絞り 1 6 を介して燃料流通通路 1 5 aに連結されている。 また、 ノ ズル室 1 1 も燃料流通通路 1 5 c を介して燃料流通通路 1 5 a に連 結されており、 この燃料流通通路 1 5 aは燃料流通通路 1 5から燃 料流通通路 1 5 aに向けてのみ流通可能な逆止弁 1 7 を介して燃料 流通通路 1 5 に連結されている。
一方、 増圧器 7 は一体成形された大径ビス トン 1 8 と小径ビス 卜 ン 1 9からなる増圧ピス トンを具備する。 小径ピス トン 1 9 と反対 側の大径ピス トン 1 8 の頂面上には高圧の燃料で満たされた高圧室 2 0が形成されており、 この高圧室 2 0 は高圧燃料通路 2 1 を介し て高圧燃料供給通路 5 に連結されている。 従って高圧室 2 0内には 常時コモンレール 2内の燃料圧 （以下、 コモンレール圧という） が 作用している。 これに対し、 小径ピス トン 1 9周りの大径ピス トン 1 8 の端面上には燃料で満たされた中間室 2 2が形成されており、 この中間室 2 2内には大径ピス トン 1 8 を高圧室 2 0 に向けて付勢 する圧縮ばね 2 3が挿入されている。 この中間室 2 2 は絞り 2 4お よび燃料流通通路 1 5 a を介して燃料流通通路 1 5 に連結されてい る。 また、 大径ピス トン 1 8 と反対側の小径ピス トン 1 9 の端面上 には燃料で満たされた増圧室 2 5が形成されており、 この増圧室 2 5は燃料流通通路 1 5 aに連結されている。 一方、 三方弁 8には高圧燃料供給通路 5および燃料流通通路 1 4 , 1 5に加え、 例えば燃料タンク 3内に接続された低圧燃料返戻通 路 2 6が連結されている。 この三方弁 8は電磁ソレノィ ド或いはピ ェゾ圧電素子のようなァクチユエ一夕 2 7によって駆動され、 この 三方弁 8 によって燃料流通通路 1 4および 1 5が高圧燃料供給通路 5又は低圧燃料返戻通路 2 6 に選択的に連結される。
図 1 は、 三方弁 8 による燃料通路切換作用によって燃料流通通路 1 5が高圧燃料供給通路 5に連結されている場合を示している。 こ の場合、 ノズル部 6 については、 ノズル室 1 1内および背圧制御室 1 2内は共にコモンレール圧となっている。 このときノズル室 1 1 内の燃料圧により二一 ドル弁 9 を上昇させる力より も背圧制御室 1 2内の燃料圧および圧縮ばね 1 3のばね力によつて二一ドル弁 9 を 下降させる力の方が強い。 そのため、 ニードル弁 9は下降せしめら れており、 その結果ニードル弁 9が閉弁するために噴口 1 0からの 燃料噴射は停止されている。 一方、 増圧器 7 については、 このとき 高圧室 2 0内、 中間室 2 2内および増圧室 2 5内は全てコモンレー ル圧となっており、 従ってこのときには図 1 に示されるように大径 ピス トン 1 8および小径ピス トン 1 9からなる増圧ピス トンは圧縮 ばね 2 3のばね力によって上昇した状態に保持されている。
一方、 三方弁 8による通路切換作用により三方弁 8が図 1 に 8 a 示す切換状態になると、 即ち燃料流通通路 1 5が低圧燃料返戻通路 2 6に連結されると中間室 2 2内の燃料圧が低下するために大径ピ ス トン 1 8および小径ピス トン 1 9からなる増圧ピス トンには下向 きの大きな力が作用し、 その結果増圧室 2 5内の燃料圧はコモンレ ール圧よりも高くなる。 従ってこのとき、 燃料流通通路 1 5 a , 1 5 c を介して増圧室 2 5内に連結されているノズル室 1 1内の燃料 圧もコモンレール圧よりも高くなる。 次いで三方弁 8による通路切 換作用により三方弁 8が図 1 に 8 b示す切換状態になると、 即ち燃 料流通通路 1 5 に加えて燃料流通通路 1 4が低圧燃料返戻通路 2 6 に連結されるとノズル部 6 の背圧制御室 1 2内の燃料圧が低下する ために二一 ドル弁 9が上昇し、 その結果ニー ドル弁 9が開弁してノ ズル室 1 1 内の燃料が噴口 1 0から噴射される。 従って三方弁 8 に よる切換状態を 8 aから 8 bに切換えるタイ ミ ングを変えることに よって大小ピス トン 1 8 , 1 9からなる増圧ピス トンによる噴射圧 の増圧開始タイミ ングとニー ドル弁 9 の開弁タイミ ングとの位相差 を変えることができる。
次いで三方弁 8 による燃料通路切換作用により図 1 に示される如 く燃料流通通路 1 5が再び高圧燃料供給通路 5 に連結されると、 ノ ズル部 6 の背圧制御室 1 2 内はコモンレール圧となり、 その結果燃 料の噴射が停止される。 また、 このとき増圧器 7 の中間室 2 2 内も コモンレール圧となり、 増圧室 2 5内もコモンレール圧となって大 径ピス トン 1 8および小径ピス トン 1 9 は圧縮ばね 2 3のばね力に より再び図 1 に示されるような上昇した状態に保持される。 このよ うに三方弁 8 による燃料通路切換作用によって燃料噴射が制御され る。
図 2 ( A ) に図 1 に示される三方弁 8 の第 1実施例を示す。 図 2 ( A ) を参照すると、 三方弁 8 内には高圧燃料供給通路 5の一部で ある高圧燃料供給通路 5 a , 5 b と、 低圧燃料返戻通路 2 6 の一部 である低圧燃料返戻通路 2 6 a , 2 6 b とが延びており、 更に三方 弁 8内には圧力切替室 3 0が形成されている。 この第 1実施例では 圧力切替室 3 0 は常時燃料流通通路 1 5 に連通している。 圧力切替 室 3 0 の一側には高圧燃料供給通路 5 aが開口 しており、 圧力切替 室 3 0 の他側には低圧燃料返戻通路 2 6 aが開口している。 この高 圧燃料供給通路 5 aの開口 3 1 は第 1 の弁体 3 2 によって開閉制御 され、 低圧燃料返戻通路 2 6 aの開口 3 3は第 2 の弁体 3 4によつ て開閉制御される。
第 1 の弁体 3 2は、 軸線方向の中央部に形成されかつ開口 3 1 を 圧力切替室 3 0側から閉塞可能な円錐状シール部 3 5 と 円筒状内 端部 3 6 と、 円筒状外端部 3 7 とを具備し、 第 2 の弁体 3 4は、 軸 線方向の中央部に形成されか 開口 3 3 を圧力切替室 3 0側から閉 塞可能な円錐状シール部 3 8 と 、 中空円筒状内端部 3 9 と 、 円筒状 外端部 4 0 とを具備する 。 図 2 ( A ) に示されるように第 1 の弁体
3 2 と第 2の弁体 3 4は共通の軸線上に配置されており 第 1 の弁 体 3 2 の円筒状内端部 3 6は第 2 の弁体 3 4の中空円筒状内端部 3
9内に相対移動可能に嵌合せしめられている。
第 1 の弁体 3 2 の円筒状外 部 3 7は円筒状凹所 4 1内に摺動可 能に挿入されており、 この第 1 の弁体 3 2の円筒状外端部 3 7 によ り画定される円筒状凹所 4 1内には圧力制御室 4 2が形成される。 この圧力制御室 4 2内には第 1の弁体 3 2 を第 2の弁体 3 4に向け て付勢する圧縮ばね 4 3が挿入されている。 圧力制御室 4 2は絞り 開口 4 4を介して低圧燃料返戻通路 2 6 bに連結されており、 この 絞り開口 4 4はァクチユエ一夕 2 7 により駆動される溢流制御弁 4 5によって開閉制御される。
第 2 の弁体 3 4の円筒.状外端部 4 0は円筒孔 4 6内に摺動可能に 挿入されかつ高圧燃料供給通路 5 b内に突出する。 一方、 互いに嵌 合している第 1の弁体 3 2の円筒状内端部 3 6 と第 2の弁体 3 4の 中空円筒状内端部 3 9間には中間圧力室 4 7が形成される。 この中 間圧力室 4 7は一方では第 1 の弁体 3 2内に形成された燃料通路 4 8および絞り 4 9 を介して圧力制御室 4 2内に連結されており、 他 方では第 2 の弁体 3 4内に形成された燃料通路 5 0および絞り 5 1 を介して高圧燃料供給通路 5 b内に連結されている。 なお、 図 2 ( A ) に示す第 1実施例では第 1 の弁体 3 2の円筒状 内端部 3 6および円筒状外端部 3 7の径、 並びに各開口 3 1 , 3 3 の径は全て等しく、 この径に比べて第 2の弁体 3 4の円筒状外端部 4 0は小さな径を有する。 従って第 1 の弁体 3 2 には圧力制御室 4 2内の燃料圧と中間圧力室 4 7内の燃料圧のみが軸線方向に作用し 、 第 1 の弁体 3 2の外端部 3 7 に軸線方向に向けて作用する燃料圧 と第 1 の弁体 3 2の内端部 3 6に軸線方向に向けて作用する燃料圧 との圧力差に応じて第 1の弁体 3 2のシート部 3 5による開口 3 1 の開閉作用、 即ち第 1 の弁体 3 2 の開閉弁作用が制御される。 この 圧力差はァクチユエ一夕 2 7および溢流制御弁 4 5からなる圧力制 御装置によって制御される。
一方、 第 2の弁体 3 4の内端部 3 9には中間圧力室 4 7の燃料圧 が作用し、 第 2の弁体 3 4の外端部 4 0には高圧燃料供給通路 5 b 内の燃料圧が作用する。 この第 2の弁体 3 4についても基本的には 第 2の弁体 3 4の外端部 4 0 に軸線方向に向けて作用する燃料圧と 第 2の弁体 3 4の内端部 3 9に軸線方向に向けて作用する燃料圧と の圧力差に応じて第 2の弁体 3 4のシート部 3 8 による開口 3 3の 開閉作用、 即ち第 2 の弁体 3 4の開閉弁作用が制御される。 この圧 力差はァクチユエ一夕 2 7および溢流制御弁 4 5からなる圧力制御 装置によって制御される。
一方、 図 2 ( A ) に示されるように第 2 の弁体 3 4の中空円筒状 内端部 3 9の外周面上にはその全周に亘つて延びる突条 5 2が形成 されており、 この突条 5 2の外周には圧力切替室 3 0の内周面上を 摺動する摺動シール面 5 3が形成されている。 また、 突条 5 2内に は図 2 ( A ) において突条 5 2の上方および下方の圧力切替室 3 0 内を互いに連通する複数の連通孔 5 4が形成されている。 更に、 圧 力切替室 3 0の内周面上には第 2の弁体 3 4の摺動シール面 5 3 に より閉塞可能な圧力制御ポート 5 5が形成されており、 この圧力制 御ポート 5 5は燃料流通通路 1 4を介して背圧制御室 1 2に連結さ れている。 図 2 ( A ) に示されるように第 2の弁体 3 4が閉弁して いるときにはこの圧力制御ポート 5 5は第 2の弁体 3 4の摺動シ一 ル面 5 3によって閉塞されている。
図 4 ( A ) , ( B ) は燃料噴射を行うべく溢流制御弁 4 5を開弁 したときの第 1 の弁体 3 2 のリフ ト量、 第 2 の弁体 3 4のリフ ト量 、 噴射圧、 ニードル弁 9のリフ ト量および噴射率の変化を示してい る。 また、 図 4 ( A ) は溢流制御弁 4 5のリ フ ト量が大きい場合を 示しており、 図' 4 ( B ) は溢流制御弁 4 5のリ フ ト量が小さい場合 を示している。 次に図 1から図 4を参照しつつ本発明による燃料噴 射方法について説明する。
図 2 ( A ) に示されるように溢流制御弁 4 5が絞り開口 4 4を閉 塞しているときには圧力制御室 4 2および中間圧力室 4 7は高圧燃 料供給通路 5 bのみに連通しており、 従ってこのとき圧力制御室 4 2および中間圧力室 4 7内の燃料圧は高圧燃料供給通路 5 b内の燃 料圧と等しくなつている。 なお、 以下高圧燃料供給通路 5， 5 a , 5 b内の燃料圧を高燃料圧と称し、 低圧燃料返戻通路 2 6 , 2 6 a , 2 6 b内の燃料圧を低燃料圧と称する。
このように中間圧力室 4 7内の燃料圧が高燃料圧になるとこのと き第 2の弁体 3 4に対して作用する高燃料圧の作用面積は内端部 3 9の方が外端部 4 0よりもはるかに大きくなるので第 2の弁体 3 4 は図 2 ( A ) に示されるように閉弁した状態に保持される。 このと き、 前述したように圧力制御ポート 5 5は第 2の弁体 3 4の摺動シ —ル面 5 3によって閉塞されている。 また、 このとき圧力制御室 4 2内の燃料圧および中間圧力室 4 7内の燃料圧は共に高燃料圧とな るので第 1 の弁体 3 2は圧縮ばね 4 3のばね力により第 2の弁体 3 4に突き当るまで第 2の弁体 3 4に向けて移動し、 その結果図 2 ( A ) に示されるように第 1 の弁体 3 2は開弁した状態に保持される 。 このとき燃料流通通路 1 5は圧力切替室 3 0および開口 3 1 を介 して高圧燃料供給通路 5 aに連結されている。
燃料流通通路 1 5の連通先を高圧燃料供給通路 5 aから低圧燃料 返戻通路 2 6 aに切替えるときには溢流制御弁 4 5が絞り開口 4 4 を開口する。 溢流制御弁 4 5が絞り開口 4 4を開口すると圧力制御 室 4 2内の燃料が低圧燃料返戻通路 2 6 b内に溢流しはじめ、 その 結果圧力制御室 4 2内の燃料圧が徐々に低下する。 次いで圧力制御 室 4 2内の燃料圧が第 1 の弁体 3 2 を閉弁させる閉弁圧以下まで低 下すると第 1の弁体 3 2が図 2 ( B ) に示されるように閉弁する。 この場合、 溢流制御弁 4 5が絞り開口 4 4を開口したときの溢流制 御弁 4 5のリフ ト量が大きいときには圧力制御室 4 2内の燃料圧の 低下速度が速いために図 4 ( A ) に示されるように第 1 の弁体 3 2 は急速に閉弁する。 これに対し、 溢流制御弁 4 5が絞り開口 4 4を 開口したときの溢流制御弁 4 5のリ フ ト量が小さいときには圧力制 御室 4 2内の燃料圧の低下速度が遅いために図 4 ( B ) に示される ように第 1 の弁体 3 2はゆつく り と閉弁する。
一方、 溢流制御弁 4 5が開弁して圧力制御室 4 2内の燃料圧が低 下しはじめると中間圧力室 4 7内の燃料が燃料通路 4 8 を介して圧 力制御室 4 2内に流出しはじめ、 その結果中間圧力室 4 7の燃料圧 も低下しはじめる。 しかしながら燃料通路 4 8内には絞り 4 9が設 けられており、 しかも高圧燃料供給通路 5 bから燃料通路 5 0 を介 して中間圧力室 4 7内に燃料が供給されるために中間圧力室 4 7内 の燃料圧は圧力制御室 4 2内の燃料圧に比べてゆつく り と低下し、 従って図 2 ( B ) および図 4に示されるように第 1 の弁体 3 2が閉 弁したときでも第 2の弁体 3 4は閉弁した状態に保持されている。 次いで中間圧力室 4 7 内の燃料圧が更に低下し、 中間圧力室 4 7 内の燃料圧が第 2 の弁体 3 4 を開弁させる開弁圧以下まで低下する と図 3 ( A ) に示されるよう に第 1 の弁体 3 2が閉弁している状態 で第 2 の弁体 3 4が開弁しはじめる。 その結果、 燃料流通通路 1 5 は圧力切替室 3 0および開口 3 3 を介して低圧燃料返戻通路 2 6 a に連結される。
燃料流通通路 1 5が低圧燃料返戻通路 2 6 aに連結されると増圧 器 7 の中間室 2 2内の燃料圧が徐々に低下し、 その結果大小ピス ト ン 1 8 , 1 9からなる増圧ピス トンによる増圧作用によってノズル 室 1 1 内の燃料圧、 即ち噴射圧は図 4 ( A ) ， ( B ) に示されるよ う に徐々に増大する。 なお、 図 4 ( A ) , ( B ) からわかるように このときの噴射圧の増大速度は溢流制御弁 4 5のリ フ ト量の影響を ほとんど受けない。 また、 第 2の弁体 3 4が開弁しはじめたときに は図 3 ( A ) に示されるように圧力制御ポ一 ト 5 5 は依然として第 2 の弁体 3 4の摺動シール面 5 3 によって閉塞されている。
中間圧力室 4 7 内の燃料圧が更に低下し、 第 2 の弁体 3 4のリ フ ト量が増大して第 2の弁体 3 4のリ フ ト量が図 4 ( A ) , ( B ) に 示される一定リ フ ト量 Xを越えると、 即ち第 2の弁体 3 4が一定開 度以上開弁すると図 3 ( B ) に示されるように圧力制御ポー ト 5 5 が圧力切替室 3 0 に開口し、 その結果背圧制御室 1 2が圧力切替室 3 0および開口 3 3 を介して低圧燃料返戻通路 2 6 aに連結される 。 背圧制御室 1 2が低圧燃料返戻通路 2 6 aに連結されると図 4 ( A ) , ( B ) に示されるようにニー ドル弁 9が開弁し、 燃料噴射が 開始される。
上述したように第 1 の弁体 3 2が閉弁すると第 2の弁体 3 4が開 弁するがこのとき溢流制御弁 4 5 のリ フ ト量が大きいと第 2 の弁体 3 4は図 4 ( A ) に示されるように急速に開弁し、 溢流制御弁 4 5 のリ フ ト量が小さいと第 2 の弁体 3 4は図 4 ( B ) に示されるよう にゆっ く り と開弁する。 第 2 の弁体 3 4が急速に開弁すると図 4 ( A ) に示されるように噴射圧が増大しないうちにニー ドル弁 9が開 弁し、 その結果噴射初期における噴射率はゆっ く り と大きくなる。 これに対し、 第 2 の弁体 3 4がゆっ く り と開弁すると図 4 ( B ) に 示されるように噴射圧が増大した後にニー ドル弁 9が開弁し、 その 結果噴射初期における噴射率は急速に大きくなる。
このようにこの実施例では溢流制御弁 4 5 のリ フ 卜量を変えるこ とにより圧力制御室 4 2内の燃料圧の低下速度を変えることによつ て噴射初期の噴射率を大きく変えることができる。 また、 溢流制御 弁 4 5 のリ フ 卜量を変えるのではなく、 溢流制御弁 4 5 の開弁速度 を変えることにより圧力制御室 4 2 内の燃料圧の低下速度を変える ことによつても噴射初期の噴射率を変えることができる。
上述したように燃料流通通路 1 5 の連通先を高圧燃料供給通路 5 aから低圧燃料返戻通路 2 6 aに切替えるときには図 2 ( A ) に示 されるように第 1 の弁体 3 2が開弁していて第 2 の弁体 3 4が閉弁 している状態から図 2 ( B ) に示されるように第 1 の弁体 3 2およ び第 2 の弁体 3 4が共に閉弁している状態を経た後に図 3 ( A ) ， ( B ) に示されるように第 1 の弁体 3 2が閉弁していて第 2 の弁体
3 4が開弁している状態に切替えられる。 一方、 燃料流通通路 1 5 の連通先を低圧燃料返戻通路 2 6 aから高圧燃料供給通路 5 aに切 替えるときには溢流制御弁 4 5 によって絞り開口 4 4が閉塞される 。 溢流制御弁 4 5 によって絞り開口 4 4が閉塞されると中間圧力室
4 7および圧力制御室 4 2内には高圧燃料供給通路 5 aから燃料が 供給され、 このとき圧力制御室 4 2内の燃料圧は中間圧力室 4 7 内 の燃料圧に比べてゆつ く り と高燃料圧まで上昇する。
従ってこのときには第 1 の弁体 3 2および第 2の弁体 3 4は図 3 ( B ) に示す状態から図 3 ( A ) および図 2 ( B ) に示す状態を経 て図 2 ( A ) に示す状態となる。 即ち、 このときには第 1 の弁体 3 2が閉弁していて第 2 の弁体 3 4が開弁している状態から第 1 の弁 体 3 2および第 2の弁体 3 4が共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体 3 2が開弁していて第 2 の弁体 3 4が閉弁している状態に 切替えられる。
このように燃料流通通路 1 5の連通先を高圧燃料供給通路 5 aか ら低圧燃料返戻通路 2 6 aに切換えるときには図 2 ( A ) , ( B ) 、 図 3 ( A ) , ( B ) の順で各弁体 3 2 , 3 4が移動せしめられる が図 2 ( A ) ， ( B ) 、 図 3 ( A ) ， ( B ) からわかるよう にこの 間、 高圧燃料供給通路 5 aが圧力切替室 3 0 内で低圧燃料返戻通路 2 6 aに連通することはなく、 斯く して多量の高圧燃料が低圧燃料 返戻通路 2 6 a内に漏洩することがない。 一方、 燃料流通通路 1 5 の連通先を低圧燃料返戻通路 2 6 aから高圧燃料供給通路 5 aに切 換えるときにも高圧燃料供給通路 5 aが圧力切替室 3 0内で低圧燃 料返戻通路 2 6 aに連通することはなく、 斯く して多量の高圧燃料 が低圧燃料返戻通路 2 6 a内に漏洩するのを阻止することができる 図 5 は燃料噴射装置の第 2実施例を示しており、 図 6 ( A ) は図 5 に示される三方弁 8 を示している。 図 6 ( A ) を参照すると、 こ の第 2実施例においても三方弁 8内には高圧燃料供給通路 5 の一部 である高圧燃料供給通路 5 a， 5 b と、 低圧燃料返戻通路 2 6 の一 部である低圧燃料返戻通路 2 6 a， 2 6 b とが延びており、 更に三 方弁 8内には圧力切替室 6 0が形成されている。 この圧力切替室 6 0 は常時燃料流通通路 1 5 に連通しており、 この燃料流通通路 1 5 は図 5 に示されるよう に一方では逆止弁 1 7および燃料流通通路 1 5 aを介してソズル室 1 1および増圧室 2 5 に連結されており、 他 方では燃料流通通路 1 5 dおよび絞り 2 4 を介して中間室 2 2 に連 結されている。 圧力切替室 6 0 の一側には高圧燃料供給通路 5 aが 開口しており、 圧力切替室 6 0 の他側には低圧燃料返戻通路 2 6 a が開口 している。 この高圧燃料供給通路 5 aの開口 6 1 は第 1 の弁 体 6 2 によって開閉制御され、 低圧燃料返戻通路 2 6 aの開口 6 3 は第 2 の弁体 6 4によって開閉制御される。
第 1 の弁体 6 2 は中空円筒状をなしており、 第 1 の弁体 6 2の外 端部 6 5 には開口 6 1 を高圧燃料供給通路 5 a側から閉塞可能な円 錐状シール部 6 6が形成されている。 図 6 ( C ) はこの第 1 の弁体 6 2の平面図を示している。 一方、 第 2の弁体 6 4の内端部 6 8 に は開口 6 3 を低圧燃料返戻通路 2 6 a側から閉塞可能な円錐状シー ル 6 9が形成されており、 図 6 ( B ) はこの第 2の弁体 6 4の平面 図を示している。 この第 2 の弁体 6 4の内端面上には第 2の弁体 6 4の軸線周り において環状をなす環状溝 7 1が形成されている。 図 6 ( A ) に示されるように第 1 の弁体 6 2 と第 2 の弁体 6 4は共通 の軸線上に配置されており、 第 1 の弁体 6 2の中空円筒状内端部 6 7 は第 2の弁体 6 4内に形成された環状溝 7 1 内に相対移動可能に 嵌合せしめられている。
第 2の弁体 6 4の円筒状外端部 7 0 は円筒状凹所 7 2内に摺動可 能に挿入されており、 この第 2 の弁体 6 4の円筒状外端部 7 0 によ り画定される円筒状凹所 7 2内には圧力制御室 7 3が形成される。 この圧力制御室 7 3 は一方では絞り 7 4 を介して高圧燃料供給通路 5 bに連結されており、 他方では絞り開口 7 5 を介して低圧燃料返 戻通路 2 6 bに連結されている。 この絞り開口 7 5はァクチユエ一 夕 2 7 により駆動される溢流制御弁 4 5 によって開閉制御される。 また、 この圧力制御室 7 3 は燃料流通通路 1 4 を介して図 5 に示さ れるように常時背圧制御室 1 2 に連結されている。 環状溝 Ί 1 の最奥部と第 1の弁体 6 2の内端面間には環状室 7 6 が形成されており、 図 6 ( Α ) および図 6 ( Β ) に示されるように この環状室 7 6は第 2の弁体 6 4内に形成された複数の連通孔 7 7 を介して圧力制御室 7 3内に連通している。 従って環状室 7 6内の 燃料圧は圧力制御室 7 3内の燃料圧と同じ燃料圧に維持される。 一 方、' 第 1 の弁体 6 2 の内部に形成される中空室 7 8は常時高圧燃料 供給通路 5 a内に連通しており、 従ってこの中空室 7 8には常時高 圧燃料供給通路 5 a内の高圧燃料が導びかれている。 この高圧燃料 の燃料圧は中空室 7 8内に面している第 2の弁体 6 4の内端面上に 作用する。 この中空室 7 8内には第 2の弁体 6 4を第 1 の弁体 6 2 から引離す方向に付勢する圧縮ばね 7 9が挿入されている。
なお、 各弁体 6 2 , 6 4に対して軸線方向に作用する燃料圧の作 用面積であって、 互いに相殺する燃料圧の加わる作用面積を除いた 有効作用面積に注目すると、 図 6 ( A ) に示される第 2実施例にお いては、 第 2の弁体 6 4の外端部に対して作用する圧力制御室 7 3 内の燃料圧の有効作用面積から第 2の弁体 6 4の内端部に対して作 用する高圧燃料供給通路 5 a内の燃料圧の有効作用面積を差引いた 有効作用面積差が、 第 1の弁体 6 2の内端部に対して作用する圧力 制御室 7 3内の燃料圧の有効作用面積から第 1 の弁体 6 2の外端部 に対して作用する高圧燃料供給通路 5 a内の燃料圧の有効作用面積 を差引いた有効作用面積差よりも大きく形成されている。
この第 2実施例においても、 第 1の弁体 6 2の外端部 6 5に軸線 方向に向けて作用する高圧燃料供給通路 5 a内の燃料圧と第 1 の弁 体 6 2の内端部 6 7 に軸線方向に向けて作用する圧力制御室 7 3内 の燃料圧との圧力差に応じて第 1の弁体 6 2のシート部 6 6による 開口 6 1の開閉作用、 即ち第 1の弁体 6 2の開閉弁作用が制御され 、 第 2 の弁体 6 4の外端部 7 0に軸線方向に向けて作用する圧力制 御室 7 3内の燃料圧と第 2の弁体 6 4の内端部 6 8 に軸線方向に向 けて作用する高圧燃料供給通路 5 a内の燃料圧との圧力差に応じて 第 2の弁体 6 4のシート部 6 9による開口 6 3の開閉作用、 即ち第 2 の弁体 6 4の開閉弁作用が制御される。
具体的に言うと、 この第 1 の弁体 6 2 と第 2 の弁体 6 4の開閉弁 作用は溢流制御弁 4 5により圧力制御室 7 3内の燃料圧を制御する ことによって行われる。 この場合、 上述した第 1 の弁体 6 2におけ る有効作用面積差と第 2の弁体 6 4における有効作用面積差との差 異によつて第 1 の弁体 6 2の開閉弁時期と第 2 の弁体 6 4の開閉弁 時期との間で時間差が生じる。
図 8および図 9は燃料噴射を行うべく溢流制御弁 4 5を開弁した ときの圧力制御室 7 3内の燃料圧、 第 1の弁体 6 2のリフ ト量、 第 2の弁体 6 4のリフ ト量、 噴射圧、 ニードル弁 9のリフ ト量および' 噴射率の変化を示している。 また、 図 8は溢流制御弁 4 5のリフ ト 量が大きい場合を示しており、 図 9は溢流制御弁 4 5のリフ ト量が 小さい場合を示している。 次に図 5から図 9 を参照しつつ燃料噴射 方法について説明する。 .
図 6 ( A ) に示されるように溢流制御弁 4 5が絞り開口 7 5を閉 塞しているときには圧力制御室 7 3は高圧燃料供給通路 5 bのみに 連通しており、 従ってこのとき圧力制御室 7 3内の燃料圧は高圧燃 料供給通路 5 b内の燃料圧と同じ高燃料圧となっている。 このとき 圧力制御室 7 3に常時に連結されている背圧制御室 1 2内の燃料圧 も高燃料圧となっている。 従ってこのとき図 5に示されるように二 一ドル弁 9は閉弁しており、 噴口 1 0からの燃料噴射は停止されて いる。
一方、 上述のように圧力制御室 7 3内の燃料圧が高燃料圧になる とこのとき第 2の弁体 6 4に対して作用する高燃料圧の有効作用面 積は外端部 7 0の方が内端部 6 8よりもはるかに大きくなるので第 2 の弁体 6 4は図 6 ( A ) に示されるように閉弁した状態に保持さ れる。 また、 このとき環状室 7 6内も高燃料圧となり、 また第 1 の 弁体 6 2の内端部 6 7 に対して作用する高燃料圧の有効作用面積と 第 1 の弁体 6 2の外端部 6 5に対して作用する高圧燃料の有効作用 面積とが等しいので第 1 の弁体 6 2は圧縮ばね 7 9のばね力により 第 2の弁体 6 4から離れる方向に移動し、 その結果図 6 ( A ) に示 されるように第 1 の弁体 6 2は開弁した状態に保持される。 このと き燃料流通通路 1 5は圧力切替室 6 0および開口 6 1 を介して高圧 燃料供給通路 5 aに連結されている。 従ってこのとき、 ノズル室 1 1、 高圧室 2 0内、 中間室 2 2内および増圧室 2 5内は全て高燃料 圧、 即ちコモンレール圧となっており、 従ってこのときには図 5に 示されるように大径ピス トン 1 8および小径ピス トン 1 9は圧縮ば ね 2 3のばね力によって上昇した状態に保持されている。
燃料流通通路 1 5の連通先を高圧燃料供給通路 5 aから低圧燃料 返戻通路 2 6 aに切替えるときには溢流制御弁 4 5が絞り開口 7 5 を開口する。 溢流制御弁 4 5が絞り開口 7 5 を開口すると圧力制御 室 7 3内の燃料が低圧燃料返戻通路 2 6 b内に溢流しはじめ、 その 結果圧力制御室 7 3内の燃料圧が徐々に低下する。 次いで圧力制御 室 7 3内の燃料圧が第 1の弁体 6 2 を閉弁させる閉弁圧以下まで低 下すると第 1 の弁体 6 2が図 7 ( A ) に示されるように閉弁する。 この場合、 溢流制御弁 4 5が絞り開口 7 5を開口したときの溢流制 御弁 4 5のリフ ト量が大きいときには圧力制御室 7 3内の燃料圧の 低下速度が速いために図 8 に示されるように第 1 の弁体 6 2は急速 に閉弁する。 これに対し、 溢流制御弁 4 5が絞り開口 7 5 を開口し たときの溢流制御弁 4 5のリフ ト量が小さいときには圧力制御室 7 3内の燃料圧の低下速度が遅いために図 9に示されるように第 1 の 弁体 6 2はゆつく り と閉弁する。
一方、 第 2 の弁体 6 4の外端部 7 0 に対して作用する圧力制御室 7 3内の燃料圧の有効作用面積は第 2の弁体 6 4の内端部 6 8 に対 して作用する高燃料圧の有効作用面積よりもかなり大きいので圧力 制御室 7 3内の燃料圧が或る程度低下しないと第 2の弁体 6 4は開 弁しない。 従って図 7 ( A ) 、 図 8および図 9 に示されるように第 1 の弁体 6 2が閉弁したときでも第 2の弁体 6 4は閉弁した状態に 保持されている。
次いで圧力制御室 7 3内の燃料圧が更に低下し、 圧力制御室 7 3 内の燃料圧が第 2の弁体 6 4を開弁させる開弁圧以下まで低下する と図 7 ( B ) に示されるように第 1 の弁体 6 2が閉弁している状態 で第 2の弁体 6 4が開弁する。 その結果、 燃料流通通路 1 5は圧力 切替室 6 0および開口 6 3 を介して低圧燃料返戻通路 2 6 aに連結 される。 燃料流通通路 1 5が低圧燃料返戻通路 2 6 aに連結される と増圧器 7の中間室 2 2内の燃料圧が徐々に低下し、 その結果大小 ピス トン 1 8， 1 9からなる増圧ピス トンによる増圧作用によって ノズル室 1 1 内の燃料圧、 即ち噴射圧は図 8および図 9に示される ように徐々に増大する。 次いで図 8および図 9に示されるように圧 力制御室 7 3内の燃料圧、 即ち背圧制御室 1 2内の燃料圧がニード ル弁 9 の開弁圧 Yよりも低下すると二一ドル弁 9が開弁し、 燃料噴 射が開始される。
この実施例では図 8に示されるように圧力制御室 7 3内の燃料圧 を急速に低下させると噴射圧が増大しないうちに二一ドル弁 9が開 弁し、 その結果噴射初期における噴射率はゆっく りと大きくなる。 これに対し、 図 9 に示されるように圧力制御室 7 3内の燃料圧をゆ つく り と低下させると噴射圧が増大した後にニードル弁 9が開弁し 、 その結果噴射初期における噴射率は急速に大きくなる。 このよう にこの実施例でも溢流制御弁 4 5 のリ フ ト量を変えるこ とにより圧力制御室 7 3 内の燃料圧の低下速度を変えることによつ て噴射初期の噴射率を大きく変えることができる。 また、 この実施 例においても溢流制御弁 4 5のリ フ ト量を変えるのではなく、 溢流 制御弁 4 5 の開弁速度を変えることにより圧力制御室 7 3 内の燃料 圧の低下速度を変えることによつても噴射初期の噴射率を変えるこ とができる。
一方、 この実施例でも燃料流通通路 1 5 の連通先を高圧燃料供給 通路 5 aから低圧燃料返戻通路 2 6 a に切替えるときには図 6 ( A ) に示されるよう に第 1 の弁体 6 2が開弁していて第 2の弁体 6 4 が閉弁している状態から図 7 ( A ) に示されるように第 1 の弁体 6 2および第 2の弁体 6 4が共に閉弁している状態を経た後に図 7 ( B ) に示されるよう に第 1 の弁体 6 2が閉弁していて第 2の弁体 6 4が開弁している状態に切替えられる。 一方、 燃料流通通路 1 5 の 連通先を低圧燃料返戻通路 2 6 aから高圧燃料供給通路 5 a に切替 えるときには溢流制御弁 4 5 によって絞り開口 7 5が閉塞される。 溢流制御弁 4 5 によって絞り開口 7 5が閉塞されると圧力制御室 7 3 内には高圧燃料供給通路 5 aから燃料が供給され、 このとき圧力 制御室 7 3 内の燃料圧は徐々に高燃料圧まで上昇する。
従ってこのときには第 1 の弁体 6 2および第 2 の弁体 6 4は図 7 ( B ) に示す状態から図 7 ( A ) に示す状態を経て図 6 ( A ) に示 す状態となる。 即ち、 このときには第 1 の弁体 6 2が閉弁していて 第 2の弁体 6 4が開弁している状態から第 1 の弁体 6 2および第 2 の弁体 6 4が共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体 6 2が開 弁していて第 2 の弁体 6 4が閉弁している状態に切替えられる。 燃料流通通路 1 5の連通先を高圧燃料供給通路 5 aから低圧燃料 返戻通路 2 6 aに切換えるときには図 6 ( A ) 、 図 7 ( A ) 、 図 7 ( B ) の順で各弁体 6 2， 6 4が移動せしめられるがこの間、 高圧 燃料供給通路 5 aが圧力切替室 6 0内で低圧燃料返戻通路 2 6 aに 連通することはなく、 斯く して多量の高圧燃料が低圧燃料返戻通路 2 6 a内に漏洩することがない。 一方、 燃料流通通路 1 5の連通先 を低圧燃料返戻通路 2 6 aから高圧燃料供給通路 5 aに切換えると きにも高圧燃料供給通路 5 aが圧力切替室 6 0内で低圧燃料返戻通 路 2 6 aに連通することはなく、 斯く して多量の高圧燃料が低圧燃 料返戻通路 2 6 a内に漏洩するのを阻止することができる。
図 1 0は図 2 ( A ) に示す三方弁 8 と全く同一の構造を有する三 方弁 8 を示している。 しかしながら図 1 0 に示す実施例では図 2 ( A ) に示す実施例とは異なって燃料流通通路 1 4が圧力切替室 3 0 内に常時連結されており、 燃料流通通路 1 5が圧力制御ポート 5 5 に連結されている。 即ち、 図 1 0に示す三方弁 8 を用いた場合の燃 料噴射装置の全体は図 1 1 に示されるようになる。 図 1 0および図 1 1からわかるように圧力切替室 3 0は燃料流通通路 1 4を介して 背圧制御室 1 2内に連結されており、 圧力制御ポート 5 5は燃料流 通通路 1 5， 1 5 a , 1 5 dを介してノズル室 1 1、 中間室 2 2お よび増圧室 2 5に連結されている。 なお、 この実施例では高圧燃料 をノズル室 1 1、 中間室 2 2および増圧室 2 5に供給するために燃 料流通通路 1 5が絞り 8 0 を介して燃料流通通路 1 4に連結されて いる。 この絞り 8 0は絞り 1 3および絞り 2 4に比べて小さな流通 断面積を有する。
図 1 2は図 6 ( A ) に示す三方弁 8 と全く同一の構造を有する三 方弁 8 を示している。 しかしながら図 1 2 に示す実施例では図 6 ( A ) に示す実施例とは異なって燃料流通通路 1 4が圧力切替室 6 0 内に常時連結されており、 燃料流通通路 1 5 dが圧力制御室 7 3 に 連結されている。 即ち、 図 1 2に示す三方弁 8 を用いた場合の燃料 噴射装置の全体は図 1 3 に示されるようになる。 図 1 2および図 1 3 に示されるように圧力切替室 6 0 は燃料流通通路 1 4， 1 5 a を 介してノズル室 1 1 、 背圧制御室 1 2および増圧室 2 5 に連結され 、 圧力制御室 7 3 は燃料流通通路 1 5 dを介して中間室 2 2 に連結 されている。
図 1 0から図 1 3 に示す実施例では溢流制御弁 4 5が開弁すると 二一ドル弁 9が開弁して燃料噴射が開始された後に大小ビス トン 1 8， 1 9からなる増圧ピス トンによる噴射圧の増大作用が行われる 。 従ってこれら実施例では噴射初期における噴射率は小さ く、 噴射 開始後暫ら くすると噴射率が増大する。 なお、 これらの実施例にお いても溢流制御弁 4 5のリ フ ト量又は開弁速度を変えることによつ て噴射率が増大する時期を機関運転状態に応じた最適な時期に制御 することができる。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . ニー ドル弁の内端面上に形成された背圧制御室および噴射圧 を増大するための増圧ピス トンの中間室を夫々高圧燃料供給通路又 は低圧燃料返戻通路に選択的に連結可能な三方弁を具備し、 該三方 弁による燃料通路切換作用によってニー ドル弁の開閉制御および増 圧ピス トンによる噴射圧の増大制御を行うようにした燃料噴射装置 において、 三方弁内に上記背圧制御室又は中間室の一方に常時連結 された圧力切替室を形成し、 圧力切替室の一側に上記高圧燃料供給 通路を開口させると共にこの高圧燃料供給通路の開口を開閉制御を する第 1 の弁体を具備しており、 圧力切替室の他側に上記低圧燃料 返戻通路を開口させると共にこの低圧燃料返戻通路の開口を開閉制 御する第 2 の弁体を具備しており、 更に三方弁が圧力制御室を具備 すると共に該圧力制御室内の燃料圧を制御することにより第 1 の弁 体の両端部において第 1 の弁体の軸線方向に作用する燃料圧の圧力 差および第 2 の弁体の両端部において第 2の弁体の軸線方向に作用 する燃料圧の圧力差を制御して上記背圧制御室又は中間室の一方の 連通先を高圧燃料供給通路から低圧燃料返戻通路に切替えるときに は第 1 の弁体が開弁していて第 2の弁体が閉弁している状態から第 1 の弁体および第 2 の弁体が共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体が閉弁していて第 2の弁体が開弁している状態に切替えると 共に、 上記背圧制御室又は中間室の一方の連通先を低圧燃料返戻通 路から高圧燃料供給通路に切替えるときには第 1 の弁体が閉弁して いて第 2の弁体が開弁している状態から第 1 の弁体および第 2 の弁 体が共に閉弁している状態を経た後に第 1 の弁体が開弁していて第 2の弁体が閉弁している状態に切替え、 上記背圧制御室又は中間室 の他方を第 2の弁体が開弁したときに圧力切替室に連通させるか又 は常時圧力制御室に連通させるようにした燃料噴射装置。
2 . 第 1 の弁体と第 2の弁体とを共通の軸線上に配置すると共に 第 1 の弁体の内端部と第 2の弁体の内端部とを相対移動可能に嵌合 させ、 上記圧力制御室を第 1の弁体の外端部に形成して該圧力制御 室内の燃料圧を第 1の弁体の外端部に軸線方向に向けて作用させ、 互いに嵌合している第 1の弁体の内端部と第 2の弁体の内端部間に 中間圧力室を形成して該中間圧力室内の燃料圧を第 1 の弁体の内端 部および第 2の弁体の内端部に軸線方向に向けて作用させ、 高圧燃 料供給通路内の燃料圧を第 2の弁体の外端部に軸線方向に向けて作 用させ、 第 2の弁体の外周に圧力切替室の内周面上を摺動する摺動 シール面を形成し、 第 2の弁体が閉弁しているときには該摺動シー ル面により閉塞されると共に第 2の弁体が一定開度以上開弁すると 圧力切替室内に開口する圧力制御ポートを圧力切替室の内周面上に 形成して上記背圧制御室又は中間室の他方を該圧力制御ポー トに連 結し、 上記背圧制御室又は中間室の一方の連通先を高圧燃料供給通 路から低圧燃料返戻通路に切替えるときには第 1 の弁体が開弁して いて第 2の弁体が閉弁している状態のもとで圧力制御室内の燃料圧 を第 1の弁体の閉弁圧以下まで低下させて第 1の弁体を閉弁させた 後に中間圧力室内の燃料圧を第 2の弁体の開弁圧以下まで低下させ て第 2の弁体を開弁させ、 該背圧制御室又は中間室の一方の連通先 を低圧燃料返戻通路から高圧燃料供給通路に切替えるときには第 1 の弁体が閉弁していて第 2の弁体が開弁している状態のもとで中間 圧力室内の燃料圧を第 2の弁体の閉弁圧以上まで上昇させて第 2の 弁体を閉弁させた後に圧力制御室内の燃料圧を第 1の弁体の開弁圧 以上まで上昇させて第 1 の弁体を開弁させるようにした請求項 1 に 記載の燃料噴射装置。
3 . 圧力制御室が第 1 の弁体内に形成された燃料通路および絞り を介して中間圧力室に連結され、 中間圧力室が第 2 の弁体内に形成 された燃料通路および絞りを介して高圧燃料供給通路に連結され、 圧力制御室内の燃料を溢流させる溢流制御弁を具備しており、 該溢 流制御弁を開閉制御することにより圧力制御室内の燃料圧および中 間圧力室内の燃料圧を制御するようにした請求項 2に記載の燃料噴 射装置。
4 . 第 1 の弁体と第 2の弁体とを共通の軸線上に配置すると共に 第 1 の弁体の内端部と第 2の弁体の内端部とを相対移動可能に嵌合 させ、 上記圧力制御室を第 2の弁体の外端部に形成して該圧力制御 室内の燃料圧を第 1 の弁体の内端部および第 2の弁休の外端部に夫 々軸線方向に向けて作用させ、 高圧燃料供給通路内の燃料圧を第 1 の弁体の外端部および第 2の弁体の内端部に夫々軸線方向に向けて 作用させ、 上記背圧制御室又は中間室の他方を常時圧力制御室に連 通させ、 上記背圧制御室又は中間室の一方の連通先を高圧燃料供給 通路から低圧燃料返戻通路に切替えるときには第 1 の弁体が開弁し ていて第 2の弁体が閉弁している状態のもとで圧力制御室内の燃料 圧を徐々に低下させて第 1 の弁体を閉弁させた後に第 2の弁体を開 弁させ、 上記背圧制御室又は中間室の一方の連通先を低圧燃料返戻 通路から高圧燃料供給通路に切替えるときには第 1 の弁体が閉弁し ていて第 2の弁体が開弁している状態のもとで圧力制御室内の燃料 圧を徐々に増大させて第 2の弁体を閉弁させた後に第 1 の弁体を開 弁させるようにした請求項 1 に記載の燃料噴射装置。
5 . 第 2の弁体の外端部に対して作用する圧力制御室内の燃料圧 の有効作用面積から第 2の弁体の内端部に対して作用する高圧燃料 供給通路内の燃料圧の有効作用面積を差引いた有効作用面積差が、 第 1の弁体の内端部に対して作用する圧力制御室内の燃料圧の有効 作用面積から第 1の弁体の外端部に対して作用する高圧燃料供給通 路内の燃料圧の有効作用面積を差引いた有効作用面積差よりも大き く形成されており、 圧力制御室が絞りを介して高圧燃料供給通路内 に連結されると共に圧力制御室内の燃料を溢流させる溢流制御弁を 具備しており、 該溢流制御弁を開閉制御することにより圧力制御室 内の燃料圧を制御するようにした請求項 4に記載の燃料噴射装置。
6 . 上記圧力制御室内に連通しておりかつ上記共通の軸線周りに おいて環状をなす環状溝を第 2の弁体内に形成し、 中空円筒状をな す第 1 の弁体が第 2の弁体の内端部側から該環状溝内に摺動可能に 嵌入され、 第 1 の弁体の中空部内に高圧燃料供給通路内の燃料が導 びかれると共にこの燃料の燃料圧が第 2の弁体の内端部に作用する 請求項 5に記載の燃料噴射装置。
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009138580A (ja) * 2007-12-05 2009-06-25 Denso Corp 燃料噴射弁及びそれを備えた燃料噴射装置
US10982635B2 (en) * 2012-05-29 2021-04-20 Delphi Technologies Ip Limited Fuel injector and method for controlling the same
CN102943726A (zh) * 2012-10-22 2013-02-27 安徽中鼎动力有限公司 一种设有分配泵的燃油喷射系统及包括该系统的柴油机
DE102013205624B4 (de) * 2013-03-28 2015-07-09 Continental Automotive Gmbh Ventil zum Einblasen von gasförmigen Kraftstoffen für eine Brennstoffmaschine
JP6562028B2 (ja) * 2017-04-11 2019-08-21 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
KR102421372B1 (ko) * 2014-12-19 2022-07-15 삼성전자 주식회사 전자장치의 발열에 따라 전류소모를 개선하는 방법 및 장치
JP6525016B2 (ja) * 2017-01-12 2019-06-05 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP6583304B2 (ja) * 2017-02-17 2019-10-02 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
DE102017213188A1 (de) * 2017-07-31 2019-01-31 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Multifunktionsventil für ein Brennstoffbereitstellungssystem
US11035332B2 (en) * 2017-12-19 2021-06-15 Caterpillar Inc. Fuel injector having dual solenoid control valves

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0360665U (ja) * 1989-10-18 1991-06-14
JPH05180369A (ja) * 1991-12-27 1993-07-20 Saginomiya Seisakusho Inc パイロット式三方向電磁弁
JPH0821332A (ja) * 1994-07-08 1996-01-23 Mitsubishi Motors Corp 蓄圧式燃料噴射装置
JP2002202021A (ja) * 2000-12-20 2002-07-19 Robert Bosch Gmbh 燃料噴射装置
JP2003515047A (ja) * 1999-11-25 2003-04-22 ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング 液体を制御するための弁
JP2004519614A (ja) * 2001-05-17 2004-07-02 ローベルト　ボツシユ　ゲゼルシヤフト　ミツト　ベシユレンクテル　ハフツング 燃料噴射装置

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0360665A (ja) 1989-07-28 1991-03-15 Noritz Corp オゾン殺菌機能付泡風呂装置
JP2819963B2 (ja) 1992-09-21 1998-11-05 日産自動車株式会社 蓄圧式インジェクタ
DE4332119B4 (de) * 1993-09-22 2006-04-20 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen
CN1070997C (zh) * 1995-06-30 2001-09-12 奥德E·斯特曼 高速燃料喷射器
GB9616521D0 (en) * 1996-08-06 1996-09-25 Lucas Ind Plc Injector
JPH10238432A (ja) 1997-02-26 1998-09-08 Isuzu Motors Ltd エンジンの燃料噴射装置
US5918630A (en) * 1998-01-22 1999-07-06 Cummins Engine Company, Inc. Pin-within-a-sleeve three-way solenoid valve with side load reduction
EP1155233B1 (de) * 1999-02-24 2005-01-19 Siemens Aktiengesellschaft Regelorgan zur steuerung einer druckverstärkung von kraftstoff für einen kraftstoffinjektor
DE19940292B4 (de) * 1999-08-25 2008-03-06 Robert Bosch Gmbh Steuerventil für ein Kraftstoffeinspritzventil
DE19949528A1 (de) * 1999-10-14 2001-04-19 Bosch Gmbh Robert Doppelschaltendes Steuerventil für einen Injektor eines Kraftstoffeinspritzsystems für Brennkraftmaschinen mit hydraulischer Verstärkung des Aktors
DE19963370C2 (de) * 1999-12-28 2002-12-19 Bosch Gmbh Robert Pumpe-Düse-Einheit mit Voreinspritzung
JP2001323858A (ja) * 2000-05-17 2001-11-22 Bosch Automotive Systems Corp 燃料噴射装置
DE10101358A1 (de) * 2001-01-13 2002-07-25 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzeinrichtung
DE10218904A1 (de) 2001-05-17 2002-12-05 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzeinrichtung
JP4345096B2 (ja) 2001-09-28 2009-10-14 株式会社デンソー 燃料噴射装置
DE10153185A1 (de) * 2001-10-27 2003-05-15 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzanlage mit verbesserter Fördermengenregelung
DE10212396A1 (de) * 2002-03-20 2003-10-09 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzeinrichtung mit 3/2-Wege-Ventil
US6854446B2 (en) 2002-07-11 2005-02-15 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Fuel injection apparatus
JP4308487B2 (ja) 2002-07-11 2009-08-05 株式会社豊田中央研究所 燃料噴射装置における燃料噴射方法
DE10333696A1 (de) * 2003-07-24 2005-02-24 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzvorrichtung
DE10337574A1 (de) * 2003-08-14 2005-03-10 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen
DE102004022270A1 (de) * 2004-05-06 2005-12-01 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor für Verbrennungskraftmaschinen mit mehrstufigem Steuerventil
US7412969B2 (en) * 2006-03-13 2008-08-19 Sturman Industries, Inc. Direct needle control fuel injectors and methods

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0360665U (ja) * 1989-10-18 1991-06-14
JPH05180369A (ja) * 1991-12-27 1993-07-20 Saginomiya Seisakusho Inc パイロット式三方向電磁弁
JPH0821332A (ja) * 1994-07-08 1996-01-23 Mitsubishi Motors Corp 蓄圧式燃料噴射装置
JP2003515047A (ja) * 1999-11-25 2003-04-22 ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング 液体を制御するための弁
JP2002202021A (ja) * 2000-12-20 2002-07-19 Robert Bosch Gmbh 燃料噴射装置
JP2004519614A (ja) * 2001-05-17 2004-07-02 ローベルト　ボツシユ　ゲゼルシヤフト　ミツト　ベシユレンクテル　ハフツング 燃料噴射装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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